NL1017985C2 - Vacuümonderbreker voorzien van een coaxiale spoel voor het opwekken van een axiaal magneetveld nabij de contactorganen van de onderbreker. - Google Patents

Description

Vacuümonderbreker voorzien van een coaxiale spoel voor het opwekken van een axiaal magneetveld nabij de contactorganen van de onderbreker.

De uitvinding heeft betrekking op een vacuümonderbreker, voorzien van een 5 huis, waarin een vast en een beweegbaar, elk op een dragende contactstang aangebracht contactorgaan aanwezig zijn en daarin onderling elektrisch geïsoleerd zijn ondersteund, en een om het huis coaxiaal aangebrachte en de contactorganen omgevende spoel met aansluituiteinden, waarbij een eerste aansluituiteinde met één van de contactorganen elektrisch geleidend is verbonden.

10 Een dergelijke inrichting is bekend uit de Europese octrooiaanvrage EP 0.709.867

Al. Bij deze bekende inrichting wordt met behulp van een afleidingsmiddel het voordeel bereikt dat niet de totale stroom door de spoel loopt maar slechts een deel daarvan dat nodig is om het axiaal magneetveld op te wekken waardoor de spoel kleinere afmetingen kan hebben dan in de situatie waarbij de spoel de volledige stroom 15 moet kunnen voeren.

Bij de bekende vacuümonderbreker is daartoe het eerste aansluituiteinde van de spoel met één van de contactorganen, bijvoorbeeld het vaste contactorgaan elektrisch geleidend verbonden, terwijl het tweede aansluituiteinde van de spoel is ingericht als een aansluitstrip.

20 Tussen de uiteinden van de twee aansluituiteinden is een afleidingsmiddel elektrisch geleidend aangebracht waardoor slechts een deel van de totale stroom van de vacuümonderbreker door de spoel vloeit waarmee een axiaal magnetisch veld ter plaatse van de contactorganen wordt opgewekt. Het afleidingsmiddel omvat een impedantie en kan een weerstandselement zijn en is fysiek tussen de aansluituiteinden 25 van de spoel aangebracht.

Door toepassing van het afleidingsmiddel is de spoel niet meer zoals in andere uit de stand van de techniek bekende vacuümonderbrekers alleen in serie in de hoofdstroombaan van de vacuümonderbreker opgenomen maar is het afleidingsmiddel daaraan parallel geschakeld waardoor slechts een deel van de hoofdstroom door de 30 spoel wordt geleid. Hierdoor kunnen de dissipatie-verliezen in die spoel beperkt blijven.

Omdat de spoel op zich weinig elektrische impedantie bezit zal ook het afleidingsmiddel slechts een relatief lage impedantie behoeven te hebben om het 1017985* I 1 2 gewenste effect, i.c. het beperken van de hoofdstroom door de spoel, te bewerkstelligen en kunnen de afmetingen van het afleidingsmiddel dus beperkt blijven. Volgens internationaal aanvaarde normen dienen vacuümonderbrekers echter ook kortstondig, dat wil zeggen 1 a 3 sec, tegen een doorgaande kortsluitstroom variërend van 10 tot 80 5 kA bestand te zijn. Vanwege de door die grote stroom in zeer korte tijd opgewekte hoeveelheid warmte, zal het afleidingsmiddel om daartegen bestand te zijn tevens een bepaalde warmtecapaciteit dienen te bezitten. Om daaraan te voldoen zal het afleidingsmiddel van de uit EP 0.709.867A1 bekende vacuümonderbreker in axiale richting dan ook grote afmetingen moeten hebben om te bewerkstelligen dat aan de 10 betreffende eis van voldoende warmtecapaciteit kan worden voldaan. Hierdoor wordt het nadeel ondervonden dat de aansluituiteinden van dergelijke spoelen ver uit elkaar zullen liggen, waardoor de spoel in axiale richting ter plaatse van de aansluituiteinden meer ruimte zal innemen. Vanwege de bij een kortsluitstroom optredende krachten moeten de aansluitgeleiders ook met het oog daarop robuust worden uitgevoerd met als 15 gevolg nog meer extra ruimteverlies.

Een ander vereiste waaraan het afleidingsmiddel zal dienen te voldoen is dat de verandering van de weerstandswaarde als gevolg van een temperatuursverandering gelijk zal moeten zijn aan de verandering van de weerstandwaarde die in de spoel optreedt als gevolg van een temperatuursverandering in die spoel. Dit om te bereiken 20 dat de verhouding tussen de stroom door de spoel en de stroom door het afleidingsmiddel te allen tijde, dat wil zeggen niet alleen bij geleidelijke wijzigingen van de omgevingstemperatuur die in gelijke mate op spoel en afleidingsmiddel zal inwerken maar ook bij plotselinge en grote temperatuursverschillen tussen spoel en afleidingsmiddel, gelijk of bij benadering gelijk zal blijven. In de praktijk blijkt bij een 25 doorgaande kortsluitstroom de temperatuursverandering in het afleidingsmiddel aanmerkelijk hoger te zijn dan de temperatuursverandering in de spoel. Dit wordt m.n. veroorzaakt doordat de totale warmtecapaciteit van de spoel groter is dan die van het afleidingsmiddel waardoor de spoel de door de kortsluitstroom opgewekte warmte gemakkelijker kan absorberen dan het afleidingsmiddel. Dit temperatuursverschil blijkt 30 in de praktijk aanzienlijk te zijn en meer dan 100° C te kunnen bedragen.

De keuze van het materiaal van het afleidingsmiddel zal dus gelijktijdig moeten voldoen aan een aantal eisen waardoor de mogelijkheden aanzienlijk beperkt worden.

1017985« 3

Bij de inrichting uit de Europese octrooiaanvrage EP 0.709.867 Al komt daarbij dan nog de beperking als gevolg van de fysieke plaatsing tussen de aansluituiteinden van de spoel.

De uitvinding heeft ten doel te voorzien in een vacuümonderbreker van de in de 5 aanhef genoemde soort, waarbij de bovengenoemde nadelen worden vermeden.

Dit doel wordt volgens de uitvinding daardoor bereikt, dat het contactorgaan, waarmee het eerste aansluituiteinde van de spoel is verbonden via een eerste koppelelement met een stroomtoe- of -afvoeraansluiting van de vacuümonderbreker is gekoppeld en dat het tweede aansluituiteinde van de spoel via een tweede 10 koppelelement met de stroomtoe- of -afvoeraansluiting is gekoppeld.

De uitvinding heeft het voordeel dat het afleidingsmiddel niet meer fysiek tussen de aansluituiteinden van de spoel behoeft te zijn aangebracht waardoor meer parameters voor het instellen van de stroom door de spoel kunnen worden gebruikt, zodat men bij het dimensioneren van de spoel meer vrijheidsgraden heeft en dus 15 flexibeler is. Hiermee is men ook beter in staat om het door de stroom opgewekte magnetische veld af te stemmen op de gewenste optimale sterkte. Het is uit de literatuur (o.m. het artikel “Interaction between a vacuum arc and an axial magnetic field” van H.C.W. Gundlach en opgenomen in de Proceedings 8th Int. Symposium Discharges and Electrical Insulation in Vacuum”, gehouden in Albuquerque, U.S.A. van Sept. 5-7, 20 1978 pag. A2-1 t/m 11 / zie fig. 2 en het artikel “Vacuum arc under an axial magnetic field and its interrupting ability” van S. Yanabu et al. gepubliceerd in Proc. IEE Vol. 126, No. 4, April 1979 / zie fig. 4, 5 en 6) bekend dat, afhankelijk van een aantal parameters de gunstige werking van een magneetveld op het onderbrekingsvermogen van een vacuümonderbreker een optimale waarde kent. Zowel een hogere als een lagere 25 waarde verminderen die gunstige werking. In het algemeen zal de optimale waarde liggen tussen 3 en 10 mT per kA.

Bij voorkeur zijn de impedantiewaarden van de eerste en tweede koppelelementen ingesteld om een stroom door de spoel te sturen waarmee een magneetveld met de optimale waarde wordt verkregen.

30 Om te waarborgen dat de ingestelde weerstandswaarden ook bij de in bedrijfstoestand te verwachten temperatuursveranderingen en -verschillen een stroom door de spoel sturen dat het gewenste optimale magneetveld tot gevolg heeft, moeten de materialen van de eerste en tweede koppelelementen en de spoel een zodanig 1017985· 4 weerstandsgedrag vertonen dat de ingestelde verhouding tussen de weerstandswaarden van eerste en tweede koppelelement en spoel ook bij die te verwachten grote temperatuursveranderingen en -verschillen gelijk of nagenoeg gelijk blijft.

Bij voorkeur zijn daartoe voor de eerste en tweede koppelelementen en de spoel 5 materialen gekozen waarmee de ingestelde verhouding tussen de weerstandswaarden van de eerste en tweede koppelelementen en de spoel bij de, zowel tijdens bedrijfstroomcondities als onder foutstroomcondities optredende temperatuurswijzigingen, dezelfde of nagenoeg dezelfde verandering in weerstandswaarde vertonen.

10 Verdere uitvoeringsvormen van de uitvinding zijn in de volgconclusies omschreven.

De uitvinding zal hierna nader worden toegelicht aan de hand van de tekeningen, waarin: figuur 1 een doorsnede van een bij voorkeur toe te passen vacuümonderbreker 15 volgens de uitvinding gedeeltelijk in doorsnede toont, figuur 2 een onderaanzicht van de in fig.l toegepaste spoel weergeeft, figuur 3 een doorsnede door de spoel van fig.2 illustreert.

Tabel 1 meetgegevens weergeeft van een in de praktijk beproefde schakelaar.

De in fig. 1 in doorsnede getoonde uitvoeringsvorm is een voorbeeld van een 20 bepaald type vacuümschakelaar, echter kan de uitvinding ook worden toegepast op elke andere soort schakelaar, waarbij een axiaal veld wordt toegepast voor het verbeteren van het booggedrag van de schakelaar.

De in fig.l getoonde aansluitopstelling omvat een vacuümbuis 1, bestaande uit een omhulling 2 die is afgesloten met twee tegenover elkaar gelegen eindwanden 3 en 25 4.

Het vaste contactorgaan 5 is elektrisch geleidend op de contactstang 6 bevestigd. Deze contactstang 6 is vast ondersteund in de eindwand 4 van de vacuümbuis 1. Het beweegbare contactorgaan 7 is elektrisch geleidend bevestigd op de contactstang 8, die door middel van onder andere de balginrichting 9 verschuifbaar in de vacuümbuis 1 is 30 ondersteund.

De getoonde aansluitopstelling omvat voorts een spoel 10, waarvan één aansluituiteinde 11 met de contactstang 6 van het vaste contactorgaan 5 in elektrische verbinding staat.

1017981· 5

De vacuümonderbreker is voorts elektrisch geleidend verbonden met een stroomtoe- of -afvoeraansluiting 12 waarmee de vacuümonderbreker kan worden opgenomen in een stroomneten. De andere aansluiting is niet getoond en is met de beweegbare contactstang 8 verbonden.

5 De contactstang 6 van het vaste contactorgaan 5 is via een eerste koppelelement, dat in fig. 1 de vorm heeft van een stang 14, elektrisch geleidend met de stroomtoe- of-afvoeraansluiting 12 verbonden.

Het andere aansluituiteinde 13 van de spoel 10 is in principe via een tweede koppelelement met de stroomtoe- of -afvoeraansluiting 12 gekoppeld. Dit 10 koppelelement kan bijvoorbeeld een strip zijn of een andere vorm hebben.

Wanneer de vacuümonderbreker met de spoel 10 in een stroomketen moet worden opgenomen, wordt deze stroomketen enerzijds aangesloten op de aansluiting 12 en anderzijds op de niet getoonde aansluiting aan de bovenste contactstang 8. De hoofdstroombaan verloopt vanaf de aansluiting 12 via het eerste koppelelement 15 (bijvoorbeeld stang 14), het vaste contactorgaan 5, het beweegbare contactorgaan 7 en de beweegbare contactstang 8 naar de niet-getoonde aansluiting aan de bovenste contactstang 8 van de vacuümonderbreker. De vacuümonderbreker wordt geopend doordat de contacten 5 en 7 van elkaar worden gescheiden door de bovenste beweegbare contactstang 8 omhoog te bewegen. Tussen de twee contactorganen 5 en 7 20 ontstaat dan een boog en een deel van de te onderbreken hoofdstroom vloeit vervolgens vanaf de aansluiting 12, over het eerste koppelelement, het vaste contactorgaan 5, de getrokken boog, het beweegbare contactorgaan 7, en de beweegbare contactstang 8 naar de andere aansluiting van de vacuümonderbreker. Vanaf de aansluiting 12 verloopt een ander deel van de hoofdstroom over een tweede stroombaan via het 25 tweede koppelelement, het aansluituiteinde 13 van de spoel, de spoel 10, het aansluituiteinde 11 van de spoel, de contactstang 6 waarna het zich voegt bij de eerder genoemde hoofdstroombaan. De door de spoel vloeiende stroom wekt een axiaal magneetveld ter plaatse van de contactorganen 5 en 7 op. Zoals uit de hiervoor genoemde artikelen bekend is kent het axiaal magneetveld een optimum en is het de 30 bedoeling dat de door de spoel vloeiende stroom een zodanige waarde heeft dat daarmee dat optimum zoveel mogelijk benaderd wordt. De weerstandswaarden van de eerste en tweede koppelelementen zijn daarom zodanig gekozen, dat er een stroom door de spoel vloeit waarmee het gewenste axiale veld van de optimale sterkte wordt 1017985« 6 verkregen. Vergeleken met de bekende schakelaar heeft men in de vorm van het tweede koppelelement een extra mogelijkheid verkregen om de juiste hoeveelheid stroom door de spoel te sturen en dus het optimaal magneetveld op te wekken.

Bij een andere niet getoonde uitvoeringsvorm verloopt het einddeel 15 van het 5 tweede aansluituiteinde 13 dwars op het eerste koppelelement, bijvoorbeeld de stang 14 maar eindigt voor deze stang 14, zodat het genoemde einddeel 15 geen contact met de stang 14 maakt. Het tweede koppelelement kan in de niet-getoonde uitvoeringsvorm tussen het genoemde dwarse einddeel 15 van het tweede aansluituiteinde 13 van de spoel 10 en de aansluiting 12 worden opgenomen, waarbij door elk geschikt middel 10 deze drie componenten, te weten einddeel 15, tweede koppelelement (bijvoorbeeld in de vorm van een strip, stang of dergelijke) en aansluiting 12 geleidend tegen elkaar aan kunnen worden gedrukt.

Bij de in fig. 1 getoonde bij voorkeur toe te passen uitvoeringsvorm verloopt het dwarse einddeel 15 van het tweede aansluituiteinde 13 van de spoel 10 voorbij de stang 15 14. Het dwarse einddeel 15 en de stang 14 mogen geen contact met elkaar maken, zodat het einddeel 15 van het tweede aansluituiteinde 13 van de spoel 10 is voorzien van een gat 16, waardoorheen de stang 14 geïsoleerd verloopt. Het tweede koppelelement heeft de vorm van een bus 17, die coaxiaal en geïsoleerd ten opzichte van de stang 14 is aangebracht en die een gietstuk kan zijn. De stang 14 is bij de bij voorkeur toe te 20 passen uitvoeringsvorm van fig. 1 een trekstang die aan één zijde geleidend is verbonden met de contactstang 6 en aan het andere einde zodanig is bevestigd aan de aansluiting 12, dat de contactstang 6, het einddeel 18 van het aansluituiteinde 11 van de spoel 10, een isolerende laag 19, die de vorm kan hebben van een isolatiering, het einddeel 15 van het tweede aansluituiteinde 13 van de spoel 10, het tweede 25 koppelelement of bus 17, en de aansluiting 12 op en tegen elkaar worden gedrukt met een elektrische contactdruk van voldoende hoogte. De stang 14 vervult daarmee een gecombineerde elektrische en mechanische functie. Bovendien geeft deze uitvoeringsvorm het voordeel dat het eerste koppelelement 14 concentrisch is opgesteld ten opzicht van het tweede koppelelement waardoor gebruik gemaakt kan worden van 30 het z.g. wisselsstroom-effect waarbij hoge stromen met name via de buitenrand van een geleider zullen lopen. Ook hiervan kan dus gebruik worden gemaakt om de stroomverdeling door de spoel te beïnvloeden.

1017985· 7

Het vervangingsschema tussen het vaste contactorgaan 5 en de aansluiting 12 bestaat uit een parallelschakeling van de impedantiewaarden van de trekstang 14 en de serieschakeling van de impedantie van de spoel 10 en het tweede koppelelement of bus 17. Door de uitvinding kan men een keuze maken uit een groot aantal parameters om 5 de stroom door de spoel in te stellen op een optimale stroomwaarde om een optimaal axiaal magneetveld voort te brengen. Deze parameters zijn het materiaal van de trekstang 14, het materiaal van het coaxiale koppelelement 17, de spoel 10, de lengte en doorsnedenafmetingen van de trekstang 14, respectievelijk van het coaxiale koppelelement 17 en de spoel 10.

10 In tabel 1 zijn de gegevens van een in de praktijk beproefde schakelaar opgenomen. Het betreft hier een schakelaar die volgens internationaal vastgelegde normen bestand dient te zijn tegen een doorgaande kortsluitstroom van 16 kA gedurende 1 seconde. Bij de materiaalkeuze van de spoel 10, de trekstang 14 en het koppelelement 17 is mede rekening gehouden met de invloed van een 15 temperatuursverandering op de weerstandswaarde en het effect daarvan op de onderlinge verhouding van de stroomwaarden door die spoel 10, de trekstang 14 en het koppelelement 17. Uit in de praktijk beschikbare materialen is voor de spoel 10 en het koppelelement 17 een koperlegering en voor de trekstang 14 een messinglegering gekozen. Het is uiteraard ook mogelijk om geheel andere materialen te kiezen zolang er 20 maar wordt voldaan aan de eis dat de weerstandswaardeverandering als gevolg van schommelingen in de omgevingstemperatuur en temperatuurswijzigingen als gevolg van belastings- of foutstromen, de verhouding van de stroomwaarden door die spoel 10, de trekstang 14 en het koppelelement 17 niet of nauwelijks beïnvloedt.

Er is bij de proef uitgegaan van drie bedrijfssituaties, n.l. een minimale 25 bedrijfstemperatuur van -40°C, een nominale bedrijfstemperatuur van 20°C en een maximale bedrijfstemperatuur van 105°C. In alle drie de situaties is vervolgens een foutstroomsituatie nagebootst waarbij een stroom van 16 kA gedurende 1 seconde door de schakelaar is gestuurd.

Uitgaande van de minimale bedrijfstemperatuur bleek de foutstroom in de 30 trekstang 14 een temperatuursverhoging te veroorzaken van 118,2°C en in de spoel 10 van 26,3°C. Dit temperatuursverschil veroorzaakte een afwijking in de stroomverhouding van 4,5% waardoor de aanvankelijke veldsterkte van het axiaal magneetveld van 6,5 mT per kA verhoogd bleek te zijn naar 6,8 mT per kA.

- 1017985· 8

Uitgaande van de nominale bedrijfstemperatuur bleek de temperatuursverhoging respectievelijk 146°C en 29,2°C te zijn waardoor de aanvankelijke optimale veldsterkte van het axiaal magneetveld van 5,9 naar 6,3 mT per kA bleek te zijn verhoogd.

Tot slot is de gemeten temperatuursverhoging uitgaande van de maximale 5 bedrijfstemperatuur respectievelijk 184°C en 33°C met een verhoging van het axiaal magneetveld van 5,3 naar 5,8 mT per kA.

Uit de metingen is af te leiden dat het optimale axiaal magneetveld dat bij de nominale bedrijfstemperatuur werd ingesteld en 5,9 mT per kA bedroeg, tijdens de variatie van minimale naar maximale bedrijfstemperatuur slechts 0,6 mT per kA ofwel 10 ca. 10% van de optimale waarde afweek. Bij de foutstroomsituaties bleek de afwijking te variëren van 0,1 tot 0,9 mT per kA ofwel een afwijking van maximaal ca. 15%. De conclusie hieruit is dat de afwijkingen van het uiteindelijk opgewekte magneetveld ten opzichte van het optimale magneetveld onder alle situaties binnen aanvaardbare grenzen is gebleven.

15 Omdat een faseverschuiving tussen de stroom door de spoel en de stroom door de schakelaar ook van invloed is op het axiaal magneetveld is daar bij de metingen ook naar gekeken. Geconstateerd is dat er nauwelijks sprake is van een faseverschuiving waardoor een negatieve beïnvloeding van het optimale axiaal magneetveld nihil is.

Doordat tussen de aansluituiteinden 11,13 van de spoel 10 slechts een isolerende 20 laag 19 behoeft te zijn aangebracht bedraagt de afstand tussen die uiteinden slechts de dikte van die isolerende laag 19. Afhankelijk van het materiaal van die isolerende laag behoeft dit slechts enkele millimeters te bedragen. Een ander voordeel is dat nu ook op deze plaats een verende ring kan worden toegepast waarmee eventuele uitzettingsverschillen kunnen worden opgevangen. Aangezien uit de meting is gebleken 25 dat er onder foutstroomcondities kortstondig temperatuursvariaties kunnen optreden die ca. 200°C kunnen bedragen kunnen de uitzettingsverschillen ook vrij aanzienlijk zijn. Bij de bekende schakelaar zal een verende ring op deze plaats dan ook niet zonder meer mogelijk zijn omdat daar een stroom tussen de uiteinden van de spoel loopt die de eerder genoemde hoge temperatuursverhoging veroorzaakt waarmee de verende 30 eigenschappen van de verende ring zal worden aangetast.

Opgemerkt wordt dat het afleidingsmiddel bij de uitvinding zich fysiek niet tussen de aansluituiteinden 11,13 van de spoel 10 bevindt maar daarbuiten. Dit heeft het voordeel dat de dimensionering van de spoel 10 daardoor niet wordt beïnvloed 1017985« ♦ 9 zodat de keuze van de afmetingen van het afleidingsmiddel geheel kan worden afgestemd op het optimaliseren van de weerstandswaarde, temperatuurscoëffïciënt en warmteopnemend vermogen. Alhoewel het eerste koppelelement 14 in de getoonde uitvoering geheel buiten de vacuümbuis 1 aangebracht is de uitvinding niet daartoe 5 beperkt. Het is bijvoorbeeld ook mogelijk om, indien de uitvoering van de vacuümbuis dat toelaat, het koppelelement geheel of gedeeltelijk in de vacuümbuis onder te brengen waardoor de axiale afmetingen kunnen worden beperkt.

In fig. 2 is het onderaanzicht van de spoel 10 getoond en in fig. 3 is een doorsnede van deze spoel weergegeven.

10 Zoals is aangegeven bestaat de spoel uit één winding 20. De spoel kan echter ook meer windingen hebben of bestaan uit een aantal deel windingen dat één of meer windingen vormt. De spoel is voorzien van aansluituiteindes 11 en 13 met loodrecht op de winding(en) 20 verlopende einddelen (18 respectievelijk 15), die uitmonden in ringen 21 en 22.

15 1017985·

Claims (9)

1. Vacuümonderbreker, voorzien van een huis (1), waarin een vast en een beweegbaar, elk op een dragende contactstang aangebracht contactorgaan (5,8) aanwezig zijn en daarin onderling elektrisch geïsoleerd zijn ondersteund, en een om het 5 huis coaxiaal aangebrachte en de contactorganen omgevende spoel (10) met aansluituiteinden (11,13), waarbij een eerste aansluituiteinde (11) met één van de contactorganen is verbonden, met het kenmerk, dat het contactorgaan, waarmee het eerste aansluituiteinde (11) van de spoel (10) is verbonden via een eerste koppelelement met een vermogentoe- of -afvoeraansluiting (12) van de 10 vacuümonderbreker is gekoppeld en dat het tweede aansluituiteinde (13) van de spoel (10) via een tweede koppelelement met de stroomtoe- of -afvoeraansluiting (12) is gekoppeld.

2. Vacuümonderbreker volgens conclusie 1, waarbij de weerstandswaarden van de eerste en tweede koppelelementen zijn ingesteld om een gewenste stroom door de 15 spoel te verkrij gen.

3. Vacuümonderbreker volgens conclusie 2, waarbij het materiaal van de eerste en tweede koppelelementen een weerstandswaarde bezit die bij de, zowel tijdens bedrijfsstroom condities als onder kortsluitstroom condities, optredende temperatuursverschillen dezelfde of nagenoeg dezelfde verandering in 20 weerstandswaarde vertoont als de weerstandswaarde van de spoel bij dezelfde temperatuursverschillen.

4. Vacuümonderbreker volgens conclusie 1, 2 of 3, waarbij het einddeel (15) van het tweede aansluituiteinde (13) dwars op het evenwijdig aan de hartlijn van de vacuümonderbreker zich uitstrekkende eerste koppelelement verloopt, maar daarmee 25 geen contact maakt en waarbij het tweede koppelelement zich eveneens evenwijdig aan de hartlijn van de vacuümonderbreker uitstrekt en met één uiteinde aanligt tegen het dwarse einddeel (15) van het tweede aansluituiteinde (13).

5. Vacuümonderbreker volgens conclusie 4, waarbij het eerste koppelelement een stang (14) is, het dwarse einddeel (15) van het tweede aansluituiteinde (13) zich tot 30 voorbij de stang (14) uitstrekt en is voorzien van een gat (16) waardoorheen de stang (14) geïsoleerd verloopt en het tweede koppelelement coaxiaal om en geïsoleerd van de stang is aangebracht. 1017986« , *

6. Vacuümonderbreker volgens conclusie 5, waarbij de stang (14) een trekstang is die de contactstang (6) die het met het eerste aansluituiteinde (11) verbonden contactorgaan (5) draagt, een dwars op de stang (14) verlopend einddeel (18) van het eerste aansluituiteinde (11) van de spoel (10), een isolerende laag (19), het dwarse 5 einddeel (15) van het tweede aansluituiteinde (13) van de spoel (10), het coaxiale koppelelement (17) en de vermogentoe- of -afvoeraansluiting (12) met een voldoende contactdruk op elkaar drukt.

7. Vacuümonderbreker volgens conclusie 6, waarbij tussen de einddelen (15,18) van de aansluituiteinden (13 resp.l 1) van de spoel (10) een elektrisch geïsoleerd 10 opgestelde veerring is toegevoegd.

8. Vacuümonderbreker volgens conclusie 6 of 7, met het kenmerk, dat de stroom door de spoel is ingesteld door keuze van de lengte- en/of dwarsdoorsnedenafmetingen van de trekstang (14), respectievelijk coaxiaal koppelelement (17), of het materiaal daarvan.

9. Vacuümonderbreker volgens conclusie 8, met het kenmerk, dat het materiaal van trekstang (14) en coaxiaal koppelelement (17) bij temperatuursveranderingen als gevolg van de bedrijfs- en foutstroomcondities een wijziging in weerstandswaarde ondergaat die maximaal 15% afwijkt van de weerstandswaarde van de spoel onder dezelfde bedrijfs- en foutstroomcondities. 20 1017985·