RS60676B1 - Proces za kriogensko razdvajanje dovodnog protoka koji sadrži metan i vazdušne gasove, postrojenje za proizvodnju biometana prečišćavanjem biogasova izvedenih iz skladišta bezopasnog otpada (nhwsf) koja proces implementiraju - Google Patents

Description

[0001] Predmetni pronalazak se odnosi na proces i aparat za kriogensko razdvajanje protoka koji sadrži metan, ugljen dioksid, azot i/ili kiseonik i uopšteno vazdušne gasove, da bi se stvorio protok obogaćen metanom.

[0002] Proces ovog pronalaska pronalazi naročito pogodnu primenu u proizvodnji biometana prečišćavanjem biogasa iz skladišta bezopasnog otpada (NHWSF).

[0003] Biogas je gas koji nastaje biološkim procesom razgradnje organske materije u anaerobnom okruženju, koji se uglavnom sastoji od metana, ugljendioksida, vodene pare i nečistoća u različitim količinama, zavisno od organske materije koja je proizvela biogas. Nečistoće koje se mogu naći su uglavnom vodonik sulfid, a kada organska materija dolazi iz kućnog ili industrijskog otpada, isparljiva organska jedinjenja (VOC).

[0004] Biogas se može proizvesti u namenskim reaktorima (inače poznatim kao "digesteri") gde se odvija biološka reakcija, u savršeno anaerobnom okruženju i sa kontrolisanom temperaturom. Takođe se može proizvesti prirodno i u značajnim količinama u skladištima bezopasnog otpada (NHWSF), gde se kućni otpad skladišti u ćelije i prekriva membranom kada su pune. Sa zatvaranjem ćelije može započeti proces metanizacije organske materije. Tako proizveden biogas se zatim usisava u kompresor kroz sabirne cevi koje se uvode u ćelije, stvarajući blagu depresiju u ćelijama. Pošto ćelije nisu savršeno zatvorene, vazduh se usisava i prisutan je u biogasu u različitim proporcijama. Zbog ovog izvora gasa, vazdušni gasovi se stoga dodaju gore pomenutim nečistoćama i moraju se ukloniti da bi se valorizovao biogas.

[0005] Postoje i drugi izvori gasova koji sadrže metan, ugljen dioksid, nečistoće i promenljiv sadržaj vazdušnog gasa, kao što je rudnički gas, koji se proizvodi degazacijom ugljenih Ležišta u napuštenim kopovima i mešanjem sa vazduhom u minskim prazninama. Da bi se ovaj gas valorizovao za gore pomenute primene, nečistoće koje sadrži moraju da se uklone.

[0006] Konkretno, da bi se proizveo protok obogaćen metanom, nečistoće ugljen-dioksida, azota i kiseonika se moraju ukloniti do nivoa gde se proizvedeni protok obogaćen metanom može nadograditi na prirodni gas, tečni prirodni gas ili gorivo iz vozila. Zavisno od pomenute upotrebe, nivo potrebnih nečistoća može varirati. Međutim, tipična meta ovih nečistoća u protoku obogaćenom metanom je: manje od 2 molarna procenta ugljen-dioksida, manje od 1 molarni procenat kiseonika i manje od 1 molarni procenat azota. Kada protok obogaćen metanom više ne sadrži ugljen dioksid, potreban nivo nečistoće je: manje od 2,5 mol% azota i manje od 1% kiseonika.

[0007] Sastavi u sledećoj primeni su izraženi u molarnim procentima.

[0008] U slučaju biogasa proizvedenog od INHWSF, neophodan je početni tretman da bi se uklonio najveći deo ugljendioksida i nečistoća. Za to postoje mnogi procesi, poput upotrebe gasovitih propusnih membrana u kombinaciji sa adsorpcionim tretmanom nečistoća (US-2004-0103782), upotrebom adsorpcionih procesa pod pritiskom, upotrebom vodenih ili aminskih stubova za tretiranje i upotrebom kriotraping procesa. Ovi procesi uklanjaju nečistoće iz biogasa i većinu ugljen-dioksida, ali ne odvajaju vazdušne gasove iz gasa obogaćenog metanom. Stoga je potreban dodatni korak tretiranja.

[0009] Ovaj dodatni korak tretiranja se može sastojati od modulisane adsorpcije pritiska, uz upotrebu specifičnih adsorbensa koji su selektivni za azot, a zatim i za kiseonik (US 8,221,524). Međutim, postizanje vrlo niskog sadržaja kiseonika i azota se postiže na štetu brzine oporavka metana u procesu, što ga čini ekonomski neprivlačnim.

[0010] Drugo rešenje za uklanjanje vazdušnih gasova iz metana je kriogenska destilacija, koja pruža dobru razdvajajuću silu između metana s jedne strane, oporavljenog na dnu stuba, i kiseonika i azota, s druge strane, sakupljenih na vrhu stuba, zahvaljujući razlikama u nestabilnosti između ovih komponenti.

[0011] Međutim, prisustvo kiseonika, čija nestabilnost je u opsegu između metana i azota, dovodi do toga da se ovo jedinjenje koncentriše u zoni destilacije, čak i za nizak sadržaj kiseonika u protoku. Povećanje koncentracije kiseonika u fazi pare, koje se dodaje smanjenju koncentracije metana u fazi pare, može da dovede do smeše pare koja je, po svom sastavu, eksplozivna.

[0012] Poznat je princip destilacije na kriogenskim temperaturama smeše metana i vazduha, kao i pojava potencijalno eksplozivnih smeša pare u stubu. Stoga DE 951875 predlaže da se destilacija reguliše na način da je gas koji napušta vrh stuba izvan gornje granice eksploziva (UEL). Međutim, prirodna koncentracija kiseonika u destilacionom stubu nije navedena, pa samim tim ovaj proces ne sprečava stvaranje eksplozivne smeše gasa.

[0013] Dokument EN 1410494 na taj način identifikuje rizik od stvaranja ove eksplozivne smeše i predlaže način za izbegavanje paljenja smeše stavljanjem metalne pene između nosača destilacionog stuba kako bi se raspršila toplota reakcije oksidacije metana i tako izbegla eksplozija. Međutim, predloženo sredstvo ne izbegava reakciju oksidacije metana, koja će proizvesti ugljen-dioksid i vodu, koji su nepoželjna jedinjenja, jer mogu začepiti stub na kriogenskim temperaturama.

[0014] US 3,989,478 predlaže da se destilacija reguliše tako da gas koji odlazi sa vrha stuba sadrži najmanje 20% metana, tako da sastavi parne faze u zoni destilacije ne budu eksplozivni. Nedostatak takvog prilagođavanja je taj što ako gas na vrhu stuba sadrži 20% metana, a ostatak u vazduhu, onda je izuzetno blizu da bude eksplozivan. Sa druge strane, gubitak metana u gornjem gasu je značajan. Konačno, ne pominje se prirodna koncentracija kiseonika u stubu za destilaciju, tako da ovaj proces ne sprečava stvaranje eksplozivne smeše gasova.

[0015] Alternativno, gasovite i/ili tečne smeše u destilacionom stubu mogu da se razblaže tako da tamo gde postoji obogaćivanje sadržaja kiseonika, se taj sadržaj svodi na vrednost koja smešu čini da ne bude eksplozivna.

[0016] Stoga dokument EN 2,971,331 predlaže razređivanje pumpanjem tečnog metana u dno destilacionog stuba i ponovno ubrizgavanje na vrh stuba. Predloženi postupak, iako izbegava stvaranje eksplozivne smeše u stubu, dovodi do povećanja zaliha tečnog metana u stubu, a samim tim i skladištene energije, što nije poželjno sa stanovišta sigurnosti procesa. S druge strane, pumpa za tečni metan, izvor potencijalno opasnih curenja, mora biti integrisana.

[0017] Dokument EN 2,971,332 predlaže da se izbegne stvaranje eksplozivne smeše u stubu razblaživanjem sa azotom uzetim iz spoljneg izvora. Zbog toga je neophodno da tečnost ima trošak, azot, da bi se izvelo razređivanje, što povećava operativne troškove procesa. Treba napomenuti da u ovom dokumentu metan pare ubrizgan u posudu stuba predstavlja zapaljivi protok iz kondenzatora rebojlera. Koristi se isključivo kao faza rastuće pare u destilaciji dovodnog protoka. U nedostatku takvog protoka, destilacija nije moguća.

[0018] US2519955 opisuje proces za proizvodnju mešavine metana i kiseonika. Za razliku od spomenutog pronalaska, ideja nije da se metan odvaja od kiseonika da bi se smanjio rizik od eksplozivnosti, već da se kombinuju. U osnovi, proces se sastoji od širenja protoka prirodnog gasa bogatog metanom, ali lišenog kiseonika, i zatim vraćanja toplote proizvedene u izmenjivaču smeštenom u destilacionom stubu. U izmenjivaču se deo dovodnog protoka koji se sastoji od tečnog metana ubrizgava u dno stuba, dok se drugi deo koji se sastoji od azota ponovo ubrizgava na vrh stuba na nivou višem od dovodnog protoka. Brzina protoka azota se, prema tome, ne koristi kao brzina razblaženog protoka, već služi za ograničavanje gubitka metana zauzimanjem zapremine na vrhu stuba.

[0019] Problem koji ovaj pronalazak treba da reši jeste problem razvoja kriogenskog razdvajanja smeše čija je koncentracija uvek van eksplozivne zone i koja nema gore pomenute nedostatke.

[0020] Pored toga, da bismo mogli da odvojimo 1 0 2 i N2 od СН4 kriogenskom destilacijom, potrebno je da postoji protok sa naročito niskim sadržajem C02. Opšte prihvaćena vrednost je maksimalno 50 ppmv - delova na milion zapremine ugljendioksida da bi se izbeglo stvaranje kristala koji bi začepili kriogene izmenjivače. Slično tome, voda se mora ukloniti da bi se sprečilo smrzavanje.

[0021] Da bi se rešio ovaj problem, u dokumentu EN 2,917,489 je predloženo da se regenerišu adsorbensi koji se koriste u adsorbatorima sa promenom temperature ili pritiska pomoću gasa obogaćenog metanom, uzetog sa dna destilacionog stuba u tečnom stanju i zatim isparenog. Nedostatak upotrebe te regeneracione tečnosti leži u potrebi da se kontroliše količina ugljen-dioksida na izlazu iz adsorbentnog sloja na konstantnoj vrednosti, mešanjem protoka na izlazu iz ležišta sa protokom obogaćenim metanom, uzetim uzvodno od ležišta. Ova kontrola je neophodna jer se protok obogaćen metanom koji sadrži malu količinu ugljen-dioksida iz regeneracije predviđa da se obnovi u obliku biometana. Međutim, za ubrizgavanje u mrežu prirodnog gasa mora se nadgledati u skladu sa zahtevima kvaliteta operatera mreže.

[0022] Drugi problem koji ovaj pronalazak predlaže da reši jeste, dakle, regeneracija adsorbenasa koji se koriste u adsorpcijama modulisanim temperaturom ili pritiskom iz brzine protoka koja dolazi iz kriogenog odvajanja bez izazivanja gore navedenih nedostataka.

[0023] Da bi rešio sve ove probleme, podnosilac zahteva je razvio kriogenski proces razdvajanja u kome protok razblaživanja od 10 2 sadrži pretežno azot i dolazi iz dovodnog protoka, a ne iz spoljašnjeg izvora. To rezultira jasnom uštedom troškova.

[0024] Preciznije, pronalazak se odnosi na proces kriogenskog razdvajanja dovodnog toka koji sadrži metan i vazduh u skladu sa patentnim zahtevom 1.

[0025] U praksi količina unosa sadrži 60 do 97% metana, 3 do 50% azota i kiseonika i 3% ili manje ugljen-dioksida.

[0026] Podnosilac je pokazao da je prethodno širenje dovodnog protoka u destilacioni stub u posudi za odvajanje i naknadno ubrizgavanje parne faze, koja se uglavnom sastoji od tako proizvedenog azota, u donji deo pakovanja destilacionog stuba, tj. uzvodno od protoka pare, rezultirao je dovoljnim razblaživanjem isparavajućeg kiseonika, čije su koncentracije, zahvaljujući ovom protoku, dovoljno niske da smeša sa metanom ne može biti zapaljiva. Tečna frakcija dovodnog toka, koja se uglavnom sastoji od tečnog metana, se ubrizgava na vrh destilacionog stuba.

[0027] Zbog odvajanja parne faze od tečne faze u dovodnom protoku i prilikom ponovnog ubrizgavanja cele ili dela te parne faze, nije neophodno koristiti azotni gas iz spoljnog izvora kao fluid za čišćenje, tako da potrošnja azota bude umanjena.

[0028] Bez obzira na to, upotreba gasa za razređivanje gasa iz iste brzine protoka kao i za dotok koji se tretira, bilo nakon širenja ohlađenog protoka ili nakon druge faze obrade hlađenog protoka, ne sprečava njegovu kombinaciju sa razblaženim protokom iz spoljašnjeg izvora. Dva razblažena protoka se mogu ubrizgati u stub za destilaciju kao pojedinačna smeša ili odvojeno.

[0029] U praksi je potrebno ohladiti vrh stuba da bi se na vrhu stuba kondenzovala rastuća para koja je bogata azotom i eventualno neki deo pare iz dovodnog protoka koji je separator.

[0030] U prvoj primeni, glava stuba se hladi hlađenjem dovodnog protoka iz ekspanzije, mešanjem sa rashladnim sredstvom. Drugim rečima, protok rashladnog sredstva se koristi kao izvor hladnoće za kondenzaciju isparenja na vrhu stuba i učestvuje u efektu razblaživanja kiseonika u destilacionom stubu obezbeđujući kondenzaciju samo dela isparenja koji nastaje usled povećanja brzine doziranja, a drugi deo predstavlja razblaženi protok.

[0031] U određenom dizajnu, dovodni protok se hladi ili pre separatora mešanjem navedenog protoka sa rashladnim sredstvom, ili u separatoru unošenjem rashladnog sredstva direktno u separator.

[0032] U drugom postupku konstrukcije, glavni stub se hladi pomoću rashladnog sredstva koje se uvodi direktno u glavu stuba.

[0033] U praksi, rashladno sredstvo je tečni azot.

[0034] U određenom izvođenju, stub sadrži nekoliko odeljaka za destilaciju i stopa razblaživanja se unosi između dva odeljka.

[0035] U praksi, odeljci za destilaciju su u obliku ambalaže ili pakovanja za destilaciju. U svim slučajevima, odeljci za destilaciju su raspoređeni tako da tečna faza prinosi svoja najviše isparljiva jedinjenja u parnu fazu, a parna faza prinosi svoja manje isparljiva jedinjenja u tečnu fazu.

[0036] Kao što je već pomenuto, proces prma pronalasku pronalazi naročito povoljnu primenu u proizvodnji biometana prečišćavanjem biogasa iz NHWSF. Da bi se mogli odvojiti 1'0 2 i N2 od CH4 kriogenskom destilacijom, potreban je protok sa naročito niskim sadržajem C02. Opšteprihvaćena vrednost je maksimalno 50 ppmv - delova na milion zapremine - ugljendioksida da bi se izbeglo stvaranje kristala koji bi začepili kriogenske izmenjivače. Slično tome, voda se mora ukloniti iz istog razloga.

[0037] Drugim rečima i prema pronalasku, pre kriogenog odvajanja obezbeđuje se protok koji je bogat metanom i sadrži azot i kiseonik, čiji je sadržaj C02 prethodno smanjen.

[0038] U tu svrhu, sadržaj С02 se smanjuje uvođenjem dovodnog protoka bogatog sa C0 u najmanje jednu jedinicu za pročišćavanje, poželjno adsorpcijom, npr. adsorpcija sa oscilacijom pritiska (PSA) ili adsorpcija sa temperaturnom oscilacijom (PTSA) opterećena adsorbentima koji mogu reverzibilno adsorbirati najveći deo C02.

[0039] Ova vrsta skrubera je poznata Ijudima iz prakse. U praksi se najmanje 2 PSA ili PTSA koriste paralelno za kontinuirani rad, jedan je u adsorpciji za uklanjanje ugljen-dioksida kada je drugi u regeneraciji, a regeneracija se dobija snižavanjem pritiska i čišćenjem gasa prethodno zagrejanog za uklanjanje ugljen-dioksida daju energiju potrebnu za desorpciju.

[0040] U prvom načinu primene, adsorbensi koji se koriste u adsorberima se regenerišu korišćenjem protoka pare bogate kiseonikom i azotom povučenim na vrhu stuba. U praksi, protok sa smanjenim metanom koji se ekstrakuje na vrhu stuba sadrži između 60 i 100% azota i kiseonika.

[0041] Zaista je utvrđeno da gornji gas stuba sa smanjenim metanom koji sadrži, pored toga, azotnu paru ubrizganu u stub, ima dovoljan protok, usled ubrizgavanja azota, kako bi se omogućilo da se tokom vremena regeneracije zagreva i ciklus hlađenja adsorbenskog sita, neophodnog za desorpciju ugljen-dioksida. U ovom slučaju, više nije potrebno koristiti protok metana povučenog iz posude stuba da bi se regenerisali adsorbensi i na taj način osigurao konstantan sadržaj ugljendioksida u protoku na izlazu iz ležišta. Tako se protok obogaćen metanom može povući u tečnom obliku i prikupiti u obliku tečnog prirodnog gasa.

[0042] U praksi, protok obogaćen metanom u posudi stuba sadrži između 95 i 100% metana.

[0043] Regenerisani gas sa C02 se može zatim koristiti na dva različita načina: ili se napunjeni gas šalje u sistem za uništavanje oksidacije ili, ako je sadržaj metana dovoljan, napunjeni gas se šalje u sistem za sagorevanje radi proizvodnje električne energije (mikro turbina ili kogeneracijski motor).

[0044] U drugom režimu, adsorbensi koji se koriste u adsorberima se regenerišu pomoću protoka pare bogatog metanom izdvojenog iz posude stuba.

[0045] Izum se takođe odnosi na instalaciju za proizvodnju biometana prečišćavanjem biogasa iz skladišta bezopasnog otpada (NHWSF) koristeći gore opisani proces, u skladu sa patentnim zahtevom 10.

[0046] Instalacija prema pronalasku opciono dalje sadrži:

sredstva za povlačenje protoka tečnosti obogaćenog metanom iz posude stuba u kondenzator-rebojler i stvaranje protoka pare obogaćene metanom;

sredstva za vraćanje protoka pare obogaćenog metanom u posudu stuba;

sredstva za vraćanje protoka obogaćenog azotom i kiseonikom sa vrha stuba, u izmenjivač toplote;

sredstva za uzimanje protoka tečnosti obogaćenog metanom iz posude stuba i slanje u izmenjivač toplote; sredstva za uzimanje protoka obogaćenog azotom i kiseonika zagrevanog u izmenjivaču toplote,

ili protok obogaćen metanom zagrevan u izmenjivaču na jedinici za prečišćavanje.

[0047] Pronalazak i prednosti pronalaska će se videćeti u sledećim primerima, podržanim priloženim slikama.

[0048] Slika 1 prikazuje dijagram eksplozivnosti smeše metana, kiseonika i azota. Na ovom dijagramu, eksplozivna zona je osenčena sivom bojom. Sastav parne faze po celoj visini stuba je prikazan čvrstom linijom ako rezervoar za separatore nije instaliran; parna faza tada prelazi eksplozivnu zonu. Ako je postavljena posuda za odvajanje faza, a proizvedena faza gasa se koristi za čišćenje ambalaže, tada parna faza koja se diže u stubu više nije eksplozivna.

[0049] Na slici 1 prikazan je dijagram eksplozivnost smeše metana, kiseonika i azota. Na ovom dijagramu površina eksploziva je zagasita. Sastav parne faze po celoj visini kolone je prikazana čvrstim linijama, za slučaj gde rezervoar za odvajanje nije instaliran; a faza pare zatim prelazi preko eksplozivnog područja. U slučaju da je balon faznog separatora instaliran onda i ta faza proizvedeni gas koristi se za čišćenje ambalaže, tada se faza pare koja raste u koloni više ne pojavljuje eksplozivno.

[0050] Za svaku od Slika 2 do 4, protok dovodnog gasa (1), pod pritiskom između 5 i 15 bara apsolutnog nivoa, koji sadrži između 60 i 97% metana, između 3 i 50% azota i kiseonika i 3% ili manje ugljen-dioksida se uvodi u adsorpcionu pročišćavajuću jedinicu (2), povoljno PTSA da bi se smanjio sadržaj vode i ugljen-dioksida na vrednost manju od ili jednaku 50 ppmv.

[0051] Tako proizveden protok (3) se zatim hladi u izmenjivaču toplote (4) izmenom toplote sa protokom tečnosti obogaćenim metanom (20) i protokom osiromašenim metanom (23). Ohlađeni protok (5) šalje se u takozvani rebojling kondenzator (6), gde se dalje hladi izmenom toplote sa donjom tečnošću, omogućavajući donjoj tečnosti da ključa i stvara paru bogatu metanom (21) koja će se koristiti za destilaciju, i drugo da kondenzuje dovodni protok.

[0052] Kondenzovani protok (7) se zatim pušta u ventil za smanjenje pritiska (8) pri radnom pritisku stuba (18), koji je apsolutan između 1 i 5 bara.

[0053] Prema Slikama 2 i 3, protok tečnog azota (13) iz skladišta tečnog azota (12) je proširen u ekspanzionom članu (14), a prošireni protok (15) je pomešan sa dovodnim tokom (9) u tački 16, a zatim se unosi (protok 10) u posudu za razdvajanje tečne/isparene faze (11). Na dizajnu koji nije prikazan, tečni azot se ubrizgava direktno u posudu za odvajanje.

[0054] Postupak se razlikuje od onog prikazanog na Slici 4 po tome što se tečni azot ubrizgava direktno u gornji deo destilacionog stuba, na primer pomoću injekcionog rasprskivača (16 ').

[0055] Za sve postupke, tečna faza (19) bogata tečnim azotom i koja dolazi iz separacione posude (11) se zatim uvodi u gornji deo destilacionog stuba (18). Parna faza (17) se uvodi u donji deo pakovanja destilacionog stuba (18) da bi se formirao gas za čišćenje i učestvovao u destilaciji.

[0056] Destilacija na taj način stvara dva protoka: protok obogaćen metanom (20) na dnu destilacionog stuba i protok sa osiromašenim metanom (23) bogat 02 i N2 na vrhu destilacionog stuba.

[0057] Deo protoka tečnosti obogaćenog metanom (20) se šalje u izmenjivač (4) da bi ispario i da bi se formirao protok gasova (22). Ovaj gasoviti početak se može koristiti na dva načina.

[0058] Kao što je prikazano na Slici 2, ovaj gasni tok (22) se koristi onakav kakav jeste. Šalje se putem injekcione stanice u mrežu za prirodni gas ili u kompresorsku stanicu za proizvodnju komprimovanog prirodnog gasa, na primer za upotrebu u prirodnom gasu za vozila.

[0059] Kao što je prikazano na Slici 3, ovaj protok gasa (22) se koristi za obnavljanje jedinice za prečišćavanje (2) i formiranje protoka obogaćenog metanom (26) koji sadrži ugljen-dioksid iz regeneracije jedinice za prečišćavanje. Protok (26) se zatim šalje u kompresorsku stanicu za proizvodnju komprimovanog prirodnog gasa, na primer za upotrebu kao prirodni gas za vozila.

[0060] U načinu primene koji nije prikazan, protok obogaćen metanom (20) se povlači u tečnom obliku i iscrpljuje se kao tečni prirodni gas.

[0061] U svim načinima rada, ostatak protoka tečnosti obogaćenog metanom na dnu posude stuba se šalje u rebojling kondenzator (6) radi isparavanja. Rezultirajući protok pare (21) se šalje u stub za destilaciju kako bi se stvorila rastuća para koja učestvuje u destilaciji.

[0062] Protok gasa (23) koji sadrži kiseonik, azot i frakciju metana se zatim šalje u izmenjivač (4) radi zagrevanja.

[0063] U načinu primene prikazanom na Slici 2, protok (24) koji napušta izmenjivač se koristi za regeneraciju jedinice za prečišćavanje (2) i proizvodnju protoka (25), koji se zatim tretira da bi se sagoreo preostali metan u oksidansu.

[0064] Ako je sadržaj metana veći od 25%, protok (25) se može obnoviti u kogeneracijskom motoru ili mikro turbini za proizvodnju električne energije.

[0065] U načinu realizacije prikazanom na Slici 3, protok (24) se šalje direktno u gore pomenute sisteme za oksidaciju ili obnavljanje metana.

Claims (10)

Patentni zahtevi

1. Proces kriogenskog razdvajanja dovodnog protoka koji sadrži metan i vazdušne gasove koji sadrže azot i kiseonik u kome se:

- dovodni protok (1) hladi (4) da bi se stvorio ohlađeni protok,

- koji ohlađeni protok (7) je bar delimično kondenzovan,

- a ohlađeni, bar delimično kondenzovani protok (7) je proširen (8),

- najmanje deo ohlađenog, bar delimično kondenzovanog protoka (7) se šalje na nivo destilacionog stuba(18), - propusnost rezervoara (20) se povlači iz destilacionog stuba (18), propusnost rezervoara (20) je obogaćena metanom u odnosu na dovodni tok (1),

- tok (23) obogaćen kiseonikom i azotom u odnosu na dozu dovoda se povlači iz destilacionog stuba (18), - najmanje jedan nezapaljivi tok razblaživanja (17) koji je nestabilniji od kiseonika se uvodi u destilacioni stub (18) na bar jednom nivou ispod onoga na kome se unosi ohlađeni, bar delimično kondenzovani protok (7); naznačeno time, da navedeni najmanje jedan razblaženi protok (17) nastaje odvajanjem frakcije pare proizvedene na kraju ekspanzije.

2. Proces prema patentnom zahtevu 1, naznačen time da se glava stuba (18) hladi hlađenjem dovodnog protoka obezbeđenog nakon dekompresije (9) mešanjem sa rashladnom tečnošću (13).

3. Proces prema jednom od patentnih zahteva 1 ili 2, naznačen time da se glava stuba (18) hladi pomoću rashladnog sredstva (13) koji se uvodi direktno u glavu stuba.

4. Proces prema jednom od patentnih zahteva od 2 do 3, naznačen time što se rashladno sredstvo (13) uvodi direktno u glavu stuba (18), a rashladna tečnost (13) je tečni azot.

5. Proces prema patentnom zahtevu 1, naznačen time što stub (18) sadrži nekoliko sekcija za destilaciju i parnu fazu koja dolazi iz separatora se uvodi između dva odeljka.

6. Proces prema jednom od prethodnih patentnih zahteva, naznačen time što je obezbeden dovodni protok (3) koji sadrži azot i kiseonik, obogaćen metanom, a čiji je sadržaj C02 prethodno smanjen.

7. Proces prema patentnom zahtevu 6, naznačen time što se sadržaj C02 smanjuje uvođenjem dovodnog protoka bogatog C02 u najmanje jednu jedinicu (2) za prečišćavanje koja je pogodno napunjena adsorbentom sposobnim da reverzibilno adsorbuje najveći deo C02.

8. Proces prema patentnom zahtevu 7, naznačen time što je jedinica (2) za prečišćavanje adsorpciona jedinica za prečišćavanje, tipa PSA ili PTSA i u tome što se PSA ili PTSA regeneriše pomoću protoka pare bogatog kiseonikom i azotom (22) povučenog sa glave stuba (18).

9. Proces prema patentnom zahtevu 8, naznačen time što je jedinica (2) za prečišćavanje, adsorpciona jedinica za prečišćavanje, tipa PSA ili PTSA, pri čemu se PSA ili PTSA regeneriše pomoću protoka pare bogatog metanom, povučenog iz posude stuba.

10. Instalacija za proizvodnju biometana prečišćavanjem biogasa iz skladišta bezopasnog otpada (ISDND) primenom postupka prema patentnim zahtevima od 1 do 9 i koja sadrži:

- jedinicu (2) za prečišćavanje ugljen-dioksida adsorpcijom koja može da istroši sirovinu (1) ugljen-dioksida; - izmenjivač toplote (4) koji može da hladi protok osiromašenog C02;

- stub za destilaciju (18);

- rebojling kondenzator (6) podesan da kondenzuje protok osiromašenog C02 izmenom toplote sa tečnošću (20) povučeno sa dna destilacionog stuba (18),

- sredstvo (8) za dekompresiju kondenzovanog protoka (7);

- bubanj za separaciju (11) za tečne i isparene faze kondenzovanog protoka;

- sredstva spojena na izvor rashladnog izvora (12) za dovod protoka tečnog azota (13) do tačke mešanja (16) sa dovodnim protokom (9), ili direktno u gornji deo destilacionog stuba (18);

- kanal za transport tečne faze (19) od separatora sa okruglim dnom (11) do nivoa destilacionog stuba(18); - sredstva za ekstrakciju toka obogaćenog metanom iz dna stuba protoka;

- sredstva za ekstrakciju iz destilacionog stuba (18) toka (23) obogaćenog azotom i vodonikom, naznačeno time što dalje sadrži cev koja može da transportuje parnu fazu (17) iz okrugle posude za separaciju (11) u stub (18) do najmanje jednog nivoa niže od onog na kojem se uvodi tečna faza (19).