RS60684B1 - Cr-mn-n austenitni čelik otporan na toplotu i postupak izrade istog - Google Patents
Cr-mn-n austenitni čelik otporan na toplotu i postupak izrade istogInfo
- Publication number
- RS60684B1 RS60684B1 RS20200856A RSP20200856A RS60684B1 RS 60684 B1 RS60684 B1 RS 60684B1 RS 20200856 A RS20200856 A RS 20200856A RS P20200856 A RSP20200856 A RS P20200856A RS 60684 B1 RS60684 B1 RS 60684B1
- Authority
- RS
- Serbia
- Prior art keywords
- less
- resistant steel
- heat
- melt
- austenitic
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D43/00—Mechanical cleaning, e.g. skimming of molten metals
- B22D43/005—Removing slag from a molten metal surface
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0075—Treating in a ladle furnace, e.g. up-/reheating of molten steel within the ladle
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0087—Treatment of slags covering the steel bath, e.g. for separating slag from the molten metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
Opis
OBLAST TEHNIKE
[0001] Ovaj pronalazak se odnosi na oblast čelika za automobile, a posebno na Cr-Mn-N austenitnog čelika otpornog na toplotu i na podstupak izrade istog.
STANJE TEHNIKE
[0002] Sa većom funkcijom i lakoćom automobila, temperatura izduvne grane automobila povećana je povećanjem brzine motora, i najveća radna temperatura izduvne grane i turbo punjača, povezanog na motor, može dostići 1050°C,pa čak i više.Prema tome, ovo zahteva da materijali korišćeni za izradu kućišta turbine i izduvne grane ne budu samo dovoljno čvrsti pri visokim temperaturama i otporni na visoke temperatura, već i dobru dimenzionu stabilnost i visoku duktilnost, takođe dobru sposobnost toplotne provodljivosti za vreme dugotrajne eksploatacije pri povišenoj temperaturi.
[0003] Trenutno, materijali kućišta turbo punjača i izduvne grane su najpre “hi-sil-moly” duktilno gvožđe (duktilno gvožđe sa molibdenom i visokim sadržajem silicijuma) i “Ni-resist“ duktilno gvožđe (videti CN 103898398A i CN 103898397A). Najveća radna temperatura materijala je niža od 1000 °C, i ne može da radi normalno na višim temperaturama. Osim toga, kada rade na temperaturama većim od 1000 °C, materijali imaju problem sa niskom toplotnom provodljivosti, smanjenjem snage pri visokim temperaturama i visokim koeficijentom toplotne ekspanzije povezanim sa granicom oksidacije i toplotnog zamora materijala. Uz to, materijali imaju i nedostatak visokih troškova zbog dodavanja velike količine nikla. Shodno tome ovi materijali ne mogu zadovoljiti zahteve za motore visokih performansi.
[0004] US 5019332 opisuje leguru nerđajućeg čelika otpornog na toplotu, koroziju i habanje.
SUŠTINA PRONALASKA
[0005] S obzirom na to, cilj ovog pronalaska je da obezbedi Cr-Mn-N austenitni čelik otporan na toplotu visoke čvrstoće pri visokim temperaturama, visoku toplotnu provodljivost i nizak koeficijent termičkog širenja, kao i karakteristike visoke stabilnosti metalografske strukture, dobru dimenzijsku stabilnost, visoku duktilnost, otpornost na toplotu, otpornost na udarce i nizak trošak proizvodnje čime se udovoljava zahtevima za motore visokih performansi.
[0006] Da bi se postigao gornji cilj, ovaj pronalazak pruža sledeće tehničke šeme.
[0007] Predmetni pronalazak obezbeđuje Cr-Mn-N austenitni čelik otporan na toplotu kako je definisano u priloženim patentnim zahtevima.
[0008] Poželjno, Cr-Mn-N austenitni čelik otporan na toplotu sadrži u težinskim procentima ugljenik 0,30% do 0,45%, silicijum 0,80% do 1,50%, mangan 3,00% do 4,80%, fosfor manje od 0,02%, sumpor manje od 0,02 %, hrom 23,00% do 26,00%, nikl 6,50% do 7,00%, molibden manje od 0,20%, niobijum manje od 0,30%, volfram manje od 0,40%, vanadijum manje od 0,12%, azot 0,40% do 0,50%, cirkonijum manje od 0,08%, kobalt manje od 0,08%, itrijum manje od 0,08%, bor manje od 0,10%, sa gvožđem za ravnotežu.
[0009] U ovom pronalasku, elementi mangana i azota mogu olakšati stvaranje austenita, a element azot ima 30 puta veću sposobnost olakšavanja stvaranja austenita od elementa nikl . Element nikl zamenjen je elementom manganom i azotom da bi se olakšalo stvaranja austenita. Trošak elementa mangana i azota iznosi samo 20% do 30% troškova elementa nikla. Dakle, austenitni čelik otporan na toplotu može se proizvesti s nižim troškovima proizvodnje. Pored toga, element azot takođe ima mogućnost za stabilizaciju mikrostrukture pri povišenim temperaturama, pojačavanje čvrstoće na povišenim temperaturama, poboljšanje otpornosti na koroziju i otpornost na korozijsko pucanje. Element mangan može delovati kao dobro sredstvo za odsumporavanje i dobar deoksidizator, te na taj način sadržaj sumpora i kiseonika sadržanog u tečnom čeliku drži na nižem nivou, pojačava trenutnu čvrstoću na povišenim temperaturama i poboljšava čvrstoću pucanja i performanse pucanja materijala. Cr-Mn-N austenitni toplotno otporni čelik koji je obezbeđen ovim pronalaskom ima karakteristike visoke temperaturne čvrstoće, visoku toplotnu provodljivost, izvrsne performanse zamora pri visokim temperaturama, niži koeficijent toplotne ekspanzije, veću stabilnost metalografske strukture, dobru dimenzionalnu stabilnost, veću duktilnost, otpornost na toplotu, otpornost na udarce, niske troškove proizvodnje itd., čime se udovoljava zahtevima za motore visokih performansi. Dakle, čelik ovog pronalaska može imati široku primenu kao materijal kućišta automobilske turbine i izduvne grane.
[0010] Predmetni pronalazak nadalje pokazuje postupak za proizvodnju Cr-Mn-N austenitnog čelika otpornog na toplotu kako je definisano u priloženim patentnim zahtevima.
[0011] Poželjno, nakon što se rastop ostavi da stoji, u koraku (b), kako je definisano u priloženim patentnim zahtevima, dalje se sprovodi postupak uklanjanja šljake.
[0012] Postupak za proizvodnju Cr-Mn-N austenitnog čelika otpornog na toplotu je jednostavan. Cr-Mn-N austenitni toplotno otporni čelik proizveden ovim postupkom ima karakteristike visoke temperaturne čvrstoće, visoke toplotne provodljivosti, izvrsne performanse zamora pri visokim temperaturama, niži koeficijent toplotnog širenja, veću stabilnost metalografske strukture, dobru dimenzijsku stabilnost, veću duktilnost, otpornost na toplotu, otpornost na udarce, niske troškove proizvodnje itd., čime se udovoljava zahtevima za motore visokih performansi.
DETALJAN OPIS
[0013] U ovom pronalasku izvor elemenata sirovih legura materijala nije posebno ograničen, dostupna je bilo kakva roba na tržištu sirovih legura, dobro poznatih stručnjacima. U izvođenjima ovog pronalaska, poželjno je da su sirove legure materijala silicijum-gvožđe, mangan, ultra-niski-ugljenik ferohrom, feroniobijum, ferovolfram, ferovanadijum, niklovana ploča, nitrirana ferohrom legura, metal cirkonijuma, metal itrijuma, metal kobalta i feroboron.
[0014] U ovom pronalasku temperatura za topljenje u koraku (a) je 1580 do 1700 ° C, poželjnije 1600 do 1680 ° C, a najpoželjnije 1630 do 1650 ° C.
[0015] U ovom pronalasku poželjno vreme za topljenje u koraku (a) je 0,5 do 3,0 h, poželjnije 0,6 do 2,0 h, a najpoželjnije 0,8 do 1,5 h.
[0016] U ovom pronalasku, načini zagrevanja za topljenje sirovih legura materijala nisu naročito ograničeni, dostupan je bilo koji način zagrevanja dobro poznat stručnjacima. Uređaji za topljenje sirovih legura materijala nisu posebno ograničeni, bilo koji uređaj za topljenje dobro poznat stručnjacima je dostupan. U izvođenjima ovog pronalaska, postupak topljenja poželjno se sprovodi u indukcionoj peći srednje frekvencije.
[0017] Nakon dobijanja rastopa, rastop se ostavlja nekoliko minuta da odstoji, zatim se sprema za oblikovanje da bi se dobio Cr-Mn-N austenitni čelik otporan na toplotu. Vreme stajanja je 3 do 20 minuta, poželjnije 5 do 15 minuta, a najpoželjnije 8 do 12 minuta.
[0018] Nakon stajanja, poželjno je da se sprovodi postupak uklanjanja šljake na površini rastopa. Postupak uklanjanja šljake nije posebno ograničen, bilo koji postupak uklanjanja šljake dobro je poznat stručnjacima. U ovom pronalasku preferira se postupak mehaničkog uklanjanja šljake.
[0019] Prema predstavljenom pronalasku, rastop se, nakon što je ostavljen da stoji, sprema za oblikovanje. Temperatura oblikovanog odliva Cr-Mn-N austenitno toplotno otpornog čelika je 1550 do 1650 ° C, poželjnije 1560 do 1630 ° C, a najpoželjnije 1580 do 1620 ° C.
[0020] U ovom pronalasku, uređaj za rastop koji se sprema za oblikovanje, nakon što se ostavlja da stoji nije posebno ograničen, dostupan je bilo koji uređaj dobro poznat stručnjacima. U realizaciji ovog pronalaska, poželjno je da se postupak rastopa, koji se sprema za oblikovanje, sprovodi u livenom kazanu.
[0021] U ovom pronalasku, nakon izlivanja rastopa za oblikovanje pristupa se peskiranju, brušenju, skraćivanju i kontroli. Postupak peskiranja, brušenja, skraćivanja i kontrole nije posebno ograničen, dostupan je bilo koji postupak dobro poznat stručnjacima.
[0022] Postupak za proizvodnju Cr-Mn-N austenitnog čelika otpornog na toplotu je jednostavan. Cr-Mn-N austenitni toplotno otporni čelik proizveden ovim postupkom ima karakteristike visoke temperaturne čvrstoće, visoke toplotne provodljivosti, izvrsne performanse zamora pri visokim temperaturama, oksidacijsku otpornost na visokim temperaturama, niži koeficijent toplotnog širenja, veću stabilnost metalografske strukture, dobru dimenzijsku stabilnost, veću duktilnost, otpornost na toplotu, otpornost na udarce, niske troškove proizvodnje itd., čime se udovoljava zahtevima za motore visokih performansi.
[0023] Cr-Mn-N austenitni čelik otporan na toplotu i postupak za izradu istog iz ovog pronalaska biće detaljno opisani u daljem tekstu u kombinaciji s primerima, ali ovi primeri ne smeju se tumačiti kao ograničavajući obim pronalaska.
Primer 1
[0024]
I.Sastojci: glavne sirovine u težinskom procentu: karburant 0,32%, ostaci čelika 43,39%, hrom nitrat 8,58%, ferohrom ultra-niskog ugljenika 34,31%, elektrolitički mangan 5,15%, ferosilicijum 1,25% i niklovana ploča 7,0%.
II. Topljenje: za topljenje je korišćena indukciona peć srednje frekvencije. Kapacitet indukcione peći može se kretati od 0,5 tona do 3 tone. Izmerene sirovine se uzastopno dovode u indukcionu peć srednje frekvencije, koja se potom napaja i zagreva. Nakon što su se materijali potpuno rastopili, temperatura unutar indukcione peći srednje frekvencije povišena je na 1580 ° C. Sprovedena je spektroskopska analiza za rastop unutar indukcione peći srednje frekvencije pomoću test trake za spektroskopsku analizu. Rezultat analize prikazan je u sledećoj tabeli.
III. Odvajanje i obrada rastopa: nakon što je hemijski sastav rastopa ispunio zahteve, tečni čelik unutar peći je zagrejan na 1630 ° C i zatim odvojen. Pre odvajanja, peć je isključena u mirovanju od 8 minuta, a zatim je uklonjena šljaka sa površine tečnog čelika. Liveni kazan, koji je prethodno zagrejan, postavljen je na mestu gde izlazi tečni čelik iz indukcione peći i čeka na odvajanje tečnog čelika. Nakon završetka odvajanja, uklonjena je šljaka sa površine tečnog čelika i očekivano je livenje.
IV. Odvajanje odlivaka i odlaganje kutija: kada je temperatura odliva dostigla 1550 ° C, sproveden je postupak livenja. Nakon 40 minuta od završetka livenja, sproveden je postupak odvajanja kutije.
V. Naknadna obrada: nakon postupka odvajanja kutije izvedeni su postupci peskiranja, brušenja, skraćivanja, kontrole itd., tako da je dobijen austenitni čelik otporan na toplotu Cr-Mn-N.
[0025] Austenitni čelik otporan na toplotu proizveden, u Primeru 1 je testiran, a rezultati su sledeći: zatezna čvrstoća pri 1050 ° C bila je 78 MPa ili veća, čvrstoća razvlačenja 75 MPa ili veća, toplotna provodljivost je 28,1 W / (m2 • K) ili više, modul elastičnosti bio je 105 GPa ili više, a koeficijent toplotne ekspanzije pri 1100 ° C bio je 20,0 (1 / K • 10-6); austenitni čelik otporan na toplotu Cr-Mn-N imao je svojstva kao što su odlična čvrstoća na visokoj temperaturi, visoka toplotna provodljivost i velika brzina termodifuzije; i Ni je zamijenjen sa Mn i N, čime se u velikoj meri smanjuju troškovi proizvodnje.
Referentni Primer
[0026]
I. Sastojci: glavne sirovine u težinskom procentu: karburant 0,35%, ostaci čelika 43,29%, hrom nitrat 8,65%, ferohrom ultra-niskog ugljenika 33,71%, elektrolitički mangan 5,35%, ferosilicijum 1,55% i niklovana ploča 7,1%.
II. Topljenje: za topljenje je korišćena indukciona peć srednje frekvencije. Kapacitet indukcione peći može se kretati od 0,5 tona do 3 tone. Izmerene sirovine se uzastopno dovode u indukcionu peć srednje frekvencije, koja se potom napaja i zagreva. Nakon što su se materijali potpuno rastopili, temperatura unutar indukcione peći srednje frekvencije je povišena na oko 1600 ° C. Sprovedena je spektroskopska analiza za rastop unutar indukcione peći srednje frekvencije pomoću test trake za spektroskopsku analizu. Rezultat analize prikazan je u sledećoj tabeli.
III. Odvajanje i obrada rastopa: nakon što je hemijski sastav rastopa ispunio zahteve, tečni čelik unutar peći je zagrejan na 1680 ° C i zatim odvojen. Pre odvajanja, peć je isključena u mirovanju od 3 minuta, a zatim je uklonjena šljaka sa površine tečnog čelika. Liveni kazan, koji je prethodno zagrejan, postavljen je na mestu gde izlazi tečni čelik iz indukcione peći i čeka na odvajanje tečnog čelika. Nakon završetka odvajanja, uklonjena je šljaka sa površine tečnog čelika i očekivano je livenje.
IV. Odvajanje odlivaka i odlaganje kutija: kada je temperatura odliva dostigla 1650 ° C, sproveden je postupak livenja. Nakon 60 minuta od završetka livenja, sproveden je postupak odvajanja kutije.
V. Naknadna obrada: nakon postupka odvajanja kutije izvedeni su postupci peskiranja, brušenja, skraćivanja, kontrole itd., tako da je dobijen austenitni čelik otporan na toplotu Cr-Mn-N.
Uporedni Primer
[0027] Korišćene su iste sirovine i merene su prema njihovim količinama. Poređenje između Cr-Ni austenitnog čelika otpornog na toplotu označenog sa GX40CrNiSiNb25-20 prema evropskom standardu EN 10295 i Cr-Mn-N austenitnog čelika otpornog na toplotu proizvedenog u primeru 2. Rezultat analize sastava prethodno naveden je u sledećoj tabeli.
Rezultat analize sastava Cr-Ni austenitnog čelika otpornog na toplotu sa oznakom GX40CrNiSiNb25-20
[0028] Iz poređenja između sastava gore navedena dva materijala može se videti da su glavne razlike količine Mn, Ni, Nb i N elemenata. Poređenje troškova između gore navedena dva materijala je bazirano na osnovu 1000 kg tečnog čelika što je navedeno u sledećoj tabeli (broj 1 predstavlja Cr-Mn-N austenitni čelik otporan na toplotu izrađen u primeru 2, a broj 2 predstavlja čelik otporan na toplotu naznačen sa GX40CrNiSiNb25-20).
[0029] Sa stanovišta troškova, trošak za austenitni čelik otporan na toplotu Cr-Mn-N bio je samo 51% troškova za toplotno otporni čelik naznačen sa GX40CrNiSiNb25-20.
[0030] U poređenju sa uporednim primerom, Cr-Mn-N austenitni čelik otporan na toplotu iz ovog pronalaska pokazao je povećanje od 219 MPa čvrstoće razvlačenja na sobnoj temperaturi, povećanje zatezne čvrstoće od 379 MPa, povećanje od 7,8 % u modulu elastičnosti na sobnoj temperaturi, povećanje toplotne provodljivosti pri sobnoj temperaturi za 30,4% i povećanje toplotne provodljivosti od 14,4% na 1100 ° C. Specifični rezultati ispitivanja navedeni su u tabeli 1.
Tabela 1 Poređenje rezultata ispitivanja između Primera 2 i uporednog primera
[0031] Iz gornjeg poređenja svojstava može se videti da su svojstva Cr-Mn-N austenitnog čelika otpornog na toplotu ovog pronalaska bila superiornija u uporednom primeru, a troškovi proizvodnje su bili znatno smanjeni.
[0032] Gornji opisi su samo preporučena izvođenja ovog pronalaska.
Claims (3)
1. Cr-Mn-N austenitni čelik otporan na toplotu, koji sadrži u masenim procentima:
ugljenik 0,30% do 0,45%, silicijum 0,80% do 1,50%, mangan 3,00% do 4,80%, fosfor manje od 0,02%, sumpor manje od 0,02 %, hrom 23,00% do 26,00%,
nikl 6,00% do 8,00%, molibden manje od 0,20%, niobijum manje od 0,30%, volfram manje od 0,40%, vanadijum manje od 0,12%,
azot 0,30% do 0,60%,
cirkonijum manje od 0,08%, kobalt manje od 0,08%, itrijum manje od 0,08%, bor manje od 0,10%, sa gvožđem za ravnotežu.
2. Postupak za proizvodnju Cr-Mn-N austenitnog čelika otpornog na toplotu prema patentnom zahtevu 1, koji obuhvata sledeće korake:
(a) formiranje rastopa topljenjem sirovih materijala elemenata za legure; i
(b) nakon što se ostavi da stoji rastop formiran u koraku (a) spreman je za livenje i oblikovanje da bi se dobio Cr-Mn-N austenitni čelik otporan na toplotu;
pri čemu je temperatura za topljenje u navedenom koraku (a) 1580 do 1700 ° C; vreme za koje će rastop biti ostavljen da stoji u pomenutom koraku (b) 3 do 20 minuta; a temperatura za Cr-Mn-N austenitni čelik otporan na toplotu koji se lije u kalup je 1550 do 1650 ° C.
3. Postupak prema patentnom zahtevu 2, u kome, nakon što je rastop ostavljen da stoji u navedenom koraku (b), dalje se sprovodi postupak uklanjanja šljake.
Izdaje i štampa: Zavod za intelektualnu svojinu, Beograd, Kneginje Ljubice 5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610740208.6A CN106244940A (zh) | 2016-08-26 | 2016-08-26 | 一种铬锰氮系奥氏体耐热钢及其制备方法 |
| EP17187909.1A EP3287540B2 (en) | 2016-08-26 | 2017-08-25 | Cr-mn-n austenitic heat-resistant steel and a method for manufacturing the same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RS60684B1 true RS60684B1 (sr) | 2020-09-30 |
| RS60684B8 RS60684B8 (sr) | 2021-06-30 |
Family
ID=57596612
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RS20200856A RS60684B8 (sr) | 2016-08-26 | 2017-08-25 | Cr-mn-n austenitni čelik otporan na toplotu i postupak izrade istog |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10941470B2 (sr) |
| EP (1) | EP3287540B2 (sr) |
| CN (1) | CN106244940A (sr) |
| DE (1) | DE202017007705U1 (sr) |
| ES (1) | ES2805875T5 (sr) |
| PL (1) | PL3287540T5 (sr) |
| RS (1) | RS60684B8 (sr) |
| SI (1) | SI3287540T2 (sr) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108950386B (zh) * | 2018-06-29 | 2021-01-15 | 府谷县旭丽机电技术有限公司 | 一种耐热防腐金属镁精炼锅及其制备方法 |
| CN111041386B (zh) * | 2018-10-12 | 2022-07-29 | 博格华纳公司 | 用于涡轮增压器的奥氏体合金 |
| DE102018133255A1 (de) * | 2018-12-20 | 2020-06-25 | Voestalpine Böhler Edelstahl Gmbh & Co Kg | Superaustenitischer Werkstoff |
| CN110273104A (zh) * | 2019-07-29 | 2019-09-24 | 哈尔滨锅炉厂有限责任公司 | 应用于先进超超临界锅炉的奥氏体耐热钢 |
| CN114411068A (zh) * | 2019-11-05 | 2022-04-29 | 天津新伟祥工业有限公司 | 用于汽车涡轮壳、排气管的耐热钢及其制备方法 |
| CN113234997A (zh) * | 2021-04-20 | 2021-08-10 | 西峡飞龙特种铸造有限公司 | 一种新型锰氮铬耐热钢及其制造方法 |
| CN113235019A (zh) * | 2021-05-20 | 2021-08-10 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | Fe-Mn-Al-N-S系高氮低密度易切削钢棒材及其制备方法 |
| CN115896611B (zh) * | 2022-10-28 | 2024-01-12 | 鞍钢集团矿业有限公司 | 一种奥氏体-铁素体双相耐热钢及其制备方法和应用 |
| CN117026084B (zh) * | 2023-08-22 | 2024-11-05 | 青岛新力通工业有限责任公司 | 一种耐热合金及其制备方法 |
| CN117344244B (zh) * | 2023-10-16 | 2024-09-27 | 中国机械总院集团沈阳铸造研究所有限公司 | 一种高强度低膨胀系数因瓦合金及其制造方法 |
| CN118814092A (zh) * | 2024-07-18 | 2024-10-22 | 西峡县众德汽车部件有限公司 | 一种低合金奥氏体耐热钢及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN85102472B (zh) * | 1985-04-01 | 1987-09-23 | 山东省莘县电炉配件厂 | 高温耐热铁基合金 |
| US4929419A (en) * | 1988-03-16 | 1990-05-29 | Carpenter Technology Corporation | Heat, corrosion, and wear resistant steel alloy and article |
| US5019332A (en) * | 1988-03-16 | 1991-05-28 | Carpenter Technology Corporation | Heat, corrosion, and wear resistant steel alloy |
| JP5355905B2 (ja) * | 2007-04-10 | 2013-11-27 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 衝撃吸収特性、形状凍結性及びフランジ部切断性に優れた、自動車、二輪車または鉄道車両用構造部材並びにその製造方法 |
| CN103667587B (zh) * | 2012-09-24 | 2016-01-20 | 江苏申源特钢有限公司 | 奥氏体发动机气阀用钢的冶炼方法 |
| CN103805876A (zh) | 2012-11-14 | 2014-05-21 | 天津新伟祥工业有限公司 | 汽车涡轮壳及排气管用奥氏体耐热钢 |
| US9458743B2 (en) † | 2013-07-31 | 2016-10-04 | L.E. Jones Company | Iron-based alloys and methods of making and use thereof |
| CN103898398B (zh) | 2014-04-14 | 2016-03-30 | 天津达祥精密工业有限公司 | 汽车涡轮壳及排气管用高硅钼铬铁素体耐热球墨铸铁 |
| CN103898397B (zh) | 2014-04-14 | 2016-03-30 | 天津新伟祥工业有限公司 | 汽车涡轮壳及排气管用高硅钼铝铁素体耐热球墨铸铁 |
| US10316694B2 (en) * | 2014-07-31 | 2019-06-11 | Garrett Transportation I Inc. | Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
| US9896752B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-02-20 | Honeywell International Inc. | Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
| US9534281B2 (en) * | 2014-07-31 | 2017-01-03 | Honeywell International Inc. | Turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
| BR112017025389A2 (pt) * | 2015-06-11 | 2018-08-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | chapa de aço galvanizada e método para fabricar a mesma |
| CN105002431B (zh) * | 2015-07-17 | 2017-06-20 | 广东华鳌合金新材料有限公司 | 一种铬‑锰‑氮奥氏体不锈钢及其制备方法 |
-
2016
- 2016-08-26 CN CN201610740208.6A patent/CN106244940A/zh active Pending
-
2017
- 2017-08-25 DE DE202017007705.1U patent/DE202017007705U1/de active Active
- 2017-08-25 RS RS20200856A patent/RS60684B8/sr unknown
- 2017-08-25 SI SI201730336T patent/SI3287540T2/sl unknown
- 2017-08-25 PL PL17187909.1T patent/PL3287540T5/pl unknown
- 2017-08-25 EP EP17187909.1A patent/EP3287540B2/en active Active
- 2017-08-25 ES ES17187909T patent/ES2805875T5/es active Active
- 2017-08-25 US US15/687,071 patent/US10941470B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3287540B8 (en) | 2020-11-04 |
| SI3287540T2 (sl) | 2026-03-31 |
| ES2805875T8 (es) | 2021-03-02 |
| EP3287540B1 (en) | 2020-06-24 |
| US20180057918A1 (en) | 2018-03-01 |
| PL3287540T3 (pl) | 2020-10-19 |
| US10941470B2 (en) | 2021-03-09 |
| ES2805875T3 (es) | 2021-02-15 |
| EP3287540B2 (en) | 2025-12-17 |
| PL3287540T5 (pl) | 2026-03-16 |
| SI3287540T1 (sl) | 2020-10-30 |
| CN106244940A (zh) | 2016-12-21 |
| DE202017007705U1 (de) | 2024-09-23 |
| EP3287540A1 (en) | 2018-02-28 |
| ES2805875T5 (en) | 2026-04-08 |
| RS60684B8 (sr) | 2021-06-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RS60684B1 (sr) | Cr-mn-n austenitni čelik otporan na toplotu i postupak izrade istog | |
| JP5232620B2 (ja) | 球状黒鉛鋳鉄 | |
| JP3143602B2 (ja) | 高強度、耐食性オーステナイトステンレス鋼及び圧密された物品 | |
| CN105765087A (zh) | 马氏体不锈钢、由所述钢制成的零件及其制造方法 | |
| CN105695881A (zh) | 一种650℃超超临界铸件用耐热钢 | |
| KR20190046729A (ko) | 지열 발전 터빈 로터용 저합금강 및 지열 발전 터빈 로터용 저합금 물질, 및 이들의 제조 방법 | |
| KR20190134043A (ko) | 우수한 내마모성 및 내식성을 가지는 고크롬 주철재 및 이를 포함하는 화력발전소 배기가스 습식 탈황 장치용 부품 | |
| CN103952632B (zh) | 石油钻采设备泥浆泵承压件用铸钢及制备方法 | |
| CN118028696A (zh) | 用于汽车涡轮壳、排气管的耐热钢及其制备方法 | |
| JP6481692B2 (ja) | 熱疲労特性に優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 | |
| CN114635077A (zh) | 一种超级奥氏体不锈钢及其制备方法 | |
| CN103305772B (zh) | 一种高硬度渣浆泵泵体及其制备方法 | |
| CN106191405A (zh) | 一种热处理炉用高性能奥氏体耐热钢及其制备方法 | |
| JP5488941B2 (ja) | オーステナイト系鋳鉄、オーステナイト系鋳鉄鋳物およびその製造方法 | |
| JP2004269979A (ja) | 耐熱鋳鋼、鋳鋼製耐熱部材およびその製造方法 | |
| CN101942606A (zh) | 含氮奥氏体型热作模具钢及其制备方法 | |
| CN113862562A (zh) | 一种抗氧化高蠕变铸造奥氏体耐热不锈钢及其制备方法 | |
| CN121065572A (zh) | 高硅钼镍铁素体耐热蠕墨铸铁及其制备方法 | |
| JPWO2018186298A1 (ja) | Ｃｒ−Ｆｅ−Ｎｉ系合金製造物およびその製造方法 | |
| CN107574352A (zh) | 一种可硬化的奥氏体合金 | |
| KR102869769B1 (ko) | 터보차저용 신규 오스테나이트 합금 | |
| CN113278886B (zh) | 一种含锰硫钨的铁素体耐热钢及其制备方法 | |
| CN102400060A (zh) | 一种新型含氮奥氏体耐热钢 | |
| CN113481421A (zh) | 一种轴套衬套用铬镍合金及其制备方法 | |
| JP7631900B2 (ja) | オーステナイト系鋳鋼及び鋳物 |