RS61981B1 - Sistem i postupak za rekuperaciju pare - Google Patents
Sistem i postupak za rekuperaciju pareInfo
- Publication number
- RS61981B1 RS61981B1 RS20210463A RSP20210463A RS61981B1 RS 61981 B1 RS61981 B1 RS 61981B1 RS 20210463 A RS20210463 A RS 20210463A RS P20210463 A RSP20210463 A RS P20210463A RS 61981 B1 RS61981 B1 RS 61981B1
- Authority
- RS
- Serbia
- Prior art keywords
- heat exchanger
- steam
- oil
- shell
- gas
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/28—Evaporating with vapour compression
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/28—Evaporating with vapour compression
- B01D1/284—Special features relating to the compressed vapour
- B01D1/2856—The compressed vapour is used for heating a reboiler or a heat exchanger outside an evaporator
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/28—Evaporating with vapour compression
- B01D1/2881—Compression specifications (e.g. pressure, temperature, processes)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
- B01D5/0057—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation in combination with other processes
- B01D5/006—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation in combination with other processes with evaporation or distillation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
- B01D5/0057—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation in combination with other processes
- B01D5/006—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation in combination with other processes with evaporation or distillation
- B01D5/0066—Dome shaped condensation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G31/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for
- C10G31/06—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for by heating, cooling, or pressure treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4012—Pressure
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
Opis
KRATAK SADRŽAJ
[0001] Ovo otkrivanje obezbeđuje sistem za rekuperaciju pare prema patentnom zahtevu 1.
[0002] Ovo otkrivanje opisuje i postupak za upravljanje sistemom za rekuperaciju pare prema patentnom zahtevu 2.
[0003] US 2015/231525, US 4617030 i US 2012/079851 opisuju sisteme za rekuperaciju pare poznate u tehnici. EP 0627249 opisuje postupak za izdvajanje ostatka pomoću destilacije zagađenog industrijskog otpada.
KRATAK OPIS CRTEŽA
[0004]
Fig.1 predstavlja prvi izgled sistema za rekuperaciju pare koji uključuje toranj za rekuperaciju pare i jedinicu za rekuperaciju pare.
Fig.2 predstavlja drugi izgled sistema za rekuperaciju pare sa FIG.1 koji je zakrenut za devedeset stepeni u odnosu na izgled sa FIG.1.
DETALJAN OPIS
[0005] Ovde su, uz pozivanje na crteže, opisani sistemi i postupci za sakupljanje gasa iz nafte. Crteži prikazuju poboljšani sistem za rekuperaciju pare koji može povećati prinos gasovitih ugljovodonika iz nafte. Smanjivanjem gasovite komponente nafte pre transporta nafte u naftno skladište smanjiće se količina gasa koja se ispušta ili sagoreva iz naftnog skladišta.
[0006] Kao što je prikazano na crtežima, sistem 10 za rekuperaciju pare uključuje toranj 20 za rekuperaciju pare, jedinicu 40 za rekuperaciju i izmenjivač 44 toplote postavljen unutar tornja 20 za rekuperaciju pare. Toranj 20 za rekuperaciju pare uključuje ulaz 22 za naftu, u fluidnoj vezi sa cevovodom, koji nije prikazan. Toranj 20 za rekuperaciju pare takođe uključuje ispust 24 za naftu, u fluidnoj vezi sa drugim cevovodom, koji nije prikazan. Vod 46 obezbeđuje fluidnu vezu između ispusta 26 za gas, pričvršćenog na toranj 20 za rekuperaciju pare i jedinice 40 za rekuperaciju. Jedinica 40 za rekuperaciju uključuje kompresor 42 koji može čistiti ili povlačiti gas iz tornja 20 za rekuperaciju pare. Na toranj 20 za rekuperaciju pare pričvršćeni su i ulaz 28 za paru i ispust 32 za paru. Vod 48 obezbeđuje fluidnu vezu između jedinice 40 za rekuperaciju pare i ulaza 28 za paru. Ulaz 28 za paru je u fluidnoj vezi sa izmenjivačem 44 toplote. Izmenjivač 44 toplote prima komprimovanu, vruću gasovitu paru iz jedinice 40 za rekuperaciju pare. Izmenjivač 44 toplote obezbeđuje mogućnost prenosa toplote sa jednog tekućeg fluida na drugi tekući fluid. U ovom slučaju, izmenjivač 44 toplote prenosi toplotu sa komprimovane gasovite pare na naftu. Izmenjivač 44 toplote je takođe u fluidnoj vezi sa ulazom 28 za paru i ispustom 32 za paru. Ispust 32 za paru potom prenosi komprimovanu gasovitu paru do cevovoda 52. Prema tome, sistem 10 nema veći tlocrt od savremenih sistema za rekuperaciju pare. Međutim, kao što se u nastavku razmatra u postupku za upravljanje sistemom 10, opisani sistem za rekuperaciju pare poboljšava rekuperaciju gasovitih i isparljivih komponenata iz nafte pre prenosa nafte u rezervoarsko skladište ili rafineriju.
[0007] Izmenjivač 44 toplote može biti bilo koja od nekoliko konstrukcija koje mogu da prenesu toplotu sa jednog tekućeg fluida na drugi tekući fluid. Jedan prikladan izmenjivač toplote pogodan za upotrebu u sistemu 10 za rekuperaciju pare jeste izmenjivač toplote sa snopom cevi i omotačem, takođe poznat i kao cevni izmenjivač toplote sa omotačem. Izmenjivači toplote sa snopom cevi i omotačem uobičajeno se koriste u rafinerijama nafte. Kao što je poznato stručnjacima iz ove oblasti, izmenjivač toplote sa snopom cevi i omotačem uključuje čauru ili omotač tako da jedan fluid prolazi kroz cevi dok drugi prelazi preko cevi kroz omotač izmenjivača toplote. U ovom slučaju, cevi će transportovati naftu koja prolazi kroz toranj 20 za rekuperaciju pare dok vruće gasovite i isparljive komponente prolaze kroz omotač i prelaze preko cevi. Dakle, toplota će sa vrućih gasovitih i isparljivih komponenata prelaziti na naftu unutar izmenjivača 40 toplote sa snopom cevi i omotačem. Izmenjivači sa snopom cevi i omotačem koji su ovde prikladni za upotrebu imaće cevi spoljnih prečnika u rasponu od oko 0,5 inča (1,3 cm) do oko 1 inča (2,5 cm) i debljine zidova od oko ,04" (0,1 cm) do oko 0,120 inča (0,3 cm). Broj cevi u izmenjivaču 40 toplote sa snopom cevi i omotačem biće ograničen isključivo veličinom jedinice 20 za rekuperaciju pare. Izmenjivač 40 toplote moći će da prenese toplotnu energiju od oko 2 (0,04 kJ/s) do oko 10 btu/minut (0,2 kJ/s) dnevno za svaki barel (159 litara) obrađene nafte.
[0008] Postupak za upravljanje sistemom za rekuperaciju pare počinje dolaskom nafte iz bušotine ili drugog izvora kroz cevovod 14 u toranj 20 za rekuperaciju pare preko ulaza 22 za naftu. Toranj 20 za rekuperaciju pare obično radi na temperaturi između oko 40°F (280 K) i 250°F (390 K) i pritiscima od oko -5 psig (-34 kPa) do oko 25 psig (172 kPa). Protok nafte kroz toranj 20 za rekuperaciju pare može se kretati od oko 10 barela dnevno (1600 L) do oko 5000 barela (820000 L) dnevno. U ovim će se uslovima prirodni gas i ostale isparljive komponente izolovati iz nafte na vrhu tornja 20 za rekuperaciju pare. Kao što je prikazano na crtežima, nafta ulazi u toranj 20 za rekuperaciju pare kroz ulaz 22 za naftu. Kada prođe kroz usisnu mlaznicu 23, nafta teče nadole kroz toranj 20 za rekuperaciju pare i kroz cevi izmenjivača 44 toplote. Nakon toga, nafta teče kroz unutrašnji prolaz, koji nije prikazan, do mlaznice 25 i dolazi do ispusta 24 za naftu.
[0009] Gasovi i isparljive komponente koje izoluje toranj 20 za rekuperaciju pare napuštaju toranj 20 za rekuperaciju pare kroz ispust 26 za gas i prolaze vodom 46 do jedinice 40 za rekuperaciju pare. Gas i para koji prolaze kroz vod 46 mogu biti pod pritiskom od oko minus 5 psig (-34 kPa), tj. u vakuumu, do pozitivnog pritiska od oko 25 psig (172 kPa) i na temperaturama između oko 70°F (290 K) i 150°F (340 K).
[0010] Po ulasku u jedinicu 40 za rekuperaciju pare, rekuperisani gas i para se komprimuju. Zbog toga će temperatura gasa i pare koji napuštaju jedinicu 40 za rekuperaciju pare biti između oko 180°F (355 K) i oko 275°F (410 K). Komprimovani gas i para prolaze vodom 48 do ulaza 28 za paru tornja 20 za rekuperaciju pare. Kada prođu kroz ulaz 28 za paru, komprimovani gas i para prolaze kroz omotač izmenjivača 40 toplote. Izmenjivač 40 toplote prenosi toplotu sa komprimovanog gasa i pare na naftu koja prolazi kroz cevi izmenjivača 40 toplote unutar tornja 20 za rekuperaciju pare. Komprimovane gasne i/ili parne faze prolaze kroz omotač izmenjivača 40 toplote brzinom između oko 10 hiljada standardnih kubnih stopa dnevno (283 standardna kubna metra dnevno) i oko 2 miliona standardnih kubnih stopa dnevno (56664 standardna kubna metra dnevno).
[0011] Prema tome, sistem 10 za rekuperaciju pare zadržava i koristi toplotu koja se uobičajeno oslobađa u atmosferu. Sistem 10 za rekuperaciju pare koristi izmenjivač 40 toplote da prenese zadržanu toplotnu energiju na naftu koja prolazi kroz cevi izmenjivača 40 toplote čime se indukuje promena faze iz tečne u gasovitu i parnu unutar tornja 20 za rekuperaciju pare. Kao što je gore naznačeno, izmenjivač 44 toplote prenosi toplotnu energiju sa komprimovanog gasa i isparljivih komponenata na naftu koja prolazi kroz izmenjivač 40 toplote unutar tornja 20 za rekuperaciju pare u opsegu od oko 2 (0,04 kJ/s) do oko 10 btu/minut (0,2 kJ/s) dnevno za svaki barel obrađene nafte. Stoga će izmenjivač 44 toplote, na primer u jednom načinu ostvarivanja, moći da prenese oko 2230 btu/minut (40 kJ/s) kada nafta teče brzinom od oko 750 barela (120000 L) dnevno.
[0012] Kao što je gore naznačeno, izmenjivač 44 toplote je u fluidnoj vezi sa ispustom 32 za paru. Dakle, nakon faze razmene toplote, komprimovani gas i isparljive komponente teku iz izmenjivača 40 toplote do ispusta 32 za paru, a potom ulaze u cevovod 52 za transport do tržišta. Prema tome, kompresor 42 jedinice 40 za rekuperaciju pare obično će raditi da obezbedi dovoljan radni pritisak na ispustu 32 za paru kako bi se obezbedio protok gasova i para u cevovod 52 za transport do tržišta.
[0013] Drugi načini ostvarivanja ovog pronalaska biće očigledni stručnjaku iz ove oblasti. Prethodni opis kao takav samo obezbeđuje i opisuje opšte upotrebe i postupke ovog pronalaska. Prema tome, sledeći patentni zahtevi definišu pravi obim ovog pronalaska.
Claims (7)
1. Sistem koji obuhvata:
toranj (20) za rekuperaciju pare konfigurisan da prima naftu, pri čemu pomenuti toranj za rekuperaciju pare ima usisnu mlaznicu (23) za naftu, ispusnu mlaznicu (25) za naftu, ispust (26) za gas, ulaz (28) za paru i ispust (32) za paru,
kompresor (42) u fluidnoj vezi sa ispustom za gas i ulazom za paru pomenutog tornja za rekuperaciju pare;
izmenjivač (44) toplote sa snopom cevi i omotačem, postavljen unutar pomenutog tornja za rekuperaciju pare, pri čemu pomenuti izmenjivač toplote sa snopom cevi i omotačem ima spoljni omotač i veći broj cevi koje prolaze kroz omotač, gde je omotač pomenutog izmenjivača toplote konfigurisan za prenos toplote sa komprimovanih gasnih i/ili parnih faza koje prolaze kroz omotač na naftu koja prolazi kroz veći broj cevi, pri čemu pomenute cevi imaju spoljni prečnik od 1,3 cm (0,5 inča) do 2,5 cm (1 inča) i debljinu zida od 0,1 cm (0,04 inča) do 0,3 cm (0,12 inča) i gde je pomenuti omotač izmenjivača toplote u fluidnoj vezi sa pomenutim ulazom za paru i pomenutim ispustom za paru,
pomenutu usisnu mlaznicu za naftu postavljenu iznad pomenutog izmenjivača toplote sa snopom cevi i omotačem;
pomenutu ispusnu mlaznicu za naftu postavljenu iznad pomenutog izmenjivača toplote sa snopom cevi i omotačem;
pomenuti ispust za gas postavljen ispod pomenutog izmenjivača toplote sa snopom cevi i omotačem;
pomenuti ulaz za paru postavljen iznad pomenutog izmenjivača toplote sa snopom cevi i omotačem;
pomenuti ispust za paru postavljen ispod pomenutog izmenjivača toplote sa snopom cevi i omotačem;
vod (48) konfigurisan da radi na pritiscima u opsegu od 0 kPa (0 psig) do 2400 kPa (350 psig) i temperaturama u opsegu od 290 K (70°F) do 410 K (275°F), gde pomenuti vod obezbeđuje fluidnu vezu između pomenutog ulaza za paru i pomenutog kompresora pri čemu pomenuti izmenjivač toplote prima komprimovane gasne i/ili parne faze iz pomenutog kompresora preko pomenutog ulaza za paru i gde je pomenuti izmenjivač toplote u fluidnoj vezi sa cevovodom preko pomenutog ispusta za paru.
2. Postupak koji se izvodi u sistemu prema zahtevu 1 i koji obuhvata:
prolazak nafte koja sadrži isparljiva jedinjenja kroz usisnu mlaznicu (23) nadole kroz toranj (20) za rekuperaciju pare;
indukovanje fazne promene u delu isparljivih jedinjenja iz tečne faze u gasnu i/ili parnu fazu unutar tornja za rekuperaciju pare;
odvajanje gasne i/ili parne faze iz nafte;
tok odvojene gasne i/ili parne faze do jedinice (40) za rekuperaciju pare, pri čemu jedinica za rekuperaciju pare predstavlja kompresor (42);
komprimovanje pomenute gasne i/ili parne faze pre prolaska pomenutog gasa i/ili pare kroz izmenjivač (44) toplote sa snopom cevi i omotačem, postavljen unutar pomenutog tornja za rekuperaciju pare i ispod pomenute usisne mlaznice, pri čemu pomenuti izmenjivač toplote sa snopom cevi i omotačem ima spoljni omotač i veći broj cevi koje prolaze kroz pomenuti omotač i gde pomenuti izmenjivač toplote ima brzinu razmene toplote od 0,04 kJ/s (2 btu/minut) do 0,2 kJ/s (10 btu/minut) za svaki barel (159 litara) nafte koji na dnevnom nivou prođe kroz pomenuti izmenjivač toplote;
tok komprimovane gasne i/ili parne faze nadole kroz omotač pomenutog izmenjivača toplote čime se toplota prenosi sa komprimovane gasne i/ili parne faze na naftu koja teče nadole kroz cevi pomenutog izmenjivača toplote sa snopom cevi i omotačem, unutar pomenutog tornja za rekuperaciju pare čime se poboljšava fazna promena isparljivih jedinjenja unutar pomenute nafte iz tečnog stanja u gasovito i/ili parno stanje;
prelazak pomenute komprimovane gasne i/ili parne faze u cevovod kroz ispust 32 za paru; i, pomenuta nafta zatim teče iz pomenutih cevi pomenutog izmenjivača toplote sa snopom cevi i omotačem kroz unutrašnji prolaz pomenutog tornja za rekuperaciju pare u mlaznicu (25), pri čemu je pomenuta mlaznica postavljena iznad pomenutog izmenjivača toplote sa snopom cevi i omotačem.
3. Postupak prema zahtevu 2, u kom faza komprimovanja pomenute gasne i/ili parne faze povećava temperaturu pomenute gasne i/ili parne faze na temperaturu između 355 K (180°F) ili 410 K (275°F).
4. Postupak prema zahtevu 2, u kom faza komprimovanja stavlja pomenutu gasnu i/ili parnu fazu pod pritisak od 0 kPa (0 psig) do 2400 kPa (350 psig) kako komprimovana gasna i/ili parna faza prolazi kroz pomenuti izmenjivač toplote.
5. Postupak prema zahtevu 2, u kom pomenuta komprimovana gasna i/ili parna faza prolazi kroz pomenuti izmenjivač toplote brzinom od između 283 standardna kubna metra dnevno (10 hiljada standardnih kubnih stopa dnevno) do 56664 standardna kubna metra dnevno (2 miliona standardnih kubnih stopa dnevno).
6. Postupak prema zahtevu 2, u kom pomenuti toranj za rekuperaciju pare radi na pritisku između -34 kPa (-5 psig) i 172 kPa (25 psig) i temperaturi između 280 K (40°F) i 390 K (250°F).
7. Postupak prema zahtevu 2, u kom nafta teče kroz pomenuti toranj za rekuperaciju pare brzinom od 1600 L/dan (10 bbl/dan) to 820000 L/dan (5000 bbl/dan).
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201662281961P | 2016-01-22 | 2016-01-22 | |
| EP17741849.8A EP3405270B1 (en) | 2016-01-22 | 2017-01-18 | Vapor recovery system and method |
| PCT/US2017/013942 WO2017127426A1 (en) | 2016-01-22 | 2017-01-18 | Vapor recovery system and method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RS61981B1 true RS61981B1 (sr) | 2021-07-30 |
Family
ID=59362537
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RS20210463A RS61981B1 (sr) | 2016-01-22 | 2017-01-18 | Sistem i postupak za rekuperaciju pare |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11117070B2 (sr) |
| EP (1) | EP3405270B1 (sr) |
| CN (1) | CN108778439B (sr) |
| AU (1) | AU2017209033B2 (sr) |
| CA (1) | CA3012044C (sr) |
| CO (1) | CO2018008726A2 (sr) |
| DK (1) | DK3405270T3 (sr) |
| ES (1) | ES2867101T3 (sr) |
| HR (1) | HRP20210695T1 (sr) |
| HU (1) | HUE054549T2 (sr) |
| IL (1) | IL260692B2 (sr) |
| LT (1) | LT3405270T (sr) |
| MX (1) | MX2018008796A (sr) |
| NO (1) | NO20181089A1 (sr) |
| PL (1) | PL3405270T3 (sr) |
| RS (1) | RS61981B1 (sr) |
| RU (1) | RU2750595C2 (sr) |
| SA (1) | SA518392045B1 (sr) |
| SI (1) | SI3405270T1 (sr) |
| WO (1) | WO2017127426A1 (sr) |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2309075A (en) * | 1939-03-09 | 1943-01-19 | Continental Oil Co | Method of operating high pressure oil and gas wells |
| US2899013A (en) | 1956-04-09 | 1959-08-11 | Nat Tank Co | Apparatus for recovery of petroleum vapors from run tanks |
| BE629905A (sr) * | 1962-09-11 | |||
| US4246938A (en) | 1979-05-07 | 1981-01-27 | Texaco Inc. | Vapor collecting system |
| EP0160032A4 (en) | 1983-09-29 | 1986-04-15 | Rodney Thomas Heath | METHOD AND DEVICE FOR SEPARATING GAS AND LIQUIDS FROM DRILLING HEAD GAS. |
| US4536280A (en) | 1983-12-19 | 1985-08-20 | Uop Inc. | Visbreaking process |
| US5017240A (en) | 1990-02-02 | 1991-05-21 | Brown Earnest D | Vapor treatment facilities for petroleum storage tank cleaning |
| DE4318936C1 (de) * | 1993-06-02 | 1994-09-29 | Mannesmann Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung der Ausförderung des Rückstandes bei der Destillation von verunreinigten Flüssigkeiten |
| US5881569A (en) * | 1997-05-07 | 1999-03-16 | Elcor Corporation | Hydrocarbon gas processing |
| US5897690A (en) | 1997-10-01 | 1999-04-27 | Mcgrew; Robert L. | Vapor recovery system for hydrocarbon storage tanks |
| US7780766B2 (en) * | 2006-03-27 | 2010-08-24 | Leed Fabrication Services, Inc. | Removal of vapor gas generated by an oil-containing material |
| US7506685B2 (en) | 2006-03-29 | 2009-03-24 | Pioneer Energy, Inc. | Apparatus and method for extracting petroleum from underground sites using reformed gases |
| US8613838B2 (en) * | 2009-07-31 | 2013-12-24 | Vertex Energy, Lp | System for making a usable hydrocarbon product from used oil |
| US8864887B2 (en) * | 2010-09-30 | 2014-10-21 | Rodney T. Heath | High efficiency slug containing vapor recovery |
| US9233893B2 (en) | 2011-08-25 | 2016-01-12 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Selective hydrogenation of alkynyl-containing compounds and polyunsaturated compounds |
| RU2536504C1 (ru) * | 2013-07-11 | 2014-12-27 | Сергей Витальевич Ардамаков | Установка рекуперации паров органических соединений |
| US9205348B2 (en) * | 2014-02-20 | 2015-12-08 | Randy Swan | Vapor recovery apparatus and method for oil and gas wells |
-
2017
- 2017-01-18 RS RS20210463A patent/RS61981B1/sr unknown
- 2017-01-18 WO PCT/US2017/013942 patent/WO2017127426A1/en not_active Ceased
- 2017-01-18 RU RU2018130071A patent/RU2750595C2/ru active
- 2017-01-18 LT LTEP17741849.8T patent/LT3405270T/lt unknown
- 2017-01-18 HU HUE17741849A patent/HUE054549T2/hu unknown
- 2017-01-18 MX MX2018008796A patent/MX2018008796A/es unknown
- 2017-01-18 ES ES17741849T patent/ES2867101T3/es active Active
- 2017-01-18 DK DK17741849.8T patent/DK3405270T3/da active
- 2017-01-18 US US16/071,430 patent/US11117070B2/en active Active
- 2017-01-18 PL PL17741849T patent/PL3405270T3/pl unknown
- 2017-01-18 HR HRP20210695TT patent/HRP20210695T1/hr unknown
- 2017-01-18 AU AU2017209033A patent/AU2017209033B2/en active Active
- 2017-01-18 SI SI201730736T patent/SI3405270T1/sl unknown
- 2017-01-18 EP EP17741849.8A patent/EP3405270B1/en active Active
- 2017-01-18 CN CN201780017714.5A patent/CN108778439B/zh active Active
- 2017-01-18 CA CA3012044A patent/CA3012044C/en active Active
-
2018
- 2018-07-19 IL IL260692A patent/IL260692B2/en unknown
- 2018-07-19 SA SA518392045A patent/SA518392045B1/ar unknown
- 2018-08-17 NO NO20181089A patent/NO20181089A1/en unknown
- 2018-08-21 CO CONC2018/0008726A patent/CO2018008726A2/es unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN108778439B (zh) | 2021-06-11 |
| IL260692A (sr) | 2018-09-20 |
| CN108778439A (zh) | 2018-11-09 |
| CO2018008726A2 (es) | 2018-08-31 |
| RU2750595C2 (ru) | 2021-06-29 |
| US11117070B2 (en) | 2021-09-14 |
| LT3405270T (lt) | 2021-07-26 |
| AU2017209033B2 (en) | 2022-01-27 |
| AU2017209033A1 (en) | 2018-08-16 |
| EP3405270A4 (en) | 2019-09-18 |
| EP3405270B1 (en) | 2021-04-07 |
| PL3405270T3 (pl) | 2021-09-27 |
| HRP20210695T1 (hr) | 2021-09-17 |
| DK3405270T3 (da) | 2021-05-03 |
| MX2018008796A (es) | 2018-11-29 |
| US20210228997A1 (en) | 2021-07-29 |
| SA518392045B1 (ar) | 2021-12-13 |
| IL260692B2 (en) | 2023-05-01 |
| WO2017127426A1 (en) | 2017-07-27 |
| CA3012044A1 (en) | 2017-07-27 |
| RU2018130071A (ru) | 2020-02-25 |
| ES2867101T3 (es) | 2021-10-20 |
| EP3405270A1 (en) | 2018-11-28 |
| RU2018130071A3 (sr) | 2020-09-10 |
| HUE054549T2 (hu) | 2021-09-28 |
| NO20181089A1 (en) | 2018-08-17 |
| CA3012044C (en) | 2024-01-09 |
| SI3405270T1 (sl) | 2021-08-31 |
| IL260692B1 (en) | 2023-01-01 |
| BR112018014826A2 (pt) | 2018-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US12391884B2 (en) | Crude oil stabilization | |
| US8814992B2 (en) | Gas expansion cooling method | |
| AU2015284617B2 (en) | Fluid processing system, heat exchange sub-system, and an associated method thereof | |
| EP2000762A2 (en) | A method and apparatus for heating a circulating fluid in an indirect heat exchanger | |
| US20200386089A1 (en) | Integrated configuration for a steam assisted gravity drainage central processing facility | |
| WO2022221301A1 (en) | Crude oil stabilization | |
| RS61981B1 (sr) | Sistem i postupak za rekuperaciju pare | |
| CN202452856U (zh) | 工业加热炉排放烟气的废热回收减排装置 | |
| CN207195147U (zh) | 天然气增压装置 | |
| CN105698556A (zh) | 蒸汽余热回收器及其余热回用节能装置 | |
| CN105065901B (zh) | 用于液化天然气接收站的轻烃回收工艺 | |
| CN204587762U (zh) | 一种储罐用加热器 | |
| EP3147572B1 (en) | Gas-saving device | |
| NO335391B1 (no) | Bruk av brønnstrøms varmeveksler for strømningssikring | |
| CN207785987U (zh) | 一种新型溶剂回收系统 | |
| EP3571442A1 (en) | Steam generating apparatus, steam cleaning system for tube bundles and related cleaning method | |
| CN102679317A (zh) | 能量回收单元 | |
| BR112018014826B1 (pt) | Sistema e método de recuperação de vapor | |
| RU41461U1 (ru) | Установка для выщелачивания бокситовой пульпы | |
| CN104879535A (zh) | 炼厂气回收管路的三级水封系统 | |
| WO2015057104A1 (ru) | Способ нагрева жидкости и нагреватель жидкости на его основе |