JP2744466B2 - 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 - Google Patents
高清浄極低炭素鋼の溶製方法Info
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、真空装置における高清浄極低炭素鋼の溶製
方法に関するものである。
方法に関するものである。
〈従来の技術〉 極低炭素鋼は、通常、出鋼時に溶鋼を完全には脱酸せ
ず、真空脱ガス処理時に固溶ＯとＣとのCO反応により脱
炭を行い、その後、Alを添加して溶鋼を完全に脱酸する
ため、真空脱ガス時に生成するAl2O3量が多く、また取
鍋スラグ中T.Fe濃度も低下せず、キルド処理以降、鋼中
Alとスラグとの反応で生成するAl2O3量も多くなり、低
炭Alキルド鋼に比べて鋼中介在物が多い。
ず、真空脱ガス処理時に固溶ＯとＣとのCO反応により脱
炭を行い、その後、Alを添加して溶鋼を完全に脱酸する
ため、真空脱ガス時に生成するAl2O3量が多く、また取
鍋スラグ中T.Fe濃度も低下せず、キルド処理以降、鋼中
Alとスラグとの反応で生成するAl2O3量も多くなり、低
炭Alキルド鋼に比べて鋼中介在物が多い。
鋼中Alとスラグとの反応を抑えるために、特開昭59-7
0710号公報には取鍋スラグ上にスラグ改質材を添加しス
ラグの酸化度を低下させる技術が開示されている。しか
し、この方法ではスラグの酸化度を低下させすぎた場合
には、真空脱ガス装置での脱炭反応速度が低下し、必要
な炭素レベルにまで脱炭するのに要する時間が長くな
る。また、スラグの酸化度の低下が不十分であると、真
空脱ガス処理後の鋼中Alとスラグとの反応を抑えること
ができず鋼中Al2O3量が多くなる。
0710号公報には取鍋スラグ上にスラグ改質材を添加しス
ラグの酸化度を低下させる技術が開示されている。しか
し、この方法ではスラグの酸化度を低下させすぎた場合
には、真空脱ガス装置での脱炭反応速度が低下し、必要
な炭素レベルにまで脱炭するのに要する時間が長くな
る。また、スラグの酸化度の低下が不十分であると、真
空脱ガス処理後の鋼中Alとスラグとの反応を抑えること
ができず鋼中Al2O3量が多くなる。
〈発明が解決しようとする課題〉 本発明は、前述のような従来技術の問題に鑑み、真空
装置での極低炭素鋼の溶製において、脱炭反応速度を低
下させることなく鋼中介在物を低減できる高清浄極低炭
素鋼の溶製方法を提供するためになされたものである。
装置での極低炭素鋼の溶製において、脱炭反応速度を低
下させることなく鋼中介在物を低減できる高清浄極低炭
素鋼の溶製方法を提供するためになされたものである。
〈課題を解決するための手段〉 本発明は、真空装置で脱炭処理を行う極低炭素鋼溶製
において、真空脱ガス処理前の取鍋スラグ中のT.Fe濃度
を0.5重量％以上、８重量％以下、SiO2濃度を20重量％
以下とし、かつ取鍋耐火物中SiO2含有率を30重量％以下
とすることを特徴とする高清浄極低炭素鋼の溶製方法で
ある。
において、真空脱ガス処理前の取鍋スラグ中のT.Fe濃度
を0.5重量％以上、８重量％以下、SiO2濃度を20重量％
以下とし、かつ取鍋耐火物中SiO2含有率を30重量％以下
とすることを特徴とする高清浄極低炭素鋼の溶製方法で
ある。
〈作用〉 清浄度を表す指標の一つとして鋼中トータル酸素濃度
〔Ｏ〕Tがある。すなわち圧延製品である極低炭素鋼冷
延コイルの介在物性欠陥数と該製品を製造するために使
用した溶鋼中の〔Ｏ〕Tとの間には第１図に示すような
関係があり、〔Ｏ〕T＜30ppmで介在物性欠陥指数は０と
なり品質上問題にならないレベルにまで低下する。そこ
で発明者等は〔Ｏ〕T＜30ppmを得るための条件を調査し
た結果、次のことを見出した。
〔Ｏ〕Tがある。すなわち圧延製品である極低炭素鋼冷
延コイルの介在物性欠陥数と該製品を製造するために使
用した溶鋼中の〔Ｏ〕Tとの間には第１図に示すような
関係があり、〔Ｏ〕T＜30ppmで介在物性欠陥指数は０と
なり品質上問題にならないレベルにまで低下する。そこ
で発明者等は〔Ｏ〕T＜30ppmを得るための条件を調査し
た結果、次のことを見出した。
〔Ｏ〕Tに及ぼす取鍋耐火物中SiO2含有率の影響を第
２図に示しているが、スラグ中T.Fe 0.5重量％（以下％
と略す）以上、15％以下とし、SiO2濃度を４％以上、30
％以下とした場合、取鍋耐火物中SiO2含有率を30％以下
とすることによって〔Ｏ〕Tの平均値が30ppm以下とな
る。更に耐火物中SiO2含有率が小さい程〔Ｏ〕Tは低く
なっている。これは耐火物中SiO2含有率が低いと、耐火
物中SiO2と溶鋼中Alとの反応で生成するAl2O3の量が少
なくなり〔Ｏ〕Tが低下すると考えられる。
２図に示しているが、スラグ中T.Fe 0.5重量％（以下％
と略す）以上、15％以下とし、SiO2濃度を４％以上、30
％以下とした場合、取鍋耐火物中SiO2含有率を30％以下
とすることによって〔Ｏ〕Tの平均値が30ppm以下とな
る。更に耐火物中SiO2含有率が小さい程〔Ｏ〕Tは低く
なっている。これは耐火物中SiO2含有率が低いと、耐火
物中SiO2と溶鋼中Alとの反応で生成するAl2O3の量が少
なくなり〔Ｏ〕Tが低下すると考えられる。
次に、〔Ｏ〕Tに及ぼすスラグ組成の影響を第３図，
第４図に示す。第３図は、スラグ中SiO2濃度を４％以
上、30％以下とし、耐火物中SiO2含有率を30％以下とし
た場合のスラグ中のT.Feと〔Ｏ〕Tとの関係を示し、第
４図は、スラグ中T.Feを８％以下とし、耐火物中SiO2含
有率を30％以下とした場合のスラグ中SiO2含有率と
〔Ｏ〕Tとの関係を示している。
第４図に示す。第３図は、スラグ中SiO2濃度を４％以
上、30％以下とし、耐火物中SiO2含有率を30％以下とし
た場合のスラグ中のT.Feと〔Ｏ〕Tとの関係を示し、第
４図は、スラグ中T.Feを８％以下とし、耐火物中SiO2含
有率を30％以下とした場合のスラグ中SiO2含有率と
〔Ｏ〕Tとの関係を示している。
この第３図、第４図から取鍋耐火物中SiO2含有率30％
以下の場合、スラグ中のT.Feを８％以下にし、かつSiO2
を20％以下とすることによって〔Ｏ〕Tを30ppm以下とす
ることができることが判明した。スラグ中のFeOやSiO2
が鋼中Alと次に示すような反応を起こしてAl2O3を生成
するため、スラグ中のT.Fe濃度やSiO2濃度が高いと
〔Ｏ〕Tが増加すると考えられる。
以下の場合、スラグ中のT.Feを８％以下にし、かつSiO2
を20％以下とすることによって〔Ｏ〕Tを30ppm以下とす
ることができることが判明した。スラグ中のFeOやSiO2
が鋼中Alと次に示すような反応を起こしてAl2O3を生成
するため、スラグ中のT.Fe濃度やSiO2濃度が高いと
〔Ｏ〕Tが増加すると考えられる。
２Al＋3FeO＝Al2O3＋３Fe ２Al＋3/2SiO2＝Al2O3＋3/2Si しかしながら、極低炭素鋼の場合、RH法において真空
脱炭処理を施すが、第５図に示すようにスラグ中T.Fe濃
度が0.5％以下になると、真空脱炭中の脱炭反応速度が
低下し、操業時間内に炭素濃度が目標値まで低下しなく
なる。これは、脱炭反応に要する鋼中Ｏのうちある割合
はスラグからの供給でまかなわれるが、スラグ中のT.Fe
が低い場合にはこの量が不足するために生ずると考えら
れる。
脱炭処理を施すが、第５図に示すようにスラグ中T.Fe濃
度が0.5％以下になると、真空脱炭中の脱炭反応速度が
低下し、操業時間内に炭素濃度が目標値まで低下しなく
なる。これは、脱炭反応に要する鋼中Ｏのうちある割合
はスラグからの供給でまかなわれるが、スラグ中のT.Fe
が低い場合にはこの量が不足するために生ずると考えら
れる。
したがって、〔Ｏ〕Tを30ppm以下とするためには、取
鍋耐火物中SiO2含有率を30％以下とし、かつスラグ中の
T.Fe濃度を0.5％以上８％以下、SiO2濃度を20％以下と
することが必要である。
鍋耐火物中SiO2含有率を30％以下とし、かつスラグ中の
T.Fe濃度を0.5％以上８％以下、SiO2濃度を20％以下と
することが必要である。
極低炭素鋼は未脱酸出鋼し、RH法で真空脱炭するた
め、スラグ中のT.Fe,SiO2濃度を下げる場合に鋼中酸素
を脱酸しない方法を取る必要がある。例えば出鋼時に取
鍋へ流出したスラグを除去し、酸素ポテンシャルの低い
合成スラグを添加する方法、取鍋スラグ上へ金属Alある
いはAl滓のような還元剤を添加してスラグのみ還元する
方法等を採用する。しかしスラグ還元によってスラグ中
のT.Fe濃度を低下させる場合には、T.Fe濃度を0.5％以
下にしないでSiO2を十分還元することは難しいので、吹
錬中の塩基度調整等により取鍋に流出するスラグ中のSi
O2を低くしておく必要がある。
め、スラグ中のT.Fe,SiO2濃度を下げる場合に鋼中酸素
を脱酸しない方法を取る必要がある。例えば出鋼時に取
鍋へ流出したスラグを除去し、酸素ポテンシャルの低い
合成スラグを添加する方法、取鍋スラグ上へ金属Alある
いはAl滓のような還元剤を添加してスラグのみ還元する
方法等を採用する。しかしスラグ還元によってスラグ中
のT.Fe濃度を低下させる場合には、T.Fe濃度を0.5％以
下にしないでSiO2を十分還元することは難しいので、吹
錬中の塩基度調整等により取鍋に流出するスラグ中のSi
O2を低くしておく必要がある。
〈実施例〉 本発明の実施例と比較例とをまとめて第１表に示す。
実施例１では出鋼時に取鍋へ流出したスラグを除去し
た後、合成スラグ（CaO:SiO2：Al2O3:FeO＝55:9:35:1）
を添加した。実施例2,3及び比較例1,2,3,4では取鍋スラ
グ上にAl滓を添加してスラグを還元した。
た後、合成スラグ（CaO:SiO2：Al2O3:FeO＝55:9:35:1）
を添加した。実施例2,3及び比較例1,2,3,4では取鍋スラ
グ上にAl滓を添加してスラグを還元した。
取鍋耐火物中SiO2含有率を30％以下とし、かつスラグ
中T.Fe 0.5％以上８％以下、SiO2濃度を30％以下とした
実施例の場合には〔Ｏ〕Tが30ppm以下となり、また鋼中
炭素濃度〔Ｏ〕fが処理時間内に目標値以下まで下がっ
ている。
中T.Fe 0.5％以上８％以下、SiO2濃度を30％以下とした
実施例の場合には〔Ｏ〕Tが30ppm以下となり、また鋼中
炭素濃度〔Ｏ〕fが処理時間内に目標値以下まで下がっ
ている。
これに対して、比較例１ではスラグ中T.Fe濃度すなわ
ち（T.Fe）が0.5％以下となったため、処理時間内に鋼
中〔Ｏ〕fが目標値〔Ｃ〕まで下がらなかった。また比
較例２ではスラグ中T.Fe濃度すなわち（T.Fe）が８％以
上、あるいは比較例３ではスラグ中SiO2濃度（SiO2）が
20％以上であるため〔Ｏ〕Tが30ppm以上となり、高清浄
度鋼が得られなかった。比較例４では取鍋耐火物中SiO2
含有率が30％以上であるため、スラグ中T.Fe濃度すなわ
ち（T.Fe）≦８％、スラグ中SiO2濃度（SiO2）≦20％で
あっても〔Ｏ〕Tが30ppm以上となった。
ち（T.Fe）が0.5％以下となったため、処理時間内に鋼
中〔Ｏ〕fが目標値〔Ｃ〕まで下がらなかった。また比
較例２ではスラグ中T.Fe濃度すなわち（T.Fe）が８％以
上、あるいは比較例３ではスラグ中SiO2濃度（SiO2）が
20％以上であるため〔Ｏ〕Tが30ppm以上となり、高清浄
度鋼が得られなかった。比較例４では取鍋耐火物中SiO2
含有率が30％以上であるため、スラグ中T.Fe濃度すなわ
ち（T.Fe）≦８％、スラグ中SiO2濃度（SiO2）≦20％で
あっても〔Ｏ〕Tが30ppm以上となった。
〈発明の効果〉 本発明方法によると、脱炭速度を低下させることな
く、鋼中介在物が低減された高清浄極低炭素鋼を溶製す
ることができる。
く、鋼中介在物が低減された高清浄極低炭素鋼を溶製す
ることができる。
第１図は、鋼中酸素〔Ｏ〕Tと介在物性欠陥との関係を
示す特性図、第２図は、取鍋耐火物中SiO2含有率と
〔Ｏ〕Tとの関係を示す特性図、第３図は、スラグ中
（T.Fe）と〔Ｏ〕Tとの関係を示す特性図、第４図は、
スラグ中（SiO2）と〔Ｏ〕Tとの関係を示す特性図、第
５図は、スラグ中（T.Fe）と脱炭不良率との関係を示す
特性図である。
示す特性図、第２図は、取鍋耐火物中SiO2含有率と
〔Ｏ〕Tとの関係を示す特性図、第３図は、スラグ中
（T.Fe）と〔Ｏ〕Tとの関係を示す特性図、第４図は、
スラグ中（SiO2）と〔Ｏ〕Tとの関係を示す特性図、第
５図は、スラグ中（T.Fe）と脱炭不良率との関係を示す
特性図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−277708（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−250915（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−92311（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】真空装置で脱炭処理を行う極低炭素鋼溶製
において、 真空脱ガス処理前の取鍋スラグ中のT.Fe濃度を0.5重量
％以上、８重量％以下、SiO2濃度を20重量％以下とし、
かつ取鍋耐火物中SiO2含有率を30重量％以下とすること
を特徴とする高清浄極低炭素鋼の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13574989A JP2744466B2 (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13574989A JP2744466B2 (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH032315A JPH032315A (ja) | 1991-01-08 |
| JP2744466B2 true JP2744466B2 (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=15158972
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13574989A Expired - Lifetime JP2744466B2 (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2744466B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100452304B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2004-10-08 | 주식회사 포스코 | 극저탄소강의 고청정강 제조방법 |
-
1989
- 1989-05-31 JP JP13574989A patent/JP2744466B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH032315A (ja) | 1991-01-08 |
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