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JP2765697B2 - 液体炭化水素類を回収する方法 - Google Patents
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JP2765697B2 - 液体炭化水素類を回収する方法 - Google Patents

液体炭化水素類を回収する方法

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JP2765697B2
JP2765697B2 JP2109955A JP10995590A JP2765697B2 JP 2765697 B2 JP2765697 B2 JP 2765697B2 JP 2109955 A JP2109955 A JP 2109955A JP 10995590 A JP10995590 A JP 10995590A JP 2765697 B2 JP2765697 B2 JP 2765697B2
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Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は本質的に炭化水素類から成り、例えば接触分
解による石油分画類の加工処理単位工程から生じる気体
チャージ（charge），ロード（load）若しくはバッチ
（batch）から液体炭化水素類を回収する方法に関す
る。
本発明は同時に本方法を実施するためのプラント，シ
ステム若しくは装置に関するものである。
（従来の技術） 接触分解から生じる気体チャージ類，ロード類若しく
はバッチ類中のC5,C4及びC3−炭化水素類を回収させる
産業プラント類はすでに提案されている。
これらの既知のプラント類における通常の様式では、
該気体ロード若しくはバッチは圧縮され、部分凝縮され
た後、C3及びそれより重い炭化水素類を吸収してより軽
い炭化水素類を含有する気体を産生するように系統立て
られた吸収体中に送られる。該吸収体の底に集められた
液体炭化水素類全体を塔内で処理し、軽C2及びより軽い
化合物類を除去する。
この種のプラント類はしかしながら、良好な条件下で
該バッチ中に含有されるC3−炭化水素類の95％,C4−炭
化水素類の98％及びC5−炭化水素類の99.5％以下しか抽
出できない。通常の条件下ではより一般的に、該バッチ
中に含有されるC3−炭化水素類の最大90％,C4−炭化水
素類の最大97％及びC5−炭化水素類の最大99％が回収さ
れるにすぎない。それにより、このようなプラント類は
優れた生産効率，収量若しくは有効性を持つとは言えぬ
結果となっている。
（発明が解決しようとする課題） 本発明の目的は該C5及びC4−炭化水素類の全含有量及
びC3−炭化水素類の最低98％を抽出させる方法を提供す
ることにより、このような困難さ若しくは不便さにうま
く対処することにある。
（課題を解決するための手段） そのような目的のための本発明の対象となる内容は、
接触分解による石油留分を処理するために単位工程から
例えば生じる気体チャージ，ロード若しくはバッチ中に
含有される液体炭化水素類を回収する方法で、該チャー
ジ，バッチ若しくはロードを圧縮し、それを部分凝縮
し、かつそれを第一吸収体中に注入して該上部において
前加工ガスを産生し該底部において重炭化水素類を産生
し、後者を、軽炭化水素類を除去し重炭化水素類を産生
させる第一蒸留塔内で加工することを要素とするタイプ
の方法であり、同時に該前加工ガスを洗浄及び乾燥した
後、それを冷却し第二吸収体中に注入して、該上部にお
いて処理済ガスを産生し該底部において液体炭化水素類
を産生させて、軽炭化水素類を除去してより重い炭化水
素類を産生させる第二蒸留塔内で該液体炭化水素類を加
工することを要素とする方法であり、該方法は以下の特
性を有する： −該第一吸収体の底部の重炭化水素類を可能な場合再
加熱の後、脱ブタン塔中に注入し、一方では本塔の底部
において、該バッチ中に存在するC6及びより重い炭化水
素類の全量,C5−炭化水素類の最低99％,C4−炭化水素類
の最大２％を含有し、C3及びより軽い炭化水素類を全く
含まない液体留分を得、かつ他方では本塔の上部におい
てC4及びより軽い炭化水素類に富む液体留分を得て、そ
れを当該塔中に再注入して還流し、かつ該第一吸収体の
上部及び該第一吸収体上流の気体バッチに再循環する気
体蒸留物中に送りこむ；また、 −該第二吸収体の底部の液体炭化水素類を再加熱した
後脱エタン塔中に注入し、一方では本塔の底部において
該前処理ガス中に存在するC3炭化水素類の最低98％及び
C4炭化水素類の全量を含有する留分を得、かつ他方では
本塔の上部においてC2及びより軽い炭化水素類に富む液
体留分を得て、それを、当該塔中に再注入して還流し、
かつ冷却及び少なくとも部分凝縮した後に該第二吸収体
の上部に送りこまれるC2及びより軽い炭化水素類に富む
気体蒸留物中に再注入する； −それにより本方法は、該第一吸収体から生じる前処
理ガスがC3及びより低級の炭化水素類の全量,C4−炭化
水素類の最低98％,C5−炭化水素類の最大１％を含有す
るのに対して、該気体バッチ中に含まれるC3−炭化水素
類の最低98％及びC4及びより高級の炭化水素類の最低9
9.9％を回収し、かつC6及びより高級の炭化水素類を全
く含まない。
本方法の他の特性としては、該第一吸収体の底部から
該脱ブタン塔への該液体炭化水素類のポンプ輸送により
該第一吸収体よりも高圧で該脱ブタン塔が作動し、該気
体蒸留物を該圧縮気体バッチに混合する。
本方法のさらに他の特性としては、該脱ブタン塔が該
第一吸収体よりも低圧で作動し、該気体蒸留物を該圧縮
工程の上流の気体バッチに混合する。
本方法のさらに他の特性としては、C4及びより軽い炭
化水素類の実質部分を含有する非安定化ガソリン留分の
該脱ブタン塔中への注入がなされる。
本方法のさらに他の特性としては、該前処理ガスを該
第二吸収体への注入の前に冷却し、該第二吸収体の上部
で得られた加工ガスを再加熱し、該脱エタン体からの還
流物を凝縮し、該第二吸収体の底部で得られた液体炭化
水素類を該脱エタン塔に注入する前に再加熱し、該脱エ
タン体からの気体蒸留物を該第二吸収体の上部に注入す
る前に凝縮することを含む該作動工程類が温度調整され
ており、冷却サイクルによって補助冷却が行なわれる。
本方法の他の特性としては、前述の冷却サイクルが最
低１種類以上のC2−炭化水素及び１種類のC3−炭化水素
から成る混合冷却剤を使用する。
本方法のさらに他の特性としては、前述の冷却サイク
ルが先に半冷却した冷却剤の気化のために最低２個の加
圧工程を利用する。
本方法の他の特性としては、前述の冷却サイクルが高
圧及び室温下で行なわれる該冷却剤の全凝縮を利用す
る。
本発明は同時に、前記の特性のうちのいずれか１個に
従う方法を実施するための、気体チャージ，ロード若し
くはバッチ及び数個の吸収塔を圧縮する方法を含む種類
のプラントに関するものであり、該プラントは、脱ブタ
ン塔が連結した、C5及びより重い炭化水素類を吸収する
ための塔；冷却回路に接続した熱交換システム及び脱エ
タン塔が連結した、C3及びより重い炭化水素類を吸収す
るための塔；該脱ブタン塔の上部に得られた液体留分を
当該塔中に再注入して還流し、さらにC5−炭化水素類を
吸収させる塔の上部に送り込み、かつ該脱ブタン塔から
得られた気体蒸留物を該充填ガスの圧縮排出量に再循環
させる；該脱エタン塔の上部に得られた気体蒸留物を少
なくとも部分的に凝縮し、該C3−炭化水素類を吸収させ
る塔の上部に送り込む；及び、C2,C3及びより高級のＣ
−炭化水素類の混合物から成る該冷却サイクル用冷却剤
を高圧及び室温で完全に凝縮し、その半冷却の後に２種
類の加圧レベルで気化させること；を含むことを特性と
する。
限定例ではなく本発明の現在のところ好ましい固有の
態様を詳細に説明するものとして掲げた添付の略図類に
関して以下に解説することにより、本発明がより理解さ
れ、そのさらに他の目的，長所，詳細及び特性がより明
白になると考えられる。
すなわち： −第１図は本発明のプラントの本質的部分を示す工程
図であり；かつ −第２図は本発明のプラントを完全に説明し、かつ混
合冷却液による冷却システムとともに第１図の工程図を
組み込んだ図である。
本発明のプラントの原理を説明する第１図について最
初に述べる。
接触分解単位から例えば生じる気体バッチ若しくはロ
ードをパイプライン１を通して供給した後、圧縮機C1中
で圧縮し、脱ブタン塔D1から生じパイプライン３を通し
て供給される気体蒸留物と混合する前に、パイプライン
２を通して排出する。
該混合物をパイプライン４を通して、該混合物を冷却
し部分凝縮するための熱交換器E1に移送する。
熱交換器E1から生じた二相性混合物をパイプライン５
を通してC5及びより高級のＣ−炭化水素類を吸収するた
めの塔A1の底部に注入する。本塔は充填物台若しくは装
填物台を含む。
該塔上部にパイプライン９を通して液体を送り込む一
方、該気体はパイプライン６を通して出ていく。
塔A1の底部に存在することがある液状水をパイプライ
ン７を通して排出する一方、該液体炭化水素類をダクト
８を通して排出する。
これらの液体炭化水素類を熱交換器E3中で再加熱した
後に、脱ブタン塔D1の上部若しくは最上部に向けてポン
プP1によってダクト若しくはパイプライン10,11を通し
て移送する。塔D1には、精留トレー類が取り付けてあ
る。循環性還流若しくは他の何らかの方法により加熱し
た再煮沸器E5によりそれを再煮沸する。
脱ブタン塔D1の底部に得られた液体をダクト21を通し
て排出し、該気体バッチ中に存在したC6及びより重い炭
化水素類の全量、該C5−炭化水素類の最低99％及び該C4
−炭化水素類の最大２％を含有する脱ブタン化ガソリン
を形成させる。
塔D1の上部に得られた気体をダクト12を通して排出
し、凝縮器E2中で部分凝縮させる。こうして得られた二
相性混合物をダクト13を通してフラスコ若しくはタンク
様B1中に導入する。このフラスコ中の非凝縮ガスを該脱
ブタン塔からの気体蒸留物と合わせてパイプライン20を
通して排出し、バルブV3を通してダクト３中に注入し、
圧縮した該バッチ，ロード若しくはチャージ中に再循環
させる。
液状水が存在する場合は、ダクト15によりフラスコB1
から排出する。フラスコB1中に回収若しくは収集された
液体炭化水素類をパイプライン14を通してポンプP2によ
り汲み出しパイプライン16中に排出若しくは放出して２
部分に分離する。第１の部分はパイプライン18,バルブV
2及びパイプライン19を通して塔D1の還流となる。第２
の部分はダクト17,バルブD1及びパイプライン９を通し
て塔A1の上部へ吸収液体として注入される。
非安定化ガソリンである留分22（C4及びより軽い炭化
水素類に富む）を熱交換器E4中で再加熱し、パイプライ
ン23を通して塔D1の下方若しくは底部に注入する。
塔A1からパイプライン６を経由して出てくる前処理ガ
スを通常の洗浄及び乾燥装置LS中で加工するが、これは
記述の必要がない。洗浄及び乾燥した該前処理ガスがパ
イプライン25を通して本装置から流出し、熱交換器E6中
で冷却される。熱交換器E6中で産生された二相性混合物
をパイプライン26を経由して塔A2中に注入し、C3及びよ
り高級のＣ−炭化水素類を吸収させる。
当塔は充填物台若しくは装填物台を含む。
該塔上部にダクト24を通して液体を送りこむ一方、該
気体はダクト27を通してそれから出ていく。
該液体炭化水素類をダクト30を通して塔A2から排出す
る。
これらの液体炭化水素類を熱交換器E8中で再加熱した
後、ポンプP3により脱エタン塔D2の方へパイプライン3
1,32を通して移送する。塔D2には精留トレー類が取り付
けてある。循環性還流若しくは他の何らかの方法により
加熱した再煮沸器E9によりそれを再煮沸する。
脱エタン塔D2の底部に得られた液体をダクト29を通し
て排出するが、これは該前処理ガス中に存在したC4及び
より重い炭化水素類の全量，該C3−炭化水素類の最低98
％及び該C2−炭化水素類の最大２％を含有する液化（C3
/C4）ガスを構成する。
塔D2の上部に得られた気体をダクト33を通して排出
し、凝縮器E10の中で部分的に凝縮させる。こうして得
られた二相性混合物をダクト34を通してフラスコ若しく
はタンクB2中に送りこむ。当フラスコ中の非凝縮ガスを
脱エタン塔からの気体蒸留物も合わせてダクト37を通し
て排出し、熱交換器E11中で冷却し少なくとも部分的に
凝縮させる。熱交換器E11の流出口から該二相性混合物
をダクト38を通して膨張バブルV4の方へ排出し、ダクト
24を通して塔A2中へ注入する。
還流フラスコ若しくはタンクB2中に回収若しくは収集
された液体炭化水素類をダクト35を通してポンプP4によ
り汲み出し、パイプライン36中に排出若しくは放出し、
ダクト36を通して塔D2中に注入し還流させる。
塔A2からパイプライン27を経由して出てくる処理済ガ
スを熱交換器37中で室温まで再加熱し、パイプライン28
を通して該製油所ガス回路若しくはシステムの方へ排出
する。
次に、本発明の完全なプラントを示し、第１図が同じ
対照数字表示で組み込まれており、該熱調整及び該冷却
サイクルを詳しく説明する第２図について述べる。
熱交換器E6,E11,E10,E8及びE7はここではプレート熱
交換器類から成る熱交換システムSE中に組み込まれる；
すなわち、それらは当熱交換システムのダクト類とな
る。
高圧及び室温で完全に凝縮された混合冷却剤をダクト
40を通して熱交換システムSEのダクト12へ供給し、そこ
で半冷却する。該半冷却済冷却剤をダクト41を通して排
出し、２部分に分離する。ダクト50中を流れる第一の部
分をバルブV5中で低圧に膨張させ、熱交換システムSEの
ダクトE13に運び、そこで気化させる。こうして得られ
た蒸気をダクト43を通して冷却剤圧縮器C2Aの第一ステ
ージに運び、そこで該平均圧力まで圧縮して、ダクト49
を通して排出する。ダクト48中を流れる第二の部分をバ
ルブV6中で該平均圧力まで膨張させ、ダクト47を通して
熱交換システムSEのダクトE15に運び、そこで平均圧力
まで気化して、ダクト46により排出する。
ダクト16中を流れる平均圧力蒸気をダクト49から供給
される平均圧力蒸気と混合する。該混合物をその後ダク
ト45により冷却剤圧縮器C2Bの第二ステージへ運び、そ
こで該高圧まで圧縮し、ダクト44を通して冷却剤凝縮器
E14へ排出し、そこで室温まで冷却して完全に凝縮させ
ダクト40を通して排出する。
第２図に示した一覧図の態様の、図示された具体的な
操作実施例を以下に掲げる。
加工される気体１は該ガソリンの凝縮後に接触分解工
程（掲載せず）における一次精留の上部に得られる気体
である。それは40℃、190kPaで得られ、水で飽和してい
る。その流速は1,063.1キロモル/hであり、その無水条
件での組成は以下である： 窒素 2.07％モル 気体二酸化炭素 0.43％モル 一酸化炭素 0.15％モル 硫化水素 4.68％モル 水素 15.15％モル メタン 15.19％モル エタン 5.64％モル エチレン 6.35％モル プロパン 3.29％モル プロピレン 10.94％モル イソブタン 5.49％モル Ｎ−ブタン 1.90％モル ブチレン類 10.75％モル イソペンタン 3.29％モル Ｎ−ペンタン 0.73％モル ペンテン類 6.76％モル C6＋炭化水素類 6.20％モル 気体１を圧縮器C1により900kPaに圧縮する；圧縮器C1
から排出された気体２を43.24キロモル/hの再循環気体
３と混合する；得られた混合物４を熱交換器E1中で35℃
に冷却して二相性フラックス得、これを吸収体A1に送り
こむ。
吸収塔A1は14個の理論トレー類に相当する充填物台若
しくは装填物台を含む。その上部にC4−炭化水素類に富
み、脱ブタン塔D1からの気体蒸留物である吸収液体９を
送りこむ。
液体９は40℃、流速は197.33キロモル/hであり、その
組成は以下である： 窒素 0.01％モル 気体二酸化炭素 0.04％モル 硫化水素 1.74％モル 水素 0.02％モル メタン 0.40％モル エタン 2.09％モル エチレン 1.26％モル プロパン 5.07％モル プロピレン 14.23％モル イソブタン 19.43％モル Ｎ−ブタン 8.15％モル ブチレン類 46.81％モル イソペンタン 0.09％モル ペンテン類 0.65％モル 塔A1において、該液体は該気体中に含有されるC5及び
より高級のＣ−化合物類を吸収し、該塔上部において事
実上C5−炭化水素類を欠き、該チャージ若しくはバッチ
中に存在した全C3−炭化水素類及び該C4−炭化水素類の
98％を含有する前処理ガスを得る。
６における該気体の圧力は870kPaであり、温度は18.9
℃，流速は949.25キロモル/hである。そのモル組成は以
下である： 窒素 2.32％モル 気体二酸化炭素 0.48％モル 一酸化炭素 0.16％モル 硫化水素 5.33％モル 水素 18.10％モル メタン 17.09％モル エタン 6.48％モル エチレン 7.24％モル プロパン 4.00％モル プロピレン 13.16％モル イソブタン 7.33％モル Ｎ−ブタン 2.53％モル ブチレン類 15.53％モル イソペンタン 0.04％モル ペンテン類 0.21％モル 気体６を洗浄及び乾燥装置LSに運び、硫化水素，気体
二酸化炭素及び水を除去する。
当装置の流出口において、前加工済乾燥気体25は22℃
で800kPaである；その組成は以下である： 窒素 2.46％モル 一酸化炭素 0.17％モル 水素 19.21％モル メタン 18.15％モル エタン 6.88％モル エチレン 7.69％モル プロパン 4.24％モル プロピレン 13.97％モル イソブタン 7.79％モル Ｎ−ブタン 2.69％モル ブチレン類 16.48％モル C5−炭化水素類 0.27％モル 塔A1において該底部液体を分離して、水７及び液体８
の流れを得るが、その温度及び流速はそれぞれ32.86℃
及び350.42キロモル/hであり、そのモル組成は以下であ
る： 窒素 0.01％モル 気体二酸化炭素 0.04％モル 硫化水素 1.50％モル 水素 0.15％モル メタン 0.85％モル エタン 1.73％モル エチレン 1.24％モル プロパン 2.81％モル プロピレン 8.15％モル イソブタン 9.09％モル Ｎ−ブタン 3.90％モル ブチレン類 19.80％モル イソペンタン 9.82％モル Ｎ−ペンタン 2.19％モル ペンテン類 20.08％モル C6＋炭化水素類 18.59％モル 液体８をポンプP1によって1,250kPaの圧力で汲み出
し、熱交換器E3中で再加熱して90℃及び1,200kPaの二相
性混合物を得て、これを理論トレー14を備える塔D1に送
りこむ。
塔D1には一次精留工程（掲載せず）の凝縮器で得られ
たガソリン22も送りこまれる。40℃及び1,250kPaで得ら
れる当ガソリンを熱交換器E4中で120℃まで再加熱す
る。該ガソリンの流速は656.6キロモル/hであり、その
組成は以下である： 硫化水素 0.14％モル 水素 0.01％モル メタン 0.11％モル エタン 0.23％モル エチレン 0.18％モル プロパン 0.45％モル プロピレン 1.32％モル イソブタン 1.73％モル Ｎ−ブタン 0.86％モル ブチレン類 5.20％モル イソペンタン 3.44％モル Ｎ−ペンタン 1.06％モル ペンテン類 8.33％モル C6＋炭化水素類 76.94％モル 脱ブタン塔D1は42個の理論精留トレー類を含む。供給
（feed）11及び23を当塔の上から数えて17及び28ステー
ジにそれぞれ送りこむ。塔D1を再煮沸器E5により再煮沸
し、その加熱用液体は該一次精留工程（掲載せず）から
の中間循環性還流である。
塔D1の底部にガソリン21が得られ、その流速は770.34
キロモル/hであり、以下の組成を持つ： イソブタン 0.01％モル Ｎ−ブタン 0.23％モル ブチレン類 0.13％モル イソペンタン 7.43％モル Ｎ−ペンタン 1.91％モル ペンテン類 16.16％モル C6＋炭化水素類 74.13％モル 塔D1の上部に得られた気体フラックス12を冷却器E2中
で部分凝縮及び40℃まで冷却した後、フラスコB1中で気
体20,水相15及び液体炭化水素類14に分離する。気体20
は以下の組成を持つ： 窒素 0.28％モル 気体二酸化炭素 0.30％モル 一酸化炭素 0.02％モル 硫化水素 6.44％モル 水素 1.30％モル メタン 6.82％モル エタン 8.12％モル エチレン 7.11％モル プロパン 6.69％モル プロピレン 21.84％モル イソブタン 11.87％モル Ｎ−ブタン 3.74％モル ブチレン類 25.29％モル ペンタン類 0.02％モル ペンテン類 0.15％モル 970kPaで得られる当気体を前記のようにバルブV3によ
り熱交換器E1の上流の圧縮ロード中に注入する。
ポンプP2により液体14を汲み出し、こうして得られた
フラックス16を17及び18の２部分に分割する。液体18は
バルブV2を通して塔D1中に注入して還流する。液体17を
バルブV1中で膨張させてフラックス９を得、これを先に
述べたように塔A1の上部に注入する。
乾燥ガス25をプレート熱交換器類から成る熱交換シス
テムSEのダクトE6中で−49℃に冷却した後、塔A2中に注
入してC3−炭化水素類を吸収させる。
塔A2は770kPaで作動し、14の理論分離ステージ類を含
む。その上部に二相性混合物24を送り込むが、それの温
度は−86℃、流速は83.87キロモル/hであり、モル組成
は以下である： 窒素 0.46％モル 一酸化炭素 0.05％モル 水素 1.06％モル メタン 17.16％モル エタン 44.06％モル エチレン 36.81％モル プロパン 0.01％モル プロピレン 0.39％モル 当混合物の液体部分（97％）は塔A2に送り込まれる気
体中に存在するC3及びC4炭化水素類の準全量を吸収でき
る。
該塔はその上部に処理済気体27を供給するが、その温
度は−82℃，流速は87.05キロモル/h,及び圧力は770kPa
である。
当気体27をその後熱交換システムSEのダクトE7中で17
℃に再加熱し、該ユニットを740kPaの圧力にする。その
組成は以下である： 窒素 4.52％モル 一酸化炭素 0.32％モル 水素 35.27％モル メタン 33.31％モル エタン 12.30％モル エチレン 14.10％モル プロピレン 0.16％モル 塔A2の底部に回収される液体炭化水素類30は−49.4℃
である。その流速は490.92キロモル/hであり、モル組成
は以下である： 窒素 0.08％モル 一酸化炭素 0.01％モル 水素 0.18％モル メタン 2.93％モル エタン 7.85％モル エチレン 6.29％モル プロパン 7.73％モル プロピレン 25.34％モル イソブタン 14.18％モル Ｎ−ブタン 4.89％モル ブチレン類 30.02％モル C5−炭化水素類 0.49％モル 液体30をポンプP3により汲み出し、熱交換システムSE
のダクトE8中で17℃に再加熱する。これをその後脱エタ
ン塔D2中に送りこむ。
当塔は28個の理論精留トレー類を含み、1,650kPaの圧
力下で作動する。その底部温度は70℃であるため、その
再加熱E9を低温度レベルで加熱してもよい。
該塔の上部において気体33を熱交換システムSEのダク
トE10中で凝縮する。二相性混合液34をフラスコB2中に
送り込み蒸気相37及び液体35に分離し、後者をポンプP4
を通して塔D2に運搬し還流する。該蒸気相37は−32℃，
及び1,600kPaである；これを熱交換システムSEのダクト
E11中で−79℃,1,550kPaに冷却し部分濃縮する；その
後、これをバルブV4中で膨張させ、フラックス24を得
る。
塔D2の底部に得られた液体29は単にC3及びC4−炭化水
素類のみから成る。その流速は407.06キロモル/hであ
り、組成は以下である： エタン 0.39％モル エチレン 0.01％モル プロパン 9.31％モル プロピレン 30.48％モル イソブタン 17.10％モル Ｎ−ブタン 5.90％モル ブチレン類 36.21％モル C5−炭化水素類 0.59％モル 熱交換システムSEに必要な冷却に寄与する冷却剤は炭
化水素類の混合物から成り、そのモル組成は以下であ
る： エタン 15.00％モル エチレン 15.00％モル プロパン 67.00％モル プロピレン 1.00％モル C4−炭化水素類 2.00％モル 35℃及び2,410kPaで完全に凝縮されモル流速が901.6
キロモル/hの冷却剤40を熱交換システムSEのダクトE12
中で−49℃に半冷却する。
こうして冷却した液体41を２個の部分に分割する。流
速が400キロモル/hの第一の部分50をバルブV5中で275kP
a圧力まで膨張させ、熱交換システムSEのダクトE13中で
完全に気化させる。
−25℃，及び250kPaのフラックス42の低圧気化により
得られた気体43を冷却剤圧縮器C2Aの第一ステージにお
いて830kPaに圧縮する。
フラックス41の分割により得られた第二の液体部分は
フラックス48を構成し、バルブV6中で850kPaに膨張され
る。その後これを熱交換システムSEのダクトE15中で気
化し、30℃及び830kPaで排出する。こうして作られた気
体フラックス46をフラックス49と混合し、32.2℃及び83
0kPaの気体混合物45を得る。当混合物45を該冷却剤圧縮
器の第二ステージC2Bにおいて2,450kPaに圧縮する。圧
縮器C2Bから排出されたフラックス44を熱交換器E14中で
完全に凝縮し、かつ35℃に冷却し、先に述べたフラック
ス40を得る。
ここに記述及び説明し、実施例としてのみ掲げた態様
に本発明が限定されるものでは全くないことを理解すべ
きである。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明のプラントの本質的部分を示す工程図で
ある。 第２図は本発明のプラントを完全に説明し、かつ混合冷
却液による冷却システムとともに第１図の工程図を組み
込んだ図である。

Claims (9)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】接触分解による石油留分を処理するための
    ユニットから生じる気体バッチ中に含有される液体炭化
    水素類を回収する方法であって、該バッチを圧縮し、そ
    れを部分凝縮し、かつそれを第一吸収体中に注入してそ
    の頂部において前処理ガスを製造し、該底部において重
    炭化水素類を製造し、後者を、軽炭化水素類を除去し重
    炭化水素類を製造する第一蒸留塔内で処理することから
    なり、同時に該前処理ガスを洗浄及び乾燥した後、それ
    を冷却し第二吸収体中に注入して、その頂部において処
    理済ガスを製造し、その底部において液体炭化水素類を
    製造し、軽炭化水素類を除去してより重い炭化水素類を
    製造する第二蒸留塔内で該液体炭化水素類を処理するこ
    とからなる方法において， 該第一吸収体の底部の重炭化水素類を可能な場合再加熱
    の後、脱ブタン塔中に注入し、一方では該塔の底部にお
    いて、該バッチ中に存在するC6及びそれより重い炭化水
    素類の全量,C5−炭化水素類の最低99％,C4−炭化水素類
    の最大２％を含有し、C3及びそれより軽い炭化水素類を
    全く含まない液体留分を得、かつ他方では該塔の頂部に
    おいてC4及びそれより軽い炭化水素類に富む液体留分を
    得て，それを該塔中に再注入して還流し、かつ該第一吸
    収体の頂部及び該第一吸収体上流の気体バッチに再循環
    する気体蒸留物中に送りこむこと；及び 該第二吸収体の底部からの液体炭化水素類を再加熱した
    後脱エタン塔中に注入し、一方では本塔の底部において
    該前処理ガス中に存在するC3炭化水素類の最低98％及び
    C4炭化水素類の全量を含有する液体留分を得、かつ他方
    では本塔の上部においてC2及びそれより軽い炭化水素類
    に富む液体留分を得て、それを、当該塔中に再注入して
    還流し、かつ冷却及び少なくとも部分凝縮した後に該第
    二吸収体の頂部に送りこまれるC2及びそれより軽い炭化
    水素類に富む気体蒸留物中に再注入すること； −それにより本方法は、該第一吸収体から生じる前処理
    ガスがC3及びそれより低級の炭化水素類の全量,C4−炭
    化水素類の最低98％,C5−炭化水素類の最大１％を含有
    するのに対して、該気体バッチ中に含まれるC3−炭化水
    素類の最低98％及びC4及びそれより高級の炭化水素類の
    最低99.9％を回収し、かつC6及びそれより高級の炭化水
    素類を全く含まないこと。
  2. 【請求項２】請求項１記載の方法において、該第一吸収
    体の底部から該脱ブタン塔への該液体炭化水素類のポン
    プ輸送により該第一吸収体よりも高圧で該脱ブタン塔が
    作動し、該気体蒸留物を該圧縮気体バッチに混合する方
    法。
  3. 【請求項３】請求項１記載の方法において、該ブタン塔
    が該第一吸収体よりも低圧で作動し、該気体蒸留物を該
    圧縮工程の上流の気体バッチに混合する方法。
  4. 【請求項４】請求項１記載の方法において、C4及びより
    軽い炭化水素類の実質部分を含有する非安定化ガソリン
    留分の該脱ブタン塔中への注入がなされる方法。
  5. 【請求項５】請求項１ないし４いずれかに記載の方法に
    おいて，該前処理ガスを該第二吸収体への注入の前に冷
    却し、該第二吸収体の上部で得られた加工ガスを再加熱
    し、該脱エタン体からの還流物を凝縮し、該第二吸収体
    の底部で得られた液体炭化水素類を該脱エタン塔に注入
    する前に再加熱し、該脱エタン体からの気体蒸留物を該
    第二吸収体の上部に注入する前に凝縮することを含む該
    作動工程類が温度調整されており、冷却サイクルによっ
    て補助冷却が行なわれる方法。
  6. 【請求項６】請求項５記載の方法において、該冷却サイ
    クルが最低１種類以上のC2−炭化水素及び１種類のC3−
    炭化水素から成る混合冷却剤を使用する方法。
  7. 【請求項７】請求項５記載の方法において、該冷却サイ
    クルが先に半冷却した冷却剤の気化のために最低２個の
    加圧工程を利用する方法。
  8. 【請求項８】請求項５記載の方法において、該冷却サイ
    クルが高圧及び室温下で行なわれる該冷却剤の全凝縮を
    利用する方法。
  9. 【請求項９】請求項１ないし８いずれかに記載の方法を
    実施する、気体バッチを圧縮する手段及び複数個の吸収
    塔を含むタイプのプラントにおいて、該プラントが：脱
    ブタン塔と連結した、C5以上の炭化水素類を吸収するた
    めの塔；冷却回路に接続した熱交換システムと脱エタン
    塔とに連結した、C3以上の炭化水素類を吸収するための
    塔；該脱ブタン塔の頂部で得られた液体留分であってC5
    炭化水素の吸収塔の頂部に供給流として再注入され還流
    物として該塔に再注入される前記液体留分、及び脱ブタ
    ン塔で得られた気体蒸留物であって該負荷ガスの圧縮工
    程の排出力に再循環される前記気体蒸留物；脱エタン塔
    の頂部で得られた気体蒸留物であって少なくとも部分的
    に凝縮され供給物としてC3炭化水素の吸収塔の頂部に注
    入される前記気体蒸留物； 及び、C2,C3及びそれより高級のＣ−炭化水素類の混合
    物から成る該冷却サイクル用冷却剤であって高圧及び室
    温で完全に凝縮され、そのサブ冷却の後に２種類の加圧
    レベルで気化させた前記冷却剤；を含むことに改良点が
    存在するプラント。
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