JP2832341B2

JP2832341B2 - Ni-base overlay alloy

Info

Publication number: JP2832341B2
Application number: JP6160096A
Authority: JP
Inventors: 俊彦岩村; 智義丸山
Original assignee: Agency of Industrial Science and Technology
Current assignee: National Institute of Advanced Industrial Science and Technology AIST
Priority date: 1996-02-26
Filing date: 1996-02-26
Publication date: 1998-12-09
Anticipated expiration: 2016-02-26
Also published as: JPH09225681A

Description

DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、軽水炉型原子力発
電プラントにおける一次冷却材系統の弁シートや炉内機
器摺動部材に適用するＮｉ基肉盛合金に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a Ni-based cladding alloy applied to a valve seat of a primary coolant system in a light water reactor type nuclear power plant and a sliding member in a furnace.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来の軽水炉型原子力発電プラントにお
ける一次冷却材系統の弁シートや炉内機器摺動部材に
は、耐摩耗性及び耐食性に優れたＣｏ基合金（あるいは
Ｃｏ含有合金）のステライトなどが肉盛材や鋳造材とし
て用いられている。しかし、これらのＣｏ基合金（ある
いはＣｏ含有合金）は、耐摩耗性及び耐食性に優れては
いるが、使用中の摩耗や腐食により、合金成分のＣｏが
原子炉一次冷却材中に取り込まれ、この一次冷却材中の
Ｃｏが炉心を循環している間に中性子の照射を受けて放
射性同位元素のＣｏ⁶⁰に変換する。そして、このＣｏ⁶⁰
が一次冷却材系統の機器の表面に沈着し、このことがプ
ラント定検時における作業従事者の放射線被爆増大の一
因となっている。2. Description of the Related Art In a conventional light water reactor type nuclear power plant, a valve seat of a primary coolant system and a sliding member in a furnace include a stellite made of a Co-based alloy (or a Co-containing alloy) having excellent wear resistance and corrosion resistance. Are used as overlay materials and casting materials. However, these Co-based alloys (or Co-containing alloys) are excellent in wear resistance and corrosion resistance, but due to wear and corrosion during use, the alloy component Co is taken into the reactor primary coolant, The Co in the primary coolant undergoes neutron irradiation while circulating in the reactor core, and is converted into the radioactive isotope Co ⁶⁰ . And this Co ⁶⁰
Deposits on the surface of equipment in the primary coolant system, which contributes to the increased radiation exposure of workers during plant inspections.

【０００３】このため、ステライトなどに替わる新合金
の開発がなされるようになり、その代表的なものが特開
昭６２−１３０７９２号公報や特開平４−３６１号公報
に開示されている。For this reason, new alloys have been developed to replace stellite and the like, and typical ones are disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 62-130792 and 4-361.

【０００４】前者は、当該公報に掲載された明細書の特
許請求範囲の欄に記載されているように、「ホウ素０．
０５〜１．５重量％、ケイ素３〜７重量％、クロム１５
〜３５重量％、炭素０．０５〜１．５重量％、鉄３０重
量％以下及び／またはタングステン５重量％以下を含
み、残部が実質的にニッケルであり、ホウ素に対するケ
イ素の重量比が３．３以上であるニッケル基肉盛合金」
であり、炭化物、複合炭化物、ケイ化物、ホウ化物の析
出硬化及びＷの固溶強化により、耐摩耗性の向上を狙っ
たものである。[0004] As described in the claims of the specification published in the official gazette, the former is "boron 0.
0.5 to 1.5% by weight, silicon 3 to 7% by weight, chromium 15
-35% by weight, 0.05-1.5% by weight of carbon, 30% by weight or less of iron and / or 5% by weight or less of tungsten, the balance being substantially nickel and the weight ratio of silicon to boron being 3. 3 or more nickel-based cladding alloys "
The purpose is to improve wear resistance by precipitation hardening of carbides, composite carbides, silicides, borides and solid solution strengthening of W.

【０００５】また、後者は、当該公報に掲載された明細
書の特許請求の範囲の欄に記載されているように、「重
量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．１５％
以下、Ｍｎ：０．１〜１％、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍ
ｏ：１０％以下、Ｔｉ：３．５％以下、Ｎｂ：３．５〜
７％、Ｆｅ：１５％以下、Ａｌ：２％以下、Ｎ：０．３
％以下、残部はＮｉと不可避的不純物から成り、不純物
としてＣｏが０．０２％以下であって、更には、これに
金属元素の窒化物、炭化物および酸化物の１種類以上の
粉末を７０重量％以下混合した肉盛り用複合粉末」であ
り、このようにＮｉ基肉盛合金粉末に金属元素の窒化
物、炭化物、酸化物の１種以上の粉末を７０重量％以下
混合することにより、耐摩耗性の向上を狙ったものであ
る。[0005] Further, as described in the claims of the specification published in the gazette, the latter is described as "by weight%, C: 0.05 to 0.15%, Si: 0%. .15%
Hereinafter, Mn: 0.1 to 1%, Cr: 20 to 30%, M
o: 10% or less, Ti: 3.5% or less, Nb: 3.5 to
7%, Fe: 15% or less, Al: 2% or less, N: 0.3
% Or less, and the balance consists of Ni and unavoidable impurities. Co is 0.02% or less as an impurity, and further contains at least 70% by weight of a powder of at least one of nitride, carbide and oxide of a metal element. % Of the composite powder for hardfacing mixed with the Ni-based cladding alloy powder and 70% by weight or less of one or more kinds of powders of metal element nitrides, carbides and oxides. The purpose is to improve the abrasion.

【０００６】[0006]

【発明が解決しようとする課題】上記の如く、Ｃｏ基合
金（あるいはＣｏ含有合金）のステライトなどは、耐摩
耗性及び耐食性に優れてはいるが、合金成分中のＣｏが
放射線被爆線源となる。As described above, stellite of a Co-based alloy (or a Co-containing alloy) is excellent in wear resistance and corrosion resistance, but Co in the alloy component is not compatible with the radiation source. Become.

【０００７】また、ステライトなどに替わる合金として
開発された従来の新合金（例えば特開昭６２−１３０７
９２号公報にて開示の合金）では、炭化物、ケイ化物、
ホウ化物などの析出硬化及びＷの固溶硬化により耐摩耗
性の向上を狙っているが、合金中のＣｒが炭化物などと
して析出し、マトリックス中のＣｒ濃度が低下するた
め、高温水中での耐食性が劣るとともに耐摩耗性も不十
分である。Further, a conventional new alloy developed as an alternative to stellite or the like (for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. Sho 62-1307)
No. 92), carbides, silicides,
The aim is to improve wear resistance by precipitation hardening of borides and the like and solid solution hardening of W. However, since Cr in the alloy precipitates as carbide and the Cr concentration in the matrix decreases, corrosion resistance in high-temperature water And inferior wear resistance.

【０００８】従って本発明は上記従来技術に鑑み、放射
性同位元素のＣｏ⁶⁰の発生がなく、しかも原子炉一次冷
却材のような高温高圧水中での耐摩耗性及び耐食性に優
れたＮｉ基肉盛合金を提供することを課題とする。[0008] Accordingly, in view of the above prior art, the present invention does not generate Co ^{60 as} a radioisotope, and has a Ni-based cladding which is excellent in wear resistance and corrosion resistance in high-temperature and high-pressure water such as a primary coolant of a nuclear reactor. It is an object to provide an alloy.

【０００９】[0009]

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明のＮｉ基肉盛合金は、低Ｃｏ合金とするため
にＮｉ基とし、耐食性向上のためにＣｒを含有させ、耐
摩耗性向上のために金属間化合物（Ｎｉ₃（Ａｌ、Ｔ
ｉ、Ｎｂ）：Ｎｉ₃Ａｌ、Ｎｉ₃Ｔｉ、Ｎｉ₃Ｎｂを意
味する。以下同様。）、ホウ化物、炭化物などを析出す
るＡｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃを含有させるととも
に合金を固溶硬化するＭｏを含有させた、Ｎｉ基−Ｃｒ
−Ｆｅ−Ｎｂ−Ｍｏ−Ａｌ−Ｔｉ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃ合金に
よるものとすると共に、これら各成分の重量％を最適な
範囲に限定した。Means for Solving the Problems To solve the above problems, the Ni-based overlay alloy of the present invention is made to be Ni-based to make a low Co alloy, contains Cr for improving corrosion resistance, and wear resistance. To improve intermetallic compounds (Ni ₃ (Al, T
i, Nb): Ni ₃ Al, Ni ₃ Ti, and Ni ₃ Nb. The same applies hereinafter. ), Ni-based -Cr containing Al, Ti, Nb, Si, B, C for precipitating borides, carbides, etc. and Mo for solid solution hardening of the alloy.
-Fe-Nb-Mo-Al-Ti-Si-BC alloy and the weight% of each of these components was limited to an optimum range.

【００１０】[0010]

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態に係るＮｉ基
肉盛合金は、重量％で、Ｂ：０．０１〜０．２％、Ｃ：
０．０１〜０．２％、Ａｌ：１〜２％、Ｓｉ：０．０１
〜０．２％、Ｔｉ：１〜２％、Ｃｒ：２５〜４０％、Ｆ
ｅ：１２〜２０％、Ｎｂ：３〜１０％、Ｍｏ１〜５％を
含み、残部はＮｉ及び不可避不純物からなる。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION A Ni-based cladding alloy according to an embodiment of the present invention has a B: 0.01 to 0.2% and a C:
0.01 to 0.2%, Al: 1 to 2%, Si: 0.01
0.2%, Ti: 1-2%, Cr: 25-40%, F
e: 12 to 20%, Nb: 3 to 10%, Mo 1 to 5%, the balance being Ni and unavoidable impurities.

【００１１】以下に、各成分量を上記の如く限定した理
由を述べる。The reasons for limiting the amounts of the respective components as described above will be described below.

【００１２】Ｂは、結晶粒の微細化及び析出物の微細化
・安定化に有効である。しかし、ＦｅやＣｒと結合して
（Ｆｅ、Ｃｒ）₂Ｂを形成するとじん性が低下するた
め、０．０１〜０．２％に制限する。B is effective for refining crystal grains and refining and stabilizing precipitates. However, combines with Fe and Cr (Fe, Cr) for the forming of ₂ B toughness is lowered, to limit the 0.01 to 0.2%.

【００１３】Ｃは、オーステナイト基地を固溶硬化する
とともに硬質の炭化物を析出し、合金の硬さを増加させ
るのに有効である。しかし、多く含有すると耐食性が低
下するため、０．０１〜０．２％に制限する。C is effective for solid solution hardening of the austenite matrix and for precipitating hard carbides to increase the hardness of the alloy. However, if the content is large, the corrosion resistance is reduced, so the content is limited to 0.01 to 0.2%.

【００１４】Ａｌは、時効硬化熱処理により、Ｎｉと結
合し微細な金属間化合物（Ｎｉ₃Ａｌ）を析出し、合金
の硬さを増加させるのに有効である。しかし、多く含有
するとじん性が低下するため、１〜２％に制限する。Al is effective in increasing the hardness of the alloy by bonding with Ni and precipitating a fine intermetallic compound (Ni ₃ Al) by age hardening heat treatment. However, if the content is large, the toughness decreases, so the content is limited to 1 to 2%.

【００１５】Ｓｉは、本合金の溶製上（脱酸等）に不可
欠な成分であるとともに溶接・鋳造性改良に有効であ
る。しかし、多く含有するとケイ化物などを形成し、じ
ん性及び耐食性を低下させるため、０．０１〜０．２％
に制限する。[0015] Si is an indispensable component for melting (deoxidation, etc.) of the present alloy and is effective for improving the weldability and castability. However, when a large amount is contained, silicides are formed, and toughness and corrosion resistance are reduced.
Restrict to

【００１６】Ｔｉは、Ａｌと同様に時効硬化熱処理によ
り、Ｎｉと結合し微細な金属間化合物（Ｎｉ₃Ｔｉ）を
析出し、合金の硬さを増加させるのに有効である。しか
し、多く含有するとじん性が低下するため、１〜２％に
制限する。Ti, like Al, is effective for increasing the hardness of the alloy by bonding with Ni and precipitating a fine intermetallic compound (Ni ₃ Ti) by age hardening heat treatment. However, if the content is large, the toughness decreases, so the content is limited to 1 to 2%.

【００１７】Ｃｒは、合金の耐食性を向上させるのに有
効であるが、十分な耐食性を付与するためには２５％以
上必要であり、４０％を越えるとじん性が低下するため
２５〜４０％に制限する。Cr is effective in improving the corrosion resistance of the alloy, but it must be at least 25% in order to impart sufficient corrosion resistance. If it exceeds 40%, the toughness is reduced, so that 25 to 40% Restrict to

【００１８】Ｆｅは、鉄鋼材料の基本成分であり、材料
コストを抑えるため、１２〜２０％に制限する。Fe is a basic component of steel materials, and is limited to 12 to 20% in order to reduce material costs.

【００１９】Ｎｂは、時効硬化熱処理により、Ｎｉと結
合し微細な金属間化合物（Ｎｉ₃Ｎｂ）を析出し、合金
の硬さを増加させるのに有効である。しかし、多く含有
するとじん性が低下するため、３〜１０％に制限する。Nb is effective for bonding with Ni to precipitate a fine intermetallic compound (Ni ₃ Nb) by age hardening heat treatment and increasing the hardness of the alloy. However, if the content is large, the toughness is reduced, so the content is limited to 3 to 10%.

【００２０】Ｍｏは、合金を固溶硬化するとともに、合
金の耐食性を向上させるのに有効である。しかし、多く
含有するとじん性が低下するため、１〜５％に制限す
る。Mo is effective for solid solution hardening of the alloy and for improving the corrosion resistance of the alloy. However, if the content is large, the toughness is reduced, so the content is limited to 1 to 5%.

【００２１】Ｎｉは、合金のじん性を向上させるととも
に、Ａｌ、Ｔｉ及びＮｂと結合し、金属間化合物（Ｎｉ
₃（Ａｌ、Ｔｉ、Ｎｂ））を析出し、合金の硬さを増加
させるのに有効である。Ni improves the toughness of the alloy and combines with Al, Ti and Nb to form an intermetallic compound (Ni
₃ (Al, Ti, Nb)) is effective to increase the hardness of the alloy.

【００２２】従って、本実施の形態に係るＮｉ基肉盛合
金によれば、以下のような作用効果が得られる。Therefore, according to the Ni-based cladding alloy according to the present embodiment, the following functions and effects can be obtained.

【００２３】（１）上記の如く、本Ｎｉ基肉盛合金は、
重量％で、Ｂ：０．０１〜０．２％、Ｃ：０．０１〜
０．２％、Ｓｉ：０．０１〜０．２％、Ａｌ：１〜２
％、Ｔｉ：１〜２％、Ｃｒ：２５〜４０％、Ｆｅ：１２
〜２０％、Ｎｂ：３〜１０％、Ｍｏ１〜５％を含み、残
部はＮｉ及び不可避不純物から成り、オーステナイト基
地中に金属間化合物（Ｎｉ₃（Ａｌ、Ｔｉ、Ｎｂ）な
ど）及び共晶炭化物が析出している。(1) As described above, the Ni-based overlay alloy is
By weight%, B: 0.01-0.2%, C: 0.01-
0.2%, Si: 0.01-0.2%, Al: 1-2
%, Ti: 1-2%, Cr: 25-40%, Fe: 12
~20%, Nb: 3~10%, comprises Mo1～5%, the balance being Ni and incidental impurities, the intermetallic compound in the austenite matrix _{(Ni 3 (Al, Ti,} Nb) , etc.) and eutectic carbides Are precipitated.

【００２４】（２）Ａｌ、Ｔｉ及びＮｂは、時効硬化熱
処理により金属間化合物のγ’相（Ｎｉ₃（Ａｌ、Ｔ
ｉ）及びγ”相（Ｎｉ₃Ｎｂ）を析出する。γ”相は、
γ’相よりも析出硬化作用が大きいため、耐摩耗性の向
上効果がγ’相よりも優れている。(2) Al, Ti and Nb are converted into the γ 'phase (Ni ₃ (Al, T
i) and the γ ″ phase (Ni ₃ Nb) is precipitated.
Since the precipitation hardening action is larger than that of the γ ′ phase, the effect of improving the wear resistance is superior to that of the γ ′ phase.

【００２５】（３）Ｃｒは、高温純水中での耐全面腐食
性及び耐応力腐食割れ性の改善に寄与できる。(3) Cr can contribute to the improvement of the general corrosion resistance and the stress corrosion cracking resistance in high-temperature pure water.

【００２６】（４）Ｍｏは、マトリックスを固溶硬化
し、耐摩耗性の向上に寄与できる。(4) Mo solid-solution hardens the matrix and contributes to improvement of abrasion resistance.

【００２７】（５）Ｂ、Ｃ及びＳｉは、じん性を損なわ
ない程度に加え、ほう化物、炭化物及びケイ化物等を析
出して硬さを高める。(5) B, C, and Si increase the hardness by precipitating borides, carbides, silicides, etc. in addition to the degree that does not impair toughness.

【００２８】[0028]

【実施例】以下、本発明の実施例について図表に基づき
詳細に説明する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the drawings.

【００２９】表１に示す各組成の試作合金約１ｋｇを真
空溶解し、砂型に鋳込んだ。次に、これらの鋳造材に１
０００℃×２ｈ空冷の固溶化熱処理後、７１８℃×８ｈ
炉冷→６２１℃×８ｈ空冷の二段時効硬化熱処理を施し
た。そして、この鋳造材から試験片を採取し、後述の衝
撃試験、硬さ試験及び大越式摩耗試験を実施した。な
お、本発明に係る合金（以下、発明合金という）は、表
１中の合金Ｎｏ１，３，４，６，８，１３である。Approximately 1 kg of a trial alloy having each composition shown in Table 1 was melted in a vacuum and cast into a sand mold. Next, 1
000 ℃ × 2h After air-cooled solution heat treatment, 718 ℃ × 8h
Furnace cooling → 621 ° C. × 8 h air-cooled two-stage aging hardening heat treatment was applied. Then, a test piece was collected from the cast material, and an impact test, a hardness test, and an Ogoshi-type wear test described below were performed. The alloys according to the present invention (hereinafter, referred to as invention alloys) are alloys No. 1, 3, 4, 6, 8, and 13 in Table 1.

【００３０】[0030]

【表１】 [Table 1]

【００３１】更に、表２に示す発明合金Ａ５０ｋｇを真
空溶解し、ガスアトマイズ法により粉末化すると共に、
これを、ＰＴＡ（Plasma Transferrd Arc）法による肉
盛溶接として供するためにふるい分けして、７０〜３５
０メッシュの粉末を選定した。そして、表３に示す市販
合金Ａ（特開昭６２−１３０７９２号公報に開示のも
の）及び表２に示す発明合金Ａはそれぞれ粉末をＰＴＡ
法により、また表４に示すステライトＮｏ．６は棒をＴ
ＩＧ（Tungsten Inert Gas Arc）法により、それぞれ３
０４ステンレス鋼（２５０ｌ×１５０ｗ×４０ｔｍ
ｍ）に肉盛溶接（厚さ：約５〜７ｍｍ）し、これらの肉
盛溶接部から試験片を採取して、後述の高温水中の摺動
摩耗試験及び全面腐食試験を実施した。Further, 50 kg of the inventive alloy A shown in Table 2 was melted in a vacuum and powdered by a gas atomizing method.
This was sieved to be provided as overlay welding by the PTA (Plasma Transferrd Arc) method,
A 0 mesh powder was selected. A commercially available alloy A shown in Table 3 (disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. Sho 62-130792) and an invention alloy A shown in Table 2 each have a powder of PTA.
According to the method of Stellite No. 6 is T
IG (Tungsten Inert Gas Arc) method, each 3
04 stainless steel (250 l x 150 w x 40 tm
m) by overlay welding (thickness: about 5 to 7 mm), and specimens were collected from these overlay welds, and a sliding wear test in high-temperature water and a general corrosion test described below were performed.

【００３２】[0032]

【表２】 [Table 2]

【００３３】[0033]

【表３】 [Table 3]

【００３４】[0034]

【表４】 [Table 4]

【００３５】各試験の内容と結果は以下の通りである。The contents and results of each test are as follows.

【００３６】（ａ）鋳造材からシャルピー衝撃試験片
（ノッチ無し）を採取し、シャルピー衝撃試験機を用い
て、衝撃値を測定した。（ｂ）鋳造材断面の硬さを、ビッカース硬さ試験機を用
いて、荷重：１０ｋｇで測定した。(A) A Charpy impact test piece (without notch) was sampled from the cast material, and the impact value was measured using a Charpy impact tester. (B) The hardness of the cross section of the cast material was measured with a load of 10 kg using a Vickers hardness tester.

【００３７】上記（１），（２）の試験結果を図１に示
す。FIG. 1 shows the test results of the above (1) and (2).

【００３８】図１に示したように、発明合金のＮｏ１、
３、４、６、８、１３は、衝撃値は市販合金Ａ（０．５
ｋｇｆ−ｍ／ｃｍ²）と同等もしくはそれ以上に高く、
ビッカース硬さはステライトＮｏ．６（ＨＶ（１０）＝
４５８）よりかなり高いことがわかる。As shown in FIG. 1, No. 1 of the invention alloy,
3, 4, 6, 8, and 13 had impact values of commercial alloy A (0.5
kgf-m / cm ² ) or higher.
Vickers hardness is Stellite No. 6 (HV (10) =
458).

【００３９】（ｃ）大越式摩耗試験機を用いて、表５に
示す試験条件で摩耗試験を行い、耐摩耗性を比摩耗量に
より評価した。(C) Using an Ogoshi type abrasion tester, a wear test was performed under the test conditions shown in Table 5, and the wear resistance was evaluated based on the specific wear amount.

【００４０】[0040]

【表５】 [Table 5]

【００４１】上記（ｃ）の試験結果を図２に示す。FIG. 2 shows the test results of the above (c).

【００４２】図２に示したように、Ｎｏ１１及びＮｏ１
２を除く試作合金の耐摩耗性は、市販合金Ａよりも優れ
ており、ステライトＮｏ．６とほぼ同等であることがわ
かる。As shown in FIG. 2, No. 11 and No. 1
The wear resistance of the prototype alloys other than the alloy No. 2 was superior to that of the commercial alloy A, It can be seen that it is almost equivalent to 6.

【００４３】（ｄ）表６に示す試験条件で高温水中の摺
動摩耗試験を行い、耐摩耗性を比摩耗量により評価し
た。なお、摺動摩耗試験は同一合金から採取した運動片
と固定片とを用いて実施した。(D) A sliding wear test was performed in high-temperature water under the test conditions shown in Table 6, and the wear resistance was evaluated based on the specific wear amount. The sliding wear test was performed using a moving piece and a fixed piece obtained from the same alloy.

【００４４】[0044]

【表６】 [Table 6]

【００４５】上記（ｄ）の試験結果を図３に示す。FIG. 3 shows the test result of the above (d).

【００４６】図３に示したように、発明合金の耐摩耗性
は、市販合金Ａ及びステライトＮｏ．６よりも優れてい
ることがわかる。As shown in FIG. 3, the wear resistance of the alloy of the present invention was determined by comparing the commercial alloy A and Stellite No. It turns out that it is superior to 6.

【００４７】（ｅ）表７に示す環境で全面腐食試験を行
い、耐食性を腐食速度により評価した。(E) A general corrosion test was performed in the environment shown in Table 7, and the corrosion resistance was evaluated by the corrosion rate.

【００４８】[0048]

【表７】 [Table 7]

【００４９】上記（ｅ）の試験結果を図４に示す。FIG. 4 shows the test results of the above (e).

【００５０】図４に示したように、発明合金の耐食性
は、市販合金Ａよりも優れており、ステライトＮｏ．６
とほぼ同等であることがわかる。As shown in FIG. 4, the corrosion resistance of the alloy according to the present invention is superior to that of the commercially available alloy A. 6
It turns out that it is almost equivalent.

【００５１】[0051]

【発明の効果】以上詳細に説明したように本発明によれ
ば、市販合金Ａよりも高温高圧水中での耐摩耗性及び耐
食性に優れたＮｉ基肉盛合金が得られる。従って、本発
明で得られたＮｉ基肉盛合金をステライトに替えて軽水
型原子力発電プラントの一次冷却材系統における弁シー
トや炉内機器摺動部材に適用すれば、放射性同位元素の
Ｃｏ⁶⁰の発生がないため原子力発電プラント定検時にお
ける作業従事者の放射線被爆量を低減することができ、
しかも高温高圧の一次冷却材中における弁シートや炉内
機器摺動部材の十分な耐食性や耐摩耗性が得られる。As described above in detail, according to the present invention, a Ni-based overlay alloy having better wear resistance and corrosion resistance in high-temperature and high-pressure water than commercial alloy A can be obtained. Therefore, if the Ni-based cladding alloy obtained in the present invention is applied to a valve seat or a sliding member of equipment in a furnace in a primary coolant system of a light water nuclear power plant instead of stellite, the radioactive isotope Co ⁶⁰ can be obtained. Since there is no emission, the radiation exposure of workers during the periodic inspection of nuclear power plants can be reduced,
In addition, sufficient corrosion resistance and abrasion resistance of the valve seat and the in-furnace equipment sliding member in the high-temperature, high-pressure primary coolant are obtained.

[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の実施例に係る硬さ試験及び衝撃試験の
結果（硬さと衝撃値との関係）を示すグラフであるFIG. 1 is a graph showing the results (the relationship between hardness and impact value) of a hardness test and an impact test according to an example of the present invention.

【図２】本発明の実施例に係る大越式摩耗試験の結果を
示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing the results of an Ogoshi-type abrasion test according to an example of the present invention.

【図３】本発明の実施例に係る摺動摩耗試験の結果を示
すグラフである。FIG. 3 is a graph showing the results of a sliding wear test according to an example of the present invention.

【図４】本発明の実施例に係る全面腐食試験の結果を示
すグラフである。FIG. 4 is a graph showing the results of a general corrosion test according to an example of the present invention.

Claims

(57) [Claims]

1. An N-type gas turbine which is applied to a valve seat of a primary coolant system in a light water nuclear power plant and a sliding member in a furnace.
i-based overlay alloy, in weight%, B: 0.01-0.
2%, C: 0.01-0.2%, Al: 1-2%, S
i: 0.01 to 0.2%, Ti: 1 to 2%, Cr: 25
-40%, Fe: 12-20%, Nb: 3-10%, M
o: A Ni-based overlay alloy containing 1 to 5%, with the balance being Ni and unavoidable impurities.