JP2870049B2 - Compact zoom lens - Google Patents
Compact zoom lensInfo
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明はズームレンズに関するものであり、更に詳し
くはズームレンズ内蔵型レンズシャッターカメラ用のズ
ームレンズに関するものである。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a zoom lens, and more particularly to a zoom lens for a lens shutter camera with a built-in zoom lens.
従来の技術 ズームレンズ内蔵型レンズシャッターカメラのコンパ
クト化，低コスト化を達成するために、撮影レンズのコ
ンパクト化，低コスト化が要望されている。ズーミング
のための移動量も含め、レンズ系をコンパクト化するた
めには、各群の屈折力を強くする必要があるが、性能を
維持しつつ屈折力を強くするというのは、レンズ枚数を
増加させる方向であると言える。一方、低コスト化のた
めには、レンズ枚数を削減するのが効果的である。この
ように、レンズ系のコンパクト化と低コスト化には、相
反する要素が多分に含まれている。2. Description of the Related Art In order to reduce the size and cost of a lens shutter camera with a built-in zoom lens, there has been a demand for a compact and low cost photographing lens. In order to make the lens system compact, including the amount of movement for zooming, it is necessary to increase the refractive power of each group, but increasing the refractive power while maintaining performance increases the number of lenses It can be said that it is the direction to make. On the other hand, for cost reduction, it is effective to reduce the number of lenses. As described above, the compactness and low cost of the lens system include many contradictory elements.
ところで、最近、プラスチック成形やガラスモールド
等の技術進歩が著しく、非球面が安価に生産されうるよ
うになっている。By the way, in recent years, technical progress in plastic molding, glass molding and the like has been remarkable, and aspherical surfaces can be produced at low cost.
発明が解決しようとする課題 斯る状況に鑑み、本発明の目的は、非球面を効果的に
用いることにより、コンパクトなレンズシャッターカメ
ラ用ズームレンズを、少ない枚数で構成することにあ
る。更に具体的には、ズーム比が1.7を越える上記ズー
ムレンズを前・後群各１枚の計２枚で達成することにあ
る。In view of such circumstances, an object of the present invention is to configure a compact zoom lens for a lens shutter camera with a small number of lenses by effectively using an aspheric surface. More specifically, an object of the present invention is to achieve the above-described zoom lens having a zoom ratio exceeding 1.7 with a total of two lenses, one each for the front and rear groups.
課題を解決するための手段 上記目的を達成するため本発明では、物体側より順
に、正の屈折力を有する前群と，負の屈折力を有する後
群と、からなり、前群と後群との間隔を変化させること
によって全系の焦点距離を変化させるズームレンズにお
いて、前記前群及び後群がいずれも１枚のレンズから成
ると共に、各レンズの少なくとも１面が非球面となって
いる。Means for Solving the Problems In order to achieve the above object, the present invention provides, in order from the object side, a front group having a positive refractive power and a rear group having a negative refractive power. In the zoom lens in which the focal length of the entire system is changed by changing the distance between the front lens unit and the rear lens unit, each of the front group and the rear group includes one lens, and at least one surface of each lens is aspheric. .
前記前群中の非球面のうち少なくとも１面は、次の条
件式を満足するように構成されているのが好ましい。It is preferable that at least one of the aspheric surfaces in the front group is configured to satisfy the following conditional expression.
非球面の最大有効径をymaxとするとき、0.7ymax＜ｙ
＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向高さｙに対して、 ここで、1 :前群の屈折力 Ｎ :非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率 ｘ（ｙ） :非球面の面形状 x0（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 である。When the maximum effective diameter of the aspheric surface is y max , 0.7y max <y
For any height y in the vertical direction of the optical axis of <1.0y max , Where 1 : refractive power of the front group N: refractive index of the aspherical object side medium N ′: refractive index of the aspherical image side medium x (y): aspherical surface shape x 0 (y): non Reference spherical shape of spherical surface where It is.
前記条件式は、前群中の非球面が周辺ほど正の屈折
力が弱く（負の屈折力が強く）なるということを意味
し、球面収差を補正するための条件である。上限を越え
ると、球面収差がズーム全域で補正不足の傾向が著しく
なり、下限を越えると、球面収差がズーム全域で補正過
剰の傾向が著しくなる。The above conditional expression means that the positive refractive power becomes weaker (the negative refractive power becomes stronger) toward the periphery of the aspherical surface in the front group, and is a condition for correcting spherical aberration. If the upper limit is exceeded, the spherical aberration tends to be undercorrected over the entire zoom range. If the lower limit is exceeded, the spherical aberration tends to be overcorrected over the entire zoom range.
また、前記後群中の非球面のうち少なくとも１面は、
次の条件式を満足するように構成されているのが好ま
しい。条件式は、非球面の最大有効径をymaxとすると
き、0.8ymax＜ｙ＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向高さ
ｙに対して、 ここで、2 :後群の屈折力 である。Further, at least one of the aspheric surfaces in the rear group is
It is preferable that the zoom lens is configured to satisfy the following conditional expression. Assuming that the maximum effective diameter of the aspheric surface is y max , the conditional expression is: For any height y in the vertical direction of the optical axis, 0.8y max <y <1.0y max Here, 2 : the refractive power of the rear group.
前記条件式は、後群中の非球面が周辺ほど負の屈折
力が弱く（正の屈折力が強く）なるということを意味
し、歪曲収差と像面湾曲とをバランスよく補正するため
の条件である。上限を越えると、広角端における歪曲収
差が正の大きな値をとるようになり、下限を越えると、
ズーム全域で像面が負の方向に湾曲する傾向が著しくな
る。The above conditional expression means that the negative refractive power becomes weaker (positive refractive power becomes stronger) as the aspherical surface in the rear group becomes peripheral, and the condition for correcting distortion and field curvature in a well-balanced manner. It is. Beyond the upper limit, the distortion at the wide-angle end takes a large positive value, and beyond the lower limit,
The tendency of the image surface to curve in the negative direction becomes significant over the entire zoom range.
前群中のすべての非球面は、次の条件式を満足する
ことが望ましい。It is desirable that all the aspheric surfaces in the front group satisfy the following conditional expression.
条件式は、非球面の最大有効径をymaxとするとき、
ｙ＜0.7ymaxなる任意の光軸垂直方向高さｙに対して、 である。The conditional expression is, when the maximum effective diameter of the aspheric surface is y max ,
For any optical axis vertical height y such that y <0.7y max , It is.
条件式の上限を越えると、輪帯球面収差が負の大き
な値を持つようになり、絞り込みによるピント位置のず
れが問題となる。また、下限を越えると、輪帯光束に対
する球面収差補正効果が過剰となり、諸収差と球面収差
をバランスよく補正するのが困難となり、球面収差が波
うったような形になりやすくなる。When the value exceeds the upper limit of the conditional expression, the annular spherical aberration has a large negative value, and there is a problem of the shift of the focus position due to the stop-down. If the lower limit is exceeded, the spherical aberration correction effect on the annular light flux becomes excessive, making it difficult to correct various aberrations and spherical aberration in a well-balanced manner, and the spherical aberration tends to be wavy.
後群中のすべての非球面は、次の条件式を満足する
ことが望ましい。It is desirable that all the aspheric surfaces in the rear group satisfy the following conditional expression.
条件式は、非球面の最大有効径をymaxとするとき、
ｙ＜0.8ymaxなる任意の光軸垂直方向高さｙに対して、 である。The conditional expression is, when the maximum effective diameter of the aspheric surface is y max ,
For any optical axis vertical height y such that y <0.8y max , It is.
条件式の上限を越えると、広角端〜中間焦点距離領
域の中間画角帯において、正の歪曲収差及び像面湾曲の
正偏移傾向が大きくなる。また、下限を越えると、中間
焦点距離域〜望遠端で、負の歪曲収差が大きくなり、加
えて全ズーム域で像面湾曲の負偏移傾向が著しくなる。If the upper limit of the conditional expression is exceeded, the positive distortion and the positive shift of the field curvature become large in the intermediate angle of view band from the wide-angle end to the intermediate focal length region. If the lower limit is exceeded, the negative distortion becomes large in the range from the intermediate focal length to the telephoto end, and in addition, the negative shift of the field curvature becomes remarkable in the entire zoom range.
前記前群を構成するレンズは、物体側が凹面であり、
且つ像面が凸面であるのが好ましい。このようなレンズ
を前群に用いることによって、バックフォーカスを過度
の大きさに保つことができる。バックフォーカスが短か
くなりすぎると、最も像面側に位置するレンズの光路有
効径が大きくなりすぎるために、カメラが大型化してし
まう。また、光路有効径があまり大きくない場合にも、
軸外光（特に、最軸外光）を大きく曲げなければならな
くなり、収差が劣化してしまう。The lens constituting the front group has a concave surface on the object side,
Preferably, the image surface is convex. By using such a lens in the front group, the back focus can be kept at an excessively large value. If the back focus is too short, the effective optical path diameter of the lens located closest to the image plane becomes too large, and the camera becomes large. Also, when the effective diameter of the optical path is not very large,
The off-axis light (especially, the most off-axis light) must be greatly bent, and the aberration deteriorates.
また、前群の物体側にズーミングに連動して可動の光
束規制板が設けられているのが好ましい。可動の光束規
制板を設けることによって、広角端では、周辺の光束を
あまり規制せずに周辺光量を確保すると共に、中間焦点
距離状態から望遠端にかけて光束規制板を前群と離れる
方向に移動させることにより中帯光束のコマフレアを有
効にカットすることができる。Further, it is preferable that a movable light beam regulating plate is provided on the object side of the front group in conjunction with zooming. By providing a movable light beam regulating plate, at the wide-angle end, the peripheral light beam is not much regulated and the peripheral light amount is secured, and the light beam regulating plate is moved in a direction away from the front group from the intermediate focal length state to the telephoto end. Thereby, the coma flare of the middle band light beam can be effectively cut.
実施例 以下、本発明に係るコンパクトなズームレンズの実施
例を示す。EXAMPLES Examples of the compact zoom lens according to the present invention will be described below.
但し、各実施例において、r1〜r4は物体側から数えた
面の曲率半径、d1〜d3は物体側から数えた軸上面間隔を
示し、N1及びN2,ν１及びν２は物体側から数えた各レ
ンズのｄ線に対する屈折率，アッベ数を示す。また、ｆ
は全系の焦点距離、FNOは開放Ｆナンバーを示す。However, in each embodiment, r 1 to r 4 indicate the radius of curvature of the surface counted from the object side, d 1 to d 3 indicate the axial top surface distance counted from the object side, and N 1 and N 2 , ν 1 and ν Reference numeral 2 denotes a refractive index and Abbe number of each lens counted from the object side with respect to d-line. Also, f
Indicates the focal length of the entire system, and F NO indicates the open F number.
なお、実施例中、曲率半径に＊印を付した面は非球面
で構成された面であることを示し、前記非球面の面形状
（ｘ（ｙ））を表わす式で定義するものとする。Note that, in the examples, a surface marked with an asterisk (*) indicates a surface constituted by an aspheric surface, and is defined by an expression representing a surface shape (x (y)) of the aspheric surface. .
＜実施例１＞ 非球面係数 r1:ε＝0.25327×10 A4＝−0.14421×10-3 A6＝−0.86138×10-6 A8＝−0.58631×10-7 A10＝0.64932×10-9 A12＝0.63880×10-11 r2:ε＝0.15844×10 A4＝0.39006×10-4 A6＝−0.40428×10-6 A8＝−0.29743×10-8 A10 ＝0.12607×10-10 A12 ＝0.19167×10-11 r3:ε＝0.30079×10 A4＝−0.35939×10-4 A6＝−0.40172×10-6 A8＝0.31202×10-8 A10 ＝−0.44959×10-10 A12 ＝0.15913×10-12 r4:ε＝0.69001×10 A4＝0.16010×10-4 A6＝0.20689×10-6 A8＝−0.34780×10-8 A10 ＝0.11114×10-10 A12 ＝−0.91437×10-14 ＜実施例２＞ 非球面係数 r1:ε＝0.25236×10 A4＝−0.13828×10-3 A6＝−0.78691×10-6 A8＝−0.64135×10-7 A10 ＝0.38756×10-9 A12 ＝0.21312×10-11 r2:ε＝0.15699×10 A4＝0.47838×10-4 A6＝−0.41710×10-6 A8＝−0.40966×10-8 A10 ＝0.40273×10-11 A12 ＝0.21790×10-11 r3:ε＝0.28727×10 A4＝0.42110×10-4 A6＝−0.40939×10-6 A8＝0.30581×10-8 A10 ＝−0.44886×10-10 A12 ＝0.16107×10-12 r4:ε＝0.64106×10 A4＝0.15045×10-4 A6＝0.21081×10-6 A8＝−0.34710×10-8 A10 ＝0.11130×10-10 A12 ＝−0.91588×10-14 ＜実施例３＞ 非球面係数 r1:ε＝0.25773×10 A4＝−0.14641×10-3 A6＝−0.92491×10-6 A8＝−0.59986×10-7 A10 ＝0.64032×10-9 A12 ＝0.63058×10-11 r2:ε＝0.14823×10 A4＝0.38426×10-4 A6＝−0.40152×10-6 A8＝−0.27019×10-8 A10 ＝0.14298×10-10 A12 ＝0.19323×10-11 r3:ε＝0.30209×10 A4＝0.35350×10-4 A6＝−0.40566×10-6 A8＝0.30804×10-8 A10 ＝−0.43954×10-10 A12 ＝0.19676×10-12 r4:ε＝0.69226×10 A4＝0.10607×10-4 A6＝0.17452×10-6 A8＝−0.30688×10-8 A10 ＝0.10826×10-10 A12 ＝−0.87607×10-14 第１図〜第３図は、前記実施例１〜３に対応するレン
ズ構成図であり、図中、（Ｂ）は光束規制板を示す。こ
の光束規制板（Ｂ）は、ズーミングに連動して光軸上を
移動することによって、望遠側におけるコマフレアを有
効にカットする。<Example 1> Aspheric coefficient r 1 : ε = 0.25327 × 10 A 4 = −0.14421 × 10 −3 A 6 = −0.86138 × 10 −6 A 8 = −0.58631 × 10 −7 A 10 = 0.64932 × 10 −9 A 12 = 0.63880 × 10 -11 r 2 : ε = 0.15844 × 10 A 4 = 0.39006 × 10 -4 A 6 = −0.40428 × 10 -6 A 8 = −0.29743 × 10 -8 A 10 = 0.12607 × 10 -10 A 12 = 0.19167 × 10 −11 r 3 : ε = 0.30079 × 10 A 4 = −0.35939 × 10 −4 A 6 = −0.40172 × 10 −6 A 8 = 0.31202 × 10 −8 A 10 = −0.44959 × 10 −10 A 12 = 0.15913 × 10 -12 r 4 : ε = 0.69001 × 10 A 4 = 0.16010 × 10 -4 A 6 = 0.20689 × 10 -6 A 8 = −0.34780 × 10 -8 A 10 = 0.11114 × 10 -10 A 12 = − 0.91437 × 10 -14 <Example 2> Aspheric coefficient r 1 : ε = 0.25236 × 10 A 4 = −0.13828 × 10 −3 A 6 = −0.78691 × 10 −6 A 8 = −0.64 135 × 10 −7 A 10 = 0.38756 × 10 −9 A 12 = 0.21312 × 10 -11 r 2 : ε = 0.15699 × 10 A 4 = 0.47838 × 10 -4 A 6 = −0.41710 × 10 -6 A 8 = −0.40966 × 10 -8 A 10 = 0.40273 × 10 -11 A 12 = 0.21790 × 10 -11 r 3 : ε = 0.28727 × 10 A 4 = 0.42110 × 10 -4 A 6 = −0.40939 × 10 -6 A 8 = 0.30581 × 10 -8 A 10 = −0.44886 × 10 -10 A 12 = 0.16107 × 10 −12 r 4 : ε = 0.64106 × 10 A 4 = 0.15045 × 10 −4 A 6 = 0.21081 × 10 −6 A 8 = −0.34710 × 10 −8 A 10 = 0.11130 × 10 −10 A 12 = −0.91588 × 10 -14 <Example 3> Aspheric coefficient r 1 : ε = 0.25773 × 10 A 4 = −0.14641 × 10 −3 A 6 = −0.92491 × 10 −6 A 8 = −0.59986 × 10 −7 A 10 = 0.64032 × 10 −9 A 12 = 0.63058 × 10 −11 r 2 : ε = 0.14823 × 10 A 4 = 0.38426 × 10 −4 A 6 = −0.40152 × 10 −6 A 8 = −0.27019 × 10 −8 A 10 = 0.14298 × 10 −10 A 12 = 0.19323 × 10 −11 r 3 : ε = 0.30209 × 10 A 4 = 0.35350 × 10 −4 A 6 = −0.40566 × 10 −6 A 8 = 0.30804 × 10 −8 A 10 = −0.43954 × 10 −10 A 12 = 0.19676 × 10 -12 r 4 : ε = 0.69226 × 10 A 4 = 0.10607 × 10 -4 A 6 = 0.17452 × 10 -6 A 8 = −0.30688 × 10 -8 A 10 = 0.10826 × 10 -10 A 12 = −0.87607 × 10 -14 Figure 1 - Figure 3 is a lens configuration diagram corresponding to the first to third embodiments, in the drawing, (B) shows the beam restricting plate. The luminous flux regulating plate (B) effectively cuts the coma flare on the telephoto side by moving on the optical axis in conjunction with zooming.
第１図〜第３図中に示されている光束規制板（Ｂ）の
径は、広角端における軸上光束幅及び望遠端における軸
上光束幅のうちの少なくとも一方に対して、1.2倍以下
であるのが好ましい。これは、前記1.2倍を超えると、
特に望遠端での中帯光束のコマフレアを有効にカットで
きなくなるからである。更に、光束規制板（Ｂ）の径が
望遠端における軸上光束軸の1.05倍以下である場合、望
遠端の軸外光束におけるコマフレアを有効にカットする
ことができるので好ましい。The diameter of the light beam regulating plate (B) shown in FIGS. 1 to 3 is 1.2 times or less of at least one of the on-axis light beam width at the wide-angle end and the on-axis light beam width at the telephoto end. It is preferred that This is, when the above 1.2 times,
In particular, the coma flare of the middle band light beam at the telephoto end cannot be effectively cut. Further, it is preferable that the diameter of the light beam regulating plate (B) is not more than 1.05 times the axial light beam axis at the telephoto end, because coma flare in the off-axis light beam at the telephoto end can be effectively cut.
また、光束規制板（Ｂ）が、広角端から望遠端へのズ
ーミングにおいて、前群との空気間隔を広げるように移
動するのが好ましい。これによって、広角端における周
辺光量を減らすことなく望遠端におけるコマフレアをカ
ットすることができる。Further, it is preferable that the light flux regulating plate (B) moves so as to widen the air gap with the front lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. As a result, the coma flare at the telephoto end can be cut without reducing the amount of peripheral light at the wide-angle end.
光束規制板（Ｂ）を広角端から望遠端へのズーミング
において、後群と一体となって移動するようにすれば、
鏡胴構成が容易となるため好ましい。In zooming from the wide-angle end to the telephoto end, if the light-flux regulating plate (B) is moved integrally with the rear group,
This is preferable because the lens barrel configuration becomes easy.
尚、第１図〜第３図中、矢印は前記光束規制板
（Ｂ），前群及び後群の最広角端（Ｓ）から最望遠端
（Ｌ）にかけての移動を模式的に示している。In FIGS. 1 to 3, the arrows schematically show the movement of the light beam regulating plate (B), the front group, and the rear group from the widest end (S) to the most telephoto end (L). .
実施例１及び実施例２は、いずれも物体側より順に、
光束規制板（Ｂ）と、像側に凸の正メニスカスレンズよ
り成る第１レンズから成る前群と、両凹の負の第２レン
ズから成る後群とから構成されている。In each of Example 1 and Example 2, in order from the object side,
The first lens group includes a light flux regulating plate (B), a first lens group including a positive meniscus lens convex on the image side, and a rear lens group including a biconcave negative second lens.
実施例３は物体側より順に、光束規制板（Ｂ）と、第
１レンズから成る前群と、第２レンズから成る後群とか
ら構成されている。前記第１レンズは、像側に凸の正メ
ニスカスレンズで構成され、また第２レンズは物体側に
凹の負メニスカスレンズで構成されている。The third embodiment includes, in order from the object side, a light flux regulating plate (B), a front group including the first lens, and a rear group including the second lens. The first lens is composed of a positive meniscus lens convex on the image side, and the second lens is composed of a negative meniscus lens concave on the object side.
尚、実施例１〜３を構成する各レンズの物体側の面及
び像側の面は、いずれも非球面である。The surfaces on the object side and the image side of each lens constituting Examples 1 to 3 are both aspherical.
第４図〜第６図は前記実施例１に対応する収差図であ
り、第４図は広角端，第５図は中間焦点距離，第６図は
望遠端における横収差をそれぞれメリディオナル方向
（ａ）とサジタル方向（ｂ）とに分けて示している。4 to 6 are aberration diagrams corresponding to the first embodiment. FIG. 4 shows the lateral aberration at the wide angle end, FIG. 5 shows the intermediate focal length, and FIG. 6 shows the lateral aberration at the telephoto end in the meridional direction (a ) And the sagittal direction (b).
第７図〜第９図は前記実施例２に対応する収差図であ
り、第７図は広角端，第８図は中間焦点距離，第９図は
望遠端における横収差をそれぞれメリディオナル方向
（ａ）とサジタル方向（ｂ）とに分けて示している。7 to 9 are aberration diagrams corresponding to the second embodiment. FIG. 7 shows the lateral aberration at the wide angle end, FIG. 8 shows the intermediate focal length, and FIG. 9 shows the lateral aberration at the telephoto end in the meridional direction (a ) And the sagittal direction (b).
第10図〜第12図は前記実施例３に対応する収差図であ
り、第10図は広角端，第11図は中間焦点距離，第12図は
望遠端における横収差をそれぞれメリディオナル方向
（ａ）とサジタル方向（ｂ）とに分けて示している。10 to 12 are aberration diagrams corresponding to the third embodiment. FIG. 10 shows the lateral aberration at the wide-angle end, FIG. 11 shows the intermediate focal length, and FIG. 12 shows the lateral aberration at the telephoto end in the meridional direction (a ) And the sagittal direction (b).
第１表〜第３表はそれぞれ実施例１〜３に対応して、
前記ｙの値に対する各非球面における条件式中の 条件式中の の値を示している。Tables 1 to 3 correspond to Examples 1 to 3, respectively.
In the conditional expression for each aspheric surface with respect to the value of y, In the conditional expression Are shown.
上記のように実施例１〜３は、およそ焦点距離が38〜
70mmの仕様を中心としている。従来のこの仕様のズーム
レンズには、２枚構成のものはない。 As described above, Examples 1 to 3 have a focal length of approximately 38 to
Mainly 70mm specifications. There is no conventional two-lens zoom lens of this specification.
ところが、本発明によれば開放Ｆナンバーは従来のズ
ームレンズに比べて若干大きい（暗い）が、レンズの構
成枚数を２枚とすることによって、極めて低コストなズ
ームレンズとすることが可能となる。However, according to the present invention, the open F-number is slightly larger (darker) than the conventional zoom lens, but by using two lenses, it becomes possible to make the zoom lens extremely low-cost. .
発明の効果 以上説明したように、本発明によれば高い光学性能を
維持しながら、少ない枚数のレンズでコンパクトなズー
ムレンズを実現することができる。例えば、ズーム比が
1.7を越える上記ズームレンズを前・後群各１枚の計２
枚で実現することができる。また、本発明に係るズーム
レンズを、ズームレンズ内蔵型レンズシャッターカメラ
に適用すれば、該カメラのコンパクト化，低コスト化を
達成することができる。Effects of the Invention As described above, according to the present invention, a compact zoom lens can be realized with a small number of lenses while maintaining high optical performance. For example, if the zoom ratio is
A total of two lenses, one each for the front and rear groups, with the above zoom lens exceeding 1.7
It can be realized with one sheet. Further, if the zoom lens according to the present invention is applied to a lens shutter camera with a built-in zoom lens, the camera can be made compact and low cost.
第１図，第２図及び第３図は、それぞれ本発明の実施例
１〜３に対応するレンズ構成図である。第４図，第５図
及び第６図は実施例１に対応する収差図、第７図，第８
図及び第９図は実施例２に対応する収差図、第10図，第
11図及び第12図は実施例３に対応する収差図である。1, 2, and 3 are lens configuration diagrams corresponding to Examples 1 to 3 of the present invention, respectively. 4, 5 and 6 are aberration diagrams corresponding to the first embodiment, and FIGS.
FIG. 9 and FIG. 9 are aberration diagrams corresponding to Example 2, FIG.
11 and 12 are aberration diagrams corresponding to the third embodiment.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡田 尚士 大阪府大阪市中央区安土町２丁目３番13 号 大阪国際ビル ミノルタカメラ株式 会社内 (72)発明者 升本 久幸 大阪府大阪市中央区安土町２丁目３番13 号 大阪国際ビル ミノルタカメラ株式 会社内 (72)発明者 得丸 ▲祥▼ 大阪府大阪市中央区安土町２丁目３番13 号 大阪国際ビル ミノルタカメラ株式 会社内 (72)発明者 福島 省 大阪府大阪市中央区安土町２丁目３番13 号 大阪国際ビル ミノルタカメラ株式 会社内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) G02B 9/00 - 17/08 G02B 21/02 - 21/04 G02B 25/00 - 25/04 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Naoshi Okada 2-3-3 Azuchicho, Chuo-ku, Osaka-shi, Osaka Osaka International Building Minolta Camera Co., Ltd. (72) Inventor Hisayuki Masumoto Osaka International Building Minolta Camera Co., Ltd. (72) Inventor Tokumaru ▲ sho ▼ Osaka International Building Minolta Camera Co., Ltd. 2-3-13 Azuchicho, Chuo-ku, Osaka-shi, Osaka Inventor Fukushima Province 2-3-13 Azuchicho, Chuo-ku, Osaka-shi, Osaka-shi Osaka International Building Minolta Camera Co., Ltd. (58) Field surveyed (Int. Cl. 6 , DB name) G02B 9/00-17/08 G02B 21/02-21/04 G02B 25/00-25/04
Claims (2)
と、負の屈折力を有する後群と、から成り、前群と後群
との間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変
化させるズームレンズにおいて、 前記前群及び後群がいずれも１枚のレンズから成ると共
に、各レンズの少なくとも１面が非球面であって、 前記前群中の非球面のうち少なくとも１面は、次の条件
式を満足することを特徴とするズームレンズ； 非球面の最大有効径をymaxとするとき、0.7ymax＜ｙ＜
1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向高さｙに対して、 ここで、1 :前群の屈折力 Ｎ :非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率 ｘ（ｙ） :非球面の面形状 x0（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 である。1. A focusing system comprising a front group having a positive refractive power and a rear group having a negative refractive power in order from the object side. In the zoom lens for changing the distance, each of the front group and the rear group is composed of one lens, and at least one surface of each lens is an aspheric surface, and at least one of the aspheric surfaces in the front group is the zoom lens satisfies the following condition: when the maximum effective diameter of the aspherical surface and y max, 0.7y max <y <
For any optical axis vertical height y of 1.0y max , Where 1 : refractive power of the front group N: refractive index of the aspherical object side medium N ′: refractive index of the aspherical image side medium x (y): aspherical surface shape x 0 (y): non Reference spherical shape of spherical surface where It is.
と、負の屈折力を有する後群と、から成り、前群と後群
との間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変
化させるズームレンズにおいて、 前記後群及び後群がいずれも１枚のレンズから成ると共
に、各レンズの少なくとも１面が非球面であって、 前記前群中の非球面のうち少なくとも１面は、次の条件
式を満足することを特徴とするズームレンズ； 非球面の最大有効径をymaxとするとき、0.8ymax＜ｙ＜
1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向高さｙに対して、 ここで、2 :後群の屈折力 Ｎ :非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率 ｘ（ｙ） :非球面の面形状 x0（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 である。2. A focusing system comprising a front group having a positive refractive power and a rear group having a negative refractive power in order from the object side. The focal length of the entire system is changed by changing the distance between the front group and the rear group. In the zoom lens for changing the distance, each of the rear group and the rear group includes one lens, and at least one surface of each lens is an aspheric surface, and at least one surface of the aspheric surfaces in the front group. the zoom lens satisfies the following condition: when the maximum effective diameter of the aspherical surface and y max, 0.8y max <y <
For any optical axis vertical height y of 1.0y max , Here, 2 : the refractive power of the rear group N: the refractive index of the aspherical object-side medium N ': the refractive index of the aspherical image-side medium x (y): the aspherical surface shape x 0 (y): Reference spherical shape of spherical surface where It is.
Priority Applications (2)
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|---|---|---|---|
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Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26660889A JP2870049B2 (en) | 1989-10-13 | 1989-10-13 | Compact zoom lens |
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Family
ID=17433182
Family Applications (1)
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| JP26660889A Expired - Lifetime JP2870049B2 (en) | 1989-10-13 | 1989-10-13 | Compact zoom lens |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2870049B2 (en) |
Families Citing this family (3)
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|---|---|---|---|---|
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| JP3245469B2 (en) * | 1993-01-26 | 2002-01-15 | オリンパス光学工業株式会社 | Two-group zoom lens |
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-
1989
- 1989-10-13 JP JP26660889A patent/JP2870049B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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