JP2930679B2 - 真空脱ガス炉スノーケル内周補修用圧入施工用耐火物 - Google Patents
真空脱ガス炉スノーケル内周補修用圧入施工用耐火物Info
- Publication number
- JP2930679B2 JP2930679B2 JP2195939A JP19593990A JP2930679B2 JP 2930679 B2 JP2930679 B2 JP 2930679B2 JP 2195939 A JP2195939 A JP 2195939A JP 19593990 A JP19593990 A JP 19593990A JP 2930679 B2 JP2930679 B2 JP 2930679B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- press
- fitting
- alumina
- vacuum degassing
- repair
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、真空脱ガス炉スノーケル内周の補修に使用
する圧入施工用耐火物に関する。
する圧入施工用耐火物に関する。
［従来の技術］ DH式・RH式などの真空脱ガス炉の下端に備えられるス
ノーケル（環流管、吸い上げ管あるいは浸漬管）は、溶
鋼の流通によって内周面の損傷が著しい。そこで、この
溶損部位を随時補修することが行われている。
ノーケル（環流管、吸い上げ管あるいは浸漬管）は、溶
鋼の流通によって内周面の損傷が著しい。そこで、この
溶損部位を随時補修することが行われている。
スノーケルの補修方法の一つに圧入施工がある。この
圧入施工に使用される耐火物（以下、圧入材と称する）
の材質として、骨材をマグネシアにした塩基性質が提案
されている。例えば特開昭58−104071号公報、特開昭58
−151373号公報に見られるとおりである。
圧入施工に使用される耐火物（以下、圧入材と称する）
の材質として、骨材をマグネシアにした塩基性質が提案
されている。例えば特開昭58−104071号公報、特開昭58
−151373号公報に見られるとおりである。
［発明が解決しようとする課題］ 塩基性質は耐食性に優れているが、反面、施工水分と
の反応で消化する欠点がある。また、耐スポーリング性
に劣る。真空脱ガス炉スノーケルの圧入補修は、一般に
炉の稼働率向上のために熱間施工が行われているが、そ
の際の高温雰囲気と熱衝撃によって、塩基性質の圧入材
に対する消化とスポーリングが一段と生じやすい条件と
なっており、上記のような欠点が大きな問題となってい
る。
の反応で消化する欠点がある。また、耐スポーリング性
に劣る。真空脱ガス炉スノーケルの圧入補修は、一般に
炉の稼働率向上のために熱間施工が行われているが、そ
の際の高温雰囲気と熱衝撃によって、塩基性質の圧入材
に対する消化とスポーリングが一段と生じやすい条件と
なっており、上記のような欠点が大きな問題となってい
る。
本発明は、塩基性質の圧入材がもつ上記従来の欠点を
解消することを目的とする。
解消することを目的とする。
［課題を解決するための手段］ 本発明の特徴とするところは、重量割合でマグネシア
骨材35〜80％、焼結又は電融のアルミナ骨材10〜30％、
平均粒子径0.3〜８μｍの仮焼アルミナ５〜20％、アル
ミナセメント３〜15％および適量の分散剤よりなる真空
脱ガス炉スノーケル内周補修溶圧入施工用耐火物であ
る。
骨材35〜80％、焼結又は電融のアルミナ骨材10〜30％、
平均粒子径0.3〜８μｍの仮焼アルミナ５〜20％、アル
ミナセメント３〜15％および適量の分散剤よりなる真空
脱ガス炉スノーケル内周補修溶圧入施工用耐火物であ
る。
塩基性材質の消化防止剤として従来からシリカ、鉄、
ほう砂などが知られている。しかし、これらの物質は低
融物を生成しやすいので、消化防止の効果を得るだけの
量を添加すると耐食性が低下してしまう。これに対し本
発明者等は、種々研究・試験を行った結果、仮焼アルミ
ナの添加によって消化を防止し、前述のような課題を有
利に解決できることを知見し、本発明を完成するに到っ
たものである。
ほう砂などが知られている。しかし、これらの物質は低
融物を生成しやすいので、消化防止の効果を得るだけの
量を添加すると耐食性が低下してしまう。これに対し本
発明者等は、種々研究・試験を行った結果、仮焼アルミ
ナの添加によって消化を防止し、前述のような課題を有
利に解決できることを知見し、本発明を完成するに到っ
たものである。
バイヤー法で得られた水酸化アルミニウムを500〜150
0℃の比較的低温で焼成して得られる平均粒子径10μｍ
以下の仮焼アルミナは、焼結されていないことで粒子が
微細であり、圧入材の粒度の中で微粉部分を構成し、流
動性、充填性に寄与するが、マグネシアなどと違って微
粒子であっても消化の問題がない。しかも、超微粉であ
ることで骨材のマグネシア粒子の表面を覆い、よって粗
粒のマグネシア粒子の消化防止にも効果があるものと考
えられる。
0℃の比較的低温で焼成して得られる平均粒子径10μｍ
以下の仮焼アルミナは、焼結されていないことで粒子が
微細であり、圧入材の粒度の中で微粉部分を構成し、流
動性、充填性に寄与するが、マグネシアなどと違って微
粒子であっても消化の問題がない。しかも、超微粉であ
ることで骨材のマグネシア粒子の表面を覆い、よって粗
粒のマグネシア粒子の消化防止にも効果があるものと考
えられる。
次に、塩基性質の圧入材は、熱衝撃によるスポーリン
グに加え、過焼結による残存収縮によってもキレツが発
生しやすい。本発明では骨材としてマグネシアとアルミ
ナとを併用することにより、使用中の高温でMgO＋Al2O3
→MgO・Al2O3の反応でスピネルが生じ、その残存膨張性
でキレツを防止することができる。また、スポーリング
によってキレツが生じた場合でも、残存膨張による補修
組織の迫り合いで剥落を防止できるものである。
グに加え、過焼結による残存収縮によってもキレツが発
生しやすい。本発明では骨材としてマグネシアとアルミ
ナとを併用することにより、使用中の高温でMgO＋Al2O3
→MgO・Al2O3の反応でスピネルが生じ、その残存膨張性
でキレツを防止することができる。また、スポーリング
によってキレツが生じた場合でも、残存膨張による補修
組織の迫り合いで剥落を防止できるものである。
さらに、本発明においては、平均粒子径0.3〜８μｍ
の仮焼アルミナの添加により、消化防止だけでなく、仮
焼アルミナ粒子が活性でしかも微細なために骨材のマグ
ネシアとアルミナとの間に介在し、スピネルの生成を促
進し、前記の残存膨張性による効果を顕著なものにする
のである。
の仮焼アルミナの添加により、消化防止だけでなく、仮
焼アルミナ粒子が活性でしかも微細なために骨材のマグ
ネシアとアルミナとの間に介在し、スピネルの生成を促
進し、前記の残存膨張性による効果を顕著なものにする
のである。
以下、本発明で使用する配合物とその割合について、
さらに詳細に説明する。なお、以下に示す配合割合は、
すべて重量割合である。
さらに詳細に説明する。なお、以下に示す配合割合は、
すべて重量割合である。
マグネシア骨材は耐食性付与の効果をもつ。焼結品、
電融品のいずれでも使用できる。本発明においては、そ
の割合が35％未満では耐食性に劣り、80％を超えると耐
スポーリング性に劣るため、35〜80％の範囲とした。
電融品のいずれでも使用できる。本発明においては、そ
の割合が35％未満では耐食性に劣り、80％を超えると耐
スポーリング性に劣るため、35〜80％の範囲とした。
アルミナ骨材についても焼結品、電融品のいずれでも
使用できる。アルミナ骨材は全温度域において安定であ
り、耐スポーリング性の効果をもつ。また、使用中には
マグネシア骨材との反応でスピネルを生成し、残存膨張
性を付与する。本発明においては、その割合が10％未満
では耐スポーリング性および残存膨張性に劣り、30％を
超えると耐食性に劣るため、10〜30％の範囲とした。
使用できる。アルミナ骨材は全温度域において安定であ
り、耐スポーリング性の効果をもつ。また、使用中には
マグネシア骨材との反応でスピネルを生成し、残存膨張
性を付与する。本発明においては、その割合が10％未満
では耐スポーリング性および残存膨張性に劣り、30％を
超えると耐食性に劣るため、10〜30％の範囲とした。
骨材材質は以上のマグネシアおよびアルミナを使用す
ることが必須であるが、本発明の効果を損なわない範囲
であれば、骨材としてさらにボーキサイト、ばん土頁
岩、シリマナイト、カイヤナイト、ムライト、ろう石、
けい石、溶融シリカ、スピネル、クロム鉱、炭化珪素、
窒化珪素、石炭石、ジルコンなどから選ばれる１種また
は２種以上を適量組み合わせてもよい。
ることが必須であるが、本発明の効果を損なわない範囲
であれば、骨材としてさらにボーキサイト、ばん土頁
岩、シリマナイト、カイヤナイト、ムライト、ろう石、
けい石、溶融シリカ、スピネル、クロム鉱、炭化珪素、
窒化珪素、石炭石、ジルコンなどから選ばれる１種また
は２種以上を適量組み合わせてもよい。
本発明において、平均粒子径10μｍ以下の仮焼アルミ
ナは流動性、耐消化性および残存膨張性に効果をもつ。
その割合が５％未満ではこの効果がなく、20％を超える
と微粒全体の割合が多くなって耐食性に劣るため、５〜
20％の範囲でなければならない。さらに好ましい範囲
は、７〜15％である。
ナは流動性、耐消化性および残存膨張性に効果をもつ。
その割合が５％未満ではこの効果がなく、20％を超える
と微粒全体の割合が多くなって耐食性に劣るため、５〜
20％の範囲でなければならない。さらに好ましい範囲
は、７〜15％である。
本発明で使用する仮焼アルミナは平均粒子径0.3〜８
μｍのものを使用する。平均粒子径が８μｍを超えると
スピネル生成の効果に劣り、残存膨張性も低下すること
となる。
μｍのものを使用する。平均粒子径が８μｍを超えると
スピネル生成の効果に劣り、残存膨張性も低下すること
となる。
アルミナセメントは結合剤としての役割をもつ。その
割合が３％未満では施工後の強度がなく、15％を超える
と耐食性が低下する。さらに好ましい範囲は、５〜10％
である。
割合が３％未満では施工後の強度がなく、15％を超える
と耐食性が低下する。さらに好ましい範囲は、５〜10％
である。
分散剤は、施工時に低水量での流動性を付与する効果
をもつ。従来公知の例えば、アルカリ金属リン酸塩、ア
ルカリ金属ケイ酸塩、アルカリ金属カルボン酸塩、アル
カリ金属フミン酸塩、アルキルスルフォン酸ナトリウ
ム、芳香族スルフォン酸ナトリウムなどから選ばれる１
種または２種以上が使用できる。その割合は、前記配合
物の総量に対する外掛けで0.01〜１％が好ましい。
をもつ。従来公知の例えば、アルカリ金属リン酸塩、ア
ルカリ金属ケイ酸塩、アルカリ金属カルボン酸塩、アル
カリ金属フミン酸塩、アルキルスルフォン酸ナトリウ
ム、芳香族スルフォン酸ナトリウムなどから選ばれる１
種または２種以上が使用できる。その割合は、前記配合
物の総量に対する外掛けで0.01〜１％が好ましい。
また上記のほかにも、この種の圧入材の添加物として
公知の、例えば炭素粉、金属粉、ファイバー類、粘土な
どを適当量添加してもよい。
公知の、例えば炭素粉、金属粉、ファイバー類、粘土な
どを適当量添加してもよい。
以上からなる圧入材は施工において、施工水分を添加
し、混練後、圧入ポンプにて被施工部に圧入充填され
る。
し、混練後、圧入ポンプにて被施工部に圧入充填され
る。
［実 施 例］ 以下、本発明の実施例とその比較例を示す。
表は、圧入材各例の配合組成と試験結果である。試験
方法はつぎのとおり。
方法はつぎのとおり。
各例はいずれも施工水分を外掛け10wt％添加し、混練
後、圧入充填した。気孔率・圧縮強さ・残存膨張性は、
内寸法がタテ400×ヨコ1000×深さ1000mmの鉄製容器の
側面に50mmφの透孔を設け、この透孔を通して圧入材10
00kgを1000kg/分で圧入し、硬化後の成形体から試験片
を切り出して測定した。
後、圧入充填した。気孔率・圧縮強さ・残存膨張性は、
内寸法がタテ400×ヨコ1000×深さ1000mmの鉄製容器の
側面に50mmφの透孔を設け、この透孔を通して圧入材10
00kgを1000kg/分で圧入し、硬化後の成形体から試験片
を切り出して測定した。
気孔率;JIS−R12345に準じて測定した。
圧縮強さ;JIS−R54321に準じて測定した。
残存膨張性；タテ40×ヨコ40×長さ160mmの試験片を150
0℃×2hr加熱後、試験片の長さ方向の残存膨張率を求め
た。
0℃×2hr加熱後、試験片の長さ方向の残存膨張率を求め
た。
耐消化性；タテ40×ヨコ40×長さ160mmの試験片を152℃
５気圧の水蒸気下で3hr保定し耐消化性の良否を確認し
た。
５気圧の水蒸気下で3hr保定し耐消化性の良否を確認し
た。
実機試験は、250屯のRH式真空脱ガス炉のスノーケル
の内周面に熱間補修して測定したものである。使用後、
内面温度が約1200℃のスノーケルにその下方から耐火物
製の中子を挿入し、その中子の側面に設けた透孔を通
し、スノーケルの内周と前記中子との間に圧入材を充填
した。補修後、中子はそのまま残して炉を稼働させた。
の内周面に熱間補修して測定したものである。使用後、
内面温度が約1200℃のスノーケルにその下方から耐火物
製の中子を挿入し、その中子の側面に設けた透孔を通
し、スノーケルの内周と前記中子との間に圧入材を充填
した。補修後、中子はそのまま残して炉を稼働させた。
施工性；圧入時の流動性の良否を観察した。
耐用性；補修後の耐用チャージ数を測定した。
表に示すように本発明の実施例はいずれも残存膨張性
が大きく、しかも耐消化性に優れており、その結果、実
機試験における施工性および耐用性にも優れていること
が分かる。
が大きく、しかも耐消化性に優れており、その結果、実
機試験における施工性および耐用性にも優れていること
が分かる。
これに対し骨材のマグネシアが少なくてアルミナが多
いと比較例１と仮焼アルミナの割合が多すぎる比較例４
は、耐食性に劣るためか実機試験において耐用性が不充
分となっている。仮焼アルミナが配合されていない比較
例２、仮焼アルミナの割合が少ない比較例３、焼結アル
ミナ超微粉を配合した比較例５、平均粒径が大きい仮焼
アルミナを使用した比較例６は、残存膨張性および耐消
化性に劣ることが確認された。
いと比較例１と仮焼アルミナの割合が多すぎる比較例４
は、耐食性に劣るためか実機試験において耐用性が不充
分となっている。仮焼アルミナが配合されていない比較
例２、仮焼アルミナの割合が少ない比較例３、焼結アル
ミナ超微粉を配合した比較例５、平均粒径が大きい仮焼
アルミナを使用した比較例６は、残存膨張性および耐消
化性に劣ることが確認された。
［発明の効果］ 以上のとおり、本発明による圧入材は残存膨張性と耐
消化性によって耐スポーリング性の向上、剥離防止の効
果により、塩基性材質がもつ耐食性をいかんなく発揮す
ることができる。とりわけ、熱間施工の場合におけるニ
ーズに答えた本発明圧入材の効果は大きく、その実用上
の価値は極めて大なるものである。
消化性によって耐スポーリング性の向上、剥離防止の効
果により、塩基性材質がもつ耐食性をいかんなく発揮す
ることができる。とりわけ、熱間施工の場合におけるニ
ーズに答えた本発明圧入材の効果は大きく、その実用上
の価値は極めて大なるものである。
Claims (2)
- 【請求項１】重量割合で、マグネシア骨材35〜80％、ア
ルミナ骨材10〜30％、平均粒子径0.3〜８μｍの仮焼ア
ルミナ５〜20％、アルミナセメント３〜15％および適量
の分散剤よりなる真空脱ガス炉スノーケル内周補修用圧
入施工用耐火物。 - 【請求項２】仮焼アルミナの焼成温度が500〜1500℃で
ある請求項１記載の真空脱ガス炉スノーケル内周補修用
圧入施工用耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2195939A JP2930679B2 (ja) | 1990-07-24 | 1990-07-24 | 真空脱ガス炉スノーケル内周補修用圧入施工用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2195939A JP2930679B2 (ja) | 1990-07-24 | 1990-07-24 | 真空脱ガス炉スノーケル内周補修用圧入施工用耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0483762A JPH0483762A (ja) | 1992-03-17 |
| JP2930679B2 true JP2930679B2 (ja) | 1999-08-03 |
Family
ID=16349487
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2195939A Expired - Fee Related JP2930679B2 (ja) | 1990-07-24 | 1990-07-24 | 真空脱ガス炉スノーケル内周補修用圧入施工用耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2930679B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2024033030A (ja) * | 2022-08-30 | 2024-03-13 | 東京窯業株式会社 | マグネシア－アルミナ質キャスタブル及び耐火物ブロック |
-
1990
- 1990-07-24 JP JP2195939A patent/JP2930679B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0483762A (ja) | 1992-03-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4572521B2 (ja) | キャスタブル耐火物及びその製造法並びにランスパイプ | |
| JP2001114571A (ja) | 高炉樋用キャスタブル耐火物 | |
| JP2930679B2 (ja) | 真空脱ガス炉スノーケル内周補修用圧入施工用耐火物 | |
| JP2874831B2 (ja) | 流し込み施工用耐火物 | |
| JP2617086B2 (ja) | 炭化珪素質流し込み材 | |
| JP2002274959A (ja) | アルミニウムおよびアルミニウム合金用耐火物 | |
| JP2743209B2 (ja) | 炭素含有耐火物 | |
| JP4102065B2 (ja) | 流し込み施工用耐火物 | |
| JP2604310B2 (ja) | 流し込み施工耐火物 | |
| JPS59156969A (ja) | 高炉炉壁の補修用吹付材 | |
| JPH07330452A (ja) | 溶鋼処理設備用流し込み耐火物 | |
| JPH0633179B2 (ja) | 流し込み用不定形耐火物 | |
| JP2960631B2 (ja) | 溶融金属容器内張り用不定形耐火物 | |
| JP3927433B2 (ja) | 高炉出銑孔充填用マッド材 | |
| JP3088096B2 (ja) | 高耐食性アルミナ−クロム系耐火物 | |
| JP3783526B2 (ja) | 廃材原料骨材を配合したキャスタブル耐火物の製造方法 | |
| JP3040354B2 (ja) | マグネシア・カーボン質流し込み材 | |
| JP4450423B2 (ja) | 流し込み施工用不定形耐火物 | |
| JP3014545B2 (ja) | 流し込み施工用不定形耐火物 | |
| JPH07291748A (ja) | 不定形耐火物の施工方法 | |
| KR100723132B1 (ko) | 고로 출선통 건-닝 보수용 내화물 | |
| JPH05117043A (ja) | 誘導炉用乾式ラミング耐火材 | |
| JP2872670B2 (ja) | 溶融金属容器ライニング用不定形耐火物 | |
| KR100218242B1 (ko) | 래들/턴디쉬 내장내화물의 보수재 조성물 및 내장내화물의 보수방법 | |
| JP3426024B2 (ja) | 不定形耐火物施工体の施工方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |