JP3060118B2 - 近距離収差変動の少ない高変倍率ズームレンズ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、高変倍率ズームレンズ
に関し、特に、近距離にフォーカシングしても収差変動
が少なく最短撮影距離の短縮を図った高変倍率ズームレ
ンズに関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、高変倍率を有するズームレンズを
装備した全自動カメラは、ニューコンセプトカメラとし
てその製品化に勢いを増している。その中で、変倍比が
３程度を越える場合には、簡単な構成の２群ズームレン
ズでは実現が困難であるため、新しいレンズタイプが考
案されている。

【０００３】このような状況において、本出願人は、独
自の４群ズームレンズ（特開昭６３−４３１１５号）か
ら発展した高変倍率３群ズームレンズを特開昭６３−１
５３５１１号にて提案し、また、近距離時の収差変動を
少なくするフォーカシング方法を特開平１−２０４０１
３号にて提案した。

【０００４】このフォーカシング方法は、近距離までの
フォーカシング移動量が少なくてすみ、かつ、収差変動
が比較的に少ないので、前記のようなズームレンズの実
現には不可欠な技術であった。

【０００５】ところで、従来のズームレンズのフォーカ
シングは、一般的に、第１レンズ群移動による方法が知
られ、また、近軸解として収差変動をあまり考慮しない
方法論としてのフォーカシング方法は、数多く提案され
ている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】一方で、さらに至近距
離短縮に対する要望があり、上記本出願人の発明におい
て、フォーカシング移動量が大きくなる望遠端付近での
収差変動を抑え、高性能化を達成するには、さらに新し
い技術が必要となる。

【０００７】本発明はこのような状況に鑑みてなされた
ものであり、その目的は、本出願人提案による、物体側
より順に、正屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レ
ンズ群及び負屈折力の第３レンズ群で構成された３群ズ
ームレンズ、並びに、物体側より順に、正屈折力の第１
レンズ群、正屈折力又は負屈折力の第２レンズ群、正屈
折力の第３レンズ群及び負屈折力の第４レンズ群で構成
された４群ズームレンズを対象にして、近距離フォーカ
シング時の光学性能を安定させ、無限遠より至近距離ま
で満足いく性能が得られるズームレンズを提供すること
にある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明の近距離収差変動の少ない高変倍率ズームレンズは、
物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群、正屈折力の
第２レンズ群及び負屈折力の第３レンズ群で構成され、
広角端より望遠端への変倍は、各レンズ群を物体側に移
動することによって行い、下記条件（２）、（３）、
（４）を満足することを特徴とするものである。 ０．４＜φ₁ ／φ_W ＜１．２５ ・・・（２） １．１＜φ₁₂／φ_W ＜３．０ ・・・（３） ２．８５＜β_3T／β_3W＜４．０ ・・・（４） ただし、φ₁ は、第１レンズ群の屈折力、φ_W は、広角
端での全系の屈折力、φ₁₂は、広角端での第１、第２レ
ンズ群の合成屈折力、β_3Wは、広角端での第３レンズ群
の近軸横倍率、β_3Tは、望遠端での第３レンズ群の近軸
横倍率である。

【０００９】

【００１０】

【作用】前記したように、従来、数多くのフォーカシン
グ方法が提案されているが、実際には、収差変動の抑制
が極めて重要であり、また、フォーカシングレンズ群に
関わる駆動方法や制御手段も重要な意味を持っている。

【００１１】本発明では、主として望遠端近傍でのフォ
ーカシングによる球面収差と非点収差の変動を抑制する
ことに主眼を置いており、今後の需要が予測される高変
倍率化と最短撮影距離の短縮を考えたものである。すな
わち、その実現方法として、ここでは、いわゆる内焦方
式でフローティングの考え方を導入し、簡単なレンズ構
成で収差変動の程度を小さくし、性能の安定化を意図し
たものである。

【００１２】ズームレンズにおけるフォーカシングに
は、上記したように、第１レンズ群移動による方法が一
般的であったが、近年、オートフォーカス方式が採用さ
れ、ズーミング時の焦点位置移動は、電気的手段によっ
て解決することが可能となっている。そのため、焦点位
置がほぼ一定の焦点深度内に入るパワー配置の決定法
や、メカニカルに焦点位置補正を実現することが技術的
に可能になり、光学設計の自由度も増えていると考えて
よい。

【００１３】このような状況の下に、本発明では、先
ず、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群、正屈折
力の第２レンズ群及び負屈折力の第３レンズ群で構成さ
れた３群ズームレンズを対象として、収差変動なく近距
離にフォーカシングする方法を検討した。また、この光
学系の基本構成となった４群ズームレンズであって、上
記の第２レンズ群が負の前群と正の後群でなるタイプ、
並びに、第２レンズ群の前群が正の屈折力を持つ同様の
光学系にも、そのフォーカシング方法が適用できること
が確認された。

【００１４】基本となるフォーカシング方法は、図１に
示すように、正屈折力の第１レンズ群（パワーは
φ₁ ）、正屈折力の第２レンズ群（パワーはφ₂ ）、及
び、負屈折力の第３レンズ群（パワーはφ₃ ）からなる
３群ズームレンズにおいて、第２レンズ群を物体側に移
動することによって近距離物点にピントを合わせようと
する方法である。この方法によれば、第１レンズ群と第
２レンズ群間隔及び第２レンズ群と第３レンズ群間隔が
変化することになり、収差の変動を補償する作用を利用
することができるわけである。

【００１５】一方で、至近距離をさらに短縮すると、特
定の焦点距離でのフォーカシングレンズの焦点距離は一
定であるが、一般にフォーカシング移動量は、長焦点側
で顕著に増大する。したがって、ここで、さらに工夫を
加えて、収差変動を小さくする必要性が生ずることにな
る。

【００１６】また、フォーカシングする際に、広角レン
ズ等で採用されているレンズ群間隔を微妙に変化させな
がら像面湾曲を補正すると言う考えは容易に発想される
が、ズームレンズの変倍のための移動とフォーカシング
の移動において独立してカムを持つことは、機構上から
もまた製造誤差積算面でもあまり望ましいものではな
い。

【００１７】そこで、本発明では、図１と同様なパワー
配置の３群ズームレンズにおいて、図２に示すように、
フォーカシングレンズ群をなす第２群の最も像面側に、
パワーが比較的に小さいレンズ成分Ｌ_F （パワーは
φ_LF）を設け、フォーカシング中にはこれを固定とし、
残りのレンズ群（パワーはφ_2F）を物体側へ移動するこ
とによって、フローティングの効果を得ようとするもの
である。

【００１８】さて、次の表−１に、変倍比がそれ程大き
くはない後記の第４実施例の望遠端における無限遠物点
に対する各レンズ群の収差係数を示し、基準値とする。
表−１において、ＳＡ３、ＳＡ５、ＳＡ７は、それぞれ
３次、５次、７次の球面収差係数であり、ＣＭＡ３、Ｃ
ＭＡ５は、それぞれ３次、５次のコマ収差係数であり、
ＡＳＴ３、ＡＳＴ５は、それぞれ３次、５次の非点収差
係数であり、ＤＩＳ３、ＤＩＳ５は、それぞれ３次、５
次の歪曲収差係数である（以下、同じ。）。

【００１９】 表−１ 無限遠物点（∞） レンズ群 SA3 SA5 SA7 CMA3 CMA5 1 -0.08670 -0.00974 -0.00132 0.12667 0.02527 2 -0.02523 0.04735 0.02241 -0.05921 0.00013 3 0.11403 -0.03713 -0.02335 -0.06568 -0.03619 総 和 0.00210 0.00048 -0.00226 0.00179 -0.01078 レンズ群 AST3 AST5 DIS3 DIS5 1 -0.03661 -0.00235 0.05643 0.00245 2 0.05276 0.00227 -0.07744 -0.00097 3 -0.01668 -0.00010 0.04883 0.00071 総 和 -0.00053 -0.00018 0.02782 0.00219 。

【００２０】次に、表−２に、図２に示す本発明の光学
系において、従来のフォーカシング方法による時の近距
離（−０．５ｍ）での収差係数を示し、また、表−３に
は、本発明によるフォーカシング方法における近距離
（−０．５ｍ）での収差係数を示す。ここで、両者の係
数の比較を厳密に収差レベルで行えるように、高次収差
係数も併記した。これらの表の各群の固有係数と像面で
の総和から、無限遠物点の状態と近距離での性能変化を
評価することができるわけである。

【００２１】 表−２ 近距離物点(-0.5m) 従来のフォーカス方法 レンズ群 SA3 SA5 SA7 CMA3 CMA5 1 -0.05798 -0.00507 -0.00055 0.05811 0.01023 2 -0.04258 0.04639 0.02411 -0.00529 0.01410 3 0.08671 -0.02459 -0.01352 -0.04602 -0.03094 総 和 -0.01385 0.01674 0.01004 0.00680 -0.00661 レンズ群 AST3 AST5 DIS3 DIS5 1 -0.01779 -0.00093 0.03657 0.00110 2 0.03422 0.00135 -0.06202 -0.00039 3 -0.01551 -0.00001 0.04547 0.00035 総 和 0.00092 0.00041 0.02003 0.00107 。

【００２２】 表−３ 近距離物点(-0.5m) 本発明フォーカス方法 レンズ群 SA3 SA5 SA7 CMA3 CMA5 1 -0.05872 -0.00517 -0.00056 0.06027 0.01063 2 -0.05737 0.04083 0.02244 0.00358 0.01954 3 0.08715 -0.02486 -0.01334 -0.04637 -0.03083 総 和 -0.02894 0.01080 0.00854 0.01747 -0.00067 レンズ群 AST3 AST5 DIS3 DIS5 1 -0.01822 -0.00096 0.03716 0.00114 2 0.03399 0.00139 -0.06226 -0.00041 3 -0.01553 -0.00004 0.04553 0.00037 総 和 0.00024 0.00039 0.02043 0.00110 。

【００２３】これらの表より、望遠側で球面収差を初め
とする高次収差の顕著な変動抑制に本発明のフォーカス
方法が効果を発揮していることが明らかである。収差補
正状態の差は、特に球面収差で顕著である。表−２では
３次に比べて高次（ＳＡ５、７）が大きく、全体のバラ
ンスが崩れている。これに対して、表−３ではそのよう
なことはなく、バランスがよい。収差図で示すと、それ
ぞれ図３のＡとＢのようになる。図のＡでは、高次の影
響で＋側へ倒れ、他の収差との釣り合いもよくない。

【００２４】このとき、第２群の最も像面側に配置する
レンズ成分Ｌ_F のパワーφ_LFについては、以下の範囲の
値で使用することが望ましい。

【００２５】 φ_LF／φ_W ＜１．５ ・・・（１） ただし、φ_W は全系の広角端における屈折力（パワー）
である。

【００２６】この条件式（１）を外れると、このレンズ
成分Ｌ_F のパワーが大きくなり、複数の枚数のレンズで
構成する必要が生ずる。この結果として、レンズ系の全
長が大きくなるので望ましくない。フォーカシングレン
ズ群全体のパワーを大きくすることなしに構成するため
に、（１）式の値を適切に選択することができれば、全
体の収差補正面でも極めて有利になる。このレンズ成分
Ｌ_F は、フォーカシング中に固定であるから、図４に鏡
筒断面を例示するように、フォーカシングユニットと別
に保持するようにレンズ保持枠を構成すれば、簡単に実
現し得る。ここで、図４の構成と作用を簡単に説明して
おく。

【００２７】第１群の各レンズ１４は、レンズ保持枠１
に固定されている。第２群のレンズ成分Ｌ_F を除く各レ
ンズ１５は、レンズ保持枠４に固定されている。さら
に、第３群の各レンズ１６も同様にレンズ保持枠７に固
定されている。第２群のレンズ成分Ｌ_F は、レンズ保持
枠Ａに固定されている。レンズ保持枠１は移動枠１０に
固定される。移動枠１０にはピン３、レンズ保持枠Ａに
はピン６、レンズ保持枠７にはピン９が、それぞれ植立
されている。固定枠１１には、光軸方向の長孔が設けら
れていて、各ピン３、６、９がその中を軸方向に摺動自
在になっている。カム環（ズーム環）１２には、ズーム
用カム溝が設けられていて、カム環１２を軸のまわりに
回動させることにより、各ピン３、６、９が動き、それ
に応じて各群がズーム軌跡を描いて動くことにより、ズ
ーミングが行われる。

【００２８】ところで、レンズ保持枠Ａにはフォーカシ
ングロッド１３が取り付けられていて、フォーカシング
ロッド１３はレンズ保持枠４に設けられた孔に嵌入して
いる。フォーカシングロッド１３周囲に巻き付けられた
バネ１７により、レンズ保持枠４をレンズ保持枠Ａに押
し当てており、ズーミングの際には、両者が一緒に動く
ようになっている。

【００２９】フォーカシングの際には、図示しないフォ
ーカス部材がフォーカス用モータにより動かされて、レ
ンズ保持枠４を左方へ押し、レンズ保持枠４だけがレン
ズ成分Ｌ_F とは独立にフォーカシングロッド１３に沿っ
て繰り出され、フォーカシングが行われる。バネ１７が
あるので、押すのを止めれば、レンズ保持枠４は自然に
右方へ戻るので、自由に前後動ができるところで、物体
側より順に、正屈折力の第１レンズ群、正屈折力又は負
屈折力の第２レンズ群、正屈折力の第３レンズ群及び負
屈折力の第４レンズ群で構成された４群ズームレンズに
おいても、レンズ群間隔変化に対する像面への影響は、
基本的に上記３群ズームレンズと同様の光学的性質を有
しており、上記のレンズ成分Ｌ_F と同様のレンズ成分に
対して同様な方法が適用可能である。

【００３０】このことを示すために、まず、図５に正屈
折力の第１レンズ群（パワーはφ₁ ）、負屈折力の第２
レンズ群（パワーはφ₂ ）、正屈折力の第３レンズ群
（パワーはφ₁ ）、及び、負屈折力の第４レンズ群（パ
ワーはφ₄ ）からなる４群ズームレンズを、また、図６
に正屈折力の第１レンズ群（パワーはφ₁ ）、正屈折力
の第２レンズ群（パワーはφ₂ ）、正屈折力の第３レン
ズ群（パワーはφ₁ ）、及び、負屈折力の第４レンズ群
（パワーはφ₄ ）からなる４群ズームレンズのパワー配
置を示す。フォーカシングは、フォーカシングレンズ群
をなす第３群の最も像面側に、パワーが比較的に小さい
レンズ成分Ｌ_F （パワーはφ_LF）を設け、フォーカシン
グ中にはこれを固定とし、第３群の残りのレンズ群と第
２群を一体に移動することによって、同様にフローティ
ングの効果を得る。

【００３１】このことを示すために、後記する変倍比
４．６３の高変倍率ズームレンズの第２実施例につい
て、上記表−１から表−３と同様な収差係数を表す表−
４から表−６を示す。

【００３２】 表−４ 無限遠物点（∞） レンズ群 SA3 SA5 SA7 CMA3 CMA5 1 -0.04682 -0.00671 -0.00112 0.04417 0.01216 2 0.24511 0.04398 0.00840 -0.09794 -0.02170 3 -0.25298 -0.01759 0.00057 0.10612 0.02488 4 0.05368 -0.01927 -0.00739 -0.04908 -0.01836 総 和 -0.00101 0.00040 0.00046 0.00327 -0.00303 レンズ群 AST3 AST5 DIS3 DIS5 1 -0.01074 -0.00012 0.02040 0.00018 2 0.01932 0.00035 -0.01654 -0.00016 3 0.00084 0.00005 -0.01358 0.00001 4 -0.00940 -0.00012 0.01614 -0.00003 総 和 0.00000 0.00016 0.00643 -0.00001 。

【００３３】 表−５ 近距離物点(-0.5m) 従来のフォーカス方法 レンズ群 SA3 SA5 SA7 CMA3 CMA5 1 -0.03080 -0.00323 -0.00039 0.01211 0.00400 2 0.22231 0.04147 0.00851 -0.06510 -0.01445 3 -0.23046 -0.01451 0.00078 0.09470 0.02065 4 0.03604 -0.01075 -0.00342 -0.03104 -0.01387 総 和 -0.00291 0.01297 0.00548 0.01067 -0.00368 レンズ群 AST3 AST5 DIS3 DIS5 1 -0.00358 -0.00002 0.01217 0.00009 2 0.01239 0.00018 -0.01157 -0.00010 3 -0.00167 0.00000 -0.01034 0.00005 4 -0.00882 -0.00014 0.01415 -0.00007 総 和 -0.00168 0.00002 0.00440 -0.00003 。

【００３４】 表−６ 近距離物点(-0.5m) 本発明フォーカス方法 レンズ群 SA3 SA5 SA7 CMA3 CMA5 1 -0.03159 -0.00336 -0.00041 0.01392 0.00440 2 0.22281 0.04140 0.00846 -0.06560 -0.01453 3 -0.24356 -0.01785 0.00011 0.10232 0.02389 4 0.03658 -0.01094 -0.00332 -0.03169 -0.01381 総 和 -0.01577 0.00925 0.00484 0.01894 -0.00005 レンズ群 AST3 AST5 DIS3 DIS5 1 -0.00375 -0.00002 0.01245 0.00009 2 0.01251 0.00018 -0.01170 -0.00010 3 -0.00194 0.00001 -0.01045 0.00004 4 -0.00883 -0.00014 0.01423 -0.00007 総 和 -0.00201 0.00003 0.00454 -0.00003 。

【００３５】これらの表は、本発明のフォーカシング方
法の効果を明確に示すものである。特に高次球面収差の
変動が抑止できる。すなわち、表−５、６においては、
表−１〜３の場合に比較してより高変倍ズームレンズな
ので、フォーカシング方法による差がより明確になる。
表−５では、高次球面収差が非常に大きく、収差図で示
すと、図７Ａに示すように、収差カーブは右側へ大きく
倒れてしまう。表−６においては、全体のバランスがと
れており、図７Ｂに示す収差図にもそれが現れている。

【００３６】そして、この場合、第２レンズ群と第３レ
ンズ群は、フォーカシング時には一体で移動することを
基本としており、第２−３群のズームカム機構を独立に
物体側に繰り出すことで、近距離物点に合焦させること
になる。したがって、第２−３群は、フォーカシングの
み一体化する別の機構によって実現し得る。また、フィ
ールドフラットナーの作用を有する固定レンズ成分Ｌ_F
は、第３群の最も像面側に配置され、フォーカシング時
は特定の位置に固定され移動はしない。一方で、ズーミ
ング時には、第３レンズ群の一部として、第３レンズ群
の残りの構成レンズ成分と共に移動することになる。な
お、前記条件式（１）はこの４群ズームレンズにも適用
されるものである。

【００３７】一方、収差補正面では、上記レンズ成分Ｌ
_F に像面の平坦性を補正する作用があるため、特定の焦
点位置に限らずレンズ成分Ｌ_F の前までで像面湾曲があ
る程度大きく発生するような収差バランスであっても、
このレンズ成分Ｌ_F により像面平坦性を得ることが可能
であり、収差補正上の負担が少なくてすむことになる。
この点は大きなメリットとなり、従来、遠方の物点に対
しては性能がよく、近距離物点になると性能劣化が顕著
であったズームレンズの欠点を改善するという点で、大
きな意味を持っている。特に、一眼レフレックスカメラ
以外の用途の光学系では、光学性能面では妥協される傾
向にあったが、本発明によると、設計面で大きな改善を
行い、性能面の余裕を与えることで、製品化時に満足の
得られる画質を提供することが可能である。

【００３８】また、本発明のフォーカシング方法を適用
したズームレンズは、以下の近軸的条件式を満足するこ
とが望ましい。

【００３９】３群ズームレンズについては、 ０．４＜φ₁ ／φ_W ＜１．２５ ・・・（２） １．１＜φ₁₂／φ_W ＜３．０ ・・・（３） ２．８５＜β_3T／β_3W＜４．０ ・・・（４） ただし、φ₁ は、第１レンズ群の屈折力φ_W は、広角端
での全系の屈折力φ₁₂は、広角端での第１、第２レンズ
群の合成屈折力β_3Wは、広角端での第３レンズ群の近軸
横倍率β_3Tは、望遠端での第３レンズ群の近軸横倍率で
ある。

【００４０】また、４群ズームレンズについては、上記
の（３）式のφ₁₂は、以下の関係で表現することによ
り、同様の関係として考えることができる。

【００４１】 φ₂ ＝Φ₂ ＋Φ₃ −ｅ’₂₃Φ₂Φ₃ φ₁₂＝φ₁ ＋φ₂ −ｅ’₁₂φ₁ φ₂ ここで、Φ₂ 、Φ₃ は、便宜上、それぞれ４群ズームレ
ンズの第２群と第３群のパワー、ｅ’₂₃はそれらの間の
間隔とし、φ₂ はこの第２群と第３群の合成パワーであ
る。また、ｅ’₁₂は、第１レンズ群と上記により合成さ
れた群との間の間隔である。

【００４２】ただし、４群ズームレンズでは、３群ズー
ムレンズの第２群に相当する第２群と第３群の間のレン
ズ群間隔が可変となっていることに留意する必要があ
る。この関係から、４群ズームレンズでは、望遠端では
レンズ系全長がより短く構成し得るのである。

【００４３】上記（２）式は、第１レンズ群のパワーを
規定するもので、変倍比が小さい場合は、特にこの値は
大きくし得る。また、こうした条件下では、第１レンズ
群を特殊低分散ガラス材料からなる単レンズで構成する
ことにも可能である。条件式（２）の下限を越えると、
広角側での倍率色収差に難点を残すこととなる。また、
上限を越えると、第１レンズ群の変倍時の移動量が増大
するので、望遠端でのレンズ系全長が長くなり好ましく
ない。また、第１レンズ群と第３レンズ群の変倍時の移
動量を同じくしてレンズ枠構成を簡単化するような光学
系設計に制約が生ずることにもなる。

【００４４】上記（３）式により、第１レンズ群と第２
レンズ群の合成パワーを規定しており、カメラの大きさ
を決定する広角端でのレンズ系全長に関係するものであ
る。このタイプの光学系の全長短縮には、第２レンズ群
のサイズに依存するところが大きく、第１レンズ群のパ
ワーが（２）式の範囲で決定された後に、（３）式によ
り第２レンズ群のパワーと第１、第２レンズ群間の主点
間隔が決定される。この条件式（３）の下限値を越える
と収差補正面で難が生じ、小型化の目的に対して構成レ
ンズ枚数や新素材等の使用が必然的となるため、望まし
くない。また、収差補正上有利になる上限値を越える
と、変倍時の移動量とレンズ系全長が大きくなり、小型
化する本発明の主旨から逸脱することになる。

【００４５】上記（４）式は、本発明を適用する光学系
に特徴的な第３レンズ群（４群ズームレンズでは、第４
レンズ群）の変倍時の倍率負担について、望遠端と広角
端での値の比として制限した式である。この下限値より
も大きく下回る場合には、本発明のズームレンズタイプ
より構成が簡単なズーム方式による方がむしろ適してい
る（ただし、超広角を広角端とする場合は、必ずしもこ
のようには言えない。）。また、上限値を越えると、機
構構成上から、製造誤差感度が機械加工精度を越えるレ
ベルとなることが考えられ、口径比も小さくなり、レン
ズ系としての実用性を配慮した結果、与えられた制限で
ある。

【００４６】

【実施例】次に、本発明の第１〜６実施例について説明
する。各実施例のレンズデータは後記するが、第１実施
例は、焦点距離が３９ｍｍ〜１４８ｍｍの光学系であ
り、このクラスではかなりの高変倍率ズームレンズに属
するものである。そのため、変倍時の収差変動ばかりで
なく、フォーカシング時の収差変動が小さく抑えられて
いないと、製品化しても性能面での不満足に結び付き、
市場で受け入れられないことになる。図８に広角端と望
遠端のレンズ断面図を示すように、レンズ群Ｉ〜III か
らなる３群ズームレンズであり、第２レンズ群中の最も
像面側に位置するレンズ成分Ｌ_F が、フォーカシング時
の収差変動を抑える目的で配置されており、第２レンズ
群IIの中のレンズ成分Ｌ_F 以外のレンズ成分をフォーカ
シング時に繰り出すことにより、近距離物点へ合焦する
ことができる。この時のレンズ成分Ｌ_F の焦点距離ｆ_LF
は、ｆ_LF≒∞、つまり、このレンズ成分Ｌ_F はほぼパワ
ーレスのレンズ成分であることがわかる。広角端、中間
焦点距離及び望遠端において、無限遠物点時及び近距離
−２．０ｍでの球面収差、非点収差、倍率色収差及び歪
曲収差を各々対比して図１４に示す。

【００４７】さて、この第１実施例に戻ると、広角端で
のレンズ系全長（第１面からフィルム面までの距離）が
約８２ｍｍ弱であり、望遠端での球面収差が近距離で若
干ではあるがその輪帯で大きくなっているものの、非点
収差の変動がこれと同様であることにより、光学性能は
安定して良好である。

【００４８】また、第３レンズ群中には樹脂による非球
面の使用を行っており、像面湾曲の補正に大きな効果を
得ている。なお、非球面を第２レンズ群中に用いると、
球面収差の補正に効果を得ることができることは明らか
である。

【００４９】第２実施例は、焦点距離３８ｍｍ〜１７６
ｍｍのレンズ群Ｉ〜IVからなる４群ズームレンズ光学系
であり、変倍比を若干上げて望遠端での口径比を小さく
するようにしたものである。レンズ系の構成は、第１実
施例とほぼ同様である。図９にレンズ断面図を示し、図
１５に無限遠物点と−２．０ｍ近距離物点に対応する図
１４と同様の収差図を示す。フォーカシングについて
は、図５に示す方法で行う。この時のｆ_LF＝−１９９
８．９６である。収差図から明らかなように、収差変動
は小さく抑えられている。特に望遠端での近距離はバラ
ンスが良好であり、高倍率撮影に有効である。

【００５０】第３実施例は、焦点距離が３８．０ｍｍ〜
１５０ｍｍのレンズ群Ｉ〜IVからなる４群ズームレンズ
光学系であり、通常の撮影を満たす範囲で高性能化と汎
用性を備えたズームレンズを意図したものである。図１
０にレンズ断面図を、図１６に収差図を示す。レンズ系
の構成は、ほぼ前記実施例と同様である。収差図から、
何れの焦点域でも近距離であっても、光学性能が安定し
て実用化レベルにあることがわかる。本実施例の特徴
は、望遠端における口径比が大きくなっていることであ
る。

【００５１】第４実施例では、焦点距離が３６．２ｍｍ
〜１３１ｍｍのレンズ群Ｉ〜III からなる３群ズームレ
ンズ光学系であり、変倍比を小さくしたことで、変倍域
で安定した性能を得ることができる。図１１にレンズ断
面図を、図１７に収差図を示す。この時、レンズ成分Ｌ
_F の焦点距離は、ｆ_LF＝−５４５９．７６である。

【００５２】第５実施例では、焦点距離が２９．２ｍｍ
〜５４ｍｍのレンズ群Ｉ〜IVからなる４群ズームレンズ
光学系であり、広角端の画角が広く、この焦点距離での
倍率色収差補正に難点が生ずることがあり、そのため、
本実施例では図１２に示す構成をとり、非球面の有効利
用をすることで、高性能化を狙っている。この例も４群
ズームレンズであり、第７面（第２レンズ群II中）と第
１８面（第４レンズ群IV中）に非球面を採用している。
この時のｆ_LF＝７７．２９４であり、これまでの実施例
と比較してよりパワーが大きく、収差補正面で各焦点位
置での補正作用も担っている。図１８に収差図を示すよ
うに、各焦点距離と近距離での収差バランスが良好であ
り、収差変動は極めて小さいことがわかる。

【００５３】第６実施例は、焦点距離３６ｍｍ〜１３
１．５ｍｍの光学系をレンズ群Ｉ〜IVからなる４群ズー
ムレンズで構成した例であり、第２レンズ群IIと第３レ
ンズ群III 間の間隔の変倍時の変化量が小さいことか
ら、収差補正面でこの点が寄与しており、容易に３群ズ
ームレンズに構成できると推察できるように、基本的に
は、同様の効果が得られることがわかる。ここで、図１
３にレンズ断面図を、図１９に収差図を示す。

【００５４】次の、各実施例のレンズデータを示すが、
以下において、記号は、上記の外、ｆは全系の焦点距
離、Ｆ_NOはＦナンバー、ωは半画角、ｆ_B はバックフォ
ーカス、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、
ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズ
のｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数で
あり、また、非球面形状は、光軸方向をｘ、光軸に直交
する方向をｙとした時、次の式で表される。

【００５５】ｘ=(ｙ²/ｒ）／［1+｛1-Ｐ( ｙ²/ｒ²)｝
^1/2 ］ ＋A₄ｙ⁴ ＋A₆ｙ⁶ ＋A₈ｙ⁸ ＋A₁₀ ｙ¹⁰ ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｐは円錐係数、A₄、A₆、A₈
は非球面係数である。

【００５６】 第１実施例 ｆ ＝ 39.0〜 80.9〜 148.5 Ｆ_NO＝ 4.58〜 6.20〜 8.68 ω ＝ 28.9〜 14.9〜 8.3° ｆ_B ＝ 9.68〜 40.53〜 91.44 ｒ₁ = -316.3761 ｄ₁ = 1.3400 ｎ_d1 =1.83400 ν_d1 =37.16 ｒ₂ = 37.7799 ｄ₂ = 0.8432 r₃ = 55.0945 ｄ₃ = 3.1600 ｎ_d2 =1.61405 ν_d2 =54.95 ｒ₄ = -586.4745 ｄ₄ = 0.1847 ｒ₅ = 29.8948 ｄ₅ = 4.9000 ｎ_d3 =1.53996 ν_d3 =59.57 ｒ₆ = -115.6637 ｄ₆ =(可変) ｒ₇ = -37.4745 ｄ₇ = 1.1800 ｎ_d4 =1.78590 ν_d4 =44.18 ｒ₈ = 21.1223 ｄ₈ = 0.9701 ｒ₉ = 36.2884 ｄ₉ = 2.6500 ｎ_d5 =1.78472 ν_d5 =25.71 ｒ₁₀= -45.5730 ｄ₁₀= 2.3180 ｒ₁₁= -22.6975 ｄ₁₁= 1.3000 ｎ_d6 =1.63854 ν_d6 =55.38 ｒ₁₂= -27.7381 ｄ₁₂= 4.0650 ｒ₁₃= ∞.(絞り) ｄ₁₃= 4.0859 ｒ₁₄= -182.3473 ｄ₁₄= 2.0800 ｎ_d7 =1.68893 ν_d7 =31.08 ｒ₁₅= -194.6074 ｄ₁₅= 0.4088 ｒ₁₆= 100.1782 ｄ₁₆= 2.3800 ｎ_d8 =1.54739 ν_d8 =53.55 ｒ₁₇= -36.4417 ｄ₁₇= 1.3474 ｒ₁₈= 112.2452 ｄ₁₈= 1.2900 ｎ_d9 =1.78472 ν_d9 =25.71 ｒ₁₉= 19.0879 ｄ₁₉= 4.2650 ｎ_d10=1.58313 ν_d10=59.36 ｒ₂₀= -28.1382 ｄ₂₀= 1.6500 ｒ₂₁= -20.0777 ｄ₂₁= 1.7100 ｎ_d11=1.72600 ν_d11=53.56 ｒ₂₂= -20.7925 ｄ₂₂=(可変) ｒ₂₃= -42.0853 ｄ₂₃= 3.1200 ｎ_d12=1.84666 ν_d12=23.78 ｒ₂₄= -22.8307 ｄ₂₄= 2.3287 ｒ₂₅= -18.1063(非球面) ｄ₂₅= 0.8600 ｎ_d13=1.51742 ν_d13=52.41 ｒ₂₆= -18.2961 ｄ₂₆= 1.5000 ｎ_d14=1.77250 ν_d14=49.66 ｒ₂₇= ８９．０６７６ 非球面係数 第２５面 Ｐ ＝1 A₄ ＝ 0.15094×10^-4 A₆ ＝ 0.36466×10^-7 A₈ ＝-0.40180×10^-10 A₁₀ ＝ 0.56431×10^-12 。

【００５７】 第２実施例 ｆ ＝ 38.0〜 82.8〜 176.0 Ｆ_NO＝ 4.62〜 7.53〜 11.15 ω ＝ 29.6〜 14.6〜 6.9° ｆ_B ＝ 6.18〜 38.03〜106.05 ｒ₁ = -8204.4298 ｄ₁ = 1.4500 ｎ_d1 =1.83400 ν_d1 =37.16 ｒ₂ = 32.1497 ｄ₂ = 0.8500 ｒ₃ = 47.5851 ｄ₃ = 3.2000 ｎ_d2 =1.61405 ν_d2 =54.95 ｒ₄ = -1942.9777 ｄ₄ = 0.2150 ｒ₅ = 26.3265 ｄ₅ = 5.0000 ｎ_d3 =1.53996 ν_d3 =59.57 ｒ₆ = -200.2508 ｄ₆ =(可変) ｒ₇ = -39.1402 ｄ₇ = 1.3000 ｎ_d4 =1.78590 ν_d4 =44.18 ｒ₈ = 20.1050 ｄ₈ = 0.6478 ｒ₉ = 33.8748 ｄ₉ = 2.6500 ｎ_d5 =1.78472 ν_d5 =25.68 ｒ₁₀= -38.3830 ｄ₁₀= 1.2259 ｒ₁₁= -29.0561 ｄ₁₁= 1.3000 ｎ_d6 =1.61405 ν_d6 =54.95 ｒ₁₂= -36.4855 ｄ₁₂=(可変) r₁₃= ∞.(絞り) ｄ₁₃= 4.0000 ｒ₁₄= -92.6144 ｄ₁₄= 2.1000 ｎ_d7 =1.68893 ν_d7 =31.08 ｒ₁₅= -322.7288 ｄ₁₅= 0.3250 ｒ₁₆= 88.7094 ｄ₁₆= 2.2000 ｎ_d8 =1.54739 ν_d8 =53.55 ｒ₁₇= -33.9960 ｄ₁₇= 0.5862 ｒ₁₈= 209.5506 ｄ₁₈= 1.3000 ｎ_d9 =1.78472 ν_d9 =25.71 ｒ₁₉= 21.0222 ｄ₁₉= 4.0000 ｎ_d10=1.58913 ν_d10=60.97 ｒ₂₀= -25.0062 ｄ₂₀= 1.0000 ｒ₂₁= -19.2691 ｄ₂₁= 1.7000 ｎ_d11=1.74100 ν_d11=52.68 ｒ₂₂= -20.2562 ｄ₂₂=(可変) ｒ₂₃= -36.6191 ｄ₂₃= 3.1500 ｎ_d12=1.84666 ν_d12=23.78 ｒ₂₄= -21.2860 ｄ₂₄= 2.7816 ｒ₂₅= -16.1349(非球面) ｄ₂₅= 0.1000 ｎ_d13=1.51742 ν_d13=52.41 ｒ₂₆= -16.8308 ｄ₂₆= 1.5000 ｎ_d14=1.77250 ν_d14=49.66 ｒ₂₇= １７７．９７０１ 非球面係数 第２５面 Ｐ ＝１ Ａ_４ ＝ 0.25779×10^-4 A₆ ＝ 0.78006×10^-7 A₈ ＝-0.15033×10^-9 A₁₀ ＝ 0.17915×10^-11 。

【００５８】第３実施例 ｆ ＝ 38.0〜 81.5〜 150.0 Ｆ_NO＝ 4.62〜 6.24〜 8.81 ω ＝ 29.6〜 14.9〜 8.2° ｆ_B ＝ 9.46〜 41.78〜 93.55 ｒ₁ = -531.9150 ｄ₁ = 1.4500 ｎ_d1 =1.83400 ν_d1 =37.16 ｒ₂ = 36.7581 ｄ₂ = 0.8500 ｒ₃ = 54.0975 ｄ₃ = 3.2000 ｎ_d2 =1.61405 ν_d2 =54.95 ｒ₄ = -710.7728 ｄ₄ = 0.2150 ｒ₅ = 28.8796 ｄ₅ = 5.0000 ｎ_d3 =1.53996 ν_d3 =59.57 ｒ₆ = -126.5198 ｄ₆ =(可変) ｒ₇ = -35.3558 ｄ₇ = 1.3000 ｎ_d4 =1.78590 ν_d4 =44.18 ｒ₈ = 20.9761 ｄ₈ = 1.0031 ｒ₉ = 40.6555 ｄ₉ = 2.6500 ｎ_d5 =1.78472 ν_d5 =25.71 ｒ₁₀= -41.9853 ｄ₁₀= 2.2155 ｒ₁₁= -23.5923 ｄ₁₁= 1.3000 ｎ_d6 =1.63854 ν_d6 =55.38 ｒ₁₂= -27.9570 ｄ₁₂=(可変) ｒ₁₃= ∞.(絞り) ｄ₁₃= 4.0000 ｒ₁₄= -167.5276 ｄ₁₄= 2.1000 ｎ_d7 =1.68893 ν_d7 =31.08 ｒ₁₅= -192.1174 ｄ₁₅= 0.3250 ｒ₁₆= 144.5763 ｄ₁₆= 2.2000 ｎ_d8 =1.54739 ν_d8 =53.55 ｒ₁₇= -35.1160 ｄ₁₇= 1.3859 ｒ₁₈= 99.6476 ｄ₁₈= 1.3000 ｎ_d9 =1.78472 ν_d9 =25.71 ｒ₁₉= 19.5849 ｄ₁₉= 4.0000 ｎ_d10=1.58313 ν_d10=59.36 ｒ₂₀= -26.8188 ｄ₂₀= 1.0000 r₂₁= -20.3106 ｄ₂₁= 1.7000 ｎ_d11=1.74100 ν_d11=52.68 ｒ₂₂= -20.9455 ｄ₂₂=(可変) ｒ₂₃= -39.8644 ｄ₂₃= 3.1500 ｎ_d12=1.84666 ν_d12=23.78 ｒ₂₄= -22.9355 ｄ₂₄= 2.3185 ｒ₂₅= -18.8212(非球面) ｄ₂₅= 0.8500 ｎ_d13=1.51742 ν_d13=52.41 ｒ₂₆= -19.0277 ｄ₂₆= 1.5000 ｎ_d14=1.77250 ν_d14=49.66 ｒ₂₇= ８５．３６３２ 非球面係数 第２５面 Ｐ ＝１ Ａ_４ ＝ 0.12231×10^-4 A₆ ＝ 0.29324×10^-7 A₈ ＝-0.91602×10^-10 A₁₀ ＝ 0.62671×10^-12 。

【００５９】第４実施例 ｆ ＝ 36.2〜 68.0〜 131.0 Ｆ_NO＝ 3.60〜 5.65〜 7.42 ω ＝ 30.8〜 17.6〜 9.4° ｆ_B ＝ 9.78〜 32.68〜 81.23 ｒ₁ = -86.8576 ｄ₁ = 0.9500 ｎ_d1 =1.83400 ν_d1 =37.16 ｒ₂ = 41.4110 ｄ₂ = 0.9080 ｒ₃ = 51.8432 ｄ₃ = 3.2800 ｎ_d2 =1.65844 ν_d2 =50.86 ｒ₄ = -137.6627 ｄ₄ = 0.1200 ｒ₅ = 33.2481 ｄ₅ = 4.5600 ｎ_d3 =1.51823 ν_d3 =58.96 ｒ₆ = -86.0513 ｄ₆ =(可変) ｒ₇ = -56.6012 ｄ₇ = 0.5000 ｎ_d4 =1.78590 ν_d4 =44.18 ｒ₈ = 19.1893 ｄ₈ = 0.8890 ｒ₉ = 36.0325 ｄ₉ = 2.7900 ｎ_d5 =1.78470 ν_d5 =26.22 ｒ₁₀= -47.5157 ｄ₁₀= 3.2380 ｒ₁₁= -21.0043 ｄ₁₁= 1.3300 ｎ_d6 =1.65830 ν_d6 =53.44 ｒ₁₂= -26.9041 ｄ₁₂= 4.5520 ｒ₁₃= ∞.(絞り) ｄ₁₃= 4.1200 ｒ₁₄= -110.2549 ｄ₁₄= 2.1300 ｎ_d7 =1.68893 ν_d7 =31.08 ｒ₁₅= -69.7784 ｄ₁₅= 0.5940 ｒ₁₆= 139.7565 ｄ₁₆= 2.9700 ｎ_d8 =1.54739 ν_d8 =53.55 ｒ₁₇= -32.6632 ｄ₁₇= 1.2060 ｒ₁₈= 161.2610 ｄ₁₈= 1.1100 ｎ_d9 =1.78472 ν_d9 =25.71 ｒ₁₉= 18.7929 ｄ₁₉= 5.1500 ｎ_d10=1.58313 ν_d10=59.36 ｒ₂₀= -28.0029 ｄ₂₀= 0.7190 ｒ₂₁= -20.9845 ｄ₂₁= 1.6700 ｎ_d11=1.74100 ν_d11=52.68 ｒ₂₂= -21.8084 ｄ₂₂=(可変) ｒ₂₃= -49.7366 ｄ₂₃= 3.0300 ｎ_d12=1.84666 ν_d12=23.78 ｒ₂₄= -24.4370 ｄ₂₄= 2.7250 ｒ₂₅= -17.5797(非球面) ｄ₂₅= 0.6500 ｎ_d13=1.52492 ν_d13=51.77 ｒ₂₆= -18.2786 ｄ₂₆= 1.0000 ｎ_d14=1.77250 ν_d14=49.66 ｒ₂₇= ７１．７６００ 非球面係数 第２５面 Ｐ ＝１ Ａ_４ ＝ 0.21637×10^-4 A₆ ＝ 0.49594×10^-7 A₈ ＝-0.10228×10^-11 A₁₀ ＝ 0.56359×10^-12 。

【００６０】第５実施例 ｆ ＝ 29.2〜 37.0〜 54.0 Ｆ_NO＝ 4.60〜 5.11〜 6.30 ω ＝ 36.5〜 30.3〜 21.8° ｆ_B ＝ 5.02〜 11.53〜 27.41 ｒ₁ = -26.4534 ｄ₁ = 1.0000 ｎ_d1 =1.83400 ν_d1 =37.16 ｒ₂ = -881.8774 ｄ₂ = 0.4200 ｒ₃ = -278.5753 ｄ₃ = 3.6189 ｎ_d2 =1.69680 ν_d2 =56.49 ｒ₄ = -24.7811 ｄ₄ = 0.5000 ｒ₅ = 27.8321 ｄ₅ = 1.6197 ｎ_d3 =1.69680 ν_d3 =56.49 ｒ₆ = 67.7204 ｄ₆ =(可変) ｒ₇ = -54.9522(非球面) ｄ₇ = 3.0703 ｎ_d4 =1.78800 ν_d4 =47.38 ｒ₈ = 9.9882 ｄ₈ = 4.4827 ｎ_d5 =1.83400 ν_d5 =37.16 ｒ₉ = -111.8670 ｄ₉ =(可変) r₁₀= ∞.(絞り) ｄ₁₀= 4.1130 ｒ₁₁= -530.8542 ｄ₁₁= 3.8073 ｎ_d6 =1.61405 ν_d6 =54.95 ｒ₁₂= -8.8197 ｄ₁₂= 0.5000 ｎ_d7 =1.84666 ν_d7 =23.88 ｒ₁₃= -17.3752 ｄ₁₃= 0.5000 ｒ₁₄= -42.6880 ｄ₁₄= 1.1971 ｎ_d8 =1.64000 ν_d8 =60.09 ｒ₁₅= -23.1652 ｄ₁₅=(可変) ｒ₁₆= -23.7219 ｄ₁₆= 2.3041 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.88 ｒ₁₇= -15.7393 ｄ₁₇= 2.3156 ｒ₁₈= -14.1806(非球面) ｄ₁₈= 0.5000 ｎ_d10=1.64000 ν_d10=60.09 ｒ₁₉= -87.5074 ｄ₁₉= 2.0761 ｒ₂₀= -27.9339 ｄ₂₀= 0.5500 ｎ_d11=1.60311 ν_d11=60.70 ｒ₂₁= 334.4222 非球面係数 第７面 Ｐ ＝1 A₄ ＝-0.24960×10^-4 A₆ ＝ 0.97359×10^-7 A₈ ＝-0.34211×10^-8 A₁₀ ＝ 0.24291×１０^−１０ 第１８面 Ｐ ＝１ Ａ_４ ＝ 0.76581×10^-5 A₆ ＝-0.54028×10^-7 A₈ ＝ 0.14985×10^-8 A₁₀ ＝-0.73315×10^-11 。

【００６１】第６実施例 ｆ ＝ 36.0〜 68.8〜 131.5 Ｆ_NO＝ 4.62〜 5.80〜 7.50 ω ＝ 30.9〜 17.5〜 9.3° ｆ_B ＝ 9.78〜 34.28〜 83.34 ｒ₁ = -179.8187 ｄ₁ = 1.0919 ｎ_d1 =1.83400 ν_d1 =37.16 ｒ₂ = 38.4651 ｄ₂ = 0.8788 ｒ₃ = 49.9828 ｄ₃ = 3.1628 ｎ_d2 =1.61720 ν_d2 =54.04 ｒ₄ = -279.9562 ｄ₄ = 0.1998 ｒ₅ = 30.1522 ｄ₅ = 4.7290 ｎ_d3 =1.51823 ν_d3 =58.96 ｒ₆ = -112.6403 ｄ₆ =(可変) ｒ₇ = -42.9353 ｄ₇ = 0.7101 ｎ_d4 =1.78590 ν_d4 =44.18 ｒ₈ = 19.2434 ｄ₈ = 1.0696 ｒ₉ = 38.2064 ｄ₉ = 2.7010 ｎ_d5 =1.78472 ν_d5 =25.71 ｒ₁₀= -44.0457 ｄ₁₀= 2.6789 ｒ₁₁= -21.2365 ｄ₁₁= 1.2931 ｎ_d6 =1.63854 ν_d6 =55.38 ｒ₁₂= -27.2568 ｄ₁₂=(可変) ｒ₁₃= ∞.(絞り) ｄ₁₃= 4.0108 ｒ₁₄= -402.5078 ｄ₁₄= 2.1024 ｎ_d7 =1.68893 ν_d7 =31.08 ｒ₁₅= -97.7116 ｄ₁₅= 0.3479 ｒ₁₆= 107.4156 ｄ₁₆= 2.6354 ｎ_d8 =1.54739 ν_d8 =53.55 ｒ₁₇= -33.2395 ｄ₁₇= 1.5238 r₁₈= 193.3836 ｄ₁₈= 1.2076 ｎ_d9 =1.78472 ν_d9 =25.71 ｒ₁₉= 18.0304 ｄ₁₉= 4.6310 ｎ_d10=1.58313 ν_d10=59.36 ｒ₂₀= -27.2813 ｄ₂₀= 0.9453 ｒ₂₁= -19.4411 ｄ₂₁= 1.6868 ｎ_d11=1.74100 ν_d11=52.68 ｒ₂₂= -20.1265 ｄ₂₂=(可変) ｒ₂₃= -47.2575 ｄ₂₃= 3.0383 ｎ_d12=1.84666 ν_d12=23.78 ｒ₂₄= -23.6858 ｄ₂₄= 2.4178 ｒ₂₅= -17.7464(非球面) ｄ₂₅= 0.7957 ｎ_d13=1.50137 ν_d13=56.40 ｒ₂₆= -18.0796 ｄ₂₆= 0.6371 ｎ_d14=1.77250 ν_d14=49.66 ｒ₂₇= ７４．５１２２ 非球面係数 第２５面 Ｐ ＝１ Ａ_４ ＝ 0.19070×10^-4 A₆ ＝ 0.49353×10^-7 A₈ ＝-0.16021×10^-10 A₁₀ ＝ 0.58494×10^-12 。

【００６２】以上、第１実施例から第６実施例の全系の
屈折力φ_W 、レンズ成分Ｌ_F の屈折力φ_LF、及び、前記
条件式（１）から（４）に対応するパラメータの値を次
の表−７に示す。

【００６３】

【００６４】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の近距離収
差変動の少ない高変倍率ズームレンズによれば、従来の
本出願人提案による高変倍率ズームレンズのフォーカシ
ング群に、フォーカシング中固定のレンズ成分を配置す
ることによって、近距離まで極めて安定した性能を有す
る光学系を容易に実現することが可能である。これによ
り、近距離に弱いと言われる写真カメラ用ズームレンズ
の性能向上が達成でき、新しい市場の開拓も可能であ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の前提の基本フォーカシング方法を説明
するための３群ズームレンズのパワー配置を示すための
図である。

【図２】本発明によるフォーカシング方法を３群ズーム
レンズに適用した場合のパワー配置を示すための図であ
る。

【図３】３群ズームレンズに従来のフォーカシング方法
を適用した場合と本発明によるフォーカシング方法を提
供した場合の近距離時の収差図である。

【図４】本発明によるフォーカシング方法を採用した３
群ズームレンズの鏡筒構造の１例を示す断面図である。

【図５】本発明によるフォーカシング方法を第２レンズ
群が負の４群ズームレンズに適用した場合のパワー配置
を示すための図である。

【図６】本発明によるフォーカシング方法を第２レンズ
群が正の４群ズームレンズに適用した場合のパワー配置
を示すための図である。

【図７】４群ズームレンズに従来のフォーカシング方法
を適用した場合と本発明によるフォーカシング方法を提
供した場合の近距離時の収差図である。

【図８】第１実施例の広角端と望遠端のレンズ断面図で
ある。

【図９】第２実施例の広角端と望遠端のレンズ断面図で
ある。

【図１０】第３実施例の広角端と望遠端のレンズ断面図
である。

【図１１】第４実施例の広角端と望遠端のレンズ断面図
である。

【図１２】第５実施例の広角端と望遠端のレンズ断面図
である。

【図１３】第６実施例の広角端と望遠端のレンズ断面図
である。

【図１４】第１実施例の収差図である。

【図１５】第２実施例の収差図である。

【図１６】第３実施例の収差図である。

【図１７】第４実施例の収差図である。

【図１８】第５実施例の収差図である。

【図１９】第６実施例の収差図である。

【符号の説明】

Ｌ_F …フォーカシング群中のフォーカシング中固定のレ
ンズ成分 Ｉ …第１レンズ群 II …第２レンズ群 III …第３レンズ群 IV …第４レンズ群

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−153511（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−73211（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−287507（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−207210（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−178317（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−244110（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−205629（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−89813（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−258217（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−17609（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−29659（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−76313（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G02B 9/00 - 17/08 G02B 21/02 - 21/04 G02B 25/00 - 25/04

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側より順に、正屈折力の第１レンズ
   群、正屈折力の第２レンズ群及び負屈折力の第３レンズ
   群で構成され、広角端より望遠端への変倍は、各レンズ
   群を物体側に移動することによって行い、下記条件
   （２）、（３）、（４）を満足することを特徴とする近
   距離収差変動の少ない高変倍率ズームレンズ。 ０．４＜φ₁ ／φ_W ＜１．２５ ・・・（２） １．１＜φ₁₂／φ_W ＜３．０ ・・・（３） ２．８５＜β_3T／β_3W＜４．０ ・・・（４） ただし、φ₁ は、第１レンズ群の屈折力、 φ_W は、広角端での全系の屈折力、 φ₁₂は、広角端での第１、第２レンズ群の合成屈折力、 β_3Wは、広角端での第３レンズ群の近軸横倍率、 β_3Tは、望遠端での第３レンズ群の近軸横倍率である。