JP3062582B2 - 微粉炭燃焼装置の炉内状態予測方法と装置 - Google Patents
微粉炭燃焼装置の炉内状態予測方法と装置Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、微粉炭を気流搬送
して燃焼させるバーナを備えた燃焼装置において、炉内
の状態例えばガス組成分布や温度分布などを計算によっ
て求める方法及びそのための装置に関する。本発明は
又、得られたガス組成分布や温度分布に基づいて燃焼制
御を行う方法に関する。
して燃焼させるバーナを備えた燃焼装置において、炉内
の状態例えばガス組成分布や温度分布などを計算によっ
て求める方法及びそのための装置に関する。本発明は
又、得られたガス組成分布や温度分布に基づいて燃焼制
御を行う方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】石炭の燃焼においては、環境汚染物質で
ある窒素酸化物（ＮＯｘ）が排出される。ＮＯｘ排出量
を低減するために各種の燃焼方法が提案されているが、
このためには火炉内部の状態をよく把握する必要があ
る。微粉炭ボイラでは、通常、炉壁に複数個のバーナが
設けられ、バーナ段の上方にアフタエア投入口が設けら
れ、負荷に応じて、使用するバーナの本数を切り換えた
り或いはアフタエア投入口に供給する空気の割合を調整
したりしているが、そうすると火炉内の温度分布やガス
組成分布にばらつきが生じる。また、バーナの火炎の状
態も、微粉炭や空気を供給する配管系統の圧力損失の差
などがあって異なる。従って、火炉内部を観察し、炉内
のどの部分からＮＯｘや一酸化炭素或いは未燃分が多く
排出されているかを把握して、適切な制御を施す必要が
ある。
ある窒素酸化物（ＮＯｘ）が排出される。ＮＯｘ排出量
を低減するために各種の燃焼方法が提案されているが、
このためには火炉内部の状態をよく把握する必要があ
る。微粉炭ボイラでは、通常、炉壁に複数個のバーナが
設けられ、バーナ段の上方にアフタエア投入口が設けら
れ、負荷に応じて、使用するバーナの本数を切り換えた
り或いはアフタエア投入口に供給する空気の割合を調整
したりしているが、そうすると火炉内の温度分布やガス
組成分布にばらつきが生じる。また、バーナの火炎の状
態も、微粉炭や空気を供給する配管系統の圧力損失の差
などがあって異なる。従って、火炉内部を観察し、炉内
のどの部分からＮＯｘや一酸化炭素或いは未燃分が多く
排出されているかを把握して、適切な制御を施す必要が
ある。
【０００３】火炉内に各種の計測器を直接挿入すること
ができれば、炉内のガス組成分布や温度分布を容易に求
めることができる。しかし、火炉内は極めて高温の状態
にあるので、実際上は不可能に近い。そこで、計算によ
って温度分布やガス組成分布を求めることが必要にな
る。
ができれば、炉内のガス組成分布や温度分布を容易に求
めることができる。しかし、火炉内は極めて高温の状態
にあるので、実際上は不可能に近い。そこで、計算によ
って温度分布やガス組成分布を求めることが必要にな
る。
【０００４】その一つに特開平５−２６４００５号公報
に記載の方法がある。ここでは、火炉内を複数個の要素
に分割し、火炉出口温度や水壁吸熱量を計算する物理モ
デルを用いて、炉内温度や一次加熱器出口蒸気温度等を
予測している。
に記載の方法がある。ここでは、火炉内を複数個の要素
に分割し、火炉出口温度や水壁吸熱量を計算する物理モ
デルを用いて、炉内温度や一次加熱器出口蒸気温度等を
予測している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術では、炉
内のガス組成分布は求めていない。また、炉内の発熱が
生じる部分とその発熱量を経験的に定めて物理モデルに
与えている。このため、微粉炭バーナの配列や負荷が大
幅に変化したときには、物理モデルを変更して計算をや
り直す必要がある。また、炉内のガス組成分布が分かっ
た方が、ＮＯｘや一酸化炭素の生成量が多い領域がわか
るので、燃焼の制御を行いやすい。
内のガス組成分布は求めていない。また、炉内の発熱が
生じる部分とその発熱量を経験的に定めて物理モデルに
与えている。このため、微粉炭バーナの配列や負荷が大
幅に変化したときには、物理モデルを変更して計算をや
り直す必要がある。また、炉内のガス組成分布が分かっ
た方が、ＮＯｘや一酸化炭素の生成量が多い領域がわか
るので、燃焼の制御を行いやすい。
【０００６】本発明の目的は、火炉内のガス組成分布と
温度分布の両方を計算によって予測演算できる方法を提
供することにある。
温度分布の両方を計算によって予測演算できる方法を提
供することにある。
【０００７】本発明の他の目的は、微粉炭バーナの配列
や負荷が変化した場合でも適用できるようにすることに
ある。
や負荷が変化した場合でも適用できるようにすることに
ある。
【０００８】本発明の更に他の目的は、ガス組成分布や
温度分布の計算結果に基づいて、運転条件を制御する具
体的方法を提供することにある。
温度分布の計算結果に基づいて、運転条件を制御する具
体的方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、火炉内を二次
元又は三次元の複数のセルに分割し、火炉の設計上の固
有のデータと運転情報とを入力条件として各セル毎にガ
スの流動計算、ガス反応計算、石炭とガスとの反応計算
及び放射伝熱量計算を行い、これらの計算を収束するま
で繰返して火炉内の温度分布とガス組成分布の少なくと
も一方を求めることを特徴とする微粉炭燃焼装置の炉内
状態予測方法にある。
元又は三次元の複数のセルに分割し、火炉の設計上の固
有のデータと運転情報とを入力条件として各セル毎にガ
スの流動計算、ガス反応計算、石炭とガスとの反応計算
及び放射伝熱量計算を行い、これらの計算を収束するま
で繰返して火炉内の温度分布とガス組成分布の少なくと
も一方を求めることを特徴とする微粉炭燃焼装置の炉内
状態予測方法にある。
【００１０】本発明はまた、前記炉内状態予測方法にお
いて、ガス反応計算を気相の空気比を指標にしてガス組
成を記載した表を参照して行うようにしたことを特徴と
する。
いて、ガス反応計算を気相の空気比を指標にしてガス組
成を記載した表を参照して行うようにしたことを特徴と
する。
【００１１】本発明の炉内状態予測方法においては、以
下の要件を付加することができる。
下の要件を付加することができる。
【００１２】（１）気体の温度（エンタルピ）を指標の
一部として表に生成し、ガス反応の算出時には、気体の
温度（エンタルピ）を指標の一部として表を検索する。
一部として表に生成し、ガス反応の算出時には、気体の
温度（エンタルピ）を指標の一部として表を検索する。
【００１３】（２）ガス成分中の炭素と水素との比を指
標の一部として表に生成し、ガス反応の算出時には、酸
素と水素との比を指標の一部として表を検索する。
標の一部として表に生成し、ガス反応の算出時には、酸
素と水素との比を指標の一部として表を検索する。
【００１４】（３）火炉内の温度分布に関する予測値を
基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネルギーを予測
し、この予測値と設定値とを比較し、この比較結果に応
じて微粉炭または空気の供給量を制御する。
基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネルギーを予測
し、この予測値と設定値とを比較し、この比較結果に応
じて微粉炭または空気の供給量を制御する。
【００１５】（４）火炉内の温度分布に関する予測値を
基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネルギーを予測
し、この予測値を基に熱交換器で熱交換された蒸気の温
度と圧力を予測し、これらの予測値と各設定値とをそれ
ぞれ比較し、各比較結果に応じて熱交換器への給水量を
制御する。
基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネルギーを予測
し、この予測値を基に熱交換器で熱交換された蒸気の温
度と圧力を予測し、これらの予測値と各設定値とをそれ
ぞれ比較し、各比較結果に応じて熱交換器への給水量を
制御する。
【００１６】（５）火炉内の温度分布に関する予測値を
基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネルギーを予測
し、この予測値を基に熱交換器で熱交換された蒸気の温
度と圧力を予測すると共に、熱交換器に接続された発電
機の発電量を予測する。
基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネルギーを予測
し、この予測値を基に熱交換器で熱交換された蒸気の温
度と圧力を予測すると共に、熱交換器に接続された発電
機の発電量を予測する。
【００１７】（６）火炉内の温度分布に関して算出され
た予測値を基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネル
ギーを算出し、且つ火炉内の火炎の状態を計測し、熱交
換器に吸収された熱エネルギーに関する算出値と火炎の
状態に関する計測値との偏差を求め、この偏差に応じて
微粉炭または空気の供給量を補正する。
た予測値を基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネル
ギーを算出し、且つ火炉内の火炎の状態を計測し、熱交
換器に吸収された熱エネルギーに関する算出値と火炎の
状態に関する計測値との偏差を求め、この偏差に応じて
微粉炭または空気の供給量を補正する。
【００１８】（７）火炉内の温度分布によって算出され
た予測値を基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネル
ギーを算出し、且つ火炉内の火炎の状態を計測し、熱交
換器に吸収された熱エネルギーに関する算出値と火炎の
状態に関する計測値との偏差を求め、この偏差の時間履
歴から熱交換器に付着した燃焼灰の厚さを推定し、この
推定値が設定値を超えたときに、熱交換器に対して灰除
去操作を実行する。
た予測値を基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネル
ギーを算出し、且つ火炉内の火炎の状態を計測し、熱交
換器に吸収された熱エネルギーに関する算出値と火炎の
状態に関する計測値との偏差を求め、この偏差の時間履
歴から熱交換器に付着した燃焼灰の厚さを推定し、この
推定値が設定値を超えたときに、熱交換器に対して灰除
去操作を実行する。
【００１９】（８）火炉内の温度分布に関して算出され
た予測値を基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネル
ギーを算出し、且つ熱交換器で熱交換された蒸気の温度
と圧力を計測し、熱交換器に吸収された熱エネルギーに
関する算出値と計測値との偏差を求め、この偏差の時間
履歴から熱交換器に付着した灰の厚さを推定し、この推
定値が設定値を超えたときに熱交換器に対して灰除去操
作を実行する。
た予測値を基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネル
ギーを算出し、且つ熱交換器で熱交換された蒸気の温度
と圧力を計測し、熱交換器に吸収された熱エネルギーに
関する算出値と計測値との偏差を求め、この偏差の時間
履歴から熱交換器に付着した灰の厚さを推定し、この推
定値が設定値を超えたときに熱交換器に対して灰除去操
作を実行する。
【００２０】（９）火炉内の温度分布に関する予測値を
基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネルギーを予測
し、この予測値を基に熱交換器で熱交換された蒸気の温
度と圧力を予測し、これらの予測値と各設定値とをそれ
ぞれ比較し、各比較結果に応じて熱交換器への給水量を
制御する。
基に火炉内の熱交換器に吸収された熱エネルギーを予測
し、この予測値を基に熱交換器で熱交換された蒸気の温
度と圧力を予測し、これらの予測値と各設定値とをそれ
ぞれ比較し、各比較結果に応じて熱交換器への給水量を
制御する。
【００２１】本発明によれば、火炉設計上の固有のデー
タ（不変情報）と運転情報とに基づいて、各セルの流動
・ガス反応・石炭−ガス間の反応・放射伝熱をそれぞれ
計算するに際して、火炉内のＯ2、ＣＯ、ＣＯ2などのガ
ス成分は気相に関して化学平衡が成立することを条件と
しているため、ガス反応の計算を簡略化することがで
き、火炉内の燃焼状態に関する動特性を迅速に予測する
ことができる。
タ（不変情報）と運転情報とに基づいて、各セルの流動
・ガス反応・石炭−ガス間の反応・放射伝熱をそれぞれ
計算するに際して、火炉内のＯ2、ＣＯ、ＣＯ2などのガ
ス成分は気相に関して化学平衡が成立することを条件と
しているため、ガス反応の計算を簡略化することがで
き、火炉内の燃焼状態に関する動特性を迅速に予測する
ことができる。
【００２２】また、ガス反応の計算に際して、気相の空
気比を指標にしてガス組成を記載した表を参照すること
により、ガス反応計算を更に簡略化し、計算に要する時
間を短縮することができる。
気比を指標にしてガス組成を記載した表を参照すること
により、ガス反応計算を更に簡略化し、計算に要する時
間を短縮することができる。
【００２３】さらに、本発明によって得られたガス成分
に関する予測値を基に気相の空気比を求め、これに基づ
いて火炉内のアフタエア投入口よりも下段の領域におけ
る気相の空気比が０．８を超えないように微粉炭または
空気の供給量を制御することは望ましく、このようにす
ることにより、ＮＯｘ排出量が少なく、一酸化炭素の排
出量が少なく、石炭残渣中の未燃分が少ない燃焼を達成
することができる。
に関する予測値を基に気相の空気比を求め、これに基づ
いて火炉内のアフタエア投入口よりも下段の領域におけ
る気相の空気比が０．８を超えないように微粉炭または
空気の供給量を制御することは望ましく、このようにす
ることにより、ＮＯｘ排出量が少なく、一酸化炭素の排
出量が少なく、石炭残渣中の未燃分が少ない燃焼を達成
することができる。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。
基づいて説明する。
【００２５】図１は本発明の第１の実施形態を示す微粉
炭ボイラの全体構成図である。図１において、微粉炭ボ
イラは、ボイラ本体として火炉１０を備えており、この
火炉１０内には、炉壁に沿って伝熱管（図示省略）が配
設されていると共に、火炉の出口２０側に複数の蒸発器
（過熱器）１２、１４、１６、１８が配設されている。
これら熱交換器（伝熱管と蒸発器を含めた総称）には給
水管（図示省略）を介して水または蒸気が供給され、各
熱交換器からは火炉１０での燃焼に伴って蒸気が発生
し、この蒸気が蒸気タービン（図示省略）に供給される
ようになっている。さらに、火炉１０の炉壁には、下段
バーナ２２、上段バーナ２４、アフタエア投入口２６、
２８が配設されている。下段バーナ２２と上段バーナ２
４は、炉壁に設けられて空気を一旦貯留する風箱（図示
省略）に配設されており、下段バーナ２２には空気量調
節器３０、３２を介してブロア（押し込み送風機）３４
から空気が供給され、上段バーナ２４には空気量調節器
３６、３２を介してブロア３４から空気が供給されるよ
うになっている。また、アフタエア投入口２６、２８に
も、空気量調節器３８または空気量調節器４０を介して
空気が供給されるようになっている。さらに、下段バー
ナ２２には、石炭ミル４２で微粉砕された微粉炭が燃料
として搬入され、上段バーナ２４には、石炭ミル４４で
微粉砕された微粉炭が燃料として搬入される。各石炭ミ
ル４２、４４には貯炭場４６から燃料の石炭が搬送され
る。そして、下段バーナ２２に供給された空気と微粉炭
は火炉１０内で混合されて燃焼し、火炉１０内に火炎が
形成される。上段バーナ２４に供給された空気と微粉炭
は火炉１０内で混合されて燃焼し、火炉１０内に火炎が
形成される。火炉１０内に火炎が形成されると、これら
の熱エネルギーが伝熱管や蒸発器１２、１４、１６、１
８に与えられ、伝熱管や蒸発器から蒸気が発生する。
又、空気と微粉炭の燃焼に伴う生成物等が出口２０から
排出される。
炭ボイラの全体構成図である。図１において、微粉炭ボ
イラは、ボイラ本体として火炉１０を備えており、この
火炉１０内には、炉壁に沿って伝熱管（図示省略）が配
設されていると共に、火炉の出口２０側に複数の蒸発器
（過熱器）１２、１４、１６、１８が配設されている。
これら熱交換器（伝熱管と蒸発器を含めた総称）には給
水管（図示省略）を介して水または蒸気が供給され、各
熱交換器からは火炉１０での燃焼に伴って蒸気が発生
し、この蒸気が蒸気タービン（図示省略）に供給される
ようになっている。さらに、火炉１０の炉壁には、下段
バーナ２２、上段バーナ２４、アフタエア投入口２６、
２８が配設されている。下段バーナ２２と上段バーナ２
４は、炉壁に設けられて空気を一旦貯留する風箱（図示
省略）に配設されており、下段バーナ２２には空気量調
節器３０、３２を介してブロア（押し込み送風機）３４
から空気が供給され、上段バーナ２４には空気量調節器
３６、３２を介してブロア３４から空気が供給されるよ
うになっている。また、アフタエア投入口２６、２８に
も、空気量調節器３８または空気量調節器４０を介して
空気が供給されるようになっている。さらに、下段バー
ナ２２には、石炭ミル４２で微粉砕された微粉炭が燃料
として搬入され、上段バーナ２４には、石炭ミル４４で
微粉砕された微粉炭が燃料として搬入される。各石炭ミ
ル４２、４４には貯炭場４６から燃料の石炭が搬送され
る。そして、下段バーナ２２に供給された空気と微粉炭
は火炉１０内で混合されて燃焼し、火炉１０内に火炎が
形成される。上段バーナ２４に供給された空気と微粉炭
は火炉１０内で混合されて燃焼し、火炉１０内に火炎が
形成される。火炉１０内に火炎が形成されると、これら
の熱エネルギーが伝熱管や蒸発器１２、１４、１６、１
８に与えられ、伝熱管や蒸発器から蒸気が発生する。
又、空気と微粉炭の燃焼に伴う生成物等が出口２０から
排出される。
【００２６】下段バーナ２２、上段バーナ２４、アフタ
エア投入口２６、２８への空気量や下段バーナ２２と上
段バーナ２４への微粉炭量を制御したり、火炉１０内に
おける燃焼状態を予測するために、本実施形態では、制
御装置４８、計算機５０を設けている。制御装置４８
は、下段バーナ用空気量制御器５２、下段バーナ用微粉
炭量制御器５４、上段バーナ用空気量制御器５６、上段
バーナ用微粉炭量制御器５８、アフタエア投入口用空気
量制御器６０を備えて構成されている。
エア投入口２６、２８への空気量や下段バーナ２２と上
段バーナ２４への微粉炭量を制御したり、火炉１０内に
おける燃焼状態を予測するために、本実施形態では、制
御装置４８、計算機５０を設けている。制御装置４８
は、下段バーナ用空気量制御器５２、下段バーナ用微粉
炭量制御器５４、上段バーナ用空気量制御器５６、上段
バーナ用微粉炭量制御器５８、アフタエア投入口用空気
量制御器６０を備えて構成されている。
【００２７】下段バーナ用空気量制御器５２と下段バー
ナ用微粉炭量制御器５４は計算機５０からの指令に従っ
て制御演算を実行し、演算結果を計算機５０へ出力する
ようになっている。この計算機５０には石炭ミル４２、
４４の微粉炭搬送量、微粉炭粉砕量等の情報が入力され
ており、計算機５０は石炭ミル４２、４４からの情報や
各制御器５２、５４の演算結果を基に、石炭ミル４２、
４４に対して、微粉炭搬送量、微粉炭粉砕量等の指令を
出すようになっている。また、上段バーナ用空気量制御
器５６、上段バーナ用微粉炭量制御器５８、アフタエア
投入口用空気量制御器６０は、計算機５０からの指令に
基づいて制御演算を実行し、演算結果に従った制御信号
を各空気量調節機３０、３２、３６、３８、４０へ出力
するようになっている。
ナ用微粉炭量制御器５４は計算機５０からの指令に従っ
て制御演算を実行し、演算結果を計算機５０へ出力する
ようになっている。この計算機５０には石炭ミル４２、
４４の微粉炭搬送量、微粉炭粉砕量等の情報が入力され
ており、計算機５０は石炭ミル４２、４４からの情報や
各制御器５２、５４の演算結果を基に、石炭ミル４２、
４４に対して、微粉炭搬送量、微粉炭粉砕量等の指令を
出すようになっている。また、上段バーナ用空気量制御
器５６、上段バーナ用微粉炭量制御器５８、アフタエア
投入口用空気量制御器６０は、計算機５０からの指令に
基づいて制御演算を実行し、演算結果に従った制御信号
を各空気量調節機３０、３２、３６、３８、４０へ出力
するようになっている。
【００２８】さらに、計算機５０には、各種制御演算を
実行するためのプログラムの他に、火炉１０内における
燃焼状態を予測演算するための予測プログラムが格納さ
れており、又、各種のインプットデータが入力される。
インプットデータとしては、例えば、火炉寸法、バーナ
本数、燃焼方式（対向又は片面等）、バーナ位置、バー
ナ段間隔、アフタエア投入口の位置、隣合うアフタエア
投入口の間隔などの火炉設計上の固有のデータ、石炭の
工業分析値、石炭の元素分析値、石炭の密度、粒径分布
（微粉炭の粒径分布）等の石炭の性状、石炭の供給量、
バーナ空気比、アフタエア供給量、伝熱管・蒸発器に対
する水の供給量、伝熱管・蒸発器の温度等の運転データ
がある。
実行するためのプログラムの他に、火炉１０内における
燃焼状態を予測演算するための予測プログラムが格納さ
れており、又、各種のインプットデータが入力される。
インプットデータとしては、例えば、火炉寸法、バーナ
本数、燃焼方式（対向又は片面等）、バーナ位置、バー
ナ段間隔、アフタエア投入口の位置、隣合うアフタエア
投入口の間隔などの火炉設計上の固有のデータ、石炭の
工業分析値、石炭の元素分析値、石炭の密度、粒径分布
（微粉炭の粒径分布）等の石炭の性状、石炭の供給量、
バーナ空気比、アフタエア供給量、伝熱管・蒸発器に対
する水の供給量、伝熱管・蒸発器の温度等の運転データ
がある。
【００２９】インプットデータに基づいて、計算機５０
により火炉１０内における燃焼状態を予測演算するに際
しては、図２に示すような処理が実行される。
により火炉１０内における燃焼状態を予測演算するに際
しては、図２に示すような処理が実行される。
【００３０】まず、計算機５０に、インプットデータと
して、火炉１０の形状、バーナ位置等の火炉設計上の固
有のデータが入力される（Ｓ１）。更にインプットデー
タとして燃料量（各バーナ２２、２４に供給される微粉
炭の供給量）、空気量（各バーナ２２、２４、アフタエ
ア投入口２６、２８に供給される空気の量＝実際の空気
量）、石炭の性状等の運転情報が入力される（Ｓ２）。
して、火炉１０の形状、バーナ位置等の火炉設計上の固
有のデータが入力される（Ｓ１）。更にインプットデー
タとして燃料量（各バーナ２２、２４に供給される微粉
炭の供給量）、空気量（各バーナ２２、２４、アフタエ
ア投入口２６、２８に供給される空気の量＝実際の空気
量）、石炭の性状等の運転情報が入力される（Ｓ２）。
【００３１】インプットデータが計算機５０に入力され
ると、計算機５０は、内蔵されている予測プログラム等
に基づいて、ステップＳ３〜Ｓ７までの処理を繰り返し
て実行し、各処理結果から火炉１０内の温度分布や火炉
１０内のガス組成分布を予測演算する。この予測演算を
実行するに際して、火炉１０内を二次元（高さ×奥行
き）または三次元（高さ×奥行き×幅）の複数の要素
（計算上設定されたセル）に分割する。そして、各セル
について、セル間相互の影響を考慮して、各セル毎のガ
ス流速を求める流動計算（Ｓ３）、ガス反応計算（Ｓ
４）、石炭−ガス反応計算（Ｓ５）、放射伝熱計算（Ｓ
６）、収束判定（Ｓ７）を実行する。図３は、火炉１０
内を複数のセルに分割した例を示している。
ると、計算機５０は、内蔵されている予測プログラム等
に基づいて、ステップＳ３〜Ｓ７までの処理を繰り返し
て実行し、各処理結果から火炉１０内の温度分布や火炉
１０内のガス組成分布を予測演算する。この予測演算を
実行するに際して、火炉１０内を二次元（高さ×奥行
き）または三次元（高さ×奥行き×幅）の複数の要素
（計算上設定されたセル）に分割する。そして、各セル
について、セル間相互の影響を考慮して、各セル毎のガ
ス流速を求める流動計算（Ｓ３）、ガス反応計算（Ｓ
４）、石炭−ガス反応計算（Ｓ５）、放射伝熱計算（Ｓ
６）、収束判定（Ｓ７）を実行する。図３は、火炉１０
内を複数のセルに分割した例を示している。
【００３２】各ステップＳ３〜Ｓ６の計算のうちガス反
応計算（Ｓ４）では、Ｏ2とＣＯなどのガス間の反応計
算を行い、石炭−ガス反応計算（Ｓ５）では、固体状態
のカーボン（Ｃ）と他の分子、例えば、Ｏ2、ＣＯ2、Ｈ
2Ｏとの反応、すなわち固体と気体との反応計算を行
う。
応計算（Ｓ４）では、Ｏ2とＣＯなどのガス間の反応計
算を行い、石炭−ガス反応計算（Ｓ５）では、固体状態
のカーボン（Ｃ）と他の分子、例えば、Ｏ2、ＣＯ2、Ｈ
2Ｏとの反応、すなわち固体と気体との反応計算を行
う。
【００３３】流動計算（Ｓ３）においては、例えば、次
式（１）、（２）で示される微分方程式を各セル毎に離
散化する方法を実施する。このうち式（１）はガス成分
に対する質量保存則を示し、式中のＳｉｎは燃焼に伴い
微粉炭からガス成分となる質量を示す。また、ｕ、ｖは
各セルの横方向と縦方向の流速を示す。流速の境界条件
として壁面に面するセルでは流速は０となり、また、バ
ーナノズルに面するセルではインプットデータの内の空
気投入量を流速として与える。また、式（２）はエンタ
ルピ保存則を示し、式中のＳｒｅａｃｔは燃焼に伴う発
熱量を示す。この値はガス反応計算（Ｓ４）と石炭−ガ
ス反応計算（Ｓ５）から求められる。また、Ｓｒａｄは
放射伝熱による受熱量を示し、放射伝熱計算（Ｓ６）か
ら求められる。
式（１）、（２）で示される微分方程式を各セル毎に離
散化する方法を実施する。このうち式（１）はガス成分
に対する質量保存則を示し、式中のＳｉｎは燃焼に伴い
微粉炭からガス成分となる質量を示す。また、ｕ、ｖは
各セルの横方向と縦方向の流速を示す。流速の境界条件
として壁面に面するセルでは流速は０となり、また、バ
ーナノズルに面するセルではインプットデータの内の空
気投入量を流速として与える。また、式（２）はエンタ
ルピ保存則を示し、式中のＳｒｅａｃｔは燃焼に伴う発
熱量を示す。この値はガス反応計算（Ｓ４）と石炭−ガ
ス反応計算（Ｓ５）から求められる。また、Ｓｒａｄは
放射伝熱による受熱量を示し、放射伝熱計算（Ｓ６）か
ら求められる。
【００３４】
【数１】
【００３５】
【数２】
【００３６】ガス反応計算（Ｓ４）には、例えば“機械
工学便覧基礎編、Ａ６熱工学”ｐ７１からｐ７４に記載
されている如き化学平衡計算を用いる。ガス反応計算
は、この化学平衡計算による他に、上述の“機械工学便
覧基礎編、Ａ６熱工学”に記載されているように、反応
速度定数を次式（３）に示されるアレニウス型の式で扱
う方法によっても行うことができるが、石炭の燃焼で
は、燃焼反応過程で多くの中間生成物があり、これらに
よる連鎖反応があるために、かかる方法では計算が非常
に複雑になり、時間も多くかかり、実用上問題が多い。
これに対し、化学平衡計算を用いる方法は、反応がそれ
以上変化しない最終状態（化学平衡状態）に到達してい
ると過程して計算するため、中間生成物の反応を考慮す
る必要がなく、瞬時に計算を行うことができる。
工学便覧基礎編、Ａ６熱工学”ｐ７１からｐ７４に記載
されている如き化学平衡計算を用いる。ガス反応計算
は、この化学平衡計算による他に、上述の“機械工学便
覧基礎編、Ａ６熱工学”に記載されているように、反応
速度定数を次式（３）に示されるアレニウス型の式で扱
う方法によっても行うことができるが、石炭の燃焼で
は、燃焼反応過程で多くの中間生成物があり、これらに
よる連鎖反応があるために、かかる方法では計算が非常
に複雑になり、時間も多くかかり、実用上問題が多い。
これに対し、化学平衡計算を用いる方法は、反応がそれ
以上変化しない最終状態（化学平衡状態）に到達してい
ると過程して計算するため、中間生成物の反応を考慮す
る必要がなく、瞬時に計算を行うことができる。
【００３７】石炭燃焼における反応の形態としては、ガ
ス反応と石炭−ガス反応との２つがあるが、このうち、
ガス反応に関して、気相の空気比で整理できることを見
出しし、化学平衡計算を適用できることを明らかにし
た。つまり、ガス反応に着目すると、平衡状態が成り立
っており、化学平衡計算を適用できることを明らかにし
た。
ス反応と石炭−ガス反応との２つがあるが、このうち、
ガス反応に関して、気相の空気比で整理できることを見
出しし、化学平衡計算を適用できることを明らかにし
た。つまり、ガス反応に着目すると、平衡状態が成り立
っており、化学平衡計算を適用できることを明らかにし
た。
【００３８】ここで、気相の空気比とは、実際の投入空
気量と微粉炭から気体として放出された可燃成分を完全
燃焼させるのに必要な空気量との比をいう。
気量と微粉炭から気体として放出された可燃成分を完全
燃焼させるのに必要な空気量との比をいう。
【００３９】石炭−ガス反応は、固体と気体との反応で
あり、反応速度がガス反応に比べて著しく遅い。従っ
て、石炭−ガス反応計算（Ｓ５）では、反応速度定数を
式（３）に示されるアレニウス型の式で与えることがで
きる。石炭の反応速度は、次式（４）に示されるように
反応速度定数と反応に関与するガス分圧と石炭粒子の表
面積から求められる。また、石炭の燃焼に伴う発熱量Ｓ
ｒｅａｃｔは反応速度から次式（５）で求められる。
あり、反応速度がガス反応に比べて著しく遅い。従っ
て、石炭−ガス反応計算（Ｓ５）では、反応速度定数を
式（３）に示されるアレニウス型の式で与えることがで
きる。石炭の反応速度は、次式（４）に示されるように
反応速度定数と反応に関与するガス分圧と石炭粒子の表
面積から求められる。また、石炭の燃焼に伴う発熱量Ｓ
ｒｅａｃｔは反応速度から次式（５）で求められる。
【００４０】
【数３】
【００４１】
【数４】
【００４２】
【数５】
【００４３】放射伝熱計算（Ｓ６）に関しては、“機械
工学便覧基礎編、Ａ６熱工学”ｐ１０４からｐ１０７に
示されるように熱輻射の輸送方程式から放射伝熱による
受熱量Ｓｒａｄを求める方法を適用できる。
工学便覧基礎編、Ａ６熱工学”ｐ１０４からｐ１０７に
示されるように熱輻射の輸送方程式から放射伝熱による
受熱量Ｓｒａｄを求める方法を適用できる。
【００４４】流動計算（Ｓ３）、ガス反応計算（Ｓ
４）、石炭−ガス反応計算（Ｓ５）及び放射伝熱計算
（Ｓ６）においては、各計算結果がセル毎に互いに影響
する。従って、各計算結果が収束した値となるまで各計
算を順次繰り返す必要がある。各計算結果が収束した値
を示すと判定された（Ｓ７）ならば、各計算結果から火
炉内のガス組成分布や温度分布を求める（Ｓ８）。これ
らの計算結果は計算機５０から表示装置やプリンタ（図
示せず）に転送され、表示装置の表示画面には、例えば
図６の（ａ）、（ｂ）に示す如き火炉内のガス組成分布
や温度分布が表示される。
４）、石炭−ガス反応計算（Ｓ５）及び放射伝熱計算
（Ｓ６）においては、各計算結果がセル毎に互いに影響
する。従って、各計算結果が収束した値となるまで各計
算を順次繰り返す必要がある。各計算結果が収束した値
を示すと判定された（Ｓ７）ならば、各計算結果から火
炉内のガス組成分布や温度分布を求める（Ｓ８）。これ
らの計算結果は計算機５０から表示装置やプリンタ（図
示せず）に転送され、表示装置の表示画面には、例えば
図６の（ａ）、（ｂ）に示す如き火炉内のガス組成分布
や温度分布が表示される。
【００４５】このように、火炉内のガス組成分布や温度
分布がわかるので、火炉内のどの個所が燃焼不良を起こ
しているかが分かり、その個所の近傍にあるバーナ或い
はアフタエア投入口に供給する微粉炭量や空気量を調整
することで、ＮＯｘ排出量や未燃分の少ない燃焼を行わ
せることができる。
分布がわかるので、火炉内のどの個所が燃焼不良を起こ
しているかが分かり、その個所の近傍にあるバーナ或い
はアフタエア投入口に供給する微粉炭量や空気量を調整
することで、ＮＯｘ排出量や未燃分の少ない燃焼を行わ
せることができる。
【００４６】微粉炭燃焼においては、酸素、二酸化炭
素、一酸化炭素、窒素、水素、水蒸気などのガス成分
は、気相で平衡状態（平衡条件）にある。従って、気相
の空気比とガス濃度とは一定の相関を有する。一例とし
て、表１の性状を有する石炭を燃焼し、気相の空気比と
ガス濃度との関係を求めたところ図４、図５に示すグラ
フが得られた。なお、このグラフはガス温度が１４００
℃の場合である。
素、一酸化炭素、窒素、水素、水蒸気などのガス成分
は、気相で平衡状態（平衡条件）にある。従って、気相
の空気比とガス濃度とは一定の相関を有する。一例とし
て、表１の性状を有する石炭を燃焼し、気相の空気比と
ガス濃度との関係を求めたところ図４、図５に示すグラ
フが得られた。なお、このグラフはガス温度が１４００
℃の場合である。
【００４７】
【表１】
【００４８】このことから、微粉炭燃焼においては、気
相の空気比により、酸素、二酸化炭素などのガス成分の
濃度を一義的に与えることができ、ガス反応計算を簡略
化することができる。
相の空気比により、酸素、二酸化炭素などのガス成分の
濃度を一義的に与えることができ、ガス反応計算を簡略
化することができる。
【００４９】図７は、ガス反応計算に関して、化学平衡
計算を行う代わりに、気相の空気比を指標にしてガス組
成を表示したもの（Ｓ４１）を用意し、これを参照する
ことによってガス反応計算を行うようにした場合の実施
形態を示している。
計算を行う代わりに、気相の空気比を指標にしてガス組
成を表示したもの（Ｓ４１）を用意し、これを参照する
ことによってガス反応計算を行うようにした場合の実施
形態を示している。
【００５０】図７におけるガス反応計算に使用する指標
の一例を表２と表３に示す。表２と表３は、いずれも空
気比とガス組成との関係で示している。表２と表３で
は、ガス温度が異なる。なお、表２、表３において、例
えば表中のＥ−１７は１０マイナス１７乗を表してい
る。
の一例を表２と表３に示す。表２と表３は、いずれも空
気比とガス組成との関係で示している。表２と表３で
は、ガス温度が異なる。なお、表２、表３において、例
えば表中のＥ−１７は１０マイナス１７乗を表してい
る。
【００５１】
【表２】
【００５２】
【表３】
【００５３】微粉炭は、その燃焼過程において、水分と
炭素分の放出速度が異なる。従って気相の空気比を指標
にしてガス組成を示した表を作るに当たっては、ガスの
保持するエンタルピを変えた場合だけでなく、ガス成分
のうちの水素分と炭素分との比を変えた場合についても
表を作っておくことが望ましい。エンタルピは、ガス温
度と比熱の関数である。
炭素分の放出速度が異なる。従って気相の空気比を指標
にしてガス組成を示した表を作るに当たっては、ガスの
保持するエンタルピを変えた場合だけでなく、ガス成分
のうちの水素分と炭素分との比を変えた場合についても
表を作っておくことが望ましい。エンタルピは、ガス温
度と比熱の関数である。
【００５４】図２と図７に示すようにして、火炉内の温
度分布とガス組成分布が求められたならば、次に熱収支
計算（Ｓ９）を行ない、これに基づいて蒸気発生量や蒸
発温度を求める。
度分布とガス組成分布が求められたならば、次に熱収支
計算（Ｓ９）を行ない、これに基づいて蒸気発生量や蒸
発温度を求める。
【００５５】火炉内の温度分布とガス組成分布が求まれ
ば、これらを基に火炉壁面の受熱量が求められる。さら
にこの受熱量や火炉１０内の熱交換器等に与えられた熱
エネルギーを基に伝熱管や蒸発器から発生した蒸気の量
や伝熱管、蒸発器の温度が求めれられる（Ｓ１０）。こ
の後計算機５０の計算時刻を増加し（Ｓ１１）、全ての
処理が終了したか否かの判定を行う（Ｓ１２）。所定の
処理が終了していないときには、ステップＳ２の処理に
戻り、所定の処理が全て終了したときには、このルーチ
ンでの処理を終了する。
ば、これらを基に火炉壁面の受熱量が求められる。さら
にこの受熱量や火炉１０内の熱交換器等に与えられた熱
エネルギーを基に伝熱管や蒸発器から発生した蒸気の量
や伝熱管、蒸発器の温度が求めれられる（Ｓ１０）。こ
の後計算機５０の計算時刻を増加し（Ｓ１１）、全ての
処理が終了したか否かの判定を行う（Ｓ１２）。所定の
処理が終了していないときには、ステップＳ２の処理に
戻り、所定の処理が全て終了したときには、このルーチ
ンでの処理を終了する。
【００５６】本実施形態によれば、火炉１０内の領域を
二次元または三次元のセルに分割し、火炉１０内の燃焼
に関連するガス成分は気相に関して化学平衡が成立する
ことを条件に、不変情報（火炉の設計上の固有のデー
タ）と運転情報に基づいて、前記各セルにおける流動・
ガス反応・石炭−ガス間の反応・放射伝熱を算出し、各
算出結果から火炉１０内部のガス組成や温度分布を予測
演算するようにしたので、ガス反応に要する時間を短縮
することができる。
二次元または三次元のセルに分割し、火炉１０内の燃焼
に関連するガス成分は気相に関して化学平衡が成立する
ことを条件に、不変情報（火炉の設計上の固有のデー
タ）と運転情報に基づいて、前記各セルにおける流動・
ガス反応・石炭−ガス間の反応・放射伝熱を算出し、各
算出結果から火炉１０内部のガス組成や温度分布を予測
演算するようにしたので、ガス反応に要する時間を短縮
することができる。
【００５７】前記実施形態において、火炉１０の出口２
０側に面するセル群の流動（流速）とガス組成とを積算
することで、出口２０における燃焼に関連する物理量と
して未燃分を求めることができる。
０側に面するセル群の流動（流速）とガス組成とを積算
することで、出口２０における燃焼に関連する物理量と
して未燃分を求めることができる。
【００５８】さらに、算出された計算結果を操作信号用
の基礎データとして用いることができるとともに、各計
算結果と各計算に対応した設定値とを比較し、この比較
結果に応じて燃料量や空気量を補正したりすることもで
きる。例えば、未燃焼分が増加したときには、アフタエ
ア投入口２６から投入される空気の量を増量し、未燃焼
分を減少させることもできる。
の基礎データとして用いることができるとともに、各計
算結果と各計算に対応した設定値とを比較し、この比較
結果に応じて燃料量や空気量を補正したりすることもで
きる。例えば、未燃焼分が増加したときには、アフタエ
ア投入口２６から投入される空気の量を増量し、未燃焼
分を減少させることもできる。
【００５９】次に、図２及び図７に示すステップで得ら
れた火炉内の状態に基づいて、運転条件を制御する例に
ついて説明する。
れた火炉内の状態に基づいて、運転条件を制御する例に
ついて説明する。
【００６０】計算機５０においては、予測プログラムを
基に、火炉１０出口における未燃分、一酸化炭素、酸素
濃度やガス温度が計算されるが、これらの計算結果がそ
れぞれ設定値と比較され、比較結果に応じた制御が実行
される。この場合、ある計算結果が設定値を超えたとき
には、他の項目の制限値を超えない範囲内で比較結果が
設定値の範囲内となるような制御が実行される。
基に、火炉１０出口における未燃分、一酸化炭素、酸素
濃度やガス温度が計算されるが、これらの計算結果がそ
れぞれ設定値と比較され、比較結果に応じた制御が実行
される。この場合、ある計算結果が設定値を超えたとき
には、他の項目の制限値を超えない範囲内で比較結果が
設定値の範囲内となるような制御が実行される。
【００６１】例えば、火炉１０の出口２０での一酸化炭
素濃度の計算結果が設定値を超えたときには、まず、火
炉１０の設定負荷が、バーナ２２、２４の負荷に余裕が
あることを条件に、バーナ２２、２４の安定燃焼限界や
火炉１０の熱分布の規制値を超えない範囲内で下段バー
ナ２２側のバーナ負荷を高くするように設定する。下段
バーナ２２の負荷設定を優先的に行うことで、火炉１０
内における微粉炭の滞留時間が延び、微粉炭と空気との
混合が促進され、灰中未燃分や一酸化炭素の排出量が減
少する。すなわち予測プログラムに従った計算結果を基
に火炉１０内の熱負荷を把握することができ、火炉１０
の熱負荷規制値の範囲内でバーナ２２の負荷を設定する
燃焼方法を採用することができる。
素濃度の計算結果が設定値を超えたときには、まず、火
炉１０の設定負荷が、バーナ２２、２４の負荷に余裕が
あることを条件に、バーナ２２、２４の安定燃焼限界や
火炉１０の熱分布の規制値を超えない範囲内で下段バー
ナ２２側のバーナ負荷を高くするように設定する。下段
バーナ２２の負荷設定を優先的に行うことで、火炉１０
内における微粉炭の滞留時間が延び、微粉炭と空気との
混合が促進され、灰中未燃分や一酸化炭素の排出量が減
少する。すなわち予測プログラムに従った計算結果を基
に火炉１０内の熱負荷を把握することができ、火炉１０
の熱負荷規制値の範囲内でバーナ２２の負荷を設定する
燃焼方法を採用することができる。
【００６２】次に、予測プログラムに基づいた計算結果
が設定値に近づくように、バーナ２２、２４、アフタエ
ア投入口２６、２８から投入する空気量を増量し、火炉
１０の空気比を上昇させる制御を実行する。この場合、
空気比の上昇はＮＯｘの抑制を考慮すると、火炉１０の
下流側の領域（出口側上段）から順次行うことが望まし
い。このような空気比の上昇により、一酸化炭素、灰中
未燃分は減少するが、ＮＯｘは一般に増加する。
が設定値に近づくように、バーナ２２、２４、アフタエ
ア投入口２６、２８から投入する空気量を増量し、火炉
１０の空気比を上昇させる制御を実行する。この場合、
空気比の上昇はＮＯｘの抑制を考慮すると、火炉１０の
下流側の領域（出口側上段）から順次行うことが望まし
い。このような空気比の上昇により、一酸化炭素、灰中
未燃分は減少するが、ＮＯｘは一般に増加する。
【００６３】空気量を増量するための制御は計算結果と
設定値との差がゼロに近づくまで継続されるが、この間
に、ＮＯｘが規制値を上回る場合には次の操作に移る。
この操作は、火炉１０に供給する石炭の粒径を細くする
方法である。これは、石炭ミル４２、４４に対して条件
を設定するための信号に基づいて、石炭ミル４２、４４
のベーンの角度、負荷および分級器を自動調整すること
で達成することができる。石炭の粒径が細かくなると、
燃焼性が向上するため、灰中未燃分が減少するが、粒径
を細くするための所要動力は増す。
設定値との差がゼロに近づくまで継続されるが、この間
に、ＮＯｘが規制値を上回る場合には次の操作に移る。
この操作は、火炉１０に供給する石炭の粒径を細くする
方法である。これは、石炭ミル４２、４４に対して条件
を設定するための信号に基づいて、石炭ミル４２、４４
のベーンの角度、負荷および分級器を自動調整すること
で達成することができる。石炭の粒径が細かくなると、
燃焼性が向上するため、灰中未燃分が減少するが、粒径
を細くするための所要動力は増す。
【００６４】次に、本発明の第２の実施形態について図
８と図９を用いて説明する。
８と図９を用いて説明する。
【００６５】本実施形態では、火炉１０の壁面に窓を設
けるとともに、この窓に火炉１０内の火炎の状態を画像
として撮像するカメラ６２、６４を設置し、カメラの出
力信号を画像処理装置６６に入力して火炎画像から温度
分布を求め、この結果を計算機５０へ出力するようにし
ている。計算機５０には、このためのアルゴリズムに関
するプログラムが格納されている。他の点は、第１実施
形態と変わらない。図９のステップＳ８とＳ９の間に画
像処理に関するステップＳ５１〜Ｓ５３が追加されてい
る。
けるとともに、この窓に火炉１０内の火炎の状態を画像
として撮像するカメラ６２、６４を設置し、カメラの出
力信号を画像処理装置６６に入力して火炎画像から温度
分布を求め、この結果を計算機５０へ出力するようにし
ている。計算機５０には、このためのアルゴリズムに関
するプログラムが格納されている。他の点は、第１実施
形態と変わらない。図９のステップＳ８とＳ９の間に画
像処理に関するステップＳ５１〜Ｓ５３が追加されてい
る。
【００６６】ステップＳ１〜Ｓ６の計算は、火炉モデル
による計算であり、実際の火炉運転状況を必ずしも再現
していない。そこで、実際の火炉について、できる範囲
で温度計測を実施し、ステップＳ１〜Ｓ６の計算によっ
て求めた温度分布を補正することが望ましい。火炎の画
像を撮像し輝度情報に変換して画像処理により温度分布
を計測できることが知られており、この方法によれば実
際の火炉の温度計測が可能である。また、音波センサに
よっても温度計測が可能である。しかし、カメラや音波
センサを設置できる炉は構造上限られており、また、こ
れらによって温度計測できる炉内の位置も数個所に限ら
れてしまう。このため、ステップＳ１〜Ｓ６による計算
は欠かすことができない。
による計算であり、実際の火炉運転状況を必ずしも再現
していない。そこで、実際の火炉について、できる範囲
で温度計測を実施し、ステップＳ１〜Ｓ６の計算によっ
て求めた温度分布を補正することが望ましい。火炎の画
像を撮像し輝度情報に変換して画像処理により温度分布
を計測できることが知られており、この方法によれば実
際の火炉の温度計測が可能である。また、音波センサに
よっても温度計測が可能である。しかし、カメラや音波
センサを設置できる炉は構造上限られており、また、こ
れらによって温度計測できる炉内の位置も数個所に限ら
れてしまう。このため、ステップＳ１〜Ｓ６による計算
は欠かすことができない。
【００６７】次に、本発明の第３の実施形態を図１０に
従って説明する。
従って説明する。
【００６８】本実施の形態は、火炉１０の炉壁に設けら
れた伝熱管６８、７０、７２、７４のうち、少なくとも
伝熱管７２、７４に伝熱管７２、７４の温度または圧力
を計測する計測器７６、７８を設けるとともに、蒸発器
１８にも温度または圧力を計測する計測器８０を設け、
各計測器の計測値を信号処理器８２を介して計算機５０
へ出力し、計算機５０で、伝熱管７２、７４に付着した
灰の厚さを予測演算するとともに、この演算値が設定値
を超えたときには、スートブロア８４、８６、８８、９
０により伝熱管７２、７４の灰を除去するようにしたも
のであり、他の構成は、図１と同様である。
れた伝熱管６８、７０、７２、７４のうち、少なくとも
伝熱管７２、７４に伝熱管７２、７４の温度または圧力
を計測する計測器７６、７８を設けるとともに、蒸発器
１８にも温度または圧力を計測する計測器８０を設け、
各計測器の計測値を信号処理器８２を介して計算機５０
へ出力し、計算機５０で、伝熱管７２、７４に付着した
灰の厚さを予測演算するとともに、この演算値が設定値
を超えたときには、スートブロア８４、８６、８８、９
０により伝熱管７２、７４の灰を除去するようにしたも
のであり、他の構成は、図１と同様である。
【００６９】伝熱管７２、７４の温度が計測器７６、７
８で計測されるとともに、火炉１０の出口側に配置され
た蒸発器１８の温度が計測器８０で計測されると、これ
らの計測値が信号処理器８２で処理され、この処理結果
が計算機５０に入力される。計算機５０は信号処理器８
２からの処理結果と予測プログラムに従って計算され伝
熱量に従って、伝熱管７２、７４に付着した灰の厚さを
予測演算することができる。この演算値が設定値を超え
たときにはスートブロア用ファン９２を駆動するための
指令が出力され、運転員によってファン９２が操作され
る。
８で計測されるとともに、火炉１０の出口側に配置され
た蒸発器１８の温度が計測器８０で計測されると、これ
らの計測値が信号処理器８２で処理され、この処理結果
が計算機５０に入力される。計算機５０は信号処理器８
２からの処理結果と予測プログラムに従って計算され伝
熱量に従って、伝熱管７２、７４に付着した灰の厚さを
予測演算することができる。この演算値が設定値を超え
たときにはスートブロア用ファン９２を駆動するための
指令が出力され、運転員によってファン９２が操作され
る。
【００７０】ファン９２が駆動されると、ファン９２か
ら各スートブロア８４〜９０へ流量調整器９４、９６、
９８、１００を介して圧縮空気または蒸気が供給され
る。各スートブロア８４、８６、８８、９０は筒状に形
成されており、各スートブロア８４、８６、８８、９０
の管の途中には複数の噴出口が形成されている。ファン
９２の駆動により、各噴出口から圧縮空気または蒸気が
噴射されると、圧縮空気または蒸気によって、伝熱管７
２、７４に付着した灰が除去される。
ら各スートブロア８４〜９０へ流量調整器９４、９６、
９８、１００を介して圧縮空気または蒸気が供給され
る。各スートブロア８４、８６、８８、９０は筒状に形
成されており、各スートブロア８４、８６、８８、９０
の管の途中には複数の噴出口が形成されている。ファン
９２の駆動により、各噴出口から圧縮空気または蒸気が
噴射されると、圧縮空気または蒸気によって、伝熱管７
２、７４に付着した灰が除去される。
【００７１】このスートブロアによる灰除去は、各伝熱
管７２、７４に付着した物質と各スートブロアから噴射
される物質との温度差による熱衝撃を利用したものであ
り、この熱衝撃は伝熱管７２、７４の寿命に影響を与え
る。このため、計測器７６、７８、８０で計測された計
測値と予測プログラムから得られた伝熱量に従って各伝
熱管７２、７４ごとに灰の厚さを予測演算し、この演算
値が設定値を超えたときにのみ、ファン９２を駆動する
とともに、流量調整器９４、９６、９８、１００のうち
指定の流量調整器を開き、指定の伝熱管にのみ灰除去操
作を実行する。
管７２、７４に付着した物質と各スートブロアから噴射
される物質との温度差による熱衝撃を利用したものであ
り、この熱衝撃は伝熱管７２、７４の寿命に影響を与え
る。このため、計測器７６、７８、８０で計測された計
測値と予測プログラムから得られた伝熱量に従って各伝
熱管７２、７４ごとに灰の厚さを予測演算し、この演算
値が設定値を超えたときにのみ、ファン９２を駆動する
とともに、流量調整器９４、９６、９８、１００のうち
指定の流量調整器を開き、指定の伝熱管にのみ灰除去操
作を実行する。
【００７２】次に、本発明の第４の実施形態を図１１に
従って説明する。
従って説明する。
【００７３】本実施形態は、発電機１０２に接続された
蒸気タービン１０４の入口側の蒸気の温度と圧力を監視
しながら微粉炭ボイラの運転を制御するようにしたもの
であり、他の構成は図１のものと同様である。
蒸気タービン１０４の入口側の蒸気の温度と圧力を監視
しながら微粉炭ボイラの運転を制御するようにしたもの
であり、他の構成は図１のものと同様である。
【００７４】図１１において、蒸発器１２からの蒸気を
蒸気タービン１０４へ導く配管１０６の管の途中にはス
プレー装置１０８が設けられており、このスプレー装置
１０８は、給水系統制御器１１０からの制御信号に従っ
て、蒸発器１２からの蒸気と復水器１１２から給水ポン
プ１１４へ出力される水とを混合するようになってい
る。また給水ポンプ１１４は配管１１６を介して伝熱管
７８、７２、蒸発器１８に接続されている。すなわち、
火炉１０内で発生した熱が各蒸発器１２、１４、１６、
１８で吸収され、蒸発器１２で発生した高温の蒸気がス
プレー装置１０８を介して蒸気タービン１０４に供給さ
れ、蒸気タービン１０４で得られた熱エネルギーによっ
て発電器１０２が駆動される。蒸気タービン１０４を通
過した蒸気は復水器１１２で水に変換され、給水ポンプ
１１４の作動に伴って水または蒸気が伝熱管７２、７４
に供給される。
蒸気タービン１０４へ導く配管１０６の管の途中にはス
プレー装置１０８が設けられており、このスプレー装置
１０８は、給水系統制御器１１０からの制御信号に従っ
て、蒸発器１２からの蒸気と復水器１１２から給水ポン
プ１１４へ出力される水とを混合するようになってい
る。また給水ポンプ１１４は配管１１６を介して伝熱管
７８、７２、蒸発器１８に接続されている。すなわち、
火炉１０内で発生した熱が各蒸発器１２、１４、１６、
１８で吸収され、蒸発器１２で発生した高温の蒸気がス
プレー装置１０８を介して蒸気タービン１０４に供給さ
れ、蒸気タービン１０４で得られた熱エネルギーによっ
て発電器１０２が駆動される。蒸気タービン１０４を通
過した蒸気は復水器１１２で水に変換され、給水ポンプ
１１４の作動に伴って水または蒸気が伝熱管７２、７４
に供給される。
【００７５】蒸気タービン１０４が運転されているとき
に、計算機５０は火炉１０内の燃焼状態の予測演算を順
次行ない、火炉１０内のガス組成、温度分布の予測結果
と火炉１０の炉壁と出口２０側に設置された伝熱管７２
の熱伝達率および熱放射率に関する熱物性値を基に、伝
熱管７２、７４に供給される水または蒸気に関する熱量
を計算する。さらに、伝熱管７２、７４に供給される水
または蒸気に給水される熱量を基に伝熱管７２の出口や
蒸気タービン１０４に流入する蒸気の圧力と温度を計算
する。この計算結果は操作員のチェック用の情報として
表示されるとともにプリンタから出力される。これらの
計算結果は、操作信号用の基礎情報として運転上の設定
値と比較される。そして比較結果に従って、給水系統制
御器１１０からスプレー装置１０８、給水ポンプ１１４
へ制御信号が出力される。
に、計算機５０は火炉１０内の燃焼状態の予測演算を順
次行ない、火炉１０内のガス組成、温度分布の予測結果
と火炉１０の炉壁と出口２０側に設置された伝熱管７２
の熱伝達率および熱放射率に関する熱物性値を基に、伝
熱管７２、７４に供給される水または蒸気に関する熱量
を計算する。さらに、伝熱管７２、７４に供給される水
または蒸気に給水される熱量を基に伝熱管７２の出口や
蒸気タービン１０４に流入する蒸気の圧力と温度を計算
する。この計算結果は操作員のチェック用の情報として
表示されるとともにプリンタから出力される。これらの
計算結果は、操作信号用の基礎情報として運転上の設定
値と比較される。そして比較結果に従って、給水系統制
御器１１０からスプレー装置１０８、給水ポンプ１１４
へ制御信号が出力される。
【００７６】蒸気タービン１０４に供給される蒸気の温
度と圧力が設定値より高い場合、蒸気タービン１０４の
出力が設定値を超え、又、蒸気タービン１０４を構成す
る材料の許容値を超えて材料の疲労、破断につながる恐
れがある。一方、蒸気の温度や圧力が設定値より低くな
ると、蒸気タービン１０４内部で蒸気の温度と圧力の低
下により蒸気が凝縮し、タービン材料の壊食や異常振動
が発生する恐れがある。また蒸気の温度や圧力が設定値
の範囲内に収まる場合でも変動幅が大きいときには材料
の熱疲労によって蒸気タービン１０４の寿命が短くな
る。このため蒸気の温度と圧力の変動幅が小さくなるよ
うにスプレー装置１０８の駆動を制御する必要がある。
度と圧力が設定値より高い場合、蒸気タービン１０４の
出力が設定値を超え、又、蒸気タービン１０４を構成す
る材料の許容値を超えて材料の疲労、破断につながる恐
れがある。一方、蒸気の温度や圧力が設定値より低くな
ると、蒸気タービン１０４内部で蒸気の温度と圧力の低
下により蒸気が凝縮し、タービン材料の壊食や異常振動
が発生する恐れがある。また蒸気の温度や圧力が設定値
の範囲内に収まる場合でも変動幅が大きいときには材料
の熱疲労によって蒸気タービン１０４の寿命が短くな
る。このため蒸気の温度と圧力の変動幅が小さくなるよ
うにスプレー装置１０８の駆動を制御する必要がある。
【００７７】そこで、本実施形態においては、予測プロ
グラムに従った計算結果を基に、火炉１０内の燃焼状態
を把握するとともに、伝熱管７２、７４に供給される水
または蒸気に吸収される熱量を計算し、この計算結果か
ら蒸気タービン１０４に流入する蒸気の圧力と温度を予
測し、この予測結果に従って、スプレー装置１０８、給
水ポンプ１１４の駆動を制御するとともに、バーナ２
２、２４に対する燃料供給量を制御する。
グラムに従った計算結果を基に、火炉１０内の燃焼状態
を把握するとともに、伝熱管７２、７４に供給される水
または蒸気に吸収される熱量を計算し、この計算結果か
ら蒸気タービン１０４に流入する蒸気の圧力と温度を予
測し、この予測結果に従って、スプレー装置１０８、給
水ポンプ１１４の駆動を制御するとともに、バーナ２
２、２４に対する燃料供給量を制御する。
【００７８】予測プログラムに従った計算結果を利用し
て、バーナ２２、２４への燃料供給量や伝熱管７２、７
４への給水量を制御すると、スプレー装置１０８の使用
頻度を抑制しながら、蒸気タービン１０４入口側での蒸
気の圧力と温度を設定値に維持することができる。例え
ば、蒸気タービン１０４の入口側での蒸気の値が設定値
を超えることが予測されたときには、給水ポンプ１１４
に作動指令を与え、伝熱管７４への給水量を増加させる
ことにより温度を設定値内に抑えることできる。この場
合、バーナ２２、２４への燃料供給量を制御することに
より、熱応力などの制限条件を満足しながらより高い負
荷応答性を得ることが可能となる。
て、バーナ２２、２４への燃料供給量や伝熱管７２、７
４への給水量を制御すると、スプレー装置１０８の使用
頻度を抑制しながら、蒸気タービン１０４入口側での蒸
気の圧力と温度を設定値に維持することができる。例え
ば、蒸気タービン１０４の入口側での蒸気の値が設定値
を超えることが予測されたときには、給水ポンプ１１４
に作動指令を与え、伝熱管７４への給水量を増加させる
ことにより温度を設定値内に抑えることできる。この場
合、バーナ２２、２４への燃料供給量を制御することに
より、熱応力などの制限条件を満足しながらより高い負
荷応答性を得ることが可能となる。
【００７９】次に、本発明の第５の実施形態を図１２に
従って説明する。
従って説明する。
【００８０】本実施の形態は、発電機１０２に、蒸気タ
ービン１０４と蒸気タービン１１８を接続するととも
に、スプレー装置１０８とスプレー装置１２０を設け、
蒸発器１２からの蒸気を配管１２２、スプレー装置１２
０を介して蒸気タービン１１８へ供給し、伝熱管７２か
らの蒸気を配管１２４、スプレー装置１０８を介して蒸
気タービン１０４へ供給し、給水ポンプ１１４からの水
を配管１２６を介して伝熱管１２４へ供給し、さらに給
水ポンプ１１４からの水を分岐弁（流量調節弁）１２
８、配管１３０を介して、蒸発器１１８供給するように
したものである。他の構成は、図１１と同様である。な
お、給水系統制御器１１０からの制御信号がスプレー装
置１０８、１２０に供給されるとともに給水ポンプ１１
４、分岐弁１２８に供給されるようになっている。また
蒸気タービン１０４の入口側が配管１３０を介して蒸発
器１８に接続されている。
ービン１０４と蒸気タービン１１８を接続するととも
に、スプレー装置１０８とスプレー装置１２０を設け、
蒸発器１２からの蒸気を配管１２２、スプレー装置１２
０を介して蒸気タービン１１８へ供給し、伝熱管７２か
らの蒸気を配管１２４、スプレー装置１０８を介して蒸
気タービン１０４へ供給し、給水ポンプ１１４からの水
を配管１２６を介して伝熱管１２４へ供給し、さらに給
水ポンプ１１４からの水を分岐弁（流量調節弁）１２
８、配管１３０を介して、蒸発器１１８供給するように
したものである。他の構成は、図１１と同様である。な
お、給水系統制御器１１０からの制御信号がスプレー装
置１０８、１２０に供給されるとともに給水ポンプ１１
４、分岐弁１２８に供給されるようになっている。また
蒸気タービン１０４の入口側が配管１３０を介して蒸発
器１８に接続されている。
【００８１】本実施形態においては、予測プログラムに
従った計算結果を基に火炉１０内の燃焼状態を把握する
とともに伝熱管７２、７４を流れる水または蒸気の熱量
を計算し、この計算結果から蒸気タービン１０４、１１
８に流入する蒸気の圧力と温度を予測し、この予測結果
からバーナ２２、２４に対する燃料供給量や伝熱管７４
および蒸発器１８への給水量を制御することで、スプレ
ー装置１０８、１２０の使用頻度を抑制しながら、蒸気
タービン１０４、１１８の入口側での蒸気の圧力と温度
を設定値に維持するようにしている。
従った計算結果を基に火炉１０内の燃焼状態を把握する
とともに伝熱管７２、７４を流れる水または蒸気の熱量
を計算し、この計算結果から蒸気タービン１０４、１１
８に流入する蒸気の圧力と温度を予測し、この予測結果
からバーナ２２、２４に対する燃料供給量や伝熱管７４
および蒸発器１８への給水量を制御することで、スプレ
ー装置１０８、１２０の使用頻度を抑制しながら、蒸気
タービン１０４、１１８の入口側での蒸気の圧力と温度
を設定値に維持するようにしている。
【００８２】又、本実施形態では、上段バーナ２４を停
止して部分負荷を行う場合を考慮し、分岐弁１２８の開
度を制御できるようにしている。すなわち、部分負荷時
には、火炉１０内での熱吸収が大きくなり、火炉１０の
出口２０側に配置された蒸発器１８での熱吸収が小さく
なることがある。このような場合、各伝熱管７２、７４
を通して得られる蒸気の圧力や温度がばらつく。しか
し、本実施形態によれば、予測プログラムの計算結果に
従って各伝熱管７２、７４の熱吸収量を把握することが
できるため、各蒸気タービン１０４、１１８に、温度や
圧力の異なる蒸気が流入するシステムの場合でも各蒸気
タービン１０４、１１８の入口側における蒸気の温度と
圧力を予測することができる。そして予測結果が設定値
から外れたときには、例えば、分岐弁１２８を操作し、
伝熱管７４への給水量を増量し、蒸発器１８への給水量
を減らすことで、各蒸気タービン１０４、１１８の入口
側の蒸気の温度と圧力を設定値に維持することができ
る。
止して部分負荷を行う場合を考慮し、分岐弁１２８の開
度を制御できるようにしている。すなわち、部分負荷時
には、火炉１０内での熱吸収が大きくなり、火炉１０の
出口２０側に配置された蒸発器１８での熱吸収が小さく
なることがある。このような場合、各伝熱管７２、７４
を通して得られる蒸気の圧力や温度がばらつく。しか
し、本実施形態によれば、予測プログラムの計算結果に
従って各伝熱管７２、７４の熱吸収量を把握することが
できるため、各蒸気タービン１０４、１１８に、温度や
圧力の異なる蒸気が流入するシステムの場合でも各蒸気
タービン１０４、１１８の入口側における蒸気の温度と
圧力を予測することができる。そして予測結果が設定値
から外れたときには、例えば、分岐弁１２８を操作し、
伝熱管７４への給水量を増量し、蒸発器１８への給水量
を減らすことで、各蒸気タービン１０４、１１８の入口
側の蒸気の温度と圧力を設定値に維持することができ
る。
【００８３】以上の各実施形態においては、火炉１０の
一方の炉壁にバーナ２２、２４を配置した片面燃焼方式
のものについて述べたが、複数のバーナが相対向して配
置された対向燃焼方式の火炉や、火炉内で水平方向に旋
回流を形成するコーナファイヤリング方式の火炉にも本
発明を適用することができる。
一方の炉壁にバーナ２２、２４を配置した片面燃焼方式
のものについて述べたが、複数のバーナが相対向して配
置された対向燃焼方式の火炉や、火炉内で水平方向に旋
回流を形成するコーナファイヤリング方式の火炉にも本
発明を適用することができる。
【００８４】ところで、一酸化炭素、灰中未燃分は一定
負荷の場合でも負荷変化時に突発的に規制値を超えるこ
とがある。特に、バーナの切り換え操作を伴う場合で、
バーナの着火、停止操作に伴って、微粉炭管（石炭ミル
４２、４４とバーナ２２、２４とを結ぶ微粉炭搬送管）
に残留する微粉炭のパージを行なうときに、規制値を超
える恐れがある。図１３は、その一例を示したものであ
り、火炉１０に三段構成のバーナを設け、一段のバーナ
を負荷の低下に伴って停止した場合の火炉１０内の一酸
化炭素濃度の変化を示している。特性Ｒ２で示すバーナ
が停止されると、通常、微粉炭管内に残留する微粉炭が
粉塵爆発や異常燃焼しないように、微粉炭管内に空気を
パルス状に噴射させて配管内の微粉炭を火炉１０内へ放
出することが行なわれる。このとき火炉１０には、一時
的に高濃度の微粉炭が放出されるため、火炉１０の空気
比が一時的に低下し、ＣＯや灰中未燃分が上昇する。Ｃ
Ｏや灰中未燃分の上昇を抑制する方法として、従来から
アフタエア投入口の空気量を増やす方法が行われている
が、適正な空気導入のタイミングを把握することが難し
い。
負荷の場合でも負荷変化時に突発的に規制値を超えるこ
とがある。特に、バーナの切り換え操作を伴う場合で、
バーナの着火、停止操作に伴って、微粉炭管（石炭ミル
４２、４４とバーナ２２、２４とを結ぶ微粉炭搬送管）
に残留する微粉炭のパージを行なうときに、規制値を超
える恐れがある。図１３は、その一例を示したものであ
り、火炉１０に三段構成のバーナを設け、一段のバーナ
を負荷の低下に伴って停止した場合の火炉１０内の一酸
化炭素濃度の変化を示している。特性Ｒ２で示すバーナ
が停止されると、通常、微粉炭管内に残留する微粉炭が
粉塵爆発や異常燃焼しないように、微粉炭管内に空気を
パルス状に噴射させて配管内の微粉炭を火炉１０内へ放
出することが行なわれる。このとき火炉１０には、一時
的に高濃度の微粉炭が放出されるため、火炉１０の空気
比が一時的に低下し、ＣＯや灰中未燃分が上昇する。Ｃ
Ｏや灰中未燃分の上昇を抑制する方法として、従来から
アフタエア投入口の空気量を増やす方法が行われている
が、適正な空気導入のタイミングを把握することが難し
い。
【００８５】本発明よる予測演算を行なうと、余剰微粉
炭がアフタエア投入口から噴射された空気と混合するま
での時間遅れを予測し、タイミングよくアフタエア投入
口の空気量を増減することができ、特性ａ、ｂで示され
るように、必要最低限の空気量で、ＣＯや灰中未燃分を
規制値以下にすることができる。
炭がアフタエア投入口から噴射された空気と混合するま
での時間遅れを予測し、タイミングよくアフタエア投入
口の空気量を増減することができ、特性ａ、ｂで示され
るように、必要最低限の空気量で、ＣＯや灰中未燃分を
規制値以下にすることができる。
【００８６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
火炉設計上の固有のデータと運転情報に基づいて、各セ
ルの流動・ガス反応・石炭とガス間の反応・放射伝熱計
算を行うに際して、ガス反応計算を気相に関して化学平
衡が成立することを条件としているため、ガス反応の計
算を簡略化することができ、火炉内の燃焼状態を迅速に
予測することができる。
火炉設計上の固有のデータと運転情報に基づいて、各セ
ルの流動・ガス反応・石炭とガス間の反応・放射伝熱計
算を行うに際して、ガス反応計算を気相に関して化学平
衡が成立することを条件としているため、ガス反応の計
算を簡略化することができ、火炉内の燃焼状態を迅速に
予測することができる。
【００８７】また、本発明の別の方法によれば、気相の
空気比とエンタルピを指標としてガス組成を求めること
ができる表を検索してガス反応計算を行うため、ガス反
応計算を更に簡略化することができる。
空気比とエンタルピを指標としてガス組成を求めること
ができる表を検索してガス反応計算を行うため、ガス反
応計算を更に簡略化することができる。
【図１】本発明の第１の実施形態を示す微粉炭ボイラの
全体構成図である。
全体構成図である。
【図２】火炉内の状態を計算によって推定するステップ
を示すフローチャートである。
を示すフローチャートである。
【図３】火炉１０内の領域を二次元または三次元のセル
に分割したときの構成図である。
に分割したときの構成図である。
【図４】気相の空気比とガス濃度との関係を示す特性図
である。
である。
【図５】気相の空気比とＮＯｘ濃度との関係を示す特性
図である。
図である。
【図６】予測プログラムに従って予測演算された温度分
布とガス組成分布の予測結果を示す図である。
布とガス組成分布の予測結果を示す図である。
【図７】本発明の別の計算ステップを示すフローチャー
トである。
トである。
【図８】本発明の第２の実施形態を示す微粉炭ボイラの
全体構成図である。
全体構成図である。
【図９】本発明の更に他の計算ステップを示すフローチ
ャートである。
ャートである。
【図１０】本発明の第３の実施形態を示す微粉炭ボイラ
の全体構成図である。
の全体構成図である。
【図１１】本発明の第４の実施形態を示す微粉炭ボイラ
の全体構成図である。
の全体構成図である。
【図１２】本発明の第５の実施形態を示す微粉炭ボイラ
の全体構成図である。
の全体構成図である。
【図１３】バーナ負荷変化時におけるガス濃度の特性を
示す特性図である。
示す特性図である。
１０ 火炉 １２、１４、１６、１８ 蒸発器 ２０ 出口 ２２ 下段バーナ ２４ 上段バーナ ２６、２８ アフタエア投入口 ３４ ブロア ４２、４４ 石炭ミル ４６ 貯炭場 ４８ 制御装置 ５０ 計算機 ５２ 下段バーナ空気量制御器 ５４ 下段バーナ微粉炭量制御器 ５６ 上段空気量制御器 ５８ 上段バーナ微粉炭量制御器 ６０ アフタエア空気量制御器 ６２、６４ カメラ ６６ 画像処理装置 ６８、７０、７２、７４ 伝熱管 ８４、８６、８８、９０ スートブロア １０２ 発電機 １０４、１１８ 蒸気タービン １０８、１２０ スプレー装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 谷口 正行 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株式会社 日立製作所 日立研究所内 (72)発明者 天野 研 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株式会社 日立製作所 日立研究所内 (72)発明者 田中 利幸 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株式会社 日立製作所 日立研究所内 (72)発明者 折田 久幸 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株式会社 日立製作所 日立研究所内 (72)発明者 木山 研滋 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日 立株式会社 呉工場内 (56)参考文献 特開 平５−264005（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−180829（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F23D 1/00 F22B 37/38 F23N 5/00
Claims (13)
- 【請求項１】 微粉炭を気流搬送して燃焼させるバーナ
を備えた燃焼装置における火炉内の温度分布とガス組成
分布の少なくとも一方を計算によって求める方法であっ
て、火炉内を二次元又は三次元の複数のセルに分割し、
火炉の設計上の固有のデータと運転情報とを入力条件と
して各セル毎にガスの流動計算、ガス反応計算、石炭と
ガスとの反応計算及び放射伝熱量計算を行ない、これら
の計算を収束するまで繰返して火炉内の温度分布とガス
組成分布の少なくとも一方を求めることを特徴とする微
粉炭燃焼装置の炉内状態予測方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載の方法において、前記ガ
ス反応計算を気相の空気比を指標にしてガス組成を表示
した表を参照して行うようにしたことを特徴とする微粉
炭燃焼装置の炉内状態予測方法。 - 【請求項３】 微粉炭を気流搬送して燃焼させるバーナ
を備えた燃焼装置において、火炉の設計上の固有のデー
タと運転情報とを入力条件として該火炉内におけるガス
の流動計算、ガス反応計算、石炭とガスとの反応計算及
び放射伝熱量計算を行う計算式を有するプログラムを内
蔵し、火炉内を二次元又は三次元の複数のセルに分割し
て各セル毎にこれらの計算を収束するまで繰返し行って
火炉内の温度分布とガス組成分布の少なくとも一方を求
める計算機を備えたことを特徴とする微粉炭燃焼装置。 - 【請求項４】 請求項３において、前記計算機内に、気
相の空気比を指標にしてガス組成を表示した表を参照し
て前記ガス反応計算を行うようにしたプログラムを内蔵
したことを特徴とする微粉炭燃焼装置。 - 【請求項５】 火炉壁に微粉炭を気流搬送して燃焼させ
る複数のバーナとアフタエア投入口とを備えた燃焼装置
より微粉炭を燃焼する方法において、火炉の設計上の固
有のデータと運転情報とを入力条件とし、火炉内を二次
元又は三次元の複数のセルに分割して各セル毎にガスの
流動計算、ガス反応計算、石炭とガスとの反応計算及び
放射伝熱量計算を行って温度分布とガス組成分布の少な
くとも一方を求め、これに基づいてアフタエア投入口よ
りも下段の領域における空気比が０．８を超えないよう
に前記バーナ及びアフタエア投入口に供給する空気の供
給量を制御することを特徴とする微粉炭の燃焼方法。 - 【請求項６】 請求項１或いは２に記載のガスの流動計
算、ガス反応計算、石炭とガスとの反応計算及び放射伝
熱量計算を火炉内に熱交換器を設けた燃焼装置に対して
行ない、計算結果に基づいて火炉内温度分布とガス組成
分布の少なくとも一方を求め、続いて火炉熱収支計算を
行って熱交換器による蒸気発生量及び蒸気温度を求める
ようにしたことを特徴とする微粉炭燃焼装置の炉内状態
予測方法。 - 【請求項７】 請求項１或いは２に記載の方法によって
得られた温度分布に基づいて石炭の燃焼率と未燃分を予
測し、これらの予測値及び火炉出口のガス組成を設定値
と比較して微粉炭の供給量及び空気量を制御することを
特徴とする微粉炭の燃焼方法。 - 【請求項８】 請求項１、２或いは６に記載の方法にお
いて、火炉内の火炎を撮像し輝度情報に変換して画像処
理を行うことにより温度を計測し、この結果に基づいて
計算によって得られた温度分布を修正するようにしたこ
とを特徴とする微粉炭燃焼装置の炉内状態予測方法。 - 【請求項９】 請求項６に記載の方法によって得られた
火炉内温度分布に基づいて熱交換器に吸収された熱エネ
ルギーを算出し、且つ熱交換器で熱交換された蒸気の温
度と圧力を計測し、熱交換器に吸収された熱エネルギー
に関する算出値と計測値との偏差を求め、この偏差の時
間履歴から熱交換器に付着した燃焼灰の厚さを推定し、
その推定による灰の厚さが設定値を超えたときに熱交換
器に対して灰除去操作を実行することを特徴とする微粉
炭の燃焼方法。 - 【請求項１０】 請求項６に記載の方法によって得られ
た火炉内温度分布に基づいて熱交換器に吸収された熱エ
ネルギーを算出し、該熱交換器で熱交換された蒸気の温
度と圧力を推定し、それらをそれぞれの設定値と比較し
て該熱交換器への給水量を制御するようにしたことを特
徴とする微粉炭の燃焼方法。 - 【請求項１１】 請求項６に記載の方法によって得られ
た火炉内温度分布に基づいて熱交換器に吸収された熱エ
ネルギーを算出し、該熱交換器で熱交換された蒸気の温
度と圧力を推定し、更に熱交換器に接続された発電機の
発電量を予測することを特徴とする微粉炭の燃焼方法。 - 【請求項１２】 微粉炭を気流搬送して燃焼させるバー
ナを備えた燃焼装置において、火炉の設計上の固有のデ
ータと運転情報とを入力条件として該火炉内におけるガ
スの流動計算、ガス反応計算、石炭とガスとの反応計算
及び放射伝熱量計算を行う計算式を有するプログラムを
内蔵し、火炉内を二次元又は三次元の複数のセルに分割
して各セル毎にこれらの計算を収束するまで繰返し行っ
て火炉内の温度分布とガス組成分布の少なくとも一方を
求める計算機と、該計算機によって得られた結果に基づ
いて火炉内の運転状態を制御する制御器とを備えたこと
を特徴とする微粉炭燃焼装置。 - 【請求項１３】 請求項１２において、前記計算機内
に、気相の空気比を指標にしてガス組成を表示した表を
参照して前記ガス反応計算を行うようにしたプログラム
を内蔵したことを特徴とする微粉炭燃焼装置。
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104764852A (zh) * | 2015-03-27 | 2015-07-08 | 辽宁科技大学 | 一种煤粉燃烧率的可视化检测方法 |
| KR20210044480A (ko) * | 2019-10-15 | 2021-04-23 | 두산중공업 주식회사 | 연료 이송장치 및 이를 포함하는 보일러 설비 |
| US11815263B2 (en) | 2019-10-15 | 2023-11-14 | Doosan Heavy Industries & Construction C | Fuel transfer apparatus and boiler facility including same |
Families Citing this family (59)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6289266B1 (en) * | 1999-05-14 | 2001-09-11 | Allegheny Power Service Corporation | Method of operating a boiler |
| DE10112160A1 (de) * | 2001-03-14 | 2002-10-02 | Powitec Intelligent Tech Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Regelung eines Verbrennungsprozesses |
| US6622645B2 (en) * | 2001-06-15 | 2003-09-23 | Honeywell International Inc. | Combustion optimization with inferential sensor |
| RU2212586C1 (ru) * | 2002-03-13 | 2003-09-20 | Красноярский государственный технический университет | Способ и устройство регулирования режима горения паропроизводительной установки |
| RU2252364C1 (ru) * | 2003-12-01 | 2005-05-20 | Красноярский государственный технический университет (КГТУ) | Способ и устройство регулирования режима горения паропроизводительной установки |
| US8140296B2 (en) * | 2005-06-06 | 2012-03-20 | Emerson Process Management Power & Water Solutions, Inc. | Method and apparatus for generalized performance evaluation of equipment using achievable performance derived from statistics and real-time data |
| US7383790B2 (en) * | 2005-06-06 | 2008-06-10 | Emerson Process Management Power & Water Solutions, Inc. | Method and apparatus for controlling soot blowing using statistical process control |
| EP1785786A1 (de) * | 2005-11-09 | 2007-05-16 | Lentjes GmbH | Ofenfeuerungsleistungsregelung |
| JP4592665B2 (ja) * | 2006-09-25 | 2010-12-01 | 株式会社日立製作所 | プラント制御装置 |
| US8209040B2 (en) | 2007-01-10 | 2012-06-26 | Hitachi, Ltd. | Plant control apparatus |
| CA2679632C (en) | 2007-03-12 | 2018-01-09 | Emerson Process Management Power & Water Solutions, Inc. | Method and apparatus for generalized performance evaluation of equipment using achievable performance derived from statistics and real-time data |
| RU2347142C1 (ru) * | 2007-07-03 | 2009-02-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский федеральный университет" (СФУ) | Способ регулирования режима горения паропроизводительной установки |
| JP5062679B2 (ja) * | 2007-10-30 | 2012-10-31 | 一般財団法人電力中央研究所 | シミュレーション方法、プログラム及びこれを記録した記録媒体、並びにシミュレーション装置 |
| EP2267367B1 (en) * | 2008-03-06 | 2014-11-26 | IHI Corporation | Method and apparatus of controlling oxygen supply in oxyfuel combustion boiler |
| JP5228700B2 (ja) * | 2008-08-25 | 2013-07-03 | 三浦工業株式会社 | 制御プログラム、制御装置及びボイラシステム |
| US9353945B2 (en) * | 2008-09-11 | 2016-05-31 | Jupiter Oxygen Corporation | Oxy-fuel combustion system with closed loop flame temperature control |
| JP5178453B2 (ja) * | 2008-10-27 | 2013-04-10 | 株式会社日立製作所 | 酸素燃焼ボイラ及び酸素燃焼ボイラの制御方法 |
| CA2756557A1 (en) * | 2009-03-26 | 2010-09-30 | Luc Mandeville | System to lower emissions and improve energy efficiency on fossil fuels and bio-fuels combustion systems |
| JP5417068B2 (ja) * | 2009-07-14 | 2014-02-12 | 株式会社日立製作所 | 酸素燃焼ボイラ及び酸素燃焼ボイラの制御方法 |
| US8219247B2 (en) * | 2009-11-19 | 2012-07-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method of operating a furnace |
| WO2012027654A2 (en) * | 2010-08-27 | 2012-03-01 | Alstom Technology Ltd. | System and method for control and optimization of a pulverized coal boiler system |
| JP5352548B2 (ja) * | 2010-08-31 | 2013-11-27 | 株式会社日立製作所 | 酸素燃焼ボイラプラントの制御装置，制御方法，表示方法 |
| JP4985857B1 (ja) * | 2011-02-25 | 2012-07-25 | 三菱マテリアル株式会社 | 微粉炭を用いた燃焼設備における排ガス中のＮＯｘ濃度の制御方法 |
| EP3018407A1 (en) * | 2011-04-01 | 2016-05-11 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Solid-fuel-combustion burner, solid-fuel-combustion boiler |
| CN103225796A (zh) * | 2012-01-25 | 2013-07-31 | 李勤坤 | 一种燃煤燃气环保蒸气锅炉 |
| JP5779798B2 (ja) * | 2012-08-29 | 2015-09-16 | 株式会社神戸製鋼所 | ボイラ炉壁管の硫化腐食予測方法 |
| DE102012022221A1 (de) * | 2012-11-14 | 2015-09-03 | Michael Haug | Steuerung eines Fluidstroms in einer kraftwerkstechnischen Anlage |
| EP2920515B1 (de) * | 2012-11-16 | 2017-01-11 | Thomas Merklein | Cfd-simulation eines feuerraums mit mehreren brennern mit getrennter berücksichtigung der von den jeweiligen brennern stammenden brennstoff- und luftanteile |
| CN103047678B (zh) * | 2012-12-28 | 2015-09-09 | 刘建松 | 一种炉膛防灭火、理想化燃烧的自动控制方法 |
| JP6042744B2 (ja) * | 2013-02-19 | 2016-12-14 | 出光興産株式会社 | 燃焼設備の燃焼制御プログラム、石炭の燃焼効率判定プログラム、燃焼設備の燃焼制御装置、および、石炭の燃焼効率判定装置 |
| WO2015083254A1 (ja) * | 2013-12-04 | 2015-06-11 | 株式会社日立製作所 | ボイラ伝熱量計算方法及び装置 |
| FR3016806B1 (fr) * | 2014-01-28 | 2017-11-17 | Electricite De France | Procede de reduction des emissions de nox dans une centrale thermique a charbon. |
| KR101554933B1 (ko) | 2014-09-30 | 2015-09-22 | 주식회사 엠앤디 | 보일러의 열전달계수 감소에 따른 보일러 세정주기 산출방법 |
| US10375901B2 (en) | 2014-12-09 | 2019-08-13 | Mtd Products Inc | Blower/vacuum |
| JP6511928B2 (ja) * | 2015-04-13 | 2019-05-15 | 株式会社Ihi | 測定装置および燃焼炉設備 |
| CN105605606A (zh) * | 2015-12-23 | 2016-05-25 | 华中科技大学 | 一种降低电站煤粉锅炉NOx排放浓度的周界风方法 |
| CN105783025B (zh) * | 2016-03-11 | 2018-08-10 | 国网山东省电力公司电力科学研究院 | 一种监测低NOx切向燃煤锅炉炉内风粉分布的方法 |
| CN106339551A (zh) * | 2016-08-29 | 2017-01-18 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种电站锅炉煤粉燃烧特性生成数值的模拟方法及装置 |
| KR101816212B1 (ko) * | 2016-09-12 | 2018-01-08 | 두산중공업 주식회사 | 연소물의 특성 요소의 영향도 분석 장치 |
| US20180180280A1 (en) * | 2016-12-27 | 2018-06-28 | General Electric Technology Gmbh | System and method for combustion system control |
| JP6836927B2 (ja) * | 2017-02-15 | 2021-03-03 | 三菱パワー株式会社 | 高リスク部位予測方法及び高リスク部位予測装置 |
| JP6715800B2 (ja) * | 2017-06-09 | 2020-07-01 | 出光興産株式会社 | 燃料削減率出力システム、燃料削減率出力方法、および燃料削減率出力プログラム |
| US10746470B2 (en) * | 2017-06-29 | 2020-08-18 | Air Products & Chemicals, Inc. | Method of operating a furnace |
| CN107191914A (zh) * | 2017-07-17 | 2017-09-22 | 武汉智凯科技有限公司 | 基于入炉煤信息和火焰检测的锅炉在线调整系统及方法 |
| AU2018410969B2 (en) * | 2018-03-02 | 2022-06-02 | Praxair Technology, Inc. | Flame image analysis for furnace combustion control |
| CN108930977B (zh) * | 2018-05-04 | 2019-10-18 | 上海电力学院 | 一种炉膛燃烧状态实时在线获取方法 |
| CN108895427B (zh) * | 2018-05-22 | 2019-09-03 | 东北电力大学 | 一种给水温度变化对直流锅炉排烟温度的修正方法 |
| CN108644754B (zh) * | 2018-05-22 | 2019-08-16 | 东北电力大学 | 一种给水温度变化对超临界直流锅炉燃料量的校正方法 |
| CN109767815B (zh) * | 2018-12-25 | 2023-01-24 | 哈尔滨工业大学 | 基于速率不确定性下的燃烧反应机理简化的方法 |
| CN111413365A (zh) * | 2020-04-23 | 2020-07-14 | 华北科技学院 | 一种煤导热系数的测量装置及方法 |
| CN113739198A (zh) * | 2020-05-28 | 2021-12-03 | Edf（中国）投资有限公司 | 一种用于优化生物质锅炉操作参数的方法及装置 |
| CN112834705B (zh) * | 2021-01-07 | 2021-12-17 | 清华大学 | 一种煤粉锅炉炉膛及其气体在线监测预警系统 |
| CN113776688B (zh) * | 2021-08-20 | 2023-01-06 | 浙江大学 | 基于声学和火焰辐射图像的垃圾焚烧炉三维温度测量方法 |
| JP7705334B2 (ja) * | 2021-11-08 | 2025-07-09 | 川崎重工業株式会社 | 伝熱面監視装置および伝熱面監視方法 |
| JP7831073B2 (ja) * | 2022-03-29 | 2026-03-17 | 中国電力株式会社 | クリンカ付着評価システム、情報処理装置、及び、プログラム |
| CN115111600B (zh) * | 2022-05-11 | 2024-10-22 | 华中科技大学 | 一种燃煤锅炉灵活稳燃与燃烧优化的方法 |
| CN115069693B (zh) * | 2022-06-09 | 2023-06-02 | 华能重庆珞璜发电有限责任公司 | 一种燃煤锅炉声学测温设备的防堵吹扫系统及使用方法 |
| JP2024042824A (ja) * | 2022-09-16 | 2024-03-29 | 三菱重工業株式会社 | ボイラ制御装置、ボイラ制御方法、及び、ボイラ制御プログラム |
| CN118031881B (zh) * | 2024-02-02 | 2026-04-24 | 西安交通大学 | 一种回转式空气预热器的积灰厚度分层在线监测方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3520728A1 (de) * | 1984-06-11 | 1986-01-16 | Hitachi, Ltd., Tokio/Tokyo | Verfahren und vorrichtung zur steuerung der verbrennung in oefen |
| ES2157233T3 (es) * | 1988-12-20 | 2001-08-16 | Nippon Steel Corp | Metodo y aparato para la gestion del funcionamiento de un alto horno. |
| JPH0781701B2 (ja) * | 1991-04-05 | 1995-09-06 | 川崎重工業株式会社 | 石炭燃焼炉の灰中未燃分推定装置 |
| JPH05242071A (ja) * | 1991-11-20 | 1993-09-21 | Mitsubishi Electric Corp | 対象システムを制御または決定・推定する方法、およびその装置 |
| JP3162161B2 (ja) | 1992-01-21 | 2001-04-25 | バブコック日立株式会社 | ボイラ装置の演算装置 |
-
1995
- 1995-11-07 JP JP7288283A patent/JP3062582B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-11-05 DE DE69604555T patent/DE69604555T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-05 EP EP96117700A patent/EP0773408B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-06 US US08/743,811 patent/US5764535A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-06 KR KR1019960052378A patent/KR100400809B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-07 CN CNB961228970A patent/CN1135317C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104764852A (zh) * | 2015-03-27 | 2015-07-08 | 辽宁科技大学 | 一种煤粉燃烧率的可视化检测方法 |
| KR20210044480A (ko) * | 2019-10-15 | 2021-04-23 | 두산중공업 주식회사 | 연료 이송장치 및 이를 포함하는 보일러 설비 |
| KR102280180B1 (ko) * | 2019-10-15 | 2021-07-21 | 두산중공업 주식회사 | 연료 이송장치 및 이를 포함하는 보일러 설비 |
| US11815263B2 (en) | 2019-10-15 | 2023-11-14 | Doosan Heavy Industries & Construction C | Fuel transfer apparatus and boiler facility including same |
| US12181150B2 (en) | 2019-10-15 | 2024-12-31 | Doosan Heavy Industries & Construction Co., Ltd. | Fuel transfer apparatus and boiler facility including same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0773408A1 (en) | 1997-05-14 |
| US5764535A (en) | 1998-06-09 |
| JPH09133321A (ja) | 1997-05-20 |
| KR100400809B1 (ko) | 2003-11-14 |
| EP0773408B1 (en) | 1999-10-06 |
| DE69604555D1 (de) | 1999-11-11 |
| CN1135317C (zh) | 2004-01-21 |
| DE69604555T2 (de) | 2000-05-18 |
| KR970028074A (ko) | 1997-06-24 |
| CN1153267A (zh) | 1997-07-02 |
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