JP3077112B2 - アルミニウム合金箔 - Google Patents
アルミニウム合金箔Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば、薬品包装など
に用いられるアルミニウム合金箔に関するものである。 【０００２】 【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】一般に
アルミニウム箔は、用途により５.５〜１００μm程度の
範囲の箔厚で使い分けられている。これらアルミニウム
箔は包装用としても種々用いられており、従来、１Ｎ３
０(ＪＩＳ Ｈ４１６０)の純アルミニウムが一般に用い
られてきた。また、近年は、箔厚の一層の薄肉化によ
り、従来の１Ｎ３０から薄肉化に有利な８０１１、８０
７９のようなＡl−Ｆe合金やＦeのほかＭnを添加した８
００６等の合金も使用されつつある。 【０００３】しかし、Ａl−Ｆe系合金箔の場合、熱に対
する感受性が高く、従来の製造方法では不具合を生じる
場合があった。すなわち、薬品の包装用(例えば、ＰＴ
Ｐ包装用)として用いられる場合、通常、圧延上がりの
箔に１５０〜２５０℃の焼き付け塗装が施される。この
ような急速加熱を行う場合、従来の１Ｎ３０ではＯ材に
なることはなかったが、Ａl−Ｆe系合金箔ではＯ材にな
るばかりではなく、Ｇrain Ｇrowth(Ｇ.Ｇ.)を生じ、使
用できなくなってしまう。具体的には、ＰＴＰ包装の場
合、Ｏ材であると薬品を押し出して包装を破る時に箔が
破れずに薬品が取り出せない不都合を生じる。また、
Ｇ.Ｇ.を生じると包装材としての強度が足りず、すぐに
破れてしまい、衛生上問題となる。 【０００４】このため、Ｇ.Ｇ.の防止方法としては、特
公平１−１６３００号で提案されているように、Ａl−
Ｆe系合金箔を結晶粒の微細なＯ材として、伸び及び張
出性等の高い成形性を得る方法がある。しかし、薬品の
ＰＴＰ製品等に用いるためには引き裂き性を良くするた
めに硬質材の状態である必要があるので、この提案のよ
うな手法では解決できない。 【０００５】また、特開昭６４−２５９３３号では、包
装用アルミニウム箔について、粒界に析出した析出物の
長さを規制し、エンボス加工時の加工性向上を図ること
が提案されているが、焼き付け塗装時のＧ.Ｇ.の防止策
は講じられていない。 【０００６】本発明は、上記従来技術の問題点を解決
し、箔の強度を向上して薄肉化を可能にし、焼き付け塗
装を行う用途においてもＧ.Ｇ.の発生を防止できるアル
ミニウム合金箔を提供することを目的とするものであ
る。 【０００７】 【課題解決するための手段】前記課題を解決するため、
本発明者は、Ａl−Ｆe系合金箔を特に包装用とした場合
におけるＧ.Ｇ.の発生原因について検討した結果、Ｇ.
Ｇ.はＦeの固溶量並びに圧延により導入される歪み量に
影響を受けることが判明した。この点、前記提案の如く
析出物の調整のみでは不充分であることがわかった。そ
こで、Ｇ.Ｇ.の発生を効果的に防止し得る方策について
更に研究を重ねた結果、ここに本発明をなしたものであ
る。 【０００８】すなわち、本発明は、Ｆｅ：０．８〜２．
０％を含み残部実質的にＡｌからなるＡｌ−Ｆｅ系アル
ミニウム合金箔において、全体の面積の６０％以上が、
平均サイズ０．３μｍ以上１．５μｍ以下のサブグレイ
ンにより覆われていることを特徴とするアルミニウム合
金箔を要旨とするものである。以下に本発明を更に詳述
する。 【０００９】本発明のアルミニウム合金箔において、Ｆ
ｅの添加は箔の強度向上に効果があり、薄箔化を進める
上で有効である。更に、箔のダブル圧延におけるマット
面の粗度の低減に対しても効果がある。しかし、Ｆｅ量
が０．８％未満ではその効果が十分でなく、また２．０
％を超えると耐食性が著しく悪くなり、製品に対して悪
影響を及ぼす。したがって、Ａｌ−Ｆｅ系アルミニウム
合金箔におけるＦｅ量は０．８〜２．０％の範囲に規定
する。 【００１０】なお、必須成分としてＦeが上記範囲で含
有している限り、微量のＴi、Ｓiなどを許容可能であ
る。 【００１１】Ａｌ−Ｆｅ系アルミニウム合金箔の場合、
焼き付け塗装時にＧ．Ｇ．が発生する理由は、本発明者
の研究により、Ｆｅの固溶量及び圧延により導入された
歪み量によることが判明した。すなわち、焼き付け塗装
する箔のサブグレインが６０％未満の面積率、若しくは
平均サイズが０．３μｍ未満である場合は、歪み量が多
く急速加熱の熱処理によりＧ．Ｇ．を生じてしまう。一
方、サブグレインの平均サイズが１．５μｍより大であ
ると、Ｈ２２、Ｈ２４、Ｈ２６の半硬質材となり、延性
が増大し、切り裂き性が低下してしまう。 【００１２】このため、本発明では、Ｆe量を上述の如
く規制すると共に、サブグレインの平均サイズが０.３
μm以上１.５μm以下の面積率を６０％とするものであ
る。これにより、焼き付け塗装時の半硬質材化、Ｏ材化
及びＧ.Ｇ.発生を共に防ぐことができる。上述のように
サブグレインを調整する手段としては、例えば、以下の
方法がある。 【００１３】Ａｌ−Ｆｅ系合金は加工軟化現象を示す合
金であり、箔圧延においてある程度の転位の整理は生じ
ており、転位のセル壁を形成しているが、圧延条件の違
い（圧下率等）によりその程度には違いがある。しか
し、適切な圧延条件により、セル壁を移動させ、急速加
熱に対して比較的安定なサブグレインを形成することが
可能である。この方法によれば、焼き付け塗装時の熱処
理においてもＧ．Ｇ．の発生を防止できる。なお、ここ
で、加工軟化現象とは、冷間加工率の増加に伴い強度の
上昇が停滞或は逆に強度が低下する現象である。 【００１４】また、圧延条件が適切でなく、サブグレイ
ンが形成されない場合或いは形成されても非常に少ない
か小さい場合は、焼き付け塗装を行う前に熱処理を施し
て、０.３μm以上１.５μm以下の平均グレインサイズと
し、かつその面積率を６０％とすることにより、Ｇ.Ｇ.
発生を防ぐことができる。次に本発明の実施例を示す。 【００１５】 【実施例１】Ｆe:１.４５％、Ｓi:０.０７％、Ｔi:０.
０２％を含む成分組成のアルミニウム合金鋳塊に５００
℃×４hrの均質化熱処理を施した後、熱間圧延により厚
さ３mmとした。次に、冷間圧延により厚さ０.０１５mm
とした。この時のサブグレインの平均サイズは０.５μm
であり、その面積率は７５％であった。この試料に焼付
け塗装工程を想定した急速加熱(２５０℃×１分)を施し
た。 【００１６】 【実施例２】Ｆe:１.６５％、Ｓi:０.０８％、Ｔi:０.
０３％を含む成分組成のアルミニウム合金鋳塊に４８０
℃×６hrの均質化熱処理を施した後、引き続き熱間圧延
により厚さ３mmとした。その後、一次冷間圧延により
０.７mmとした試料に４００℃×２hrの中間焼鈍を施
し、更に二次冷間圧延により厚さ０.０１５mmとした。
この後、８０℃×２４hrの熱処理を施し、サブグレイン
サイズを調整した。この時のサブグレインの平均サイズ
は１.１μmで、その面積率は９０％であった。この試料
に焼き付け塗装工程を想定した急速加熱(２５０℃×１
分)を施した。 【００１７】 【実施例３】実施例１と同じ成分組成のものを熱間圧延
により３mmとした後、４５０℃×４hrの熱処理を施し
た。その他は実施例１と同じ工程で箔とした。この時の
サブグレインの平均サイズは０.７μmで、その面積率は
８５％であった。この試料に焼き付け塗装工程を想定し
た急速加熱(２５０℃×１分)を施した。 【００１８】 【実施例４】実施例２と同じ成分組成のものを熱間圧延
により３mmとした後、４５０℃×４hrの熱処理を施し、
更に一次冷間圧延により０.７mmとした試料に４００℃
×２hrの中間焼鈍を施した。その他は実施例２と同じ工
程で得た箔に１００℃×５hrの熱処理を施した。この時
のサブグレインの平均サイズは１.２μmで、その面積率
は９５％であった。この試料に焼き付け塗装工程を想定
した急速加熱(２５０℃×１分)を施した。 【００１９】 【実施例５】実施例２と同じ成分組成のものを一次冷間
圧延により０.５mmとした試料に４００℃×２hrの中間
焼鈍を施した。その他の工程は実施例２と同じで箔とし
た。この後、８０℃×２４hrの熱処理を施し、サブグレ
インサイズを調整した。この時のサブグレインの平均サ
イズは１.２μmで、その面積率は８０％であった。この
試料に焼き付け塗装工程を想定した急速加熱(２５０℃
×１分)を施した。 【００２０】 【実施例６】実施例２と同じ成分組成のものを熱間圧延
により３mmとした後、４５０℃×４hrの熱処理を施し、
更に一次冷間圧延により０.５mmとした試料に４００℃
×２hrの中間焼鈍を施した。その他は実施例２と同じ工
程で得た箔に１００℃×５hrの熱処理を施した。この時
のサブグレインの平均サイズは１.３μmで、その面積率
は９０％であった。この試料に焼き付け塗装工程を想定
した急速加熱(２５０℃×１分)を施した。 【００２１】 【比較例１】実施例１と同じ成分組成のものを熱間圧延
により厚さ１.５mmとし、更に冷間圧延により箔厚０.０
１５mmまで圧延した。この時のサブグレインの平均サイ
ズは０.３μmで、その面積率は４０％であつた。この試
料に焼き付け塗装工程を想定した急速加熱(２５０℃×
１分)を施した。 【００２２】 【比較例２】実施例２と同じ成分組成のものに中間焼鈍
を０.３mmで４００℃×４hr施した後、冷間圧延により
０.０１５mmとした箔に１８０℃×５hrの熱処理を施し
た。この時のサブグレインの平均サイズは１.９μmで、
その面積率は９５％であった。この試料に焼き付け塗装
工程を想定した急速加熱(２５０℃×１分)を施した。 【００２３】上記本発明例１〜６と比較例１〜２におけ
る各試料の機械的性質並びにサブグレインの平均サイズ
及び面積率を 【表１】 に示す。なお、サブグレインはＴＥＭ(透過電子顕微鏡)
により５０００倍で撮影した写真より測定した。 【００２４】表１より、本発明例１〜６は、いずれも硬
質材の状態であり、高強度を有し、良好な箔となってい
ることがわかる。しかし、比較例１はＧ.Ｇが生じてお
り、使用できない。また、比較例２は半硬質材となって
延性が増大しており、包装用として使用時には包装が破
れずに薬品が取り出せない状態になる不都合を生じる。
ミクロ写真の一例を図１(本発明例１)、図２(比較例１)
に示す。 【００２５】 【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
強度が高いＡｌ−Ｆｅ系アルミニウム合金箔が得られる
ので、箔の薄箔化が進められると共に、薬品包装（例え
ば、ＰＴＰ包装）用としての使用も可能である。
に用いられるアルミニウム合金箔に関するものである。 【０００２】 【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】一般に
アルミニウム箔は、用途により５.５〜１００μm程度の
範囲の箔厚で使い分けられている。これらアルミニウム
箔は包装用としても種々用いられており、従来、１Ｎ３
０(ＪＩＳ Ｈ４１６０)の純アルミニウムが一般に用い
られてきた。また、近年は、箔厚の一層の薄肉化によ
り、従来の１Ｎ３０から薄肉化に有利な８０１１、８０
７９のようなＡl−Ｆe合金やＦeのほかＭnを添加した８
００６等の合金も使用されつつある。 【０００３】しかし、Ａl−Ｆe系合金箔の場合、熱に対
する感受性が高く、従来の製造方法では不具合を生じる
場合があった。すなわち、薬品の包装用(例えば、ＰＴ
Ｐ包装用)として用いられる場合、通常、圧延上がりの
箔に１５０〜２５０℃の焼き付け塗装が施される。この
ような急速加熱を行う場合、従来の１Ｎ３０ではＯ材に
なることはなかったが、Ａl−Ｆe系合金箔ではＯ材にな
るばかりではなく、Ｇrain Ｇrowth(Ｇ.Ｇ.)を生じ、使
用できなくなってしまう。具体的には、ＰＴＰ包装の場
合、Ｏ材であると薬品を押し出して包装を破る時に箔が
破れずに薬品が取り出せない不都合を生じる。また、
Ｇ.Ｇ.を生じると包装材としての強度が足りず、すぐに
破れてしまい、衛生上問題となる。 【０００４】このため、Ｇ.Ｇ.の防止方法としては、特
公平１−１６３００号で提案されているように、Ａl−
Ｆe系合金箔を結晶粒の微細なＯ材として、伸び及び張
出性等の高い成形性を得る方法がある。しかし、薬品の
ＰＴＰ製品等に用いるためには引き裂き性を良くするた
めに硬質材の状態である必要があるので、この提案のよ
うな手法では解決できない。 【０００５】また、特開昭６４−２５９３３号では、包
装用アルミニウム箔について、粒界に析出した析出物の
長さを規制し、エンボス加工時の加工性向上を図ること
が提案されているが、焼き付け塗装時のＧ.Ｇ.の防止策
は講じられていない。 【０００６】本発明は、上記従来技術の問題点を解決
し、箔の強度を向上して薄肉化を可能にし、焼き付け塗
装を行う用途においてもＧ.Ｇ.の発生を防止できるアル
ミニウム合金箔を提供することを目的とするものであ
る。 【０００７】 【課題解決するための手段】前記課題を解決するため、
本発明者は、Ａl−Ｆe系合金箔を特に包装用とした場合
におけるＧ.Ｇ.の発生原因について検討した結果、Ｇ.
Ｇ.はＦeの固溶量並びに圧延により導入される歪み量に
影響を受けることが判明した。この点、前記提案の如く
析出物の調整のみでは不充分であることがわかった。そ
こで、Ｇ.Ｇ.の発生を効果的に防止し得る方策について
更に研究を重ねた結果、ここに本発明をなしたものであ
る。 【０００８】すなわち、本発明は、Ｆｅ：０．８〜２．
０％を含み残部実質的にＡｌからなるＡｌ−Ｆｅ系アル
ミニウム合金箔において、全体の面積の６０％以上が、
平均サイズ０．３μｍ以上１．５μｍ以下のサブグレイ
ンにより覆われていることを特徴とするアルミニウム合
金箔を要旨とするものである。以下に本発明を更に詳述
する。 【０００９】本発明のアルミニウム合金箔において、Ｆ
ｅの添加は箔の強度向上に効果があり、薄箔化を進める
上で有効である。更に、箔のダブル圧延におけるマット
面の粗度の低減に対しても効果がある。しかし、Ｆｅ量
が０．８％未満ではその効果が十分でなく、また２．０
％を超えると耐食性が著しく悪くなり、製品に対して悪
影響を及ぼす。したがって、Ａｌ−Ｆｅ系アルミニウム
合金箔におけるＦｅ量は０．８〜２．０％の範囲に規定
する。 【００１０】なお、必須成分としてＦeが上記範囲で含
有している限り、微量のＴi、Ｓiなどを許容可能であ
る。 【００１１】Ａｌ−Ｆｅ系アルミニウム合金箔の場合、
焼き付け塗装時にＧ．Ｇ．が発生する理由は、本発明者
の研究により、Ｆｅの固溶量及び圧延により導入された
歪み量によることが判明した。すなわち、焼き付け塗装
する箔のサブグレインが６０％未満の面積率、若しくは
平均サイズが０．３μｍ未満である場合は、歪み量が多
く急速加熱の熱処理によりＧ．Ｇ．を生じてしまう。一
方、サブグレインの平均サイズが１．５μｍより大であ
ると、Ｈ２２、Ｈ２４、Ｈ２６の半硬質材となり、延性
が増大し、切り裂き性が低下してしまう。 【００１２】このため、本発明では、Ｆe量を上述の如
く規制すると共に、サブグレインの平均サイズが０.３
μm以上１.５μm以下の面積率を６０％とするものであ
る。これにより、焼き付け塗装時の半硬質材化、Ｏ材化
及びＧ.Ｇ.発生を共に防ぐことができる。上述のように
サブグレインを調整する手段としては、例えば、以下の
方法がある。 【００１３】Ａｌ−Ｆｅ系合金は加工軟化現象を示す合
金であり、箔圧延においてある程度の転位の整理は生じ
ており、転位のセル壁を形成しているが、圧延条件の違
い（圧下率等）によりその程度には違いがある。しか
し、適切な圧延条件により、セル壁を移動させ、急速加
熱に対して比較的安定なサブグレインを形成することが
可能である。この方法によれば、焼き付け塗装時の熱処
理においてもＧ．Ｇ．の発生を防止できる。なお、ここ
で、加工軟化現象とは、冷間加工率の増加に伴い強度の
上昇が停滞或は逆に強度が低下する現象である。 【００１４】また、圧延条件が適切でなく、サブグレイ
ンが形成されない場合或いは形成されても非常に少ない
か小さい場合は、焼き付け塗装を行う前に熱処理を施し
て、０.３μm以上１.５μm以下の平均グレインサイズと
し、かつその面積率を６０％とすることにより、Ｇ.Ｇ.
発生を防ぐことができる。次に本発明の実施例を示す。 【００１５】 【実施例１】Ｆe:１.４５％、Ｓi:０.０７％、Ｔi:０.
０２％を含む成分組成のアルミニウム合金鋳塊に５００
℃×４hrの均質化熱処理を施した後、熱間圧延により厚
さ３mmとした。次に、冷間圧延により厚さ０.０１５mm
とした。この時のサブグレインの平均サイズは０.５μm
であり、その面積率は７５％であった。この試料に焼付
け塗装工程を想定した急速加熱(２５０℃×１分)を施し
た。 【００１６】 【実施例２】Ｆe:１.６５％、Ｓi:０.０８％、Ｔi:０.
０３％を含む成分組成のアルミニウム合金鋳塊に４８０
℃×６hrの均質化熱処理を施した後、引き続き熱間圧延
により厚さ３mmとした。その後、一次冷間圧延により
０.７mmとした試料に４００℃×２hrの中間焼鈍を施
し、更に二次冷間圧延により厚さ０.０１５mmとした。
この後、８０℃×２４hrの熱処理を施し、サブグレイン
サイズを調整した。この時のサブグレインの平均サイズ
は１.１μmで、その面積率は９０％であった。この試料
に焼き付け塗装工程を想定した急速加熱(２５０℃×１
分)を施した。 【００１７】 【実施例３】実施例１と同じ成分組成のものを熱間圧延
により３mmとした後、４５０℃×４hrの熱処理を施し
た。その他は実施例１と同じ工程で箔とした。この時の
サブグレインの平均サイズは０.７μmで、その面積率は
８５％であった。この試料に焼き付け塗装工程を想定し
た急速加熱(２５０℃×１分)を施した。 【００１８】 【実施例４】実施例２と同じ成分組成のものを熱間圧延
により３mmとした後、４５０℃×４hrの熱処理を施し、
更に一次冷間圧延により０.７mmとした試料に４００℃
×２hrの中間焼鈍を施した。その他は実施例２と同じ工
程で得た箔に１００℃×５hrの熱処理を施した。この時
のサブグレインの平均サイズは１.２μmで、その面積率
は９５％であった。この試料に焼き付け塗装工程を想定
した急速加熱(２５０℃×１分)を施した。 【００１９】 【実施例５】実施例２と同じ成分組成のものを一次冷間
圧延により０.５mmとした試料に４００℃×２hrの中間
焼鈍を施した。その他の工程は実施例２と同じで箔とし
た。この後、８０℃×２４hrの熱処理を施し、サブグレ
インサイズを調整した。この時のサブグレインの平均サ
イズは１.２μmで、その面積率は８０％であった。この
試料に焼き付け塗装工程を想定した急速加熱(２５０℃
×１分)を施した。 【００２０】 【実施例６】実施例２と同じ成分組成のものを熱間圧延
により３mmとした後、４５０℃×４hrの熱処理を施し、
更に一次冷間圧延により０.５mmとした試料に４００℃
×２hrの中間焼鈍を施した。その他は実施例２と同じ工
程で得た箔に１００℃×５hrの熱処理を施した。この時
のサブグレインの平均サイズは１.３μmで、その面積率
は９０％であった。この試料に焼き付け塗装工程を想定
した急速加熱(２５０℃×１分)を施した。 【００２１】 【比較例１】実施例１と同じ成分組成のものを熱間圧延
により厚さ１.５mmとし、更に冷間圧延により箔厚０.０
１５mmまで圧延した。この時のサブグレインの平均サイ
ズは０.３μmで、その面積率は４０％であつた。この試
料に焼き付け塗装工程を想定した急速加熱(２５０℃×
１分)を施した。 【００２２】 【比較例２】実施例２と同じ成分組成のものに中間焼鈍
を０.３mmで４００℃×４hr施した後、冷間圧延により
０.０１５mmとした箔に１８０℃×５hrの熱処理を施し
た。この時のサブグレインの平均サイズは１.９μmで、
その面積率は９５％であった。この試料に焼き付け塗装
工程を想定した急速加熱(２５０℃×１分)を施した。 【００２３】上記本発明例１〜６と比較例１〜２におけ
る各試料の機械的性質並びにサブグレインの平均サイズ
及び面積率を 【表１】 に示す。なお、サブグレインはＴＥＭ(透過電子顕微鏡)
により５０００倍で撮影した写真より測定した。 【００２４】表１より、本発明例１〜６は、いずれも硬
質材の状態であり、高強度を有し、良好な箔となってい
ることがわかる。しかし、比較例１はＧ.Ｇが生じてお
り、使用できない。また、比較例２は半硬質材となって
延性が増大しており、包装用として使用時には包装が破
れずに薬品が取り出せない状態になる不都合を生じる。
ミクロ写真の一例を図１(本発明例１)、図２(比較例１)
に示す。 【００２５】 【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
強度が高いＡｌ−Ｆｅ系アルミニウム合金箔が得られる
ので、箔の薄箔化が進められると共に、薬品包装（例え
ば、ＰＴＰ包装）用としての使用も可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】アルミニウム合金箔の金属組織を示す透過電子
顕微鏡写真(×５０００)で、本発明例１の場合を示して
いる。 【図２】アルミニウム合金箔の金属組織を示す透過電子
顕微鏡写真(×５０００)で、比較例１の場合を示してい
る。
顕微鏡写真(×５０００)で、本発明例１の場合を示して
いる。 【図２】アルミニウム合金箔の金属組織を示す透過電子
顕微鏡写真(×５０００)で、比較例１の場合を示してい
る。
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 重量％で（以下、同じ）、Ｆｅ：０．８〜２．０％を含
み残部実質的にＡｌからなるＡｌ−Ｆｅ系アルミニウム
合金箔において、全体の面積の６０％以上が、平均サイ
ズ０．３μｍ以上１．５μｍ以下のサブグレインにより
覆われていることを特徴とするアルミニウム合金箔。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02410756A JP3077112B2 (ja) | 1990-12-14 | 1990-12-14 | アルミニウム合金箔 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02410756A JP3077112B2 (ja) | 1990-12-14 | 1990-12-14 | アルミニウム合金箔 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04214833A JPH04214833A (ja) | 1992-08-05 |
| JP3077112B2 true JP3077112B2 (ja) | 2000-08-14 |
Family
ID=18519867
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02410756A Expired - Fee Related JP3077112B2 (ja) | 1990-12-14 | 1990-12-14 | アルミニウム合金箔 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3077112B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4832370B2 (ja) * | 2002-05-07 | 2011-12-07 | 日本製箔株式会社 | アルミニウム合金箔及びその製造方法 |
| AU2006202381B2 (en) * | 2006-06-05 | 2014-02-20 | Bluescope Steel Limited | Coated clips |
-
1990
- 1990-12-14 JP JP02410756A patent/JP3077112B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04214833A (ja) | 1992-08-05 |
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