JP3080228B2 - 発電プラントの制御方法 - Google Patents
発電プラントの制御方法Info
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- JP3080228B2 JP3080228B2 JP10370755A JP37075598A JP3080228B2 JP 3080228 B2 JP3080228 B2 JP 3080228B2 JP 10370755 A JP10370755 A JP 10370755A JP 37075598 A JP37075598 A JP 37075598A JP 3080228 B2 JP3080228 B2 JP 3080228B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は発電プラントの制御
方法に関する。さらに詳しくは、複数のボイラと複数の
蒸気タービンとを有する発電プラントにおいて、各ボイ
ラを最適な状態で稼働させることができる発電プラント
の制御方法に関する。
方法に関する。さらに詳しくは、複数のボイラと複数の
蒸気タービンとを有する発電プラントにおいて、各ボイ
ラを最適な状態で稼働させることができる発電プラント
の制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、発電プラントにおいては複数
のボイラと複数の蒸気タービンとを組合せた構成が採用
されている。そして、かかる構成とされている発電プラ
ントの制御方法についても種々提案されているが、その
多くはボイラＢと蒸気タービンＴとが隣接して配置され
ているところから、図７に示すように、共通母管の圧力
によりボイラＢのフィードバック制御をなすというもの
である（例えば、特開平３ー１５８６０１号公報、特開
平４ー５５６０１号公報、実開平４ー２２９３１２号公
報等）。
のボイラと複数の蒸気タービンとを組合せた構成が採用
されている。そして、かかる構成とされている発電プラ
ントの制御方法についても種々提案されているが、その
多くはボイラＢと蒸気タービンＴとが隣接して配置され
ているところから、図７に示すように、共通母管の圧力
によりボイラＢのフィードバック制御をなすというもの
である（例えば、特開平３ー１５８６０１号公報、特開
平４ー５５６０１号公報、実開平４ー２２９３１２号公
報等）。
【０００３】しかるに、最近では新規発電プラントの建
設が、適当な立地条件の場所がないなどの問題のために
困難なところから、既設発電プラントにボイラＢや蒸気
タービンＴを増設することが多くなされている。この場
合、既設備との関係から増設されるボイラＢや蒸気ター
ビンＴが、既設のボイラＢおよび蒸気タービンＴと離れ
た場所に設置されることがしばしは起こる。そのため、
図７に示すような、共通母管の圧力によりボイラＢのフ
ィードバック制御をなした場合、すなわち母管によりボ
イラＢの代表圧力を計測し、その圧力を所定値に維持す
るために必要な燃料量（発熱量ベース）を算出し、その
燃料量を各ボイラＢに分配することにより各ボイラＢの
負荷配分をなすような方式を取った場合、蒸気管におけ
る圧力降下のために既設設備から離れた個所に設置され
たボイラＢの圧力を所定圧力に維持できないことがあ
る。
設が、適当な立地条件の場所がないなどの問題のために
困難なところから、既設発電プラントにボイラＢや蒸気
タービンＴを増設することが多くなされている。この場
合、既設備との関係から増設されるボイラＢや蒸気ター
ビンＴが、既設のボイラＢおよび蒸気タービンＴと離れ
た場所に設置されることがしばしは起こる。そのため、
図７に示すような、共通母管の圧力によりボイラＢのフ
ィードバック制御をなした場合、すなわち母管によりボ
イラＢの代表圧力を計測し、その圧力を所定値に維持す
るために必要な燃料量（発熱量ベース）を算出し、その
燃料量を各ボイラＢに分配することにより各ボイラＢの
負荷配分をなすような方式を取った場合、蒸気管におけ
る圧力降下のために既設設備から離れた個所に設置され
たボイラＢの圧力を所定圧力に維持できないことがあ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる従来技
術の課題に鑑みなされたものであって、複数のボイラと
複数の蒸気タービンとがそれぞれ離れた場所に設置され
ていても、各ボイラの圧力を所定圧力に維持できる発電
プラントの制御方法を提供することを目的としている。
術の課題に鑑みなされたものであって、複数のボイラと
複数の蒸気タービンとがそれぞれ離れた場所に設置され
ていても、各ボイラの圧力を所定圧力に維持できる発電
プラントの制御方法を提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の発電プラントの
制御方法は、所要数のボイラと所要数の蒸気タービンと
を備える発電プラントの制御方法であって、電力デマン
ドに基づいて各蒸気タービンへの供給蒸気配分比および
各ボイラの発生蒸気配分比を設定し、ついで基準ボイラ
の設定蒸圧力を設定し、しかるのち供給蒸気配分比、発
生蒸気配分比およびボイラ間流量に基づいて管路に発生
する管路抵抗と、前記設定蒸気圧力とを用いて基準ボイ
ラ以外の各ボイラの必要圧力を算出し、前記設定蒸気圧
力により前記基準ボイラを制御し、前記算出された各ボ
イラの必要圧力により各ボイラを制御することを特徴と
する。
制御方法は、所要数のボイラと所要数の蒸気タービンと
を備える発電プラントの制御方法であって、電力デマン
ドに基づいて各蒸気タービンへの供給蒸気配分比および
各ボイラの発生蒸気配分比を設定し、ついで基準ボイラ
の設定蒸圧力を設定し、しかるのち供給蒸気配分比、発
生蒸気配分比およびボイラ間流量に基づいて管路に発生
する管路抵抗と、前記設定蒸気圧力とを用いて基準ボイ
ラ以外の各ボイラの必要圧力を算出し、前記設定蒸気圧
力により前記基準ボイラを制御し、前記算出された各ボ
イラの必要圧力により各ボイラを制御することを特徴と
する。
【０００６】本発明の発電プラントの制御方法において
は、例えば、各ボイラの必要圧力が下記式により算出さ
れる。
は、例えば、各ボイラの必要圧力が下記式により算出さ
れる。
【０００７】
【数２】
【０００８】本発明の発電プラントの制御方法において
は、隣接する各ボイラの管路抵抗が無視し得る場合、前
記各ボイラを接続する蒸気ラインの圧力を同ボイラの必
要圧力として制御がなされる。その場合、管路抵抗が無
視し得るとされたボイラ群の燃料量を発生蒸気配分比に
より制御することがなされる。
は、隣接する各ボイラの管路抵抗が無視し得る場合、前
記各ボイラを接続する蒸気ラインの圧力を同ボイラの必
要圧力として制御がなされる。その場合、管路抵抗が無
視し得るとされたボイラ群の燃料量を発生蒸気配分比に
より制御することがなされる。
【０００９】また、蒸気タービンにおいて抽気がなされ
ている場合、蒸気タービン入口における蒸気量を計測
し、その計測値に基づいて供給蒸気配分比の設定がなさ
れる。
ている場合、蒸気タービン入口における蒸気量を計測
し、その計測値に基づいて供給蒸気配分比の設定がなさ
れる。
【００１０】
【作用】本発明は前記の如く構成されているので、複数
のボイラと複数の蒸気タービンとから構成される発電プ
ラントにおいて、管路抵抗が無視し得ない場合であって
も各ボイラの圧力を発生蒸気量配分に対応した圧力に制
御できる。
のボイラと複数の蒸気タービンとから構成される発電プ
ラントにおいて、管路抵抗が無視し得ない場合であって
も各ボイラの圧力を発生蒸気量配分に対応した圧力に制
御できる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照しながら本
発明を実施形態に基づいて説明するが、本発明はかかる
実施形態のみに限定されるものではない。
発明を実施形態に基づいて説明するが、本発明はかかる
実施形態のみに限定されるものではない。
【００１２】実施形態１ 本発明の実施形態１の発電プラントの制御方法が適用さ
れている発電プラントを図１にブロック図で示す。な
お、図１中、符号Ｐはボイラ出口圧力、Ｂはボイラ、Ｔ
は蒸気タービン、ｆFは燃料量、ｆBはボイラ発生蒸気
量、ｆTはタービン供給蒸気量、ｆPは抽気量、ＣBはボ
イラマスター制御器、ＣTは発電量制御器、Ｗは電力、
Ｒは管路抵抗、矢符は流れの順方向（正方向）をそれぞ
れ示す。
れている発電プラントを図１にブロック図で示す。な
お、図１中、符号Ｐはボイラ出口圧力、Ｂはボイラ、Ｔ
は蒸気タービン、ｆFは燃料量、ｆBはボイラ発生蒸気
量、ｆTはタービン供給蒸気量、ｆPは抽気量、ＣBはボ
イラマスター制御器、ＣTは発電量制御器、Ｗは電力、
Ｒは管路抵抗、矢符は流れの順方向（正方向）をそれぞ
れ示す。
【００１３】この発電プラントは、図１に示すように、
ｍ缶のボイラＢと、ｍ台の蒸気タービンＴと、これらの
ボイラＢと蒸気タービンＴとを連絡している蒸気ライン
と、燃料ラインとを主要構成要素として備えてなる。こ
の発電プラントにおいては、電力要求（電力デマンド）
に応じた電力負荷配分に基づいて各蒸気タービンＴへの
供給蒸気量が決定され、ついでその供給蒸気量に応じて
ボイラＢの負荷配分、すなわち発生蒸気量が決定され、
しかるのちその発生蒸気量を確保するための各ボイラＢ
の圧力（必要圧力）が算出される。
ｍ缶のボイラＢと、ｍ台の蒸気タービンＴと、これらの
ボイラＢと蒸気タービンＴとを連絡している蒸気ライン
と、燃料ラインとを主要構成要素として備えてなる。こ
の発電プラントにおいては、電力要求（電力デマンド）
に応じた電力負荷配分に基づいて各蒸気タービンＴへの
供給蒸気量が決定され、ついでその供給蒸気量に応じて
ボイラＢの負荷配分、すなわち発生蒸気量が決定され、
しかるのちその発生蒸気量を確保するための各ボイラＢ
の圧力（必要圧力）が算出される。
【００１４】次に、各ボイラＢの必要圧力の算出につい
て説明する。
て説明する。
【００１５】図１に示す発電プラントにおいて、電力負
荷配分から決定される蒸気タービンＴの供給蒸気量配
分：ｆT(i)＝αT(i)・ｆall、およびボイラ負荷配分と
して発生蒸気量配分：ｆB(i)＝αB(i)・ｆallを設定す
る。
荷配分から決定される蒸気タービンＴの供給蒸気量配
分：ｆT(i)＝αT(i)・ｆall、およびボイラ負荷配分と
して発生蒸気量配分：ｆB(i)＝αB(i)・ｆallを設定す
る。
【００１６】ここに、 ｆall：全蒸気量 αT(i)：供給蒸気配分比（ΣαT(i)＝１ （ｉ＝１〜
ｍ）） αB(i)：発生蒸気配分比（ΣαB(i)＝１ （ｉ＝１〜
ｍ））
ｍ）） αB(i)：発生蒸気配分比（ΣαB(i)＝１ （ｉ＝１〜
ｍ））
【００１７】前記関係を利用すると各ボイラＢ，Ｂ間の
流量ｆ (i)(i+1)は、よく知られている代数的関係から
下記式（１）により表される。なお、添字（ｉ）（ｉ＋
１）は（ｉ）番目のボイラＢ（ｉ）から（ｉ＋１）番目
のボイラＢ（ｉ＋１）へ蒸気が流れていることを示す。 ｆ (i)(i+1)＝（Σ（αB(k)−αT(k)））・ｆall （ｉ
＝１〜ｍ−１） （１） また、前記式（１）を利用
すると各ボイラＢの必要圧力ＰB(i)は、例えば第１ボイ
ラ（ｉ＝１）を基準とし、また圧力損失ΔＰが２乗特性
（ΔP=sgn(f)・R・f 2）に従うとすると下記式（２）によ
り表される。
流量ｆ (i)(i+1)は、よく知られている代数的関係から
下記式（１）により表される。なお、添字（ｉ）（ｉ＋
１）は（ｉ）番目のボイラＢ（ｉ）から（ｉ＋１）番目
のボイラＢ（ｉ＋１）へ蒸気が流れていることを示す。 ｆ (i)(i+1)＝（Σ（αB(k)−αT(k)））・ｆall （ｉ
＝１〜ｍ−１） （１） また、前記式（１）を利用
すると各ボイラＢの必要圧力ＰB(i)は、例えば第１ボイ
ラ（ｉ＝１）を基準とし、また圧力損失ΔＰが２乗特性
（ΔP=sgn(f)・R・f 2）に従うとすると下記式（２）によ
り表される。
【００１８】
【数３】
【００１９】そして、前記式（２）において管路抵抗Ｒ
B(i)，Ｒ (i)(i+1)は種々の公知の方法により算出可能
であるから、供給蒸気配分比：αT(i)、および発生蒸気
配分比：αB(i)を用いて各ボイラＢにおける必要圧力Ｐ
B(i)が算出できる。ここで、管路抵抗Ｒの添字（ｉ）
（ｉ＋１）は（ｉ）番目のボイラＢ（ｉ）と（ｉ＋１）
番目のボイラＢ（ｉ＋１）間の管路抵抗Ｒであることを
示す。なお、前記式（２）においては、基準ボイラＢと
して第１ボイラＢ（１）が用いられているが、基準ボイ
ラＢは任意のボイラとすることができる。
B(i)，Ｒ (i)(i+1)は種々の公知の方法により算出可能
であるから、供給蒸気配分比：αT(i)、および発生蒸気
配分比：αB(i)を用いて各ボイラＢにおける必要圧力Ｐ
B(i)が算出できる。ここで、管路抵抗Ｒの添字（ｉ）
（ｉ＋１）は（ｉ）番目のボイラＢ（ｉ）と（ｉ＋１）
番目のボイラＢ（ｉ＋１）間の管路抵抗Ｒであることを
示す。なお、前記式（２）においては、基準ボイラＢと
して第１ボイラＢ（１）が用いられているが、基準ボイ
ラＢは任意のボイラとすることができる。
【００２０】このように、この実施形態１によれば、複
数のボイラＢがそれぞれ離れた場所に設置され、また複
数の蒸気タービンＴもそれぞれ離れた場所に設置されて
いるため、蒸気ラインにおける圧力損失が無視できない
場合であっても各ボイラＢの必要圧力が算出できるの
で、その圧力になるようボイラＢを制御する、例えば燃
料量ｆFを制御することにより、所定の負荷配分に応じ
た発生蒸気量を確保できる。
数のボイラＢがそれぞれ離れた場所に設置され、また複
数の蒸気タービンＴもそれぞれ離れた場所に設置されて
いるため、蒸気ラインにおける圧力損失が無視できない
場合であっても各ボイラＢの必要圧力が算出できるの
で、その圧力になるようボイラＢを制御する、例えば燃
料量ｆFを制御することにより、所定の負荷配分に応じ
た発生蒸気量を確保できる。
【００２１】実施形態２ 本発明の実施形態２の発電プラントの制御方法が適用さ
れている発電プラントを図２にブロック図で示す。前記
式（２）を用いて各ボイラＢの発生蒸発量を決定するた
めには、隣接するボイラＢ，Ｂ間の蒸気ラインに直列の
管路抵抗Ｒが存在するという条件（Ｒ (i-1)(i)＋Ｒ
B(i-1)＋ＲB(i)＞０）が必要であるため、隣接するボイ
ラＢ，Ｂが近接し、その間の管路抵抗Ｒが無視し得るよ
うな場合（図２に示す例では、第１ボイラＢ（１）の管
路抵抗Ｒ (1)と第２ボイラＢ（２）の管路抵抗Ｒ (2)お
よび第１ボイラＢ（１）と第２ボイラＢ（２）との間の
管路抵抗Ｒ (1)(2)が無視し得るとされている。）に
は、それらのボイラＢの必要圧力は算出することができ
ても、それらのボイラＢの発生蒸発量を決定し得ない。
そこで、この実施形態２では、その間の蒸気ラインを部
分的な母管と考えて処理するものである。すなわち、隣
接する各ボイラ（図示例では第１ボイラと第２ボイラ）
Ｂの必要圧力を、母管の圧力により代表させて実施形態
１と同様にして算出してその圧力によりボイラＢの圧力
を制御するとともに、発生蒸気配分比：α B(i)に応じて
管路抵抗Ｒが無視し得るとされている各ボイラ（ボイラ
群）Ｂの燃料量ｆFを発生蒸気量配分比αB(i)により制
御するものである。
れている発電プラントを図２にブロック図で示す。前記
式（２）を用いて各ボイラＢの発生蒸発量を決定するた
めには、隣接するボイラＢ，Ｂ間の蒸気ラインに直列の
管路抵抗Ｒが存在するという条件（Ｒ (i-1)(i)＋Ｒ
B(i-1)＋ＲB(i)＞０）が必要であるため、隣接するボイ
ラＢ，Ｂが近接し、その間の管路抵抗Ｒが無視し得るよ
うな場合（図２に示す例では、第１ボイラＢ（１）の管
路抵抗Ｒ (1)と第２ボイラＢ（２）の管路抵抗Ｒ (2)お
よび第１ボイラＢ（１）と第２ボイラＢ（２）との間の
管路抵抗Ｒ (1)(2)が無視し得るとされている。）に
は、それらのボイラＢの必要圧力は算出することができ
ても、それらのボイラＢの発生蒸発量を決定し得ない。
そこで、この実施形態２では、その間の蒸気ラインを部
分的な母管と考えて処理するものである。すなわち、隣
接する各ボイラ（図示例では第１ボイラと第２ボイラ）
Ｂの必要圧力を、母管の圧力により代表させて実施形態
１と同様にして算出してその圧力によりボイラＢの圧力
を制御するとともに、発生蒸気配分比：α B(i)に応じて
管路抵抗Ｒが無視し得るとされている各ボイラ（ボイラ
群）Ｂの燃料量ｆFを発生蒸気量配分比αB(i)により制
御するものである。
【００２２】このように、この実施形態２によれば隣接
するボイラＢが近接し、その間の管路抵抗Ｒが無視し得
るような場合であっても、各ボイラＢの必要圧力および
管路抵抗Ｒが無視し得るとされているボイラ群の発生蒸
気量が算出できるので、その圧力になるようボイラＢを
制御する、例えば燃料量ｆFを制御することにより、負
荷配分に応じた発生蒸気量を確保できる。
するボイラＢが近接し、その間の管路抵抗Ｒが無視し得
るような場合であっても、各ボイラＢの必要圧力および
管路抵抗Ｒが無視し得るとされているボイラ群の発生蒸
気量が算出できるので、その圧力になるようボイラＢを
制御する、例えば燃料量ｆFを制御することにより、負
荷配分に応じた発生蒸気量を確保できる。
【００２３】実施形態３ 本発明の実施形態３の発電プラントの制御方法が適用さ
れている発電プラントを図３にブロック図で示す。この
実施形態３は実施形態１を改変したものであって、蒸気
タービンＴにおいて抽気がなされているものである。こ
の場合は電力負荷配分と供給蒸気量配分が一意には決定
できないため、蒸気タービンＴ入口における蒸気量を計
測し、その計測により得られた蒸気量に基づいて供給蒸
気配分を決定するようにしてなるものである。すなわ
ち、 αT(i)＝ｆT(i)／ｆall ここに、ｆall＝ΣｆT(i) （ｉ＝１，２，３，…，
ｍ）
れている発電プラントを図３にブロック図で示す。この
実施形態３は実施形態１を改変したものであって、蒸気
タービンＴにおいて抽気がなされているものである。こ
の場合は電力負荷配分と供給蒸気量配分が一意には決定
できないため、蒸気タービンＴ入口における蒸気量を計
測し、その計測により得られた蒸気量に基づいて供給蒸
気配分を決定するようにしてなるものである。すなわ
ち、 αT(i)＝ｆT(i)／ｆall ここに、ｆall＝ΣｆT(i) （ｉ＝１，２，３，…，
ｍ）
【００２４】このように、この実施形態３によれば、蒸
気タービンＴにおいて抽気がなされている場合であって
も、その場合における各ボイラＢの必要圧力が算出でき
るので、その圧力になるようボイラＢを制御する、例え
ば燃料量ｆFを制御することにより負荷配分に応じた発
生蒸気量を確保できる。
気タービンＴにおいて抽気がなされている場合であって
も、その場合における各ボイラＢの必要圧力が算出でき
るので、その圧力になるようボイラＢを制御する、例え
ば燃料量ｆFを制御することにより負荷配分に応じた発
生蒸気量を確保できる。
【００２５】なお、この実施形態１〜３ではボイラＢの
缶数と蒸気タービンＴの台数とは一致させられている
が、ボイラＢの缶数と蒸気タービンＴの台数とは必ずし
も一致させる必要はない。例えば、ボイラＢの缶数が蒸
気タービンＴの台数よりも多い場合には、適当な個所の
蒸気タービンＴへの供給蒸気量配分比：αT(i)をゼロと
することにより対処でき、その逆にボイラＢの缶数が蒸
気タービンＴの台数よりも少ない場合には、適当な個所
のボイラＢへの発生蒸気配分比：αB(i)をゼロとするこ
とにより対処できる。また、いわゆる台数制御を行う場
合には、稼働させないボイラＢの発生蒸気配分比：α
B(i)をゼロとするとともに、稼働させない蒸気タービン
Ｔの供給蒸気量配分比：αT(i)をゼロとすることにより
対処できる。
缶数と蒸気タービンＴの台数とは一致させられている
が、ボイラＢの缶数と蒸気タービンＴの台数とは必ずし
も一致させる必要はない。例えば、ボイラＢの缶数が蒸
気タービンＴの台数よりも多い場合には、適当な個所の
蒸気タービンＴへの供給蒸気量配分比：αT(i)をゼロと
することにより対処でき、その逆にボイラＢの缶数が蒸
気タービンＴの台数よりも少ない場合には、適当な個所
のボイラＢへの発生蒸気配分比：αB(i)をゼロとするこ
とにより対処できる。また、いわゆる台数制御を行う場
合には、稼働させないボイラＢの発生蒸気配分比：α
B(i)をゼロとするとともに、稼働させない蒸気タービン
Ｔの供給蒸気量配分比：αT(i)をゼロとすることにより
対処できる。
【００２６】
【実施例】以下、本発明をより具体的な実施例に基づい
てより具体的に説明する。
てより具体的に説明する。
【００２７】実施例１ この実施例１は実施形態１を具体化したものであって、
図４に示すように、４缶のボイラＢと４台の蒸気タービ
ンＴとにより発電プラントを構成してなるものである。
この発電プラントの電力デマンドは４８ＭＷとされ、そ
れに対応した電力負荷配分から決定される第１〜第４蒸
気タービンＴ（１）〜Ｔ（４）の供給蒸気配分比：α
T(1)〜αT(4)はそれぞれ０．１９，０．２３，０．２
７，０．３１とされ、またボイラ負荷配分から決定され
る第１〜第４ボイラＢ（１）〜Ｂ（４）の発生蒸気配分
比：αB(1)〜αB(4)はそれぞれ０．２，０．３，０．
３，０．２とされている。したがって、第１〜第４ボイ
ラＢ（１）〜Ｂ（４）の発生蒸気配分：ｆB(1)〜ｆB(4)
はそれぞれ８０ｔ／ｈ，１２０ｔ／ｈ，１２０ｔ／ｈ，
８０ｔ／ｈとなり、また第１〜第４蒸気タービンＴ
（１）〜Ｔ（４）の供給蒸気配分：７６ｔ／ｈ，９２ｔ
／ｈ，１０８ｔ／ｈ，１２４ｔ／ｈとなり、また各ボイ
ラＢ，Ｂ間の流量：ｆ (i)(i+1)は、前記式（１）よ
り、第１ボイラＢ（１）および第２ボイラＢ（２）間の
流量：ｆ (1)(2)が４ｔ／ｈとなり、第２ボイラＢ
（２）および第３ボイラＢ（３）間の流量：ｆ (2)(3)
は３２ｔ／ｈとなり、第３ボイラＢ（３）および第４ボ
イラＢ（４）間の流量：ｆ (3)(4)は４４ｔ／ｈとな
る。そして、第１ボイラＢ（１）の管路抵抗：ＲB(1)を
０．０４３ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第２ボイラＢ（２）
の管路抵抗：ＲB(2)を０．０３５ｋＰａ／（ｔ／
ｈ）2、第３ボイラＢ（３）の管路抵抗：ＲB(3)を０．
０３５ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第４ボイラＢ（４）の管
路抵抗：ＲB(4)を０．０４３ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第
１ボイラＢ（１）および第２ボイラＢ（２）間の管路抵
抗：Ｒ (1)(2)を０．１１２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第２
ボイラＢ（２）および第３ボイラＢ（３）間の管路抵
抗：Ｒ (2)(3)を０．０９２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第３
ボイラＢ（３）および第４ボイラＢ（４）間の管路抵
抗：Ｒ (3)(4)を０．０９２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2とす
る。また、前記式（２）における基準圧力を第１ボイラ
Ｂ（１）において１１．７ＭＰａとする。
図４に示すように、４缶のボイラＢと４台の蒸気タービ
ンＴとにより発電プラントを構成してなるものである。
この発電プラントの電力デマンドは４８ＭＷとされ、そ
れに対応した電力負荷配分から決定される第１〜第４蒸
気タービンＴ（１）〜Ｔ（４）の供給蒸気配分比：α
T(1)〜αT(4)はそれぞれ０．１９，０．２３，０．２
７，０．３１とされ、またボイラ負荷配分から決定され
る第１〜第４ボイラＢ（１）〜Ｂ（４）の発生蒸気配分
比：αB(1)〜αB(4)はそれぞれ０．２，０．３，０．
３，０．２とされている。したがって、第１〜第４ボイ
ラＢ（１）〜Ｂ（４）の発生蒸気配分：ｆB(1)〜ｆB(4)
はそれぞれ８０ｔ／ｈ，１２０ｔ／ｈ，１２０ｔ／ｈ，
８０ｔ／ｈとなり、また第１〜第４蒸気タービンＴ
（１）〜Ｔ（４）の供給蒸気配分：７６ｔ／ｈ，９２ｔ
／ｈ，１０８ｔ／ｈ，１２４ｔ／ｈとなり、また各ボイ
ラＢ，Ｂ間の流量：ｆ (i)(i+1)は、前記式（１）よ
り、第１ボイラＢ（１）および第２ボイラＢ（２）間の
流量：ｆ (1)(2)が４ｔ／ｈとなり、第２ボイラＢ
（２）および第３ボイラＢ（３）間の流量：ｆ (2)(3)
は３２ｔ／ｈとなり、第３ボイラＢ（３）および第４ボ
イラＢ（４）間の流量：ｆ (3)(4)は４４ｔ／ｈとな
る。そして、第１ボイラＢ（１）の管路抵抗：ＲB(1)を
０．０４３ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第２ボイラＢ（２）
の管路抵抗：ＲB(2)を０．０３５ｋＰａ／（ｔ／
ｈ）2、第３ボイラＢ（３）の管路抵抗：ＲB(3)を０．
０３５ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第４ボイラＢ（４）の管
路抵抗：ＲB(4)を０．０４３ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第
１ボイラＢ（１）および第２ボイラＢ（２）間の管路抵
抗：Ｒ (1)(2)を０．１１２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第２
ボイラＢ（２）および第３ボイラＢ（３）間の管路抵
抗：Ｒ (2)(3)を０．０９２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第３
ボイラＢ（３）および第４ボイラＢ（４）間の管路抵
抗：Ｒ (3)(4)を０．０９２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2とす
る。また、前記式（２）における基準圧力を第１ボイラ
Ｂ（１）において１１．７ＭＰａとする。
【００２８】したがって、前記式（２）より、第２ボイ
ラＢ（２）の圧力ＰB(2)は１１．９３ＭＰａ、第３ボイ
ラＢ（３）の圧力ＰB(3)は１１．８４ＭＰａ、第４ボイ
ラＢ（４）の圧力ＰB(4)は１１．４３ＭＰａとなる。す
なわち、第１ボイラＢ（１）の圧力ＰB(1)を１１．７Ｍ
Ｐａ、第２ボイラＢ（２）の圧力ＰB(2)を１１．９３Ｍ
Ｐａ、第３ボイラＢ（３）の圧力ＰB(3)を１１．８４Ｍ
Ｐａ、第４ボイラＢ（４）の圧力ＰB(4)を１１．４３Ｍ
Ｐａとなるように制御すれば、第１ボイラＢ（１）〜第
４ボイラＢ（４）において所望の発生蒸気量が得られ
る。
ラＢ（２）の圧力ＰB(2)は１１．９３ＭＰａ、第３ボイ
ラＢ（３）の圧力ＰB(3)は１１．８４ＭＰａ、第４ボイ
ラＢ（４）の圧力ＰB(4)は１１．４３ＭＰａとなる。す
なわち、第１ボイラＢ（１）の圧力ＰB(1)を１１．７Ｍ
Ｐａ、第２ボイラＢ（２）の圧力ＰB(2)を１１．９３Ｍ
Ｐａ、第３ボイラＢ（３）の圧力ＰB(3)を１１．８４Ｍ
Ｐａ、第４ボイラＢ（４）の圧力ＰB(4)を１１．４３Ｍ
Ｐａとなるように制御すれば、第１ボイラＢ（１）〜第
４ボイラＢ（４）において所望の発生蒸気量が得られ
る。
【００２９】実施例２ この実施例２は実施形態２を具体化したものであって、
図５に示すように、４缶のボイラＢと４台の蒸気タービ
ンＴとにより発電プラントを構成し、かつ第１ボイラＢ
（１）の管路抵抗Ｒ (1)、第２ボイラＢ（２）の管路抵
抗Ｒ (2)および第１ボイラＢ（１）と第２ボイラＢ
（２）との間の管路抵抗Ｒ (1)(2)がそれぞれゼロとさ
れてなるものである。この発電プラントの電力デマンド
は４８ＭＷとされ、それに対応した電力負荷配分から決
定される第１〜第４蒸気タービンＴ（１）〜Ｔ（４）の
供給蒸気配分比：αT(1)〜αT(4)はそれぞれ０．１９，
０．２３，０．２７，０．３１とされ、またボイラ負荷
配分から決定される第１〜第４ボイラＢ（１）〜Ｂ
（４）の発生蒸気配分比：αB(1)〜αB(4)はそれぞれ
０．２，０．３，０．３，０．２とされている。したが
って、第１〜第４ボイラＢ（１）〜Ｂ（４）の発生蒸気
配分：ｆB(1)〜ｆB(4)はそれぞれ８０ｔ／ｈ，１２０ｔ
／ｈ，１２０ｔ／ｈ，８０ｔ／ｈとなり、また第１〜第
４蒸気タービンＴ（１）〜Ｔ（４）の供給蒸気配分：７
６ｔ／ｈ，９２ｔ／ｈ，１０８ｔ／ｈ，１２４ｔ／ｈと
なり、また各ボイラＢ，Ｂ間の流量：ｆ (i)(i+1)は、
前記式（１）より、第１ボイラＢ（１）および第２ボイ
ラＢ（２）間の流量：ｆ (1)(2)が４ｔ／ｈとなり、第
２ボイラＢ（２）および第３ボイラＢ（３）間の流量：
ｆ (2)(3)は３２ｔ／ｈとなり、第３ボイラＢ（３）お
よび第４ボイラＢ（４）間の流量：ｆ (3)(4)は４４ｔ
／ｈとなる。そして、第１ボイラＢ（１）の管路抵抗：
ＲB(1 )を０．０ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第２ボイラＢ
（２）の管路抵抗：ＲB(2)を０．０ｋＰａ／（ｔ／ｈ）
2、第３ボイラＢ（３）の管路抵抗：ＲB(3)を０．０３
５ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第４ボイラＢ（４）の管路抵
抗：ＲB(4)を０．０４３ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第１ボ
イラＢ（１）および第２ボイラＢ（２）間の管路抵抗：
Ｒ (1)(2)を０．０ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第２ボイラＢ
（２）および第３ボイラ間の管路抵抗：Ｒ (2)(3)を
０．０９２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第３ボイラＢ（３）
および第４ボイラＢ（４）間の管路抵抗：Ｒ (3)(4)を
０．０９２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2とする。また、前記式
（２）における基準圧力を第１ボイラＢ（１）および第
２ボイラＢ（２）の共通母管において１１．７ＭＰａと
する。
図５に示すように、４缶のボイラＢと４台の蒸気タービ
ンＴとにより発電プラントを構成し、かつ第１ボイラＢ
（１）の管路抵抗Ｒ (1)、第２ボイラＢ（２）の管路抵
抗Ｒ (2)および第１ボイラＢ（１）と第２ボイラＢ
（２）との間の管路抵抗Ｒ (1)(2)がそれぞれゼロとさ
れてなるものである。この発電プラントの電力デマンド
は４８ＭＷとされ、それに対応した電力負荷配分から決
定される第１〜第４蒸気タービンＴ（１）〜Ｔ（４）の
供給蒸気配分比：αT(1)〜αT(4)はそれぞれ０．１９，
０．２３，０．２７，０．３１とされ、またボイラ負荷
配分から決定される第１〜第４ボイラＢ（１）〜Ｂ
（４）の発生蒸気配分比：αB(1)〜αB(4)はそれぞれ
０．２，０．３，０．３，０．２とされている。したが
って、第１〜第４ボイラＢ（１）〜Ｂ（４）の発生蒸気
配分：ｆB(1)〜ｆB(4)はそれぞれ８０ｔ／ｈ，１２０ｔ
／ｈ，１２０ｔ／ｈ，８０ｔ／ｈとなり、また第１〜第
４蒸気タービンＴ（１）〜Ｔ（４）の供給蒸気配分：７
６ｔ／ｈ，９２ｔ／ｈ，１０８ｔ／ｈ，１２４ｔ／ｈと
なり、また各ボイラＢ，Ｂ間の流量：ｆ (i)(i+1)は、
前記式（１）より、第１ボイラＢ（１）および第２ボイ
ラＢ（２）間の流量：ｆ (1)(2)が４ｔ／ｈとなり、第
２ボイラＢ（２）および第３ボイラＢ（３）間の流量：
ｆ (2)(3)は３２ｔ／ｈとなり、第３ボイラＢ（３）お
よび第４ボイラＢ（４）間の流量：ｆ (3)(4)は４４ｔ
／ｈとなる。そして、第１ボイラＢ（１）の管路抵抗：
ＲB(1 )を０．０ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第２ボイラＢ
（２）の管路抵抗：ＲB(2)を０．０ｋＰａ／（ｔ／ｈ）
2、第３ボイラＢ（３）の管路抵抗：ＲB(3)を０．０３
５ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第４ボイラＢ（４）の管路抵
抗：ＲB(4)を０．０４３ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第１ボ
イラＢ（１）および第２ボイラＢ（２）間の管路抵抗：
Ｒ (1)(2)を０．０ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第２ボイラＢ
（２）および第３ボイラ間の管路抵抗：Ｒ (2)(3)を
０．０９２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第３ボイラＢ（３）
および第４ボイラＢ（４）間の管路抵抗：Ｒ (3)(4)を
０．０９２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2とする。また、前記式
（２）における基準圧力を第１ボイラＢ（１）および第
２ボイラＢ（２）の共通母管において１１．７ＭＰａと
する。
【００３０】したがって、前記式（２）より、第３ボイ
ラＢ（３）の圧力ＰB(3)は１２．１１ＭＰａ、第４ボイ
ラＢ（４）の圧力ＰB(4)は１１．７０ＭＰａとなる。す
なわち、第１ボイラＢ（１）および第２ボイラＢ（２）
の共通母管の圧力ＰB(1)を１１．７３ＭＰａ、第３ボイ
ラＢ（３）の圧力ＰB(3)を１１．８４ＭＰａ、第４ボイ
ラＢ（４）の圧力ＰB(4)を１１．４３ＭＰａになるよう
に制御し、かつ第１ボイラＢ（１）と第２ボイラＢ
（２）との燃料配分比（ｆF(1)：ｆF(2)）を２：３に制
御すれば、第１ボイラＢ（１）〜第４ボイラＢ（４）に
おいて所望の発生蒸気量が得られる。
ラＢ（３）の圧力ＰB(3)は１２．１１ＭＰａ、第４ボイ
ラＢ（４）の圧力ＰB(4)は１１．７０ＭＰａとなる。す
なわち、第１ボイラＢ（１）および第２ボイラＢ（２）
の共通母管の圧力ＰB(1)を１１．７３ＭＰａ、第３ボイ
ラＢ（３）の圧力ＰB(3)を１１．８４ＭＰａ、第４ボイ
ラＢ（４）の圧力ＰB(4)を１１．４３ＭＰａになるよう
に制御し、かつ第１ボイラＢ（１）と第２ボイラＢ
（２）との燃料配分比（ｆF(1)：ｆF(2)）を２：３に制
御すれば、第１ボイラＢ（１）〜第４ボイラＢ（４）に
おいて所望の発生蒸気量が得られる。
【００３１】実施例３ この実施例３は実施形態３を具体化したものであって、
図６に示すように、４缶のボイラＢと４台の蒸気タービ
ンＴにより発電プラントを構成してなるものである。こ
の発電プラントの電力デマンドは２４ＭＷとされ、それ
に対応した電力負荷配分および蒸気タービンの抽気量：
ｆP(i)は、第１蒸気タービンＴ（１）では抽気量：ｆ
P(1)は３８ｔ／ｈ、第２蒸気タービンＴ（２）では抽気
量：ｆP(2)は４６ｔ／ｈ、第３蒸気タービンＴ（３）で
は抽気量：ｆP(3)は５４ｔ／ｈ、第４蒸気タービンＴ
（４）では抽気量：ｆP(3)は６２ｔ／ｈから決定される
第１〜第４蒸気タービンＴ（１）〜Ｔ（４）への供給蒸
気量、すなわち第１〜第４蒸気タービンＴ（１）〜Ｔ
（４）の供給蒸気配分：７６ｔ／ｈ，９２ｔ／ｈ，１０
８ｔ／ｈ，１２４ｔ／ｈから、第１〜第４蒸気タービン
Ｔ（１）〜Ｔ（４）の供給蒸気量配分比：αT(1)〜α
T(4)はそれぞれ０．１９，０．２３，０．２７，０．３
１とされ、またボイラ負荷配分から決定される第１〜第
４ボイラＢ（１）〜Ｂ（４）の発生蒸気配分比：αB(1)
〜αB(4)はそれぞれ０．２，０．３，０．３，０．２と
されている。したがって、第１〜第４ボイラＢ（１）〜
Ｂ（４）の発生蒸気配分：ｆB(1)〜ｆB(4)はそれぞれ８
０ｔ／ｈ，１２０ｔ／ｈ，１２０ｔ／ｈ，８０ｔ／ｈと
なり、また各ボイラＢ，Ｂ間の流量：ｆ (i)(i+1)は、
前記式（１）より、第１ボイラＢ（１）および第２ボイ
ラＢ（２）間の流量：ｆ (1)(2)が４ｔ／ｈとなり、第
２ボイラＢ（２）および第３ボイラＢ（３）間の流量：
ｆ(2)(3)は３２ｔ／ｈとなり、第３ボイラＢ（３）およ
び第４ボイラＢ（４）間の流量：ｆ (3)(4)は４４ｔ／
ｈとなる。そして、第１ボイラＢ（１）の管路抵抗：Ｒ
B(1)を０．０４３ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第２ボイラＢ
（２）の管路抵抗：ＲB(2)を０．０３５ｋＰａ／（ｔ／
ｈ）2、第３ボイラＢ（３）の管路抵抗：ＲB(3)を０．
０３５ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第４ボイラＢ（４）の管
路抵抗：ＲB (4)を０．０４３ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第
１ボイラＢ（１）および第２ボイラＢ（２）間の管路抵
抗：Ｒ (1)(2)を０．１１２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第２
ボイラＢ（２）および第３ボイラＢ（３）間の管路抵
抗：Ｒ (2)(3)を０．０９２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第３
ボイラＢ（３）および第４ボイラＢ（４）間の管路抵
抗：Ｒ (3)(4)を０．０９２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2と
し、、そして前記式（２）における基準圧力を第１ボイ
ラＢ（１）において１１．７ＭＰａとする。
図６に示すように、４缶のボイラＢと４台の蒸気タービ
ンＴにより発電プラントを構成してなるものである。こ
の発電プラントの電力デマンドは２４ＭＷとされ、それ
に対応した電力負荷配分および蒸気タービンの抽気量：
ｆP(i)は、第１蒸気タービンＴ（１）では抽気量：ｆ
P(1)は３８ｔ／ｈ、第２蒸気タービンＴ（２）では抽気
量：ｆP(2)は４６ｔ／ｈ、第３蒸気タービンＴ（３）で
は抽気量：ｆP(3)は５４ｔ／ｈ、第４蒸気タービンＴ
（４）では抽気量：ｆP(3)は６２ｔ／ｈから決定される
第１〜第４蒸気タービンＴ（１）〜Ｔ（４）への供給蒸
気量、すなわち第１〜第４蒸気タービンＴ（１）〜Ｔ
（４）の供給蒸気配分：７６ｔ／ｈ，９２ｔ／ｈ，１０
８ｔ／ｈ，１２４ｔ／ｈから、第１〜第４蒸気タービン
Ｔ（１）〜Ｔ（４）の供給蒸気量配分比：αT(1)〜α
T(4)はそれぞれ０．１９，０．２３，０．２７，０．３
１とされ、またボイラ負荷配分から決定される第１〜第
４ボイラＢ（１）〜Ｂ（４）の発生蒸気配分比：αB(1)
〜αB(4)はそれぞれ０．２，０．３，０．３，０．２と
されている。したがって、第１〜第４ボイラＢ（１）〜
Ｂ（４）の発生蒸気配分：ｆB(1)〜ｆB(4)はそれぞれ８
０ｔ／ｈ，１２０ｔ／ｈ，１２０ｔ／ｈ，８０ｔ／ｈと
なり、また各ボイラＢ，Ｂ間の流量：ｆ (i)(i+1)は、
前記式（１）より、第１ボイラＢ（１）および第２ボイ
ラＢ（２）間の流量：ｆ (1)(2)が４ｔ／ｈとなり、第
２ボイラＢ（２）および第３ボイラＢ（３）間の流量：
ｆ(2)(3)は３２ｔ／ｈとなり、第３ボイラＢ（３）およ
び第４ボイラＢ（４）間の流量：ｆ (3)(4)は４４ｔ／
ｈとなる。そして、第１ボイラＢ（１）の管路抵抗：Ｒ
B(1)を０．０４３ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第２ボイラＢ
（２）の管路抵抗：ＲB(2)を０．０３５ｋＰａ／（ｔ／
ｈ）2、第３ボイラＢ（３）の管路抵抗：ＲB(3)を０．
０３５ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第４ボイラＢ（４）の管
路抵抗：ＲB (4)を０．０４３ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第
１ボイラＢ（１）および第２ボイラＢ（２）間の管路抵
抗：Ｒ (1)(2)を０．１１２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第２
ボイラＢ（２）および第３ボイラＢ（３）間の管路抵
抗：Ｒ (2)(3)を０．０９２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2、第３
ボイラＢ（３）および第４ボイラＢ（４）間の管路抵
抗：Ｒ (3)(4)を０．０９２ｋＰａ／（ｔ／ｈ）2と
し、、そして前記式（２）における基準圧力を第１ボイ
ラＢ（１）において１１．７ＭＰａとする。
【００３２】したがって、前記式（２）より、第２ボイ
ラＢ（２）の圧力ＰB(2)は１１．９３ＭＰａ、第３ボイ
ラＢ（３）の圧力ＰB(3)は１１．８３ＭＰａ、第４ボイ
ラＢ（４）の圧力ＰB(4)は１１．４３ＭＰａとなる。す
なわち、第１ボイラＢ（１）の圧力ＰB(1)を１１．７Ｍ
Ｐａ、第２ボイラＢ（２）の圧力ＰB(2)を１１．９３Ｍ
Ｐａ、第３ボイラＢ（３）の圧力ＰB(3)を１１．８４Ｍ
Ｐａ、第４ボイラＢ（４）の圧力ＰB(4)を１１．４３Ｍ
Ｐａとなるように制御すれば、例えば燃料量ｆ F(1)〜ｆ
F(4)を制御すれば、第１ボイラＢ（１）〜第４ボイラＢ
（４）において所望の発生蒸気量が得られる。
ラＢ（２）の圧力ＰB(2)は１１．９３ＭＰａ、第３ボイ
ラＢ（３）の圧力ＰB(3)は１１．８３ＭＰａ、第４ボイ
ラＢ（４）の圧力ＰB(4)は１１．４３ＭＰａとなる。す
なわち、第１ボイラＢ（１）の圧力ＰB(1)を１１．７Ｍ
Ｐａ、第２ボイラＢ（２）の圧力ＰB(2)を１１．９３Ｍ
Ｐａ、第３ボイラＢ（３）の圧力ＰB(3)を１１．８４Ｍ
Ｐａ、第４ボイラＢ（４）の圧力ＰB(4)を１１．４３Ｍ
Ｐａとなるように制御すれば、例えば燃料量ｆ F(1)〜ｆ
F(4)を制御すれば、第１ボイラＢ（１）〜第４ボイラＢ
（４）において所望の発生蒸気量が得られる。
【００３３】以上、本発明を実施形態および実施例に基
づいて説明してきたが、本発明はかかる実施形態および
実施例に限定されるものではなく、種々改変が可能であ
る。例えば、実施形態３および実施例３では蒸気タービ
ンは全てについて抽気がなされているが、必ずしも全て
の蒸気タービンから抽気される必要はない。また、実施
形態２では隣接する２缶の管路抵抗が無視し得るとされ
ているが、３缶もしくはそれ以上とされてもよい。
づいて説明してきたが、本発明はかかる実施形態および
実施例に限定されるものではなく、種々改変が可能であ
る。例えば、実施形態３および実施例３では蒸気タービ
ンは全てについて抽気がなされているが、必ずしも全て
の蒸気タービンから抽気される必要はない。また、実施
形態２では隣接する２缶の管路抵抗が無視し得るとされ
ているが、３缶もしくはそれ以上とされてもよい。
【００３４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
複数のボイラと複数の蒸気タービンとから構成される発
電プラントにおいて、管路抵抗が無視し得ない場合であ
っても各ボイラの圧力を発生蒸気量配分に対応した圧力
に制御できるという優れた効果が得られる。
複数のボイラと複数の蒸気タービンとから構成される発
電プラントにおいて、管路抵抗が無視し得ない場合であ
っても各ボイラの圧力を発生蒸気量配分に対応した圧力
に制御できるという優れた効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態１にかかる発電プラントのブ
ロック図である。
ロック図である。
【図２】本発明の実施形態２にかかる発電プラントのブ
ロック図である。
ロック図である。
【図３】本発明の実施形態３にかかる発電プラントのブ
ロック図である。
ロック図である。
【図４】本発明の実施例１にかかる発電プラントのブロ
ック図である。
ック図である。
【図５】本発明の実施例２にかかる発電プラントのブロ
ック図である。
ック図である。
【図６】本発明の実施例３にかかる発電プラントのブロ
ック図である。
ック図である。
【図７】従来の発電プラントのブロック図である。
Ｂ ボイラ Ｔ 蒸気タービン ｆF 燃料量 ｆB ボイラ発生蒸気量 ｆT タービン供給蒸気量 ｆP 抽気量 ＣB ボイラマスター制御器 ＣT 発電量制御器 Ｐ ボイラ出口圧力 Ｗ 電力 Ｒ 管路抵抗
フロントページの続き (72)発明者 伊藤 俊郎 東京都江東区南砂２丁目11番１号 川崎 重工業株式会社 東京設計事務所内 (72)発明者 和佐田 憲彦 東京都江東区南砂２丁目11番１号 川崎 重工業株式会社 東京設計事務所内 (72)発明者 羽鳥 光俊 東京都江東区南砂２丁目11番１号 川崎 重工業株式会社 東京設計事務所内 (56)参考文献 特開 平４−55601（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−158601（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F22B 35/00 F01D 17/00 F01D 17/24 F01K 7/38 102
Claims (5)
- 【請求項１】 所要数のボイラと所要数の蒸気タービン
とを備える発電プラントの制御方法であって、電力デマ
ンドに基づいて各蒸気タービンへの供給蒸気配分比およ
び各ボイラの発生蒸気配分比を設定し、ついで基準ボイ
ラの設定蒸圧力を設定し、しかるのち供給蒸気配分比、
発生蒸気配分比およびボイラ間流量に基づいて管路に発
生する管路抵抗と、前記設定蒸気圧力とを用いて基準ボ
イラ以外の各ボイラの必要圧力を算出し、前記設定蒸気
圧力により前記基準ボイラを制御し、前記算出された各
ボイラの必要圧力により各ボイラを制御することを特徴
とする発電プラントの制御方法。 - 【請求項２】 各ボイラの必要圧力が下記式により算出
されることを特徴とする請求項１記載の発電プラントの
制御方法。 【数１】 - 【請求項３】 隣接する各ボイラの管路抵抗が無視し得
る場合、前記各ボイラを接続する蒸気ラインの圧力を同
ボイラの必要圧力とすることを特徴とする請求項１記載
の発電プラントの制御方法。 - 【請求項４】 ボイラの管路抵抗およびボイラ間の管路
抵抗が無視し得るとされているボイラ群の燃料量を発生
蒸気量配分比により制御することを特徴とする請求項３
記載の発電プラントの制御方法。 - 【請求項５】 蒸気タービンにおいて抽気がなされてい
る場合、蒸気タービン入口における蒸気量を計測し、そ
の計測値に基づいて供給蒸気配分比の設定がなされるこ
とを特徴とする請求項１記載の発電プラントの制御方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10370755A JP3080228B2 (ja) | 1998-12-25 | 1998-12-25 | 発電プラントの制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10370755A JP3080228B2 (ja) | 1998-12-25 | 1998-12-25 | 発電プラントの制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000193201A JP2000193201A (ja) | 2000-07-14 |
| JP3080228B2 true JP3080228B2 (ja) | 2000-08-21 |
Family
ID=18497544
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10370755A Expired - Fee Related JP3080228B2 (ja) | 1998-12-25 | 1998-12-25 | 発電プラントの制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3080228B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023123154A (ja) * | 2022-02-24 | 2023-09-05 | 三菱重工業株式会社 | ボイラシステム用の配管ユニット、ボイラシステムの改造方法、及びボイラシステム |
-
1998
- 1998-12-25 JP JP10370755A patent/JP3080228B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000193201A (ja) | 2000-07-14 |
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