JP3107348B2 - 樹脂成形品の成形方法 - Google Patents
樹脂成形品の成形方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、架橋剤を混合した熱硬
化性樹脂を金型により加熱加圧して成形する樹脂成形品
の成形方法に関するものである。
化性樹脂を金型により加熱加圧して成形する樹脂成形品
の成形方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から架橋剤を混合した熱硬化性樹脂
を金型を用いて加熱加圧成形することが行われている
が、架橋剤であるスチレンガスのトラップによる気泡、
くぼみ、焼け等の発生がある。そこで、金型に真空脱気
装置を設けて、成形時に真空脱気をすることが特開昭５
２ー５０３７０号公報に開示してある。しかしながら、
真空脱気によりスチレンガスを脱気すると、熱硬化性樹
脂に対する架橋剤の割合が減少し、形成される樹脂成形
品の性能が低下するという問題がある。例えば、熱水環
境下の浸漬試験において白化現象が発生したりするとい
う問題がある。
を金型を用いて加熱加圧成形することが行われている
が、架橋剤であるスチレンガスのトラップによる気泡、
くぼみ、焼け等の発生がある。そこで、金型に真空脱気
装置を設けて、成形時に真空脱気をすることが特開昭５
２ー５０３７０号公報に開示してある。しかしながら、
真空脱気によりスチレンガスを脱気すると、熱硬化性樹
脂に対する架橋剤の割合が減少し、形成される樹脂成形
品の性能が低下するという問題がある。例えば、熱水環
境下の浸漬試験において白化現象が発生したりするとい
う問題がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の点に鑑
みて発明したものであって、その目的とするところは、
真空脱気をしても熱硬化性樹脂に対する架橋剤の割合が
減少することがなく、形成される樹脂成形品の性能が低
下することがない樹脂成形品の成形方法を提供するにあ
る。
みて発明したものであって、その目的とするところは、
真空脱気をしても熱硬化性樹脂に対する架橋剤の割合が
減少することがなく、形成される樹脂成形品の性能が低
下することがない樹脂成形品の成形方法を提供するにあ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記した従来例の問題点
を解決して本発明の目的を達成するため、本発明の樹脂
成形品の成形方法は、架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を
金型２により加熱加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品
の成形方法において、前記熱硬化性樹脂を前記金型２に
配した後、前記金型２の閉め切り過程で行うキャビティ
３内の真空脱気によって揮散する前記架橋剤の揮散量と
同じ分量をあらかじめ補填して成形を行うことを特徴と
するものである。
を解決して本発明の目的を達成するため、本発明の樹脂
成形品の成形方法は、架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を
金型２により加熱加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品
の成形方法において、前記熱硬化性樹脂を前記金型２に
配した後、前記金型２の閉め切り過程で行うキャビティ
３内の真空脱気によって揮散する前記架橋剤の揮散量と
同じ分量をあらかじめ補填して成形を行うことを特徴と
するものである。
【０００５】また、架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を金
型２により加熱加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の
成形方法において、前記熱硬化性樹脂を前記金型２に配
した後、前記金型２の閉め切り過程でキャビティ３内の
真空脱気を行うと共にこの真空脱気を続けている型閉め
工程中にキャビティ３内に前記架橋剤のガスを満たし、
型閉じ後加熱加圧して成形を行うことも好ましい。ま
た、架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を金型２により加熱
加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の成形方法におい
て、前記熱硬化性樹脂を前記金型２に配した後、前記金
型２の閉め切り過程で行うキャビティ３内から真空脱気
される気体中の前記架橋剤のガス濃度を計測し、架橋剤
のガス濃度の計測値が所定値以上になった時点で真空脱
気を中止して成形を行うことも好ましい。
型２により加熱加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の
成形方法において、前記熱硬化性樹脂を前記金型２に配
した後、前記金型２の閉め切り過程でキャビティ３内の
真空脱気を行うと共にこの真空脱気を続けている型閉め
工程中にキャビティ３内に前記架橋剤のガスを満たし、
型閉じ後加熱加圧して成形を行うことも好ましい。ま
た、架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を金型２により加熱
加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の成形方法におい
て、前記熱硬化性樹脂を前記金型２に配した後、前記金
型２の閉め切り過程で行うキャビティ３内から真空脱気
される気体中の前記架橋剤のガス濃度を計測し、架橋剤
のガス濃度の計測値が所定値以上になった時点で真空脱
気を中止して成形を行うことも好ましい。
【０００６】
【作用】上記のような方法の本発明によれば、架橋剤を
混合した熱硬化性樹脂を金型２に配した後、前記金型２
の閉め切り過程で行うキャビティ３内の真空脱気によっ
て揮散する前記架橋剤の揮散量と同じ分量をあらかじめ
補填して成形を行うものであり、このことにより真空脱
気をしても、樹脂成形品内の架橋剤量を所定量以上に保
つことができる。
混合した熱硬化性樹脂を金型２に配した後、前記金型２
の閉め切り過程で行うキャビティ３内の真空脱気によっ
て揮散する前記架橋剤の揮散量と同じ分量をあらかじめ
補填して成形を行うものであり、このことにより真空脱
気をしても、樹脂成形品内の架橋剤量を所定量以上に保
つことができる。
【０００７】また、熱硬化性樹脂を金型２に配した後、
前記金型２の閉め切り過程でキャビティ３内の真空脱気
を行うと共にこの真空脱気を続けている型閉め工程中に
キャビティ３内に前記架橋剤のガスを満たし、型閉じ後
加熱加圧して成形を行うものにおいては、真空脱気をし
ても、樹脂成形品内の架橋剤量を所定量以上に保つこと
ができる。また、熱硬化性樹脂を金型２に配した後、金
型２の閉め切り過程で行うキャビティ３内から真空脱気
される気体中の架橋剤のガス濃度を計測し、架橋剤のガ
ス濃度の計測値が所定値以上になった時点で真空脱気を
中止して成形を行うものにおいても、樹脂成形品内の架
橋剤量を所定量以上に保つことができる。
前記金型２の閉め切り過程でキャビティ３内の真空脱気
を行うと共にこの真空脱気を続けている型閉め工程中に
キャビティ３内に前記架橋剤のガスを満たし、型閉じ後
加熱加圧して成形を行うものにおいては、真空脱気をし
ても、樹脂成形品内の架橋剤量を所定量以上に保つこと
ができる。また、熱硬化性樹脂を金型２に配した後、金
型２の閉め切り過程で行うキャビティ３内から真空脱気
される気体中の架橋剤のガス濃度を計測し、架橋剤のガ
ス濃度の計測値が所定値以上になった時点で真空脱気を
中止して成形を行うものにおいても、樹脂成形品内の架
橋剤量を所定量以上に保つことができる。
【０００８】
【実施例】以下本発明を添付図面に示す第１の実施例に
基づいて詳述する。図１、図２には本発明の一実施例が
示してある。図中２は金型であって、下型２ａと上型２
ｂとで構成してあり、金型２内には熱硬化性成形材料１
が配置される。この熱硬化性成形材料１としては、不飽
和ポリエステル樹脂やビニルエステル樹脂等の熱硬化性
樹脂をベース樹脂とし、該ベース樹脂に対して重量比で
所定量混合された架橋剤であるスチレンモノマーにより
ラジカル架橋重合をするＳＭＣ（シート・モールド・コ
ンパウンド）やＢＭＣ（バルク・モールド・コンパウン
ド）などが用いられる。図１は型閉途中の状態を示して
いる。つまり、金型２内に上記熱硬化性成形材料１を配
置した後、空気の巻き込みによるボイド生成を防止する
ため、金型２のキャビティ３内を真空ポンプ４により真
空引きをして減圧している途中の状態であり、図におい
て５は真空パッキン、６は金型２に設けた真空脱気孔で
ある。図２は型閉完了の状態を示し、真空ポンプ４によ
る真空脱気を停止している状態である。ここで、上記型
閉め過程において真空ポンプ４を運転しながら真空パッ
キン５が嵌合を開始すると真空脱気可能な状態となり、
架橋剤であるスチレンモノマーが揮散する。このため、
ベース樹脂を架橋させるのに必要とする架橋剤の量が不
足することになるが、本実施例においては、使用する熱
硬化性成形材料１中の架橋剤の量をあらかじめ上記真空
引き時に揮散する架橋剤の揮散量と同じ量だけ増量した
ものを使用する点に特徴がある。
基づいて詳述する。図１、図２には本発明の一実施例が
示してある。図中２は金型であって、下型２ａと上型２
ｂとで構成してあり、金型２内には熱硬化性成形材料１
が配置される。この熱硬化性成形材料１としては、不飽
和ポリエステル樹脂やビニルエステル樹脂等の熱硬化性
樹脂をベース樹脂とし、該ベース樹脂に対して重量比で
所定量混合された架橋剤であるスチレンモノマーにより
ラジカル架橋重合をするＳＭＣ（シート・モールド・コ
ンパウンド）やＢＭＣ（バルク・モールド・コンパウン
ド）などが用いられる。図１は型閉途中の状態を示して
いる。つまり、金型２内に上記熱硬化性成形材料１を配
置した後、空気の巻き込みによるボイド生成を防止する
ため、金型２のキャビティ３内を真空ポンプ４により真
空引きをして減圧している途中の状態であり、図におい
て５は真空パッキン、６は金型２に設けた真空脱気孔で
ある。図２は型閉完了の状態を示し、真空ポンプ４によ
る真空脱気を停止している状態である。ここで、上記型
閉め過程において真空ポンプ４を運転しながら真空パッ
キン５が嵌合を開始すると真空脱気可能な状態となり、
架橋剤であるスチレンモノマーが揮散する。このため、
ベース樹脂を架橋させるのに必要とする架橋剤の量が不
足することになるが、本実施例においては、使用する熱
硬化性成形材料１中の架橋剤の量をあらかじめ上記真空
引き時に揮散する架橋剤の揮散量と同じ量だけ増量した
ものを使用する点に特徴がある。
【０００９】次に上記第１の実施例の具体例と比較例と
につき説明する。 （具体例１）不飽和ポリエステル樹脂をベース樹脂と
し、このベース樹脂９０重量％とスチレンモノマーを１
０重量％とを混合し、このように架橋剤を混合した不飽
和ポリエステル樹脂を２５重量％、充填材６５重量％、
補強材７重量％を配合した熱硬化性成形材料１であるＢ
ＭＣを１０ｋｇを予め分割された１３０℃の金型２内に
配置する（この場合、ＢＭＣの１０ｋｇ中に架橋剤であ
るスチレンモノマーが２５０ｇ含まれている）。次に、
空気の巻き込みによるボイド生成を防止するためにキャ
ビティ３内を６０ｍｍＨｇまで減圧し、金型閉め切り過
程で型閉めに５５秒間を要すると、約２０重量％に相当
する５０ｇのスチレンモノマーが揮散されることが計測
により判明した。そこで、本発明の具体例１においては
上記揮散される分量のスチレンモノマーをあらかじめ熱
硬化性成形材料１中に増量したものを用い（つまりあら
かじめＢＭＣ１０ｋｇ中に架橋剤であるスチレンモノマ
ーを３００ｇ、これはベース樹脂重量比１２重量％に相
当するを混合したものを用い）、これを金型２内に配置
して上記の型閉じ、真空脱気をするものであり、型閉じ
後、加熱加圧して樹脂成形品を成形するものであり、こ
のようにして成形した本発明の具体例１の樹脂成形品は
９８℃の熱水環境下の浸漬試験において３００時間以上
白化現象が発生しなかった。
につき説明する。 （具体例１）不飽和ポリエステル樹脂をベース樹脂と
し、このベース樹脂９０重量％とスチレンモノマーを１
０重量％とを混合し、このように架橋剤を混合した不飽
和ポリエステル樹脂を２５重量％、充填材６５重量％、
補強材７重量％を配合した熱硬化性成形材料１であるＢ
ＭＣを１０ｋｇを予め分割された１３０℃の金型２内に
配置する（この場合、ＢＭＣの１０ｋｇ中に架橋剤であ
るスチレンモノマーが２５０ｇ含まれている）。次に、
空気の巻き込みによるボイド生成を防止するためにキャ
ビティ３内を６０ｍｍＨｇまで減圧し、金型閉め切り過
程で型閉めに５５秒間を要すると、約２０重量％に相当
する５０ｇのスチレンモノマーが揮散されることが計測
により判明した。そこで、本発明の具体例１においては
上記揮散される分量のスチレンモノマーをあらかじめ熱
硬化性成形材料１中に増量したものを用い（つまりあら
かじめＢＭＣ１０ｋｇ中に架橋剤であるスチレンモノマ
ーを３００ｇ、これはベース樹脂重量比１２重量％に相
当するを混合したものを用い）、これを金型２内に配置
して上記の型閉じ、真空脱気をするものであり、型閉じ
後、加熱加圧して樹脂成形品を成形するものであり、こ
のようにして成形した本発明の具体例１の樹脂成形品は
９８℃の熱水環境下の浸漬試験において３００時間以上
白化現象が発生しなかった。
【００１０】（比較例）不飽和ポリエステル樹脂をベー
ス樹脂とし、このベース樹脂９０重量％とスチレンモノ
マーを１０重量％とを混合し、このように架橋剤を混合
した不飽和ポリエステル樹脂を２５重量％、充填材６５
重量％、補強材７重量％を配合した熱硬化性成形材料１
であるＢＭＣを１０ｋｇを予め分割された１３０℃の金
型２内に配置する（この場合、ＢＭＣを１０ｋｇ中に架
橋剤であるスチレンモノマーが２５０ｇ含まれてい
る）。次に、空気の巻き込みによるボイド生成を防止す
るためにキャビティ３内を６０ｍｍＨｇまで減圧し、金
型閉め切り過程で型閉めに５５秒間を要すると、約２０
重量％に相当する５０ｇのスチレンモノマーが揮散され
た。そして、型閉じ後、加熱加圧して樹脂成形品を成形
し、このようにして成形した比較例である樹脂成形品は
９８℃の熱水環境下の浸漬試験において１５０時間で白
化現象が発生した。
ス樹脂とし、このベース樹脂９０重量％とスチレンモノ
マーを１０重量％とを混合し、このように架橋剤を混合
した不飽和ポリエステル樹脂を２５重量％、充填材６５
重量％、補強材７重量％を配合した熱硬化性成形材料１
であるＢＭＣを１０ｋｇを予め分割された１３０℃の金
型２内に配置する（この場合、ＢＭＣを１０ｋｇ中に架
橋剤であるスチレンモノマーが２５０ｇ含まれてい
る）。次に、空気の巻き込みによるボイド生成を防止す
るためにキャビティ３内を６０ｍｍＨｇまで減圧し、金
型閉め切り過程で型閉めに５５秒間を要すると、約２０
重量％に相当する５０ｇのスチレンモノマーが揮散され
た。そして、型閉じ後、加熱加圧して樹脂成形品を成形
し、このようにして成形した比較例である樹脂成形品は
９８℃の熱水環境下の浸漬試験において１５０時間で白
化現象が発生した。
【００１１】上記本実施例の具体例１と比較例１との試
験結果から明らかなように本実施例の具体例１のものが
比較例よりも優れていることが判る。次に、図３、図４
に示す本発明の第２の実施例につき説明する。図３は型
閉途中の状態を示している。つまり、金型２内に熱硬化
性成形材料１（不飽和ポリエステル樹脂やビニルエステ
ル樹脂等をベース樹脂とし、このベース樹脂の重量比で
５〜１０重量％のスチレンモノマーよりなる架橋剤を混
合したＳＭＣやＢＭＣ）を配置した後、空気の巻き込み
によるボイド生成を防止するため、金型２のキャビティ
３内を真空ポンプ４により真空引きをして減圧している
途中の状態であり、図において５は真空パッキン、６は
金型２に設けた真空脱気孔である。図４は型閉完了の状
態を示し、真空ポンプ４による真空脱気を停止している
状態である。そして、この実施例においては熱硬化性樹
脂を金型２に配した後、金型２の閉め切り過程でキャビ
ティ３内に前記架橋剤のガスを満たして成形を行うこと
に特徴がある。このため、金型２（実施例では下型２
ａ）の外部にスチレン溜まり１０を設け、該スチレン溜
まり１０と下型２ａに設けたスチレン供給口１２とを配
管１１により接続してある。ここで、スチレン溜まり１
０は高温槽１３内に形成してある。上記型閉め完了まで
真空脱気を続ける際、高温槽１３によりスチレンモノマ
ーの沸点以上に保ち、配管１１のバルブ１４を開放し続
けるとガス化したスチレンモノマーがキャビティ３内に
充満されることになり、熱硬化性成形材料１中の架橋剤
の量の減少を防ぐことができる。
験結果から明らかなように本実施例の具体例１のものが
比較例よりも優れていることが判る。次に、図３、図４
に示す本発明の第２の実施例につき説明する。図３は型
閉途中の状態を示している。つまり、金型２内に熱硬化
性成形材料１（不飽和ポリエステル樹脂やビニルエステ
ル樹脂等をベース樹脂とし、このベース樹脂の重量比で
５〜１０重量％のスチレンモノマーよりなる架橋剤を混
合したＳＭＣやＢＭＣ）を配置した後、空気の巻き込み
によるボイド生成を防止するため、金型２のキャビティ
３内を真空ポンプ４により真空引きをして減圧している
途中の状態であり、図において５は真空パッキン、６は
金型２に設けた真空脱気孔である。図４は型閉完了の状
態を示し、真空ポンプ４による真空脱気を停止している
状態である。そして、この実施例においては熱硬化性樹
脂を金型２に配した後、金型２の閉め切り過程でキャビ
ティ３内に前記架橋剤のガスを満たして成形を行うこと
に特徴がある。このため、金型２（実施例では下型２
ａ）の外部にスチレン溜まり１０を設け、該スチレン溜
まり１０と下型２ａに設けたスチレン供給口１２とを配
管１１により接続してある。ここで、スチレン溜まり１
０は高温槽１３内に形成してある。上記型閉め完了まで
真空脱気を続ける際、高温槽１３によりスチレンモノマ
ーの沸点以上に保ち、配管１１のバルブ１４を開放し続
けるとガス化したスチレンモノマーがキャビティ３内に
充満されることになり、熱硬化性成形材料１中の架橋剤
の量の減少を防ぐことができる。
【００１２】次に第２の実施例の具体例につき説明す
る。 （具体例２）不飽和ポリエステル樹脂をベース樹脂とし
て重量比で１０重量％混合された架橋剤であるスチレン
モノマーによりラジカル架橋重合をするＢＭＣを予め分
割された１３０℃の金型内に配置した後、空気の巻き込
みによるボイド発生を防止するためにキャビティ３内を
６０ｍｍＨｇまで減圧し、金型閉め切り過程で型閉めに
５５秒間を要すると、スチレンモノマーが約２０重量％
程度が揮散される。そこで、本実施例においては、あら
かじめ揮散される分量のスチレンモノマーを補填するた
め、金型外部にスチレン溜まり１０を設け、スチレン溜
まり１０を６０ｍｍＨｇの圧力下でのスチレンモノマー
の沸点である７０℃以上に保ち、型閉め完了まで真空脱
気を続け、型閉め工程中にバルブ１４を開放し続けるこ
とでガス化したスチレンモノマーがキャビティ３内に充
填される。型閉じ後、加熱加圧して樹脂成形品を成形す
るのであるが、このようにして成形した本実施例の具体
例２の樹脂成形品は９８℃の熱水環境下の浸漬試験にお
いて３００時間以上白化現象が発生しなかった。
る。 （具体例２）不飽和ポリエステル樹脂をベース樹脂とし
て重量比で１０重量％混合された架橋剤であるスチレン
モノマーによりラジカル架橋重合をするＢＭＣを予め分
割された１３０℃の金型内に配置した後、空気の巻き込
みによるボイド発生を防止するためにキャビティ３内を
６０ｍｍＨｇまで減圧し、金型閉め切り過程で型閉めに
５５秒間を要すると、スチレンモノマーが約２０重量％
程度が揮散される。そこで、本実施例においては、あら
かじめ揮散される分量のスチレンモノマーを補填するた
め、金型外部にスチレン溜まり１０を設け、スチレン溜
まり１０を６０ｍｍＨｇの圧力下でのスチレンモノマー
の沸点である７０℃以上に保ち、型閉め完了まで真空脱
気を続け、型閉め工程中にバルブ１４を開放し続けるこ
とでガス化したスチレンモノマーがキャビティ３内に充
填される。型閉じ後、加熱加圧して樹脂成形品を成形す
るのであるが、このようにして成形した本実施例の具体
例２の樹脂成形品は９８℃の熱水環境下の浸漬試験にお
いて３００時間以上白化現象が発生しなかった。
【００１３】上記具体例２と前記の比較例との試験結果
から明らかなように本実施例の具体例２の方が比較例よ
りも優れていることが判る。次に、図５、図６に示す本
発明の第３の実施例につき説明する。図５は型閉途中の
状態を示している。つまり、金型２内に熱硬化性成形材
料１（不飽和ポリエステル樹脂やビニルエステル樹脂等
をベース樹脂とし、このベース樹脂の重量比で５〜１０
重量％のスチレンモノマーよりなる架橋剤を混合したＳ
ＭＣやＢＭＣ）を配置した後、空気の巻き込みによるボ
イド生成を防止するため、金型２のキャビティ３内を真
空ポンプ４により真空引きをして減圧している途中の状
態であり、図において５は真空パッキン、６は金型２に
設けた真空脱気孔である。図６は真空ポンプ４による真
空脱気を停止している状態である。そして、この実施例
においては熱硬化性樹脂を前記金型２に配した後、前記
金型２の閉め切り過程で行うキャビティ３内から真空脱
気される気体中の前記架橋剤のガス濃度を計測し、架橋
剤のガス濃度の計測値が所定値以上になった時点で真空
脱気を中止することに特徴がある。このため、本実施例
においては、真空ポンプ４の配管３０の管路途中に質量
分析計３１とバルブ３２とが設けてある。ここで、質量
分析計３１で窒素濃度（又は酸素濃度）を計測して、窒
素濃度（又は酸素濃度）が零になった時点でキャビティ
３内の空気がスチレンモノマーで完全に置換されたと見
なして真空脱気を終了させるようになっている。この実
施例では窒素濃度（又は酸素濃度）を計測することで、
スチレンモノマー濃度を間接的に計測している実施例で
あるが、他の実施例としては、揮散したスチレンモノマ
ー濃度を直接質量分析計３１により計測し、この計測値
が所定値以上となると真空ポンプ４の運転を停止するよ
うにしている。
から明らかなように本実施例の具体例２の方が比較例よ
りも優れていることが判る。次に、図５、図６に示す本
発明の第３の実施例につき説明する。図５は型閉途中の
状態を示している。つまり、金型２内に熱硬化性成形材
料１（不飽和ポリエステル樹脂やビニルエステル樹脂等
をベース樹脂とし、このベース樹脂の重量比で５〜１０
重量％のスチレンモノマーよりなる架橋剤を混合したＳ
ＭＣやＢＭＣ）を配置した後、空気の巻き込みによるボ
イド生成を防止するため、金型２のキャビティ３内を真
空ポンプ４により真空引きをして減圧している途中の状
態であり、図において５は真空パッキン、６は金型２に
設けた真空脱気孔である。図６は真空ポンプ４による真
空脱気を停止している状態である。そして、この実施例
においては熱硬化性樹脂を前記金型２に配した後、前記
金型２の閉め切り過程で行うキャビティ３内から真空脱
気される気体中の前記架橋剤のガス濃度を計測し、架橋
剤のガス濃度の計測値が所定値以上になった時点で真空
脱気を中止することに特徴がある。このため、本実施例
においては、真空ポンプ４の配管３０の管路途中に質量
分析計３１とバルブ３２とが設けてある。ここで、質量
分析計３１で窒素濃度（又は酸素濃度）を計測して、窒
素濃度（又は酸素濃度）が零になった時点でキャビティ
３内の空気がスチレンモノマーで完全に置換されたと見
なして真空脱気を終了させるようになっている。この実
施例では窒素濃度（又は酸素濃度）を計測することで、
スチレンモノマー濃度を間接的に計測している実施例で
あるが、他の実施例としては、揮散したスチレンモノマ
ー濃度を直接質量分析計３１により計測し、この計測値
が所定値以上となると真空ポンプ４の運転を停止するよ
うにしている。
【００１４】以下、窒素濃度（又は酸素濃度）を計測す
る例を具体例３、スチレンモノマー濃度を直接計測する
例を具体例４として説明する。 （具体例３）不飽和ポリエステル樹脂をベース樹脂とし
て重量比で１０重量％混合された架橋剤であるスチレン
モノマーによりラジカル架橋重合をするＢＭＣを１０ｋ
ｇ予め分割された１３０℃の金型内に配置した後、空気
の巻き込みによるボイド発生を防止するためにキャビテ
ィ３内を６０ｍｍＨｇまで減圧し、金型閉め切り過程で
型閉めに５５秒間を要すると、約２０重量％に相当する
５０ｇのスチレンモノマーが揮散される。そこで、本実
施例においては、真空ポンプ４の配管３０の管路途中に
質量分析計３１を設け、質量分析計３１で窒素濃度（又
は酸素濃度）を計測したところ１分後に零になったの
で、この時にキャビティ３内がスチレンモノマーに完全
置換されたとし、真空ポンプ４の動作を停止し、真空脱
気を終了させた。型閉じ完了後に、加熱加圧して樹脂成
形品を成形した。このようにして成形した本発明の実施
例である具体例３の樹脂成形品は９８℃の熱水環境下の
浸漬試験において３００時間以上白化現象が発生しなか
った。
る例を具体例３、スチレンモノマー濃度を直接計測する
例を具体例４として説明する。 （具体例３）不飽和ポリエステル樹脂をベース樹脂とし
て重量比で１０重量％混合された架橋剤であるスチレン
モノマーによりラジカル架橋重合をするＢＭＣを１０ｋ
ｇ予め分割された１３０℃の金型内に配置した後、空気
の巻き込みによるボイド発生を防止するためにキャビテ
ィ３内を６０ｍｍＨｇまで減圧し、金型閉め切り過程で
型閉めに５５秒間を要すると、約２０重量％に相当する
５０ｇのスチレンモノマーが揮散される。そこで、本実
施例においては、真空ポンプ４の配管３０の管路途中に
質量分析計３１を設け、質量分析計３１で窒素濃度（又
は酸素濃度）を計測したところ１分後に零になったの
で、この時にキャビティ３内がスチレンモノマーに完全
置換されたとし、真空ポンプ４の動作を停止し、真空脱
気を終了させた。型閉じ完了後に、加熱加圧して樹脂成
形品を成形した。このようにして成形した本発明の実施
例である具体例３の樹脂成形品は９８℃の熱水環境下の
浸漬試験において３００時間以上白化現象が発生しなか
った。
【００１５】上記具体例３と前記の比較例との試験結果
から明らかなように本実施例の具体例３の方が比較例よ
りも優れていることが判る。 （具体例４）不飽和ポリエステル樹脂をベース樹脂とし
て重量比で１０重量％混合された架橋剤であるスチレン
モノマーによりラジカル架橋重合をするＢＭＣを１０ｋ
ｇ予め分割された１３０℃の金型内に配置した後、空気
の巻き込みによるボイド発生を防止するためにキャビテ
ィ３内を６０ｍｍＨｇまで減圧し、金型閉め切り過程で
型閉めに５５秒間を要すると、約２０重量％に相当する
５０ｇのスチレンモノマーが揮散される。そこで、本実
施例においては、真空ポンプ４の配管３０の管路途中に
質量分析計３１を設け、質量分析計３１で揮散したスチ
レンモノマー濃度を計測し、総揮散量がスチレンモノマ
ー分の１０％（ＢＭＣ１０ｋｇに対して２５ｇ）になっ
た時点で真空ポンプ４の動作を停止し、真空脱気を停止
させた。型閉じ完了後に、加熱加圧して樹脂成形品を成
形した。このようにして成形した具体例４の樹脂成形品
は９８℃の熱水環境下の浸漬試験において３００時間以
上白化現象が発生しなかった。
から明らかなように本実施例の具体例３の方が比較例よ
りも優れていることが判る。 （具体例４）不飽和ポリエステル樹脂をベース樹脂とし
て重量比で１０重量％混合された架橋剤であるスチレン
モノマーによりラジカル架橋重合をするＢＭＣを１０ｋ
ｇ予め分割された１３０℃の金型内に配置した後、空気
の巻き込みによるボイド発生を防止するためにキャビテ
ィ３内を６０ｍｍＨｇまで減圧し、金型閉め切り過程で
型閉めに５５秒間を要すると、約２０重量％に相当する
５０ｇのスチレンモノマーが揮散される。そこで、本実
施例においては、真空ポンプ４の配管３０の管路途中に
質量分析計３１を設け、質量分析計３１で揮散したスチ
レンモノマー濃度を計測し、総揮散量がスチレンモノマ
ー分の１０％（ＢＭＣ１０ｋｇに対して２５ｇ）になっ
た時点で真空ポンプ４の動作を停止し、真空脱気を停止
させた。型閉じ完了後に、加熱加圧して樹脂成形品を成
形した。このようにして成形した具体例４の樹脂成形品
は９８℃の熱水環境下の浸漬試験において３００時間以
上白化現象が発生しなかった。
【００１６】上記具体例４と前記の比較例との試験結果
から明らかなように本実施例の具体例４の方が比較例よ
りも優れていることが判る。
から明らかなように本実施例の具体例４の方が比較例よ
りも優れていることが判る。
【００１７】
【発明の効果】本発明の請求項１記載の発明にあって
は、架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を金型により加熱加
圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の成形方法におい
て、前記熱硬化性樹脂を前記金型に配した後、前記金型
の閉め切り過程で行うキャビティ内の真空脱気によって
揮散する前記架橋剤の揮散量と同じ分量をあらかじめ補
填して成形を行うので、樹脂成形品内の架橋剤量を所定
量以上に保つことができ、この結果、樹脂架橋密度の低
下を防止することができるものである。
は、架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を金型により加熱加
圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の成形方法におい
て、前記熱硬化性樹脂を前記金型に配した後、前記金型
の閉め切り過程で行うキャビティ内の真空脱気によって
揮散する前記架橋剤の揮散量と同じ分量をあらかじめ補
填して成形を行うので、樹脂成形品内の架橋剤量を所定
量以上に保つことができ、この結果、樹脂架橋密度の低
下を防止することができるものである。
【００１８】また、本発明の請求項２記載の発明にあっ
ては、架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を金型により加熱
加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の成形方法におい
て、前記熱硬化性樹脂を前記金型に配した後、前記金型
の閉め切り過程でキャビティ内の真空脱気を行うと共に
この真空脱気を続けている型閉め工程中にキャビティ内
に前記架橋剤のガスを満たし、型閉じ後加熱加圧して成
形を行うので、真空脱気をしても、樹脂成形品内の架橋
剤量を所定量以上に保つことができ、この結果、樹脂架
橋密度の低下を防止することができるものである。
ては、架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を金型により加熱
加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の成形方法におい
て、前記熱硬化性樹脂を前記金型に配した後、前記金型
の閉め切り過程でキャビティ内の真空脱気を行うと共に
この真空脱気を続けている型閉め工程中にキャビティ内
に前記架橋剤のガスを満たし、型閉じ後加熱加圧して成
形を行うので、真空脱気をしても、樹脂成形品内の架橋
剤量を所定量以上に保つことができ、この結果、樹脂架
橋密度の低下を防止することができるものである。
【００１９】また、本発明の請求項３記載の発明にあっ
ては、架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を金型により加熱
加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の成形方法におい
て、前記熱硬化性樹脂を前記金型に配した後、前記金型
の閉め切り過程で行うキャビティ内から真空脱気される
気体中の前記架橋剤のガス濃度を計測し、架橋剤のガス
濃度の計測値が所定値以上になった時点で真空脱気を中
止して成形を行うので、樹脂成形品内の架橋剤量を所定
量以上に保つことができ、この結果、樹脂架橋密度の低
下を防止することができるものである。
ては、架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を金型により加熱
加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の成形方法におい
て、前記熱硬化性樹脂を前記金型に配した後、前記金型
の閉め切り過程で行うキャビティ内から真空脱気される
気体中の前記架橋剤のガス濃度を計測し、架橋剤のガス
濃度の計測値が所定値以上になった時点で真空脱気を中
止して成形を行うので、樹脂成形品内の架橋剤量を所定
量以上に保つことができ、この結果、樹脂架橋密度の低
下を防止することができるものである。
【図１】本発明の一実施例の型閉め途中の状態の断面図
である。
である。
【図２】同上の真空ポンプを停止した状態の断面図であ
る。
る。
【図３】本発明の他の実施例の型閉め途中の状態の断面
図である。
図である。
【図４】同上の真空ポンプを停止した状態の断面図であ
る。
る。
【図５】本発明の更に他の実施例の型閉め途中の状態の
断面図である。
断面図である。
【図６】同上の真空ポンプを停止した状態の断面図であ
る。
る。
２ 金型 ３ キャビティ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山内 哲 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工 株式会社内 (72)発明者 小早川 益律 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工 株式会社内 (72)発明者 松本 政己 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工 株式会社内 (72)発明者 田中 詳三 大阪府吹田市西御旅町５番８号 株式会 社日本触媒 樹脂技術研究所内 (72)発明者 岡 茂 大阪府吹田市西御旅町５番８号 株式会 社日本触媒 樹脂技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭63−268608（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B29C 43/00 - 43/58
Claims (3)
- 【請求項１】 架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を金型に
より加熱加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の成形方
法において、前記熱硬化性樹脂を前記金型に配した後、
前記金型の閉め切り過程で行うキャビティ内の真空脱気
によって揮散する前記架橋剤の揮散量と同じ分量をあら
かじめ補填して成形を行うことを特徴とする樹脂成形品
の成形方法。 - 【請求項２】 架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を金型に
より加熱加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の成形方
法において、前記熱硬化性樹脂を前記金型に配した後、
前記金型の閉め切り過程でキャビティ内の真空脱気を行
うと共にこの真空脱気を続けている型閉め工程中にキャ
ビティ内に前記架橋剤のガスを満たし、型閉じ後加熱加
圧して成形を行うことを特徴とする樹脂成形品の成形方
法。 - 【請求項３】 架橋剤を混合した熱硬化性樹脂を金型に
より加熱加圧して樹脂成形品を得る樹脂成形品の成形方
法において、前記熱硬化性樹脂を前記金型に配した後、
前記金型の閉め切り過程で行うキャビティ内から真空脱
気される気体中の前記架橋剤のガス濃度を計測し、架橋
剤のガス濃度の計測値が所定値以上になった時点で真空
脱気を中止して成形を行うことを特徴とする樹脂成形品
の成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29084794A JP3107348B2 (ja) | 1994-11-25 | 1994-11-25 | 樹脂成形品の成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29084794A JP3107348B2 (ja) | 1994-11-25 | 1994-11-25 | 樹脂成形品の成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08142074A JPH08142074A (ja) | 1996-06-04 |
| JP3107348B2 true JP3107348B2 (ja) | 2000-11-06 |
Family
ID=17761256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29084794A Expired - Fee Related JP3107348B2 (ja) | 1994-11-25 | 1994-11-25 | 樹脂成形品の成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3107348B2 (ja) |
-
1994
- 1994-11-25 JP JP29084794A patent/JP3107348B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08142074A (ja) | 1996-06-04 |
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| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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