JP3203027B2 - 廃水の処理方法 - Google Patents
廃水の処理方法Info
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- Japan
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- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、窒素化合物に加えて化
学的酸素要求物質（以下ＣＯＤ成分とする）、懸濁物質
等を含む廃水を固体触媒の存在下に湿式酸化する方法に
関する。詳しくは、窒素化合物に加えてＣＯＤ成分であ
る有害な被酸化性の有機物質または無機物質を含有する
廃水を酸素含有ガスの共存下に湿式酸化することによ
り、これら物質を無害な炭酸ガス、水、窒素などに変換
する廃水を無害化するに有効な方法に関するものであ
る。
学的酸素要求物質（以下ＣＯＤ成分とする）、懸濁物質
等を含む廃水を固体触媒の存在下に湿式酸化する方法に
関する。詳しくは、窒素化合物に加えてＣＯＤ成分であ
る有害な被酸化性の有機物質または無機物質を含有する
廃水を酸素含有ガスの共存下に湿式酸化することによ
り、これら物質を無害な炭酸ガス、水、窒素などに変換
する廃水を無害化するに有効な方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、廃水の処理方法として、チンマ−
マン法と呼ばれる湿式酸化法が知られている。この方法
は、廃水を高温・高圧下、廃水に酸素含有ガスを供給
し、廃水中の有機物を酸化分解する方法である。しかし
ながら、この方法は反応速度が遅く、有害物質の分解に
長時間を要する。そこで反応速度を速めることを目的と
して、各種の酸化触媒を使用する方法が提案されてい
る。
マン法と呼ばれる湿式酸化法が知られている。この方法
は、廃水を高温・高圧下、廃水に酸素含有ガスを供給
し、廃水中の有機物を酸化分解する方法である。しかし
ながら、この方法は反応速度が遅く、有害物質の分解に
長時間を要する。そこで反応速度を速めることを目的と
して、各種の酸化触媒を使用する方法が提案されてい
る。
【０００３】この酸化触媒を用いた湿式酸化法において
は、酸素含有ガスの供給量は廃水の分解に必要な理論量
の１．０〜１．５倍量の酸素含有ガスを供給するのが一
般的であった。
は、酸素含有ガスの供給量は廃水の分解に必要な理論量
の１．０〜１．５倍量の酸素含有ガスを供給するのが一
般的であった。
【０００４】しかしながら、シアン、アンモニア等の窒
素化合物含有廃水を固体触媒の存在下に湿式酸化する場
合、上記の反応条件下では酸素不足になるため、触媒が
失活しやすく経時的に処理効率が低下する傾向が認めら
れ、さらに反応装置が腐食されやすいという問題があっ
た。
素化合物含有廃水を固体触媒の存在下に湿式酸化する場
合、上記の反応条件下では酸素不足になるため、触媒が
失活しやすく経時的に処理効率が低下する傾向が認めら
れ、さらに反応装置が腐食されやすいという問題があっ
た。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は窒素化合物を含有する廃水、特にシアン、アンモニア
等の窒素化合物含有廃水を固体触媒の存在下、これらの
化合物を効率よく長期にわたって処理する方法を提供す
ることを課題とする。
は窒素化合物を含有する廃水、特にシアン、アンモニア
等の窒素化合物含有廃水を固体触媒の存在下、これらの
化合物を効率よく長期にわたって処理する方法を提供す
ることを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべく鋭意研究の結果、窒素化合物を含有する廃
水を固体触媒の存在下に湿式酸化処理する際に供給する
酸素含有ガスを理論酸素量の１．６〜５．０倍量とする
ことで以下に述べるような優れた効果が得られることを
見出したのである。
を解決すべく鋭意研究の結果、窒素化合物を含有する廃
水を固体触媒の存在下に湿式酸化処理する際に供給する
酸素含有ガスを理論酸素量の１．６〜５．０倍量とする
ことで以下に述べるような優れた効果が得られることを
見出したのである。
【０００７】すなわち、本発明は、窒素化合物を含有す
る廃水（但し、写真廃液を除く）を３７０℃以下の温度
かつ廃水が液相を保持する圧力下で湿式酸化するに際
し、廃水中の窒素化合物、有機性及び無機性物質を、窒
素、炭酸ガス及び水に酸化分解するに必要な理論酸素量
（以下、「必要理論酸素量」という）の１．８〜５．０
倍量の酸素を含有するガスの供給下に、廃水を固体触媒
を用いて湿式酸化することを特徴とする廃水の処理方法
である。
る廃水（但し、写真廃液を除く）を３７０℃以下の温度
かつ廃水が液相を保持する圧力下で湿式酸化するに際
し、廃水中の窒素化合物、有機性及び無機性物質を、窒
素、炭酸ガス及び水に酸化分解するに必要な理論酸素量
（以下、「必要理論酸素量」という）の１．８〜５．０
倍量の酸素を含有するガスの供給下に、廃水を固体触媒
を用いて湿式酸化することを特徴とする廃水の処理方法
である。
【０００８】本発明において、酸素含有ガスの供給量は
必要理論酸素量の１．８〜５．０倍量であり、供給ガス
のコストを考慮すると、好ましくは１．８〜３．０倍量
である。酸素含有ガスの供給量が必要理論酸素量の５．
０倍量より多い場合、反応器内でのガスホールドアップ
の増加によるデメリットが上記反応速度向上の効率を上
回るため、処理効率はむしろ低下気味となり、必要理論
酸素量の１．６倍未満である場合、触媒の表面上が常に
酸素不足の状態、即ち、還元雰囲気となり、この状態下
では、処理効率が低下する傾向になり易いためである。
必要理論酸素量の１．８〜５．０倍量であり、供給ガス
のコストを考慮すると、好ましくは１．８〜３．０倍量
である。酸素含有ガスの供給量が必要理論酸素量の５．
０倍量より多い場合、反応器内でのガスホールドアップ
の増加によるデメリットが上記反応速度向上の効率を上
回るため、処理効率はむしろ低下気味となり、必要理論
酸素量の１．６倍未満である場合、触媒の表面上が常に
酸素不足の状態、即ち、還元雰囲気となり、この状態下
では、処理効率が低下する傾向になり易いためである。
【０００９】本発明に係る固体触媒としては、マンガ
ン、鉄、コバルト、ニッケル、タングステン、銅、セリ
ウム、銀、金、白金、パラジウム、ロジウム、ルテニウ
ム又はイリジウム等の触媒活性成分元素（以下、触媒活
性成分ともいう）の金属又はこれらの水に不溶性若しく
は難溶性の化合物、例えば、酸化物、塩化物、硫化物等
が用いられる。
ン、鉄、コバルト、ニッケル、タングステン、銅、セリ
ウム、銀、金、白金、パラジウム、ロジウム、ルテニウ
ム又はイリジウム等の触媒活性成分元素（以下、触媒活
性成分ともいう）の金属又はこれらの水に不溶性若しく
は難溶性の化合物、例えば、酸化物、塩化物、硫化物等
が用いられる。
【００１０】この固体触媒は、これらを単独に使用する
こともできるが、廃水処理用の触媒担体であるチタニ
ア、シリカ、ジルコニア、アルミナ、チタニア−シリ
カ、チタニア−ジルコニア、活性炭又はケイソウ土等に
担持し、固体触媒として用いることもできる。このよう
に担体を用いる場合、この担体の固体触媒に占める担体
の割合は、７５〜９９．９５重量％、好ましくは８５〜
９９．９重量％であり、触媒活性成分は、０．０５〜２
５重量％、好ましくは０．１〜１５重量％である。ま
た、触媒活性成分の担持量としては、マンガン、コバル
ト、ニッケル、タングステン、銅、セリウム、銀又は金
の元素については、０〜１５重量％（金属換算重量）で
あり、白金、パラジウム、ロジウム、ルテニウム、およ
びイリジウムの元素については、０〜５重量％（金属換
算重量）が好ましい。
こともできるが、廃水処理用の触媒担体であるチタニ
ア、シリカ、ジルコニア、アルミナ、チタニア−シリ
カ、チタニア−ジルコニア、活性炭又はケイソウ土等に
担持し、固体触媒として用いることもできる。このよう
に担体を用いる場合、この担体の固体触媒に占める担体
の割合は、７５〜９９．９５重量％、好ましくは８５〜
９９．９重量％であり、触媒活性成分は、０．０５〜２
５重量％、好ましくは０．１〜１５重量％である。ま
た、触媒活性成分の担持量としては、マンガン、コバル
ト、ニッケル、タングステン、銅、セリウム、銀又は金
の元素については、０〜１５重量％（金属換算重量）で
あり、白金、パラジウム、ロジウム、ルテニウム、およ
びイリジウムの元素については、０〜５重量％（金属換
算重量）が好ましい。
【００１１】この固体触媒の形状としては、ペレット
状、球状、ハニカム状、リング状等を用いることができ
る。特に、懸濁物を含む廃水を扱う場合には、固形物や
沈殿物等により触媒層での閉塞が起こる可能性があるた
め、ハニカム状が好ましい。
状、球状、ハニカム状、リング状等を用いることができ
る。特に、懸濁物を含む廃水を扱う場合には、固形物や
沈殿物等により触媒層での閉塞が起こる可能性があるた
め、ハニカム状が好ましい。
【００１２】本発明に係る湿式酸化反応器としては、単
管円筒式反応器、多管式反応器等が用いられるが、廃水
に含まれる有機物等の量が多い場合、反応開始時に予熱
が必要な場合には、多管式反応器を用いるのが好まし
い。
管円筒式反応器、多管式反応器等が用いられるが、廃水
に含まれる有機物等の量が多い場合、反応開始時に予熱
が必要な場合には、多管式反応器を用いるのが好まし
い。
【００１３】湿式酸化反応の状態は、廃水の液相状態を
保持させるために、反応温度は３７０℃未満の温度、か
つ該温度において廃水が液相を保持する圧力以上に設定
する必要がある。
保持させるために、反応温度は３７０℃未満の温度、か
つ該温度において廃水が液相を保持する圧力以上に設定
する必要がある。
【００１４】酸素含有ガスは、酸素単独又はその他ガス
により希釈してたものを用いることが出来るが、装置の
コンパクト化等の特殊な場合を除き、価格の安価な空気
を用いることが好ましい。
により希釈してたものを用いることが出来るが、装置の
コンパクト化等の特殊な場合を除き、価格の安価な空気
を用いることが好ましい。
【００１５】本発明に係る廃水は、化学プラント、産業
プラント、食品工場等から排出される廃水であり、この
廃水の主たる成分は、窒素化合物、有機性又は無機性物
質であり、例えば、窒素を含まない有機物としては、ア
ルデヒド類、アルコール類、酢酸、ぎ酸等の低級有機酸
類、窒素を含む有機化合物としては、アミン化合物、ア
ミド化合物、アミノ酸化合物である。特に効果的である
のは、シアン、アンモニア、アミン化合物、アミド化合
物、アミノ酸化合物等の窒素化合物を含有する廃水であ
る。
プラント、食品工場等から排出される廃水であり、この
廃水の主たる成分は、窒素化合物、有機性又は無機性物
質であり、例えば、窒素を含まない有機物としては、ア
ルデヒド類、アルコール類、酢酸、ぎ酸等の低級有機酸
類、窒素を含む有機化合物としては、アミン化合物、ア
ミド化合物、アミノ酸化合物である。特に効果的である
のは、シアン、アンモニア、アミン化合物、アミド化合
物、アミノ酸化合物等の窒素化合物を含有する廃水であ
る。
【００１６】アミン化合物としては、分子内にアミノ基
を含有する化合物であれば、第１アミン、第２アミン、
第３アミン、第４級アンモニウム塩のいずれであっても
よい。具体適には、メチルアミン、ジメチルアミン、ト
リメチルアミン、プロピルアミン等のアルキルアミン
類；エチレンジアミン、トリメチレンジアミン等のアル
キルジアミン類；エタノールアミン、トリエタノールア
ミン等のアルカノールアミン類の脂肪族アミン、並びに
アニリン等の芳香族アミン、ピリジン、ピコリン等の含
窒素複素環化合物等が挙げられる。
を含有する化合物であれば、第１アミン、第２アミン、
第３アミン、第４級アンモニウム塩のいずれであっても
よい。具体適には、メチルアミン、ジメチルアミン、ト
リメチルアミン、プロピルアミン等のアルキルアミン
類；エチレンジアミン、トリメチレンジアミン等のアル
キルジアミン類；エタノールアミン、トリエタノールア
ミン等のアルカノールアミン類の脂肪族アミン、並びに
アニリン等の芳香族アミン、ピリジン、ピコリン等の含
窒素複素環化合物等が挙げられる。
【００１７】アミド化合物とは、分子内にアミノ基と酸
基が結合した基（ＲＣＯＮＨ−）を有する化合物であ
り、具体的には、ホルアミド、メチルホルムアミド、ア
セトアミド、エチルホルムアミド、ジメチルアセトアミ
ド、Ｎ−メチルピロリン等である。
基が結合した基（ＲＣＯＮＨ−）を有する化合物であ
り、具体的には、ホルアミド、メチルホルムアミド、ア
セトアミド、エチルホルムアミド、ジメチルアセトアミ
ド、Ｎ−メチルピロリン等である。
【００１８】アミノ化合物とは、分子内にカルボキシル
基を有する化合物で、α−アミノ酸、β−アミノ酸、γ
−アミノ酸等であり、具体的には、グリシン、アラニ
ン、バリン、ロイシン、セリン、システイン、アスパラ
ギン酸、グルタミン酸、リジン、アルギニンなどの脂肪
族アミノ酸；フェニルアラニン、チロシン等の芳香族核
を持つアミノ酸；ヒスチジン、トリプトファン、プロリ
ン等の複素環を持つアミノ酸等が挙げられる。
基を有する化合物で、α−アミノ酸、β−アミノ酸、γ
−アミノ酸等であり、具体的には、グリシン、アラニ
ン、バリン、ロイシン、セリン、システイン、アスパラ
ギン酸、グルタミン酸、リジン、アルギニンなどの脂肪
族アミノ酸；フェニルアラニン、チロシン等の芳香族核
を持つアミノ酸；ヒスチジン、トリプトファン、プロリ
ン等の複素環を持つアミノ酸等が挙げられる。
【００１９】また、上記の窒素化合物は、水に溶解して
いるものに限定されることはなく、水に浮遊、懸濁状態
であってもよい。これらの化合物の濃度は、特に限定さ
れるものではないが、通常、１０〜１０００００ｐｐｍ
である。
いるものに限定されることはなく、水に浮遊、懸濁状態
であってもよい。これらの化合物の濃度は、特に限定さ
れるものではないが、通常、１０〜１０００００ｐｐｍ
である。
【００２０】本発明に係わる酸素量は、廃水中の窒素化
合物、有機性及び無機性物質を、窒素、炭酸ガス及び水
に酸化分解するに必要理論酸素量の１．８〜５．０倍量
であり、この量の酸素を含有するガスの供給することに
より本発明は達成される。これは、廃水中にシアン、ア
ンモニア等の窒素酸化物を含有する場合、通常、固体触
媒を用いて分解するとき、その分解反応速度が速いた
め、廃水中の酸素のうち実質的に反応に関与しうる酸素
を急速に消費し、必要理論酸素量の１．０〜１．５倍の
酸素量では触媒の表面上が常に酸素不足の状態（還元的
雰囲気状態）となり、この状態では、酸化反応速度が低
下し、触媒は失活しやすく、これにより処理効率が低下
する傾向にあるからである。このためシアン等を含有す
る廃水を湿式酸化する場合、触媒上での酸素不足を解消
するため必要理論酸素量の１．８倍量以上の酸素を含有
するガスを供給することで、触媒の表面は上は常に酸化
的雰囲気となり、これにより酸化反応速度が向上させる
ことで処理効率が上がり、しかも長期間にわたり安定し
た触媒活性を維持することができる。また、必要理論酸
素量の５．０倍を超える量の酸素を含有するガスを供給
すると、反応器に係わる廃水の温度が低下し、反応の効
率上、好ましくないものとなる。
合物、有機性及び無機性物質を、窒素、炭酸ガス及び水
に酸化分解するに必要理論酸素量の１．８〜５．０倍量
であり、この量の酸素を含有するガスの供給することに
より本発明は達成される。これは、廃水中にシアン、ア
ンモニア等の窒素酸化物を含有する場合、通常、固体触
媒を用いて分解するとき、その分解反応速度が速いた
め、廃水中の酸素のうち実質的に反応に関与しうる酸素
を急速に消費し、必要理論酸素量の１．０〜１．５倍の
酸素量では触媒の表面上が常に酸素不足の状態（還元的
雰囲気状態）となり、この状態では、酸化反応速度が低
下し、触媒は失活しやすく、これにより処理効率が低下
する傾向にあるからである。このためシアン等を含有す
る廃水を湿式酸化する場合、触媒上での酸素不足を解消
するため必要理論酸素量の１．８倍量以上の酸素を含有
するガスを供給することで、触媒の表面は上は常に酸化
的雰囲気となり、これにより酸化反応速度が向上させる
ことで処理効率が上がり、しかも長期間にわたり安定し
た触媒活性を維持することができる。また、必要理論酸
素量の５．０倍を超える量の酸素を含有するガスを供給
すると、反応器に係わる廃水の温度が低下し、反応の効
率上、好ましくないものとなる。
【００２１】廃水の処理温度は、廃水が液相を保持する
温度、即ち、臨海温度未満に設定する必要があり、この
温度未満であれば、反応時の圧力、廃水の濃度により、
適宜選択されるものである。以下に、本発明の具体的な
実施例および比較例を示すが、本発明はこれら実施例の
みに限定されるものではない。
温度、即ち、臨海温度未満に設定する必要があり、この
温度未満であれば、反応時の圧力、廃水の濃度により、
適宜選択されるものである。以下に、本発明の具体的な
実施例および比較例を示すが、本発明はこれら実施例の
みに限定されるものではない。
【００２２】実施例１ 第１図はシアン、アンモニア等を含有する化学プラント
廃水の処理を行うための装置の概略図である。用いられ
る反応器１の内径は５０ｍｍかつ管長は１０ｍで管内に
は、平均粒径５ｍｍ、長さ６ｍｍのペレット触媒（Ｐｔ
０．５％をチタニア−ジルコニア担体に担持したもの）
を触媒層長８ｍになるように充填した。
廃水の処理を行うための装置の概略図である。用いられ
る反応器１の内径は５０ｍｍかつ管長は１０ｍで管内に
は、平均粒径５ｍｍ、長さ６ｍｍのペレット触媒（Ｐｔ
０．５％をチタニア−ジルコニア担体に担持したもの）
を触媒層長８ｍになるように充填した。
【００２３】空気をコンプレッサ−８で昇圧後、廃水供
給ポンプ３から供給される廃水と混合し、熱交換器２で
予熱後、反応器１に供給した。
給ポンプ３から供給される廃水と混合し、熱交換器２で
予熱後、反応器１に供給した。
【００２４】反応器１で処理された廃水は、熱交換器２
で冷却されたのち、気液分離器４へ供給され、ここで無
害なガスと水とに分離した。この気液分離器４において
は、液面コントロ−ラ−ＬＣにより液面を検出して液面
制御弁５を作動させて一定の液面を保持するとともに、
圧力コントロ−ラ−ＰＣにより圧力を検出して圧力制御
弁６を作動させて一定の圧力を保持するように操作され
ている。
で冷却されたのち、気液分離器４へ供給され、ここで無
害なガスと水とに分離した。この気液分離器４において
は、液面コントロ−ラ−ＬＣにより液面を検出して液面
制御弁５を作動させて一定の液面を保持するとともに、
圧力コントロ−ラ−ＰＣにより圧力を検出して圧力制御
弁６を作動させて一定の圧力を保持するように操作され
ている。
【００２５】処理に供した廃水の濃度は、ＣＯＤ（Ｃ
ｒ）３０，０００ｐｐｍ、シアン濃度５００ｐｐｍ、全
窒素量５，０００ｐｐｍであった。
ｒ）３０，０００ｐｐｍ、シアン濃度５００ｐｐｍ、全
窒素量５，０００ｐｐｍであった。
【００２６】反応条件は、反応温度２５０℃、反応圧力
７０ｋｇ／ｃｍ2Ｇ、廃水供給量３０リットル（以下、
「Ｌ」ともいう）／Ｈｒ、空気量６Ｎｍ3／Ｈｒ（必要
理論酸素量の２倍量）であった。その結果、ＣＯＤ（Ｃ
ｒ）処理効率９９％、窒素処理効率９９％で、シアン濃
度０．１ｐｐｍ以下であった。
７０ｋｇ／ｃｍ2Ｇ、廃水供給量３０リットル（以下、
「Ｌ」ともいう）／Ｈｒ、空気量６Ｎｍ3／Ｈｒ（必要
理論酸素量の２倍量）であった。その結果、ＣＯＤ（Ｃ
ｒ）処理効率９９％、窒素処理効率９９％で、シアン濃
度０．１ｐｐｍ以下であった。
【００２７】上記反応条件で７，０００Ｈｒの連続運転
においてもＣＯＤ（Ｃｒ）および全窒素量の処理効率の
低下及びシアン濃度の変化は認められなかった。
においてもＣＯＤ（Ｃｒ）および全窒素量の処理効率の
低下及びシアン濃度の変化は認められなかった。
【００２８】実施例２ 供給空気量を必要理論酸素量の４倍量とした処理テスト
を実施した。処理に供した廃水は、実施例１で用いた廃
水と同じものを用い、以下に示す反応条件以外は、実施
例１と同様に反応した。反応条件としては、反応温度２
５０℃、反応圧力７０ｋｇ／ｃｍ2Ｇ、廃水供給量３０
Ｌ／Ｈｒ、空気量１２Ｎｍ3／Ｈｒであった。その結
果、ＣＯＤ（Ｃｒ）処理効率９９％、窒素処理効率９９
％で、シアン濃度０．０３ｐｐｍ以下であった。上記反
応条件で７，０００Ｈｒの連続運転においてもＣＯＤ
（Ｃｒ）および全窒素量の処理効率の低下及びシアン濃
度の変化は認められなかった。
を実施した。処理に供した廃水は、実施例１で用いた廃
水と同じものを用い、以下に示す反応条件以外は、実施
例１と同様に反応した。反応条件としては、反応温度２
５０℃、反応圧力７０ｋｇ／ｃｍ2Ｇ、廃水供給量３０
Ｌ／Ｈｒ、空気量１２Ｎｍ3／Ｈｒであった。その結
果、ＣＯＤ（Ｃｒ）処理効率９９％、窒素処理効率９９
％で、シアン濃度０．０３ｐｐｍ以下であった。上記反
応条件で７，０００Ｈｒの連続運転においてもＣＯＤ
（Ｃｒ）および全窒素量の処理効率の低下及びシアン濃
度の変化は認められなかった。
【００２９】比較例１ 供給空気量を必要理論酸素量の１．１倍量とした処理テ
ストを実施した。処理に供した廃水は、実施例１で用い
た廃水と同じものを用い、以下に示す反応条件以外は、
実施例１と同様に反応した。反応条件としては、反応温
度２５０℃、反応圧力７０ｋｇ／ｃｍ2Ｇ、廃水供給量
３０Ｌ／Ｈｒ、空気量３，３００ＮＬ／Ｈｒであった。
その結果、ＣＯＤ（Ｃｒ）処理効率９５％、窒素処理効
率９０％で、シアン濃度０．１ｐｐｍであった。処理効
率の経時変化を表１に示す。
ストを実施した。処理に供した廃水は、実施例１で用い
た廃水と同じものを用い、以下に示す反応条件以外は、
実施例１と同様に反応した。反応条件としては、反応温
度２５０℃、反応圧力７０ｋｇ／ｃｍ2Ｇ、廃水供給量
３０Ｌ／Ｈｒ、空気量３，３００ＮＬ／Ｈｒであった。
その結果、ＣＯＤ（Ｃｒ）処理効率９５％、窒素処理効
率９０％で、シアン濃度０．１ｐｐｍであった。処理効
率の経時変化を表１に示す。
【００３０】
【表１】
【図１】本発明方法を実施する細の一態様を示すフロー
チャート図である。
チャート図である。
１．湿式反応塔 ２．熱交換機 ３．廃水供給ボンプ ４．気液分離器 ５．コンプレツサー ６．液面制御弁 ７．圧力制御弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−115888（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−265696（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−119440（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C02F 1/72 - 1/74
Claims (1)
- 【請求項１】 窒素化合物を含有する廃水（但し、写真
廃液を除く）を３７０℃以下の温度かつ廃水が液相を保
持する圧力下で湿式酸化するに際し、廃水中の窒素化合
物、有機性及び無機性物質を、窒素、炭酸ガス及び水に
酸化分解するに必要な理論酸素量の１．８〜５．０倍量
の酸素を含有するガスの供給下に、廃水を固体触媒を用
いて湿式酸化することを特徴とする廃水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34316391A JP3203027B2 (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34316391A JP3203027B2 (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 廃水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05169072A JPH05169072A (ja) | 1993-07-09 |
| JP3203027B2 true JP3203027B2 (ja) | 2001-08-27 |
Family
ID=18359405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34316391A Expired - Lifetime JP3203027B2 (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 廃水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
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