JP3241382B2 - 化石燃料燃焼形貫流ボイラ - Google Patents
化石燃料燃焼形貫流ボイラInfo
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
- F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
- F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
- F22B29/061—Construction of tube walls
- F22B29/062—Construction of tube walls involving vertically-disposed water tubes
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Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、化石燃料用バーナと垂直煙道とを備え、垂
直煙道がほぼ垂直に配置された複数の管から構成され、
これらの管の入口端が入口管寄せに、出口端が出口管寄
せに接続されている貫流ボイラに関する。
直煙道がほぼ垂直に配置された複数の管から構成され、
これらの管の入口端が入口管寄せに、出口端が出口管寄
せに接続されている貫流ボイラに関する。
本発明は、下端にホッパが配置され、このホッパが互
いに気密に溶接された複数の管から成る少なくとも四つ
の壁およびこれらの管に対する入口管寄せと出口管寄せ
とを備えている貫流ボイラに関する。
いに気密に溶接された複数の管から成る少なくとも四つ
の壁およびこれらの管に対する入口管寄せと出口管寄せ
とを備えている貫流ボイラに関する。
垂直に配管された燃焼室壁を備えた化石燃料燃焼形貫
流ボイラの場合、並列管系統の各管に異なった大量の熱
が伝達されるので、管は燃焼室壁の出口においてしばし
ば大きな温度差を有する。熱量が大きく異なって伝達さ
れる原因は、異なった熱流密度プロフィルにあり（即ち
例えば燃焼室の角部にはバーナの近くにおけるよりも僅
かな熱しか伝達されない）、且つまた特に石炭燃焼用に
設計された貫流ボイラの場合のホッパ範囲における加熱
される管長の差にある。
流ボイラの場合、並列管系統の各管に異なった大量の熱
が伝達されるので、管は燃焼室壁の出口においてしばし
ば大きな温度差を有する。熱量が大きく異なって伝達さ
れる原因は、異なった熱流密度プロフィルにあり（即ち
例えば燃焼室の角部にはバーナの近くにおけるよりも僅
かな熱しか伝達されない）、且つまた特に石炭燃焼用に
設計された貫流ボイラの場合のホッパ範囲における加熱
される管長の差にある。
管端におけるこの温度差を減少させるために、刊行物
「ファウゲーベー・クラフトウェルクステヒニク」第64
巻、第４号、第298〜299頁において、絞りおよび管の均
圧管寄せによる方式が知られている。これによれば各管
の水／蒸気流量を加熱差および長さ差に適合させるため
に、各管は入口に絞りを有している。この方式の欠点
は、管入口における絞りが唯一の運転状態に対してしか
設計されておらず、燃焼室壁の変動する汚れが各管の不
釣合いに温度変化を生じてしまうことにある。また絞り
が閉塞するおそれがあり、その結果管に少量の水しか導
かれないことも判明している。
「ファウゲーベー・クラフトウェルクステヒニク」第64
巻、第４号、第298〜299頁において、絞りおよび管の均
圧管寄せによる方式が知られている。これによれば各管
の水／蒸気流量を加熱差および長さ差に適合させるため
に、各管は入口に絞りを有している。この方式の欠点
は、管入口における絞りが唯一の運転状態に対してしか
設計されておらず、燃焼室壁の変動する汚れが各管の不
釣合いに温度変化を生じてしまうことにある。また絞り
が閉塞するおそれがあり、その結果管に少量の水しか導
かれないことも判明している。
この場合均圧管寄せは湿り蒸気範囲（即ちすべての管
が同じ温度を有するが、種々の蒸気含有量の湿り蒸気を
案内する個所）において、35％のボイラ負荷において80
％の平均蒸気含有量が達成される個所に配置されてい
る。均圧管寄せを通って蒸気流量全部が貫流されるの
で、並列管系統の各管から出る湿り蒸気は合が強制的に
行われる。
が同じ温度を有するが、種々の蒸気含有量の湿り蒸気を
案内する個所）において、35％のボイラ負荷において80
％の平均蒸気含有量が達成される個所に配置されてい
る。均圧管寄せを通って蒸気流量全部が貫流されるの
で、並列管系統の各管から出る湿り蒸気は合が強制的に
行われる。
従ってこの公知の均圧管寄せの場合、発生する湿り蒸
気の分離は、個々の、離れた管が優先的に水を受け、他
の管は再び優先的に蒸気を受けるように行われる。その
結果、均圧管寄せの上側における管壁を一様に加熱する
際にも蒸気の著しく異なった加熱が生じ、従って異なっ
た管壁温度を生じ、これにより管に亀裂を生じされる熱
応力が生ずるおそれがある。
気の分離は、個々の、離れた管が優先的に水を受け、他
の管は再び優先的に蒸気を受けるように行われる。その
結果、均圧管寄せの上側における管壁を一様に加熱する
際にも蒸気の著しく異なった加熱が生じ、従って異なっ
た管壁温度を生じ、これにより管に亀裂を生じされる熱
応力が生ずるおそれがある。
本発明の課題は、垂直煙道の管壁を、各管の避けられ
ない異なった加熱にも拘わらず、全ての管の出口におけ
る蒸気温度がほぼ同じであり、管入口における絞りの閉
塞によって生ずるような運転障害が回避できるように形
成することにある。
ない異なった加熱にも拘わらず、全ての管の出口におけ
る蒸気温度がほぼ同じであり、管入口における絞りの閉
塞によって生ずるような運転障害が回避できるように形
成することにある。
本発明によればこの課題は冒頭に述べた型式の貫流ボ
イラにおいて、均圧容器が燃焼室壁の外側面に、平均加
熱の並列管に比べて過剰に加熱される管がその平均加熱
の並列管に比べて大きな流量を有することを保証する高
さ位置に配置されることによって解決される。これは一
般に、平均加熱の管の測地学的な圧力降下がその摩擦圧
力降下の数倍の大きさである場合に相当する。上述の圧
力降下は、蒸発器への入口に位置する管寄せと下流側に
位置する均圧容器への分岐部との間に存在する蒸発器管
の部分に関係する。強く加熱される管における質量流量
増加に対する条件は次式で表される。
イラにおいて、均圧容器が燃焼室壁の外側面に、平均加
熱の並列管に比べて過剰に加熱される管がその平均加熱
の並列管に比べて大きな流量を有することを保証する高
さ位置に配置されることによって解決される。これは一
般に、平均加熱の管の測地学的な圧力降下がその摩擦圧
力降下の数倍の大きさである場合に相当する。上述の圧
力降下は、蒸発器への入口に位置する管寄せと下流側に
位置する均圧容器への分岐部との間に存在する蒸発器管
の部分に関係する。強く加熱される管における質量流量
増加に対する条件は次式で表される。
即ち、関係する管部分の総圧力降下（ΔPGes）は、流
量（Ｍ）を一定にするとき、過剰加熱（ΔＱ）の場合に
減少しなければならない。その場合内側にフィンが付け
られている管に対して摩擦圧力降下（ΔPR）は、1991年
シュプリンガー出版社の文献「熱および物質伝達26」第
323〜330頁に掲載のクー・ツェング、ヴェー・コーラ
ー、ヴェー・カストナーおよびカー・リートレ著の論文
「内側にフィンガ付けられている平滑な蒸気管において
圧力損失」において規定され、一方で測地学的な圧力降
下（ΔPG）は、1969年の文献「エイイー・アール・ティ
ー・ヴイ−841」のゼット・ローハン著の論文「ボイド
成分および二層圧力降下のための修正された相関」にお
いて規定されている。従って加速圧力降下（ΔPB）は二
次的な意味を有し、この計算において無視できる。
量（Ｍ）を一定にするとき、過剰加熱（ΔＱ）の場合に
減少しなければならない。その場合内側にフィンが付け
られている管に対して摩擦圧力降下（ΔPR）は、1991年
シュプリンガー出版社の文献「熱および物質伝達26」第
323〜330頁に掲載のクー・ツェング、ヴェー・コーラ
ー、ヴェー・カストナーおよびカー・リートレ著の論文
「内側にフィンガ付けられている平滑な蒸気管において
圧力損失」において規定され、一方で測地学的な圧力降
下（ΔPG）は、1969年の文献「エイイー・アール・ティ
ー・ヴイ−841」のゼット・ローハン著の論文「ボイド
成分および二層圧力降下のための修正された相関」にお
いて規定されている。従って加速圧力降下（ΔPB）は二
次的な意味を有し、この計算において無視できる。
しかし本発明に基づいて並列管の平均加熱に比べて過
剰に加熱される管における質量流量は一定ではなく増大
させるものである（ΔＭ＞０）。これは並列管系統にお
いて（１）式が満足されるときに相当する。従って並列
管の平均加熱に比べて過剰に加熱される管に対しては次
式が当てはまる。
剰に加熱される管における質量流量は一定ではなく増大
させるものである（ΔＭ＞０）。これは並列管系統にお
いて（１）式が満足されるときに相当する。従って並列
管の平均加熱に比べて過剰に加熱される管に対しては次
式が当てはまる。
ΔM/ΔＱ＞０ （２） （２）式は質量流量の増大の大きさとは関係ない。並
列管の平均加熱に比べた過剰な加熱を正しく完全に補償
する増大が望まれている場合には強く加熱される管にお
いても同じ加熱期間が生じ即ち平均加熱の管におけるも
のと同じエンタルピーの増大が生じ、これは上述した温
度差の零までの非常に強い減少を生ずる。これに対する
条件は次式で表される。
列管の平均加熱に比べた過剰な加熱を正しく完全に補償
する増大が望まれている場合には強く加熱される管にお
いても同じ加熱期間が生じ即ち平均加熱の管におけるも
のと同じエンタルピーの増大が生じ、これは上述した温
度差の零までの非常に強い減少を生ずる。これに対する
条件は次式で表される。
ΔM/ΔＱ＝（M/Q）Ref （３） その場合記号Refは、平均流量Ｍおよび平均熱吸収量
Ｑを有する基準管に関する。
Ｑを有する基準管に関する。
実際には、（３）式で実現される条件を常に満足する
ことはできない。従って均圧容器の高さ位置即ち垂直に
配置され少なくともその長さの一部にわたって内側にフ
ィンが付けられた管の並列管系統への接続が、以下の条
件に合わせて選択される。
ことはできない。従って均圧容器の高さ位置即ち垂直に
配置され少なくともその長さの一部にわたって内側にフ
ィンが付けられた管の並列管系統への接続が、以下の条
件に合わせて選択される。
ΔM/ΔＱ＞０ （４） ΔM/ΔＱ＞0.25（ΔM/ΔＱ）Ref （５） ΔM/ΔＱ＞0.50（ΔM/ΔＱ）Ref （６） ΔM/ΔＱ＞0.75（ΔM/ΔＱ）Ref （７） この流れ技術的設計においてすべての並列管が異なっ
た加熱において異なった流量を有しているがほぼ同じ蒸
気含有量（湿り蒸気の場合）ないしは同じ温度（過熱蒸
気の場合）を有しているので、均圧管寄せを通して全流
量を貫流する必要はない。均圧管寄せを通る全流量の貫
流はむしろ水・蒸気混合物の分解の危険が存在するので
不利である。従って全湿り蒸気量の一部だけで貫流され
る均圧容器しか設けられていない。この発生した部分流
は流れ分布を一様化し、入口管寄せと均圧容器への均圧
管との間の並列管における加熱プロフィルに適合された
流れ分布を生ずるだけでなく、均圧管を通って減少して
貫流される管が補助的な質量流量を生ずるので、均圧管
と下流側に位置する出口管寄せとの間の管にほぼ一様な
流れ分布が生ずる。湿り蒸気が水と蒸気に分離するおそ
れはなく、従ってすべての管の管壁の上端においてほぼ
同じ温度を有し、熱応力による損傷は生じない。
た加熱において異なった流量を有しているがほぼ同じ蒸
気含有量（湿り蒸気の場合）ないしは同じ温度（過熱蒸
気の場合）を有しているので、均圧管寄せを通して全流
量を貫流する必要はない。均圧管寄せを通る全流量の貫
流はむしろ水・蒸気混合物の分解の危険が存在するので
不利である。従って全湿り蒸気量の一部だけで貫流され
る均圧容器しか設けられていない。この発生した部分流
は流れ分布を一様化し、入口管寄せと均圧容器への均圧
管との間の並列管における加熱プロフィルに適合された
流れ分布を生ずるだけでなく、均圧管を通って減少して
貫流される管が補助的な質量流量を生ずるので、均圧管
と下流側に位置する出口管寄せとの間の管にほぼ一様な
流れ分布が生ずる。湿り蒸気が水と蒸気に分離するおそ
れはなく、従ってすべての管の管壁の上端においてほぼ
同じ温度を有し、熱応力による損傷は生じない。
以下本発明の実施例を図面を参照して詳細に説明す
る。
る。
図１は貫流ボイラの概略縦断面図、および 図２は貫流ボイラの垂直に配管された部分の均圧容器
への接続部を有している一つの管の概略図である。
への接続部を有している一つの管の概略図である。
図１における垂直煙道１を備えた貫流ボイラは管壁か
ら成っており、この管壁は下部においては垂直に互いに
並べて配置され互いに気密に溶接されている下側部分管
２から成り、上部においては同様に垂直に互いに並べて
配置され互いに気密に溶接されている上側部分管３から
成っている。互いに気密に溶接された管は例えば管・ウ
ェブ・管構造あるいはフィン付き管構造の形で気密管壁
を形成している。
ら成っており、この管壁は下部においては垂直に互いに
並べて配置され互いに気密に溶接されている下側部分管
２から成り、上部においては同様に垂直に互いに並べて
配置され互いに気密に溶接されている上側部分管３から
成っている。互いに気密に溶接された管は例えば管・ウ
ェブ・管構造あるいはフィン付き管構造の形で気密管壁
を形成している。
垂直煙道１はその下端に灰を受けるためのホッパ10を
有しており、その外周壁は同様に管壁によって形成され
ている。垂直煙道１の下部には化石燃料用の主バーナ11
が設けられている。
有しており、その外周壁は同様に管壁によって形成され
ている。垂直煙道１の下部には化石燃料用の主バーナ11
が設けられている。
下側部分管２はその入口端が入口管寄せ９に接続さ
れ、その出口端は入口管寄せ９の中央軸線から測定した
高さＨにおいて上側部分管３の入口端に直接移行してい
る。上側部分管３はその出口端が出口管寄せ12に接続さ
れている。
れ、その出口端は入口管寄せ９の中央軸線から測定した
高さＨにおいて上側部分管３の入口端に直接移行してい
る。上側部分管３はその出口端が出口管寄せ12に接続さ
れている。
出口管寄せ12は連結配管13によって気水分離器14に結
合され、この気水分離器14には排出配管15および連結配
管16が接続されている。連結配管16は過熱器の加熱面18
の入口管寄せ17に通じており、その管出口端は過熱器の
出口管寄せ19に接続されている。更に垂直煙道１の内部
に、入口管寄せ20と出口管寄せ22とを備えた中間過熱器
の過熱面21並びに入口管寄せ５と出口管寄せ７とを備え
たエコノマイザの加熱面６が配置されている。出口管寄
せ７は連結配管８によって入口管寄せ９に結合されてい
る。
合され、この気水分離器14には排出配管15および連結配
管16が接続されている。連結配管16は過熱器の加熱面18
の入口管寄せ17に通じており、その管出口端は過熱器の
出口管寄せ19に接続されている。更に垂直煙道１の内部
に、入口管寄せ20と出口管寄せ22とを備えた中間過熱器
の過熱面21並びに入口管寄せ５と出口管寄せ７とを備え
たエコノマイザの加熱面６が配置されている。出口管寄
せ７は連結配管８によって入口管寄せ９に結合されてい
る。
図２は、均圧管25が分岐している高さＨにおいてその
出口端が上側部分管３の入口端に直接移行している１本
の下側部分管２を示している。均圧管25は垂直煙道１の
外側に存在する均圧容器４に接続されている。管壁の各
下側部分管２から各上側部分管３への移行部からそれぞ
れ１本の均圧管25が分岐している。
出口端が上側部分管３の入口端に直接移行している１本
の下側部分管２を示している。均圧管25は垂直煙道１の
外側に存在する均圧容器４に接続されている。管壁の各
下側部分管２から各上側部分管３への移行部からそれぞ
れ１本の均圧管25が分岐している。
図示していない給水ポンプが水を入口管寄せ５に搬送
し、そこから水を予熱するエコノマイザ６に搬送する。
続いて水は連結配管８および入口管寄せ９を通って垂直
煙道１の管壁の管２に流入し、その中では水は大部分が
蒸発される。残りの蒸発および最初の過熱は垂直煙道１
の管壁の上側部分管３内で行われる。
し、そこから水を予熱するエコノマイザ６に搬送する。
続いて水は連結配管８および入口管寄せ９を通って垂直
煙道１の管壁の管２に流入し、その中では水は大部分が
蒸発される。残りの蒸発および最初の過熱は垂直煙道１
の管壁の上側部分管３内で行われる。
気水分離器14は始動過程中においてだけ機能し、即ち
熱導入が少な過ぎることにより管壁においてすべての水
が蒸発されない間だけ機能する。その際に生じた水・蒸
気混合物は気水分離器14において分離される。分離され
た水は排出配管15を通って例えば図示していない膨張器
に導かれ、分離された蒸気は連結配管16を通って過熱器
18に導かれる。蒸気タービンの高圧部で膨張した蒸気は
中間過熱器の加熱面21において再び加熱される。
熱導入が少な過ぎることにより管壁においてすべての水
が蒸発されない間だけ機能する。その際に生じた水・蒸
気混合物は気水分離器14において分離される。分離され
た水は排出配管15を通って例えば図示していない膨張器
に導かれ、分離された蒸気は連結配管16を通って過熱器
18に導かれる。蒸気タービンの高圧部で膨張した蒸気は
中間過熱器の加熱面21において再び加熱される。
垂直に配置された下側部分管２及び上側部分管３にお
ける質量流量の密度は、両管内における測地学的な圧力
降下が摩擦圧力降下よりも大きいように選択されてい
る。これは、全ての下側部分管の加熱の平均値に比べて
過剰に加熱された或る下側部分管が大きな流量を有する
ようにし、従ってその過剰加熱の出口温度に関する効果
が大部分補償されるようにする。例えば引込形構造にお
ける貫流ボイラにおいて利用されているような非常に長
い垂直の蒸発器管の場合、1000kg/m2s以下の小さな質量
流量密度にも拘わらず100％負荷に関して、垂直煙道の
上側部分管３における摩擦圧力降下は、大きな蒸気容積
に基づいて著しく増加する。その場合の摩擦圧力降下は
測地学的な圧力降下に比べて、過剰加熱された或る下側
部分管を通る流量が並列管に比べて悪くなりこれによっ
て上側部分管の管端における望ましくない高い蒸気温度
が生ずるほど、大きい。
ける質量流量の密度は、両管内における測地学的な圧力
降下が摩擦圧力降下よりも大きいように選択されてい
る。これは、全ての下側部分管の加熱の平均値に比べて
過剰に加熱された或る下側部分管が大きな流量を有する
ようにし、従ってその過剰加熱の出口温度に関する効果
が大部分補償されるようにする。例えば引込形構造にお
ける貫流ボイラにおいて利用されているような非常に長
い垂直の蒸発器管の場合、1000kg/m2s以下の小さな質量
流量密度にも拘わらず100％負荷に関して、垂直煙道の
上側部分管３における摩擦圧力降下は、大きな蒸気容積
に基づいて著しく増加する。その場合の摩擦圧力降下は
測地学的な圧力降下に比べて、過剰加熱された或る下側
部分管を通る流量が並列管に比べて悪くなりこれによっ
て上側部分管の管端における望ましくない高い蒸気温度
が生ずるほど、大きい。
均圧容器４の配置は、圧力降下に関して下側部分管２
が上側部分管３から切り離されるという働きをする。下
から上に貫流され流れ的に並列接続されている全ての下
側部分管２は、入口管寄せ９と均圧容器４との間で同じ
圧力降下を示す。この圧力降下の場合、測地学的な圧力
降下の分量は摩擦圧力降下の分量の数倍の大きさをして
いるので、流量増加の利点は個々の下側部分管の過剰加
熱の際に非常に有効に作用する。これは正に垂直煙道１
の下部において重要であり、そこではホッパおよび主バ
ーナの範囲における異なった加熱が特に際立っている。
が上側部分管３から切り離されるという働きをする。下
から上に貫流され流れ的に並列接続されている全ての下
側部分管２は、入口管寄せ９と均圧容器４との間で同じ
圧力降下を示す。この圧力降下の場合、測地学的な圧力
降下の分量は摩擦圧力降下の分量の数倍の大きさをして
いるので、流量増加の利点は個々の下側部分管の過剰加
熱の際に非常に有効に作用する。これは正に垂直煙道１
の下部において重要であり、そこではホッパおよび主バ
ーナの範囲における異なった加熱が特に際立っている。
上側部分管３が存在している垂直煙道１の上部におい
て、加熱並びにその不均一性は煙道１の下部におけるも
のより小さい。均圧容器４は、一部の均圧管25を通って
部分流が下側部分管２から均圧容器４に流れ、他の均圧
管25を通って部分流が均圧容器４から上側部分管３に流
れるように作用する。これによって下側部分管２の不均
一な貫流にも拘わらずその非常に異なった加熱において
も、上側部分管３の一様な貫流が達成される。
て、加熱並びにその不均一性は煙道１の下部におけるも
のより小さい。均圧容器４は、一部の均圧管25を通って
部分流が下側部分管２から均圧容器４に流れ、他の均圧
管25を通って部分流が均圧容器４から上側部分管３に流
れるように作用する。これによって下側部分管２の不均
一な貫流にも拘わらずその非常に異なった加熱において
も、上側部分管３の一様な貫流が達成される。
この作用は本発明に基づいて特に、均圧容器が、100
％負荷の際に、全ての下側部分管２の加熱の平均値に比
べて個々の或る下側部分管２がａ％過剰に加熱された場
合、この或る下側部分管２を通る質量流量が他の周辺条
件に応じて少なくとも0.25×ａ％あるいは0.50×ａ％あ
るいは0.75a×％だけ増大するような大きさで並列管系
統に接続されているときに明白に生ずる。
％負荷の際に、全ての下側部分管２の加熱の平均値に比
べて個々の或る下側部分管２がａ％過剰に加熱された場
合、この或る下側部分管２を通る質量流量が他の周辺条
件に応じて少なくとも0.25×ａ％あるいは0.50×ａ％あ
るいは0.75a×％だけ増大するような大きさで並列管系
統に接続されているときに明白に生ずる。
下側部分管２及び上側部分管３の冷却は、下側部分管
がその内側面に多条ねじ山を形成するフィンを有してい
るときに改善され、従って管壁温度が低減する。これは
特に高い熱入射の範囲即ちバーナ11の範囲において必要
である。多条ねじ山を形成するフィンは有利には下側部
分管２の長さの50％以上にわたって延びている。
がその内側面に多条ねじ山を形成するフィンを有してい
るときに改善され、従って管壁温度が低減する。これは
特に高い熱入射の範囲即ちバーナ11の範囲において必要
である。多条ねじ山を形成するフィンは有利には下側部
分管２の長さの50％以上にわたって延びている。
公知の均圧管寄せを備えた配置構造と異なり、均圧容
器と火炎室の範囲における内側フィン付き管とによる本
発明に基づく方式において質量流量の密度を、内側にフ
ィンが付けられた管の良好な熱伝達特性に基づいて全負
荷において1000kg/m2sより小さくすることができる。
器と火炎室の範囲における内側フィン付き管とによる本
発明に基づく方式において質量流量の密度を、内側にフ
ィンが付けられた管の良好な熱伝達特性に基づいて全負
荷において1000kg/m2sより小さくすることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ウイツトコフ、エバーハルト ドイツ連邦共和国 デー‐8520 エルラ ンゲン シユロンフエルト 96 (56)参考文献 特開 平２−71001（ＪＰ，Ａ) 実公 昭43−30243（ＪＰ，Ｙ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F22B 29/06
Claims (6)
- 【請求項１】化石燃料用バーナ（11）と垂直煙道（１）
とを備え、垂直煙道（１）が垂直に配置された複数の管
から構成され、これらの管の入口端が入口管寄せ（９）
に、出口端が出口管寄せ（12）に接続されている貫流ボ
イラにおいて、 バーナ（11）の上側で同じ高さ（Ｈ）で各管から、均圧
容器（４）に結合されている均圧管（25）がそれぞれ分
岐し、これにより各管は均圧管（25）の分岐部よりも下
側に位置する下側部分管（２）と均圧管（25）の分岐部
よりも上側に位置する上側部分管（３）とに分けられ、 均圧管（25）の分岐部よりも下側に位置する全ての下側
部分管（２）の加熱の平均値に比べて、或る下側部分管
（２）が過剰に加熱された場合、この或る下側部分管
（２）を通る質量流量が増大する ことを特徴とする化石燃料燃焼形貫流ボイラ。 - 【請求項２】下側部分管（２）がその長さの50％以上に
亘ってその内側面に多条ねじ山を形成するフィンを有し
ていることを特徴とする請求の範囲１記載の貫流ボイ
ラ。 - 【請求項３】煙道（１）を構成する複数の管が互いに気
密を溶接されていることを特徴とする請求の範囲１又は
２記載の貫流ボイラ。 - 【請求項４】定格負荷の際、均圧管（25）の分岐部より
も下側に位置する全ての下側部分管（２）の加熱の平均
値を100％としたときにその平均値に比べて、或る下側
部分管（２）がａ％過剰に加熱された場合、この或る下
側部分管（２）を通る計算的に求められた質量流量が少
なくとも0.25×ａ％だけ増大することを特徴とする請求
の範囲１乃至３の１つに記載の貫流ボイラ。 - 【請求項５】定格負荷の際、均圧管（25）の分岐部より
も下側に位置する全ての下側部分管（２）の加熱の平均
値を100％としたときにその平均値に比べて、或る下側
部分管（２）がａ％過剰に加熱された場合、この或る下
側部分管（２）を通る計算的に求められた質量流量が少
なくとも0.50×ａ％だけ増大することを特徴とする請求
の範囲１乃至３の１つに記載の貫流ボイラ。 - 【請求項６】定格負荷の際、均圧管（25）の分岐部より
も下側に位置する全ての下側部分管（２）の加熱の平均
値を100％としたときにその平均値に比べて、或る下側
部分管（２）がａ％過剰に加熱された場合、この或る下
側部分管（２）を通る計算的に求められた質量流量が少
なくとも0.75×ａ％だけ増大することを特徴とする請求
の範囲１乃至３の１つに記載の貫流ボイラ。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4142376A DE4142376A1 (de) | 1991-12-20 | 1991-12-20 | Fossil befeuerter durchlaufdampferzeuger |
| DE4142376.3 | 1991-12-20 | ||
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|---|---|
| JPH07502333A JPH07502333A (ja) | 1995-03-09 |
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|---|---|---|---|
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- 1991-12-20 DE DE4142376A patent/DE4142376A1/de not_active Withdrawn
-
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- 1992-12-16 WO PCT/DE1992/001054 patent/WO1993013356A1/de not_active Ceased
- 1992-12-16 EP EP92924576A patent/EP0617778B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-16 KR KR1019940702155A patent/KR100260468B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-16 CA CA002126230A patent/CA2126230A1/en not_active Abandoned
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- 1994-06-20 US US08/262,466 patent/US5735236A/en not_active Expired - Lifetime
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