JP3297635B2

JP3297635B2 - 衝突式気流粉砕機及びトナーの製造方法

Info

Publication number: JP3297635B2
Application number: JP35983597A
Authority: JP
Inventors: 俊暢大西; 聡三ッ村; 善則辻
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 1996-12-27
Filing date: 1997-12-26
Publication date: 2002-07-02
Anticipated expiration: 2017-12-26
Also published as: JPH1170341A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ジェット気流（高
圧気体）を用い、粉体材料を粉砕するための衝突式気流
粉砕機、及び該粉砕機を使用して静電荷像現像用トナー
を製造するトナーの製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】電子写真法による画像形成法に用いられ
るトナー又はトナー用着色樹脂粉体は、通常結着樹脂と
着色剤又は磁性粉とを少なくとも含有している。トナー
は、潜像担持体に形成された静電潜像を現像してトナー
像を形成し、形成されたトナー像を普通紙又はプラスチ
ックフィルムの如き記録材へ転写し、加熱定着手段、圧
力ローラ定着手段又は加熱加圧定着手段の如き定着手段
によって記録材上のトナー像を記録材に定着する。した
がって、トナーに使用される結着樹脂は、熱又は圧力が
付加されると塑性変形する特性を有する。

【０００３】現在、トナー又はトナー用着色樹脂粉体
は、結着樹脂と着色剤又は磁性粉（必要により、さらに
第三成分を含有）とを少なくとも含有する混合物を溶融
混練し、得られた混練物を冷却し、得られた冷却物を粉
砕し、得られた粉砕物を分級して調製される。冷却物の
粉砕は、通常、機械的衝撃式粉砕機により粗粉砕（また
は中粉砕）を行ない、次いで粗粉砕物をジェット気流を
用いた衝突式気流粉砕機で微粉砕を行なっている。

【０００４】ジェット気流を用いた衝突式気流粉砕機
は、ジェット気流に粉体原料を乗せ粒子混合気流とし、
加速管の出口より噴射させ、この粒子混合気流を加速管
の出口に対向して設けた衝突部材の衝突面に衝突させ
て、その衝撃力により粉体原料を粉砕するものである。

【０００５】従来、かかる衝突式気流粉砕機として、図
１６及び図１７に示すようなものが用いられてきた（特
開昭５７−５０５５４号公報及び特開昭５８−１４３８
５３号公報参照）。

【０００６】これらの衝突式気流粉砕機において、粗い
粒径を有する粉体原料は、投入口２２から投入され、高
圧気体供給ノズル２５から加速管１に供給した高圧気体
の流動により、加速管１の中途に連通させた粉体原料供
給口２４から加速管１の内部に吸引される。この吸引さ
れた粉体原料は、高圧気体と共に加速管１の出口１０か
ら粉砕室１３内に噴射され、出口１０に対向して設けら
れた衝突部材１１の衝突面２６に衝突し、その衝撃力に
よって粉砕される。そして、粉砕物は排出口１４より粉
砕室１３から排出されるものである。

【０００７】しかしながら、図１６に示したように、衝
突面２６が加速管１の軸方向に垂直な場合、衝突面２６
近傍の粉体濃度が高くなると共に、粉砕作用は衝突面２
６における一次衝突が主体であり、粉砕室側壁２３との
二次衝突を有効に利用していないため、粉砕効率が低
い。さらに、熱可塑性樹脂を粉砕するときに、衝突時に
局所発熱により衝突面２６に融着物が発生しやすく、粉
砕能力が低下し、装置の安定した運転が困難となる。そ
のため、加速管１内に供給する粉体の濃度を高くして使
用することが困難であった。

【０００８】図１７の衝突式気流粉砕機のように、衝突
面２６が加速管１の軸方向に対して４５°傾斜したもの
では、熱可塑性樹脂を粉砕するときに上記のような問題
は少なく、衝突面２６近傍の粉体濃度は図１６の粉砕機
と比較して低くなる。しかしながら、衝突する際に粉砕
に使われる衝撃力が小さく、さらに、粉砕室側壁２３と
の二次衝突を有効に利用できないため、粉砕能力は図１
６の粉砕機と比較して１／２〜１／１．５に低下する。

【０００９】上記問題点を解消した衝突式気流粉砕機
が、特開平１−２５４２６６号公報、実開平１−１４８
７４０号公報で提案されている。

【００１０】特開平１−２５４２６６号公報は、図１８
に示すように、衝突部材１１の衝突面２６を特定の円錐
形状とすることにより、衝突面近傍の粉体濃度を低く
し、粉砕室側壁２３と効率良く二次衝突するようにした
衝突式気流粉砕機を提案している。

【００１１】実開平１−１４８７４０号公報は、図１９
に示すように、衝突部材１１の外周衝突面１８を加速管
１の軸芯に対して直角に配置し、その中央部に円錐形の
突起１７を設けることにより、衝突面での反射流を防止
することを提案している。

【００１２】図１８及び図１９に示される衝突式気流粉
砕機によれば、前述の問題点を改善することができるも
のの、十分満足できる程度ではなかった。

【００１３】前述の問題点を更に改善した衝突式気流粉
砕機として、特開平５−３０９２８８号公報及び特開平
５−３０９２８７号公報が提案されている。

【００１４】特開平５−３０９２８８号公報では、図２
０に示すように、被粉砕物供給筒６より供給された被粉
砕物は、加速管１の加速管スロート部２の内壁と高圧気
体供給ノズル３の外壁との間で形成された被粉砕物供給
口５へ到達する。一方、高圧気体は、高圧気体供給ノズ
ル３より加速管出口１０に向かって噴出する。この時、
被粉砕物は、これと共存している気体に同伴されなが
ら、被粉砕物供給口５より加速管出口１０に向けて吸引
され、加速管スロート部２において高圧気体と均一に混
合されながら、加速管出口１０に対向配置された衝突部
材１１の衝突面２６に粉体濃度の偏りのない均一な状態
で衝突し、さらに、粉砕室側壁２３と効率良く二次衝突
する。このため、粉砕物の収率及び単位重量当りの粉砕
効率を高めることができる。

【００１５】特開平５−３０９２８７号公報は、衝突回
数を増やし、かつ、より効果的に衝突させるために、図
２１に示すように突出中央部１７と外周衝突面１８の２
つの衝突部から構成される衝突部材１１を提案してい
る。該突出中央部１７で粉砕された被粉砕物の一次粉砕
物は、該外周衝突面１８で二次粉砕される。粉砕室１３
には、外周衝突面１８で二次粉砕された二次粉砕物を衝
突により三次粉砕するための粉砕室側壁２３を有してい
る。

【００１６】図２０及び図２１に示される衝突式気流粉
砕機によれば、前述の問題点をかなり改善することがで
きる。しかしながら、最近のニーズとして、より微細な
粉砕処理物が望まれており、さらに粉砕効率の良好な粉
砕機が待望されている。具体的には、電子写真法による
画像形成法においては、より高精細、高画質を実現させ
るために、トナーの小径化が望まれており、さらに効率
良く、トナーを製造する方法が待望されている。

【００１７】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
のような従来技術の問題点を解決して、粉体原料を効率
良く粉砕できる新規な衝突式気流粉砕機及びこれを用い
たトナーの製造方法を提供することである。

【００１８】本発明の目的は、加速管出口から分散性良
く粉体を噴出させ、加速管内での凝集粉の発生を防ぐこ
とにより、粉体原料を効率良く粉砕できる衝突式気流粉
砕機及びそれを用いたトナーの製造方法を提供すること
にある。

【００１９】本発明の目的は、加速管出口から噴出され
た粉体を衝突部材に衝突させる際に、大きな衝撃力で衝
突させることにより、粉体原料を効率良く粉砕できる衝
突式気流粉砕機及びそれを用いたトナーの製造方法を提
供することにある。

【００２０】本発明の目的は、加速管出口から噴出され
て衝突部材の衝突面に衝突した粉体原料がさらに粉砕室
内壁に衝突する多次粉砕を効果的に行うことのできる衝
突式気流粉砕及びそれを用いたトナーの製造方法を提供
することにある。

【００２１】本発明の目的は、上記のような従来技術の
問題点を解決して、静電荷像現像用トナーを効率良く製
造し得るトナーの製造方法を提供することにある。

【００２２】本発明の目的は、平均粒径２００〜２００
０μｍを有する樹脂粒子を平均粒径３〜１５μｍに効率
良く粉砕し得る衝突式気流粉砕機及びそれを用いたトナ
ーの製造方法を提供することにある。

【００２３】

【課題を解決するための手段】上記目的は、以下の本発
明によって構成される。

【００２４】すなわち、本発明は、高圧気体を供給する
ための高圧気体供給ノズル、該高圧気体供給ノズルから
供給された該高圧気体により該加速管内の被粉砕物を搬
送加速するための１本の加速管、該加速管出口から吐出
された被粉砕物を微粉砕するための、粉砕室、該粉砕室
内の該加速管出口に対向する位置に設けられた、該加速
管出口から吐出された被粉砕物を粉砕するための衝突部
材を少なくとも有する衝突式気流微粉砕機において、該
衝突部材は、該加速管の長軸を中心に頂角αで該加速管
側に突出した第１の衝突面と、該加速管の長軸に対する
垂線に対して角度βを成して下流側に傾斜した第２の衝
突面とを少なくとも有し、該粉砕室は、該第２の衝突面
の最外縁部よりも上流側にある第１の側壁と、該第１の
側壁の下流側に位置し、下流側に延長する第２の側壁と
を少なくとも有し、該第２の衝突面の最外縁部より上流
側の該粉砕室が該第２の衝突面の最外縁部に対応する粉
砕室内側の断面積と比較して粉砕室内側の断面積が大き
くなる部分を有するように拡大しており、該第１の衝突
面の先端が該第１の側壁の下流側端部よりも上流側に位
置しており、該第２の衝突面の最外縁部から該加速管の
出口までの長さをＬ４、該加速管の出口から該第２の側
壁までの長さをＬ５としたときに、Ｌ４及びＬ５は、下
記関係Ｌ５≦Ｌ４を満足することを特徴とする衝突式気流粉砕機に関す
る。

【００２５】さらに本発明は、結着樹脂及び着色剤を少
なくとも含有する混合物を溶融混練して混練物を得る工
程、得られた混練物を冷却固化して固化物を得る工程、
得られた固化物を粗粉砕して粗粉砕物を得る工程、得ら
れた粗粉砕物を衝突式気流粉砕機を用いて微粉砕する工
程、を有するトナーの製造方法において、該衝突式気流
粉砕機は、高圧気体を供給するための高圧気体供給ノズ
ル、該高圧気体供給ノズルから供給された該高圧気体に
より該加速室内の被粉砕物を搬送加速するための１本の
加速管、該加速管出口から吐出された被粉砕物を微粉砕
するための粉砕室、該粉砕室内の該加速管出口に対向す
る位置に設けられた、該加速管出口から吐出された被粉
砕物を粉砕するための衝突部材を少なくとも有してお
り、該衝突部材は、該加速管の長軸を中心に頂角αで該
加速管側に突出した第１の衝突面と、該加速管の長軸に
対する垂線に対して角度βを成して下流側に傾斜した第
２の衝突面とを少なくとも有し、該粉砕室は、該第２の
衝突面の最外縁部よりも上流側にある第１の側壁と、該
第１の側壁の下流側に位置し、下流側に延長する第２の
側壁とを少なくとも有し、該第２の衝突面の最外縁部よ
り上流側の該粉砕室が該第２の衝突面の最外縁部に対応
する粉砕室内側の断面積よりも粉砕室内側の断面積が大
きくなる部分を有するように拡大しており、該第１の衝
突面の先端が該第１の側壁の下流側端部よりも上流側に
位置しており、該第２の衝突面の最外縁部から該加速管
の出口までの長さをＬ４、該加速管の出口から該第２の
側壁までの長さをＬ５としたときに、Ｌ４及びＬ５は、
下記関係Ｌ５≦Ｌ４を満足することを特徴とするトナーの製造方法に関す
る。

【００２６】本発明者等は、衝突式気流粉砕機の粉砕効
率について鋭意検討した結果、特定の形状を有する衝撃
部材を用い、加速管出口と該衝撃部材の位置関係を特定
し、且つ粉砕室内壁の形状を特定することにより、極め
て高効率で粉砕を行え、且つ粉砕物の融着、凝集、粗粒
化や、加速管内壁及び衝突部材の衝突面での局所的な摩
耗の発生を防止でき安定した運転を行うことができるこ
とを見出し、本発明を完成するに至った。

【００２７】本発明の実施形態を添付図面に基づいて説
明する。

【００２８】図１は、本発明の衝突式気流粉砕機の第１
の実施形態を示す概略的断面図、及び該粉砕機を使用し
た粉砕工程と分級機による分級工程を組み合わせた粉砕
装置のフローチャートを示した図である。図２は図１の
衝突式気流粉砕機の拡大図を示し、図３は図１のＡ−Ａ
線における加速管スロート部２と高圧気体供給ノズル３
を示す断面図、図４は図１のＢ−Ｂ線における高圧気体
供給口７と高圧気体チャンバー８を示す断面図、図５は
図１のＣ−Ｃ線における粉砕室１３と衝突部材１１を示
す断面図である。

【００２９】本発明の衝突式気流粉砕機による粉砕原料
の粉砕方法について、図１に基づいて説明する。被粉砕
物供給筒６より供給された被粉砕物は、中心軸を鉛直方
向に配設した加速管１の加速管スロート部２の内壁と、
中心が加速管１の中心軸上にある高圧気体供給ノズル３
の外壁との間に形成された被粉砕物供給口５へ到達す
る。一方、高圧気体は高圧気体供給口７より導入され高
圧気体チャンバー８を経て、１本好ましくは複数本の高
圧気体導入管９を通り高圧気体供給ノズル３より加速管
出口１０に向かって膨張しながら噴出する。この時、加
速管スロート部２の近傍で発生するエゼクター効果によ
り、被粉砕物はこれと共存している気体に同伴されなが
ら、被粉砕物供給口５より加速管出口１０に向けて吸引
され、加速管１の周囲から加速室内に供給され、加速管
スロート部２において高圧気体と均一に混合されながら
急加速し、加速管出口１０に対向配置された衝突部材１
１の衝突面に粉塵濃度の偏りなく均一な固気混合気流の
状態で衝突して粉砕される。

【００３０】図１の粉砕機において、衝突部材１１の衝
突面は、錐体状に突出している吐出中央部１７（第１の
衝突面）と、該突出中央部１７の周囲に該突出中央部１
７で粉砕された被粉砕物の一次粉砕物をさらに衝突によ
り粉砕するための外周衝突面１８（第２の衝突面）を有
している。粉砕室１３には、外周衝突面１８で二次粉砕
された二次粉砕物を衝突により三次粉砕する為の粉砕室
後側壁１６（第２の側壁）と、該粉砕室後側壁１６より
も幅の広い粉砕室前側壁１５（第１の側壁）を有してい
る。すなわち、粉砕室前側壁１５における粉砕室内側の
断面積が、粉砕室後側壁１６における粉砕室、内側の断
面積よりも大きくなっている。

【００３１】衝突時に発生する衝撃力は、充分分散され
た個々の粒子（被粉砕物）に与えられ、衝突部材１１の
衝突面にて粉砕された粉砕物は、更に粉砕室後側壁１６
と衝突部材１１の間で三次衝突を繰り返し、より粉砕効
率を上昇させ、衝突部材１１後方に設けられた粉砕物排
出口１４より排出される。

【００３２】粉砕室前側壁１５の径（幅Ｂ）が粉砕室後
側壁１６の径（幅Ｃ）より大きく、加速管出口１０から
粉砕室前側壁１５まで徐々に広がった粉砕室１３を構成
することにより、加速管出口近傍の背圧が下がり、この
ことにより衝突部材１１を加速管出口に近づけることが
できる。この効果により粉塵濃度の偏りのない均一な固
気混合気流は、加速管１より充分に加速される為、被粉
砕物は加速管出口１０に対向配置された衝突部材１１に
より大きな衝撃力で衝突し、極めて高い効率で粉砕され
る。さらに、加速管出口１０から噴出される被粉砕物に
は、加速管中心軸方向の速度に粉砕室前側壁１５方向の
速度が適度に加わるため、有効に外周衝突面１８で二次
粉砕、粉砕室後側壁で三次粉砕される。かかる作用効果
は、図６及び図７に示すように、粉砕室１３の径（幅）
を加速管出口１０から加速管の軸方向に垂直な方向に広
げた場合にも得られるものである。尚、図６は、衝突式
気流粉砕機の概略的断面図、及び該粉砕機を使用した粉
砕工程と分級機による分級工程を組み合わせた粉砕装置
のフローチャートを示した図であり、図７は図６の衝突
式気流粉砕機の拡大図を示している。

【００３３】衝突部材１１の衝突面が、錐体状に突出し
ている突出中央部１７と該突出中央部の周囲に外周衝突
面１８を有しているため、樹脂や粘着性のある被粉砕物
を粉砕した場合において、融着、凝集、粗粒化が発生せ
ず、粉塵濃度が上昇した状態での粉砕が可能であり、さ
らに、摩耗性のある被粉砕物においては、加速管内壁や
衝突部材の衝突面に発生する摩耗が局所的に集中するこ
とがなく長寿命化が図れ、安定的な稼動が可能になる。

【００３４】粉砕室１３に内設された粉砕室衝突壁１９
及び粉砕室後側壁１６により、より効率良く三次粉砕が
行われる。

【００３５】次に、図１の衝突式気流粉砕機の拡大図で
ある図２を用いて、更に詳しく説明する。

【００３６】本発明の衝突式気流粉砕機においては、高
圧気体を供給するための高圧気体供給ノズル、該高圧気
体供給ノズルから供給された該高圧気体により被粉砕物
を搬送加速するための加速管、該加速管出口から吐出さ
れた被粉砕物を微粉砕するための粉砕室、及び該粉砕室
内の該加速管出口に対向する位置に設けられた、該加速
管出口から吐出された被粉砕物が衝突するための衝突部
材を少なくとも有しており、該衝突部材は、該加速管の
長軸を中心に頂角αで該加速管側に突出した第１の衝突
面と、該加速管の長軸に対する垂線に対して角度βを成
して下流側に傾斜した第２のと衝突面を少なくとも有
し、該粉砕室は、該第２の衝突面の最外縁部よりも上流
側にある第１の側壁と、該第１の側壁の下流側に位置
し、下流側に延長された第２の側壁を少なくとも有し、
該加速管出口の下流側で、該第２の衝突面の最外縁部よ
り上流側の該粉砕室が拡大しており、該第１の衝突面の
先端が該第１の側壁の下流側端部よりも上流側に位置し
ている。よって、第２の側壁は、衝突部材の第２の衝突
面の最外縁部に対向位置している。

【００３７】本発明の衝突式気流粉砕機の第１の実施形
態においては、外周衝突面１８の最外縁部の幅をＡ、衝
突部材１１に対向する粉砕室１３の前壁の最大幅をＢ、
粉砕室後側壁１６の最小幅をＣとしたときに好ましくは
下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａを満足していることが良く、より好ましくは下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．２×ＣＡ＜Ｃ＜１．５×Ａを満足していることが良い。

【００３８】第１の実施形態の衝突式気流粉砕機におい
ては、加速管出口１０の径をＤ、加速管出口１０から衝
突部材１１の第１の衝突面である突出中央部１７の頂点
までの長さをＬ₁、第１の衝突面としての突出中央部１
７の高さをＬ₂、第２の衝突面としての外周衝突面１８
の高さをＬ₃、第２の衝突面としての外周衝突面１８の
最外縁部からの加速管出口１０までの長さをＬ₄、加速
管出口１０から第２の側壁である粉砕室後側壁１６まで
の長さをＬ₅としたときに好ましくは下記関係｜Ｌ₁｜≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ₅≦Ｌ₄≦Ｌ₂＋Ｌ₃ を満足していることが良く、より好ましくは、下記関係０＜Ｌ_１ ≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ₅≦Ｌ₄≦Ｌ₂＋Ｌ₃ を満足していることが良い（尚、これらの高さ及び長さ
は、加速管の長軸方向に沿った高さ及び長さである。加
速管出口１０よりも上流側に衝突部材１１の突出中央部
門の頂点が位置する場合にＬ₁がプラスとなり、逆に加
速管出口１０よりも下流側に衝突部材１１の突出中央部
１７の頂点が位置する場合にＬ₁マイナスとなる。）。

【００３９】Ｃ≧Ｂであると、加速管出口付近での圧損
が大きくなり、加速管１内の高圧気体（固気混合流）の
速度が低下し、加速管スロート部２におけるエゼクター
効果が低下して粉体原料の吸い込み量が低下すると共
に、粉体原料の加速が不足することから衝突部材１１の
衝突面での衝撃力が弱まり、粉砕効率が低下する。

【００４０】Ｂ＞１．６×Ｃであると、加速管出口１０
から噴出した粉体原料が衝突部材１１に衝突する前に過
膨張し、衝突部材１１の衝突面近傍では粉体原料の飛翔
速度が低下し、衝撃力が弱まり、粉砕効率が低下する。

【００４１】Ａ≧Ｃの場合には、外周衝突面１８の最外
縁部において、衝撃部材１１と粉砕室後側壁１６との間
に流路が閉塞してしまう。

【００４２】１．６×Ａ≦Ｃであると、外周衝突面１８
と粉砕室後側壁１６との距離があり過ぎ、粉砕室後側室
１６での有効な三次衝突が得られず、粉砕効率が低下す
る。

【００４３】Ｌ₁＜Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝であ
ると、加速管出口１０から衝突部材１１が、離れすぎる
ため衝撃力が弱まり、粉砕効率が低下する。

【００４４】Ｌ₁＞Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝であ
ると、加速管出口１０が突出中央部１７によって閉塞し
てしまう。

【００４５】０＜Ｌ₁は、第１の衝突面の先端が加速管
内に突入していることを意味するものであり、この場合
には、粉砕効率がより向上する。

【００４６】Ｌ₅＞Ｌ₄であると、外周衝突面１８で二
次粉砕された二次粉砕物は、粉砕室後側壁１６に有効に
三次衝突されず、粉砕効率が低下する。

【００４７】Ｌ₄＞Ｌ₂＋Ｌ₃であると、加速管出口１
０から外周衝突面１８が離れすぎ、被粉砕物の衝撃力が
弱くなり、粉砕効率が低下する。

【００４８】本発明の衝突式気流粉砕機においては、錐
体状に突出している第１の衝突面である突出中央部１７
の頂角α（度）と、加速管１の長軸に対する垂線に対し
て下流側に傾斜した第２の衝突面である外周衝突面１９
の傾斜角度β（度）は、好ましくは下記関係０＜α＜９０，β＞０３０≦（α＋２β）≦９０を満足していることが良く、より好ましくは下記関係０＜α＜９０，β＞０５０≦（α＋２β）≦９０を満足していることが良い。

【００４９】外周衝突面１８が、加速管１の長軸に対す
る垂線に対して下流側に傾斜せず、加速管１の長軸に対
して垂直な場合（即ち、β＝０の場合）には、外周衝突
面１８での反射流が、加速管出口１０から噴出する固気
混合流に向かって流れるため、固気混合流に乱れを生じ
やすくなり、さらに、外周衝突面１８での粉体濃度が大
きくなり、熱可塑性樹脂の粉体または熱可塑性樹脂を主
成分とする粉体を原料とした場合、外周衝突面１８上で
の融着物及び凝集物を生じやすい。かかる融着物が生じ
ると、装置の安定した運転が困難となる。

【００５０】（α＋２β）＜３０であると、突出中央部
１７における一次粉砕の衝撃力が弱められ、粉砕効率の
低下を招きやすい。

【００５１】（α＋２β）＜９０であると、突出中央部
１７で一次粉砕された一次粉砕物は外周衝突面１８に有
効に二次衝突されず、さらには外周衝突面１８での反射
流が下流側に流れる傾向が強くなり粉砕室後側壁１６で
の三次粉砕の衝撃力が弱くなり、粉砕効率の低下を招き
やすい。

【００５２】上記のように、特定の形状を有する衝撃部
材を用い、加速管出口と該衝撃部材の位置関係を特定
し、且つ粉砕室内壁の形状を特定した本発明の衝突式気
流粉砕機によれば、極めて高効率で粉砕を行うことがで
きる。即ち、加速管出口１０近傍の粉砕室１３の背圧を
下げ、急加速し加速管出口１０から噴出した被粉砕物は
衝撃部材１１により大きな衝撃力をもって一次、二次、
三次粉砕と粉砕効率を向上させることができる。

【００５３】本発明の衝撃式気流粉砕機においては、粉
砕室前側壁１５が粉砕室後側壁１６より拡大しており、
更に、第２の衝突面である外周衝突面１８で二次粉砕さ
れた二次粉砕物を衝突により三次粉砕する際の三次粉砕
の効果をより有効にするには、粉砕室後側壁１６に加速
管の長軸に対して外側且つ下流側に角度θ（度）を成し
て傾斜した第３の側壁として粉砕室衝突壁１９を第１の
側壁と第２の側壁とをつなぐように設けた図８及び図９
に示す第２の実施形態の衝突式気流粉砕機が好ましい。

【００５４】図８は、本発明の衝突式気流粉砕機の第２
の実施形態を示す概略的断面図、及び該粉砕機を使用し
た粉砕工程と分級機による分級工程を組み合わせた粉砕
装置のフローチャートを示した図であり、図９は図８の
衝突式気流粉砕機の拡大図を示す。

【００５５】第２の実施形態の衝突式気流粉砕機におい
ては、第２の衝突面である外周衝突面１８の最外縁部の
幅をＡ、衝突部材１１に対向する粉砕室１３の前壁の最
大幅をＢ、粉砕室衝突壁１９の再内縁部をＥ、第２の側
壁１６の最小幅をＣとした時、好ましくは下記関係Ｃ＜Ｂ≦２×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×ＡＣ＞Ｅを満足していることが良く、より好ましくは下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．３×ＣＡ＜Ｃ＜１．５×ＡＣ＞Ｅを満足していることが良い。

【００５６】第２の実施形態の衝突式気流粉砕機におい
ては、加速管出口１０の径をＤ、加速管出口１０から衝
突部材１１の第１の衝突面である突出中央部１７の頂点
までの長さをＬ₁、第１の衝突面としての突出中央部１
７の高さをＬ₂、第２の衝突面としての外周衝突面１８
の高さをＬ₃、第２の衝突面としての外周衝突面１８の
最外縁部からの加速管出口１０までの長さをＬ₄、第２
の衝突面としての外周衝突面１８の最外縁部から第３の
側壁としての粉砕室衝突壁１９の最内縁部までの長さを
Ｌ₆とした時（尚、これらの高さ及び長さは、加速管の
長軸方向に沿った高さ及び長さである。）、好ましくは
下記関係｜Ｌ₁｜≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ₆≦Ｌ₄≦Ｌ₂＋Ｌ₃ ０＜Ｌ₆＜２×Ｌ₃ を満足していることが良く、より好ましくは下記関係０＜Ｌ₁≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ₆≦Ｌ₄≦Ｌ₂＋Ｌ₃ ０＜Ｌ₆＜２×Ｌ₃ を満足していることが良い（尚、これらの高さ及び長さ
は、加速管の長軸方向に沿った高さ及び長さである。加
速管出口１０よりも上流側に衝突部材１１の突出中央部
１７の頂点が位置する場合にＬ₁がプラスとなり逆に、
加速管出口１０の下流側に衝突部材１１の突出中央部１
７の頂点が位置する場合にＬ₁がマイナスとなる）。

【００５７】さらに、第３の側壁の傾向角度（θ）は、
好ましくは下記関係０＜θ＜４０を満足していることが良く、より好ましくは下記関係０＜θ＜１０を満足していることが良い。

【００５８】Ｃ≧Ｂであると、加速管出口付近での圧損
が大きくなり、加速管１内の高圧気体（固気混合流）の
速度が低下し、加速管スロート部２におけるエゼクター
効果が低下して粉体原料の吸い込み量が低下すると共
に、粉体原料の加速が不足することから衝突部材１１の
衝突面での衝撃力が弱まり、粉砕効率が低下する。

【００５９】Ｂ＞２×Ｃであると、加速管出口１０から
噴出した粉体原料が衝突部材１１に衝突する前に過膨張
し、衝突部材１１の衝突面近傍では粉体原料の飛翔速度
が低下し、衝撃力が弱まり、粉砕効率が低下する。

【００６０】Ａ≧Ｃの場合には、外周衝突面１８の最外
縁部において、衝突部材１１と粉砕室後側壁１６との間
の流路が閉塞してしまう。

【００６１】１．６×Ａ≦Ｃであると、外周衝突面１８
と粉砕室後側壁１６との距離があり過ぎ、粉砕室後側壁
１６での有効な三次衝突が得られず、粉砕効率が低下す
る。

【００６２】Ｃ≦Ｅであると、粉砕室衝撃壁１９と衝突
部材１１との距離が小さくなり、この部分での圧損が大
きくなり、前記のように粉体原料の吸い込み量が低下す
ると共に、粉体原料の加速が不足することから衝突部材
１１の衝突面での衝撃力が弱まり、粉砕効率が低下す
る。

【００６３】Ｌ₁＜−Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝で
あると、加速管出口１０から衝突部材１１が、離れすぎ
るため衝撃力が弱まり、粉砕効率が低下する。

【００６４】また、Ｌ₁＞Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／
２）｝であると、加速管出口１０が突出中央部１７によ
って閉塞してしまう。

【００６５】０＜Ｌ₁は、第１の衝突面の先端が加速管
内に突入していることを意味するものであり、この場合
には、粉砕効率がより向上する。

【００６６】Ｌ₅＞Ｌ₄であると、外周衝突面１８で二
次粉砕された二次粉砕物は、粉砕室後側壁１６に有効に
三次衝突されず、粉砕効率が低下する。

【００６７】Ｌ₄＞Ｌ₂＋Ｌ₃であると、加速管出口１
０から外周衝突面１８が離れすぎ、被粉砕物の衝撃力が
弱くなり、粉砕効率が低下する。

【００６８】Ｌ₆≧２×Ｌ₃であると、外周衝突面１８
で二次粉砕された二次粉砕物は、粉砕室衝突壁１９に有
効に三次衝突されず、粉砕効率が低下する。

【００６９】また、θ＝０であると、粉砕室衝突壁１９
と衝突部材１１の外周端（特に外周衝突面１８）との距
離があり過ぎ、有効な三次衝突が得られず、粉砕効率が
低下するために好ましくない。

【００７０】θ≧４０であると、粉砕室衝突壁１９と衝
突部材１１の外周端との距離が小さくなり過ぎ、この部
分での圧損が大きくなり、前記のように粉体原料の吸い
込み量が低下すると共に、粉体原料の加速が不足するこ
とから衝突部材１１の衝突面での衝撃力が弱まり、粉砕
効率が低下するために好ましくない。

【００７１】本発明の衝突式気流粉砕機においては、錐
体状に突出している第１の衝突面である突出中央部１７
の頂角α（度）と、加速管１の長軸に対する垂線に対し
て下流側に傾斜した第２の衝突面である外周衝突面１９
の傾斜角度β（度）は、好ましくは下記関係０＜α＜９０，β＞０３０≦（α＋２β）≦９０を満足していることが良く、より好ましくは下記関係０＜α＜９０，β＞０５０≦（α＋２β）≦９０を満足していることが良い。

【００７２】外周衝突面１８が、加速管１の長軸に対す
る垂線に対して下流側に傾斜せず、加速管１の長軸に対
して垂直な場合（即ち、β＝０の場合）には、外周衝突
面１８での反射流が、加速管出口１０から噴出する固気
混合流に向かって流れるため、固気混合流に乱れを生じ
やすくなり、さらに、外周衝突面１８での粉体濃度が大
きくなり、熱可塑性樹脂の粉体または熱可塑性樹脂を主
成分とする粉体を原料とした場合、外周衝突面１８上で
の融着物及び凝集物を生じやすい。かかる融着物が生じ
ると、装置の安定した運転が困難となる。

【００７３】（α＋２β）＜３０であると、突出中央部
１７における一次粉砕の衝撃力が弱められ、粉砕効率の
低下を招きやすい。

【００７４】（α＋２β）＜９０であると、突出中央部
１７で一次粉砕された一次粉砕物は外周衝突面１８に有
効に二次衝突されず、さらには外周衝突面１８での反射
流が下流側に流れる傾向が強くなり粉砕室後側壁１６で
の三次粉砕の衝撃力が弱くなり、粉砕効率の低下を招き
やすい。

【００７５】上記のように、特定の形状を有する衝撃部
材を用い、加速管出口と該衝撃部材の位置関係を特定
し、且つ粉砕室内壁の形状を特定した本発明の衝突式気
流粉砕機によれば、極めて高効率で粉砕を行うことがで
きる。即ち、加速管出口１０近傍の粉砕室１３の背圧を
下げ、急加速し加速管出口１０から噴出した被粉砕物は
衝撃部材１１により大きな衝撃力をもって一次、二次、
三次粉砕と粉砕効率を向上させることができる。

【００７６】かかる作用効率は、図１０及び図１１に示
すように、粉砕室１３の径（幅）を加速管出口１０から
加速管の軸方向に垂直な方向に広げた場合にも得られる
ものである。尚、図１０は、第２の実施形態における他
の衝突式気流粉砕機の概略的断面図、及び該粉砕機を使
用した粉砕工程と分級機による分級工程を組み合わせた
粉砕装置のフローチャートを示した図であり、図１１は
図１０の第２の実施形態における他の衝突式気流粉砕機
の拡大図を示している。

【００７７】本発明の衝突式気流粉砕機においては、粉
砕室前側壁１５が粉砕室後側壁１６より拡大し、さらに
粉砕室１３からの被粉砕物のより速い排除を効果的にす
るには、衝突部材の衝突面と反対側、すなわち、下流側
を特定の頂角を有する錐体状にした図１２及び図１３に
示す第３の実施形態の衝突式気流粉砕機が好ましい。

【００７８】図１２は、本発明の衝突式気流粉砕機の第
３の実施形態を示す概略的断面図、及び該粉砕機を使用
した粉砕工程と分級機による分級工程を組み合わせた粉
砕装置のフローチャートを示した図である。図１３は図
１２の衝突式気流粉砕機の拡大図を示す。

【００７９】第３の実施形態の衝突式気流粉砕機におい
ては、第２の衝突面である外周衝突面１８の最外縁部の
幅をＡ、衝突部材１１に対向する粉砕室１３の前壁の最
大幅をＢ、第２の側壁である粉砕室後側壁１６の最小幅
をＣとしたときに、好ましくは下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａを満足していることが良く、より好ましくは下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．２×ＣＡ＜Ｃ＜１．５×Ａを満足していることが良い。

【００８０】第３の実施形態の衝突式気流粉砕機におい
ては、加速管出口１０の径をＤ、加速管出口１０から衝
突部材１１の第１の衝突面である突出中央部１７の頂点
までの長さをＬ₁、第１の衝突面としての突出中央部１
７の高さをＬ₂、第２の衝突面としての外周衝突面１８
の高さをＬ₃、第２の衝突面としての外周衝突面１８の
最外縁部からの加速管出口１０までの長さをＬ₄、加速
管１０からの第２の側壁としての粉砕室後側壁１６まで
の長さをＬ₅としたときに、好ましくは下記関係｜Ｌ₁｜≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ₅≦Ｌ₄≦Ｌ₂＋Ｌ₃ を満足していることが良く、より好ましくは下記関係０＜Ｌ₁≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ₅≦Ｌ₄≦Ｌ₂＋Ｌ₃ を満足していることが良い（尚、これらの高さ及び長さ
は、加速管の長軸方向に沿った高さ及び長さである。加
速管出口１０よりも上流側に衝突部材１１の突出中央部
１７の頂点が位置する場合にＬ₁がプラスとなり、逆
に、加速管出口１０よりも下流側に衝突部材１１の突出
中央部１７の頂点が位置する場合にＬ₁がマイナスとな
る）。

【００８１】さらに、第３の実施形態の衝突式気流粉砕
機においては、粉砕室後側壁１６の最下部から粉砕物排
出口１４までで最も拡大している部分（前部粉砕物排出
口）２０の径をＦとしたときに、この径Ｆと第２の側壁
の最小幅Ｃとは、下記関係Ｆ＞Ｃを満足していることが良い。

【００８２】Ｃ≧Ｂであると、加速管出口付近での圧損
が大きくなり、加速管１内の高圧気体（固気混合流）の
速度が低下し、加速管スロート部２におけるエゼクター
効果が低下して粉体原料の吸い込み量が低下すると共
に、粉体原料の加速が不足することから衝突部材１１の
衝突面での衝撃力が弱まり、粉砕効率が低下する。

【００８３】Ｂ＞１．６×Ｃであると、加速管出口１０
から噴出した粉体原料が衝突部材１１に衝突する前に過
膨張し、衝突部材１１の衝突面近傍では粉体原料の飛翔
速度が低下し、衝撃力が弱まり、粉砕効率が低下する。

【００８４】Ａ≧Ｃの場合には、外周衝突面１８の最外
縁部において、衝突部材１１と粉砕室後側壁１６との間
の流路が閉塞してしまう。

【００８５】１．６×Ａ≦Ｃであると、外周衝突面１８
と粉砕室後側壁１６との距離があり過ぎ、粉砕室後側壁
１６での有効な三次衝突が得られず、粉砕効率が低下す
る。

【００８６】Ｌ₁＜−Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝で
あると、加速管出口１０から衝突部材１１が、離れすぎ
るため衝撃力が弱まり、粉砕効率が低下する。

【００８７】また、Ｌ₁＞Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／
２）｝であると、加速管出口１０が突出中央部１７によ
って閉塞してしまう。

【００８８】０＜Ｌ₁は、第１の衝突面の先端が加速管
内に突入していることを意味するものであり、この場合
には、粉砕効率がより向上する。

【００８９】Ｌ₅＞Ｌ₄であると、外周衝突面１８で二
次粉砕された二次粉砕物は、粉砕室後側壁１６に有効に
三次衝突されず、粉砕効率が低下する。

【００９０】Ｌ₄＞Ｌ₂＋Ｌ₃であると、加速管出口１
０から外周衝突面１８が離れすぎ、被粉砕物の衝撃が弱
くなり、粉砕効率が低下する。

【００９１】Ｆ＜Ｃであると、圧損を被り、被粉砕物の
排出速度が減少し、粉砕室１３内に滞留する被粉砕物が
増大し、粉砕効率が低下する。

【００９２】第３の実施形態の衝突式気流粉砕機におい
ては、衝突部材１１は、後部（下流側）が錐体状の突出
部を有し、この突出部の頂角γ（度）は、好ましくは下
記関係０＜γ＜９０を満足していることが良く、より好ましくは下記関係３０＜γ＜９０を満足していることが良い。

【００９３】これにより、幅の広い前部粉砕室排出口２
０を設けたことと相ま俟って、前部粉砕室排出口２０付
近での圧損を小さくすることができ、加速管出口１０か
ら粉砕物排出口１４までの固気混合気流の速度が増大
し、極めて効率の良い粉砕ができる。

【００９４】γ≧９０であると前部粉砕室排出口２０の
体積が、小さくなり、この付近での圧損が大きいため、
被粉砕物が効率良く排出されない。

【００９５】本発明の衝突式気流粉砕機においては、衝
突部材錐体状に突出している第１の衝突面である突出中
央部１７の頂角α（度）と、加速管１の長軸に対する垂
線に対して下流側に傾斜した第２の衝突面である外周衝
突面１９の傾斜角度β（度）は、好ましくは下記関係０＜α＜９０，β＞０３０≦（α＋２β）≦９０を満足していることが良く、より好ましくは下記関係０＜α＜９０，β＞０５０≦（α＋２β）≦９０を満足していることが良い。

【００９６】外周衝突面１８が、加速管１の長軸に対す
る垂線に対して下流側に傾斜せず、加速管１の長軸に対
して垂直な場合（即ち、β＝０の場合）には、外周衝突
面１８での反射流が、加速管出口１０から噴出する固気
混合流に向かって流れるため、固気混合流に乱れを生じ
やすくなり、さらに、外周衝突面１８での粉体濃度が大
きくなり、熱可塑性樹脂の粉体または熱可塑性樹脂を主
成分とする粉体を原料とした場合、外周衝突面１８上で
の融着物及び凝集物を生じやすい。かかる融着物が生じ
ると、装置の安定した運転が困難となる。

【００９７】（α＋２β）＜３０であると、突出中央部
１７における一次粉砕の衝撃力が弱められ、粉砕効率の
低下を招きやすい。

【００９８】（α＋２β）＞９０であると、突出中央部
１７で一次粉砕された一次粉砕物は外周衝突面１８に有
効に二次衝突されず、さらには外周衝突面１８での反射
流が下流側に流れる傾向が強くなり粉砕室後側壁１６で
の三次粉砕の衝撃力が弱くなり、粉砕効率の低下を招き
やすい。

【００９９】上記のように、特定の形状を有する衝撃部
材を用い、加速管出口と該衝撃部材の位置関係を特定
し、且つ粉砕室内壁の形状を特定した本発明の衝突式気
流粉砕機によれば、極めて高効率で粉砕を行うことがで
きる。即ち、加速管出口１０近傍の粉砕室１３の背圧を
下げ、急加速し加速管出口１０から噴出した被粉砕物は
衝撃部材１１により大きな衝撃力をもって一次、二次、
三次粉砕と粉砕効率を向上させることができる。

【０１００】かかる作用効果は、図１４及び図１５に示
すように、粉砕室１３の径（幅）を加速管出口１０から
加速管の軸方向に垂直な方向に広げた場合にも得られる
ものである。尚、図１４は、第３の実施形態における他
の衝突式気流粉砕機の概略的断面図、及び該粉砕機を使
用した粉砕工程と分級機による分級工程を組み合わせた
粉砕装置のフローチャートを示した図であり、図１５は
図１４の第３の実施形態における他の衝突式気流粉砕機
の拡大図を示している。

【０１０１】上述した第１乃至第３の実施形態の衝突式
気流粉砕機においては、加速管１は、鉛直線を基準にし
て、加速管の長軸方向の傾きが、好ましくは０〜４５
°、より好ましくは０〜２０°、さらに好ましくは０〜
５°で実質的に鉛直方向になるように設置されているこ
とが良い。

【０１０２】加速管の長軸方向の傾きが４５°よりも大
きい場合には、被粉砕物が、失速し、加速管内で閉塞す
るため好ましくない。

【０１０３】次に本発明のトナーの製造方法に関して説
明する。

【０１０４】本発明のトナーの製造方法は、結着樹脂及
び着色剤を少なくとも含有する混合物を溶融混練して混
練物を得る工程；得られた混練物を冷却固化して固化物
を得る工程；得られた固化物を粗粉砕して粗粉砕物を得
る工程；ａｎｄ得られた粉砕物を衝突式気流粉砕機を用
いて微粉砕する工程；を有している。

【０１０５】本発明のトナーの製造方法において、結着
樹脂及び着色剤に加えて、さらに必要に応じて荷重制御
剤やワックスを含むトナー材料を混合機を用いて混合す
る。

【０１０６】混合機としては、ヘンシェルミキサー、ス
ーパーミキサー（株カワタ社）、レーディゲミキサー
（レディゲ社）を用い１〜１０分間混合することが好ま
しい。

【０１０７】上記の混合工程により得られた混合物は、
混練機を用いて溶融混練を行なう。

【０１０８】混練機としては、ＰＣＭ、ＴＥＭ（東芝機
械）、ＴＥＸ（日本製鋼所）を用いて、混練樹脂温度１
００℃〜２００℃、好ましくは１００℃〜１６０℃で溶
融混練することが好ましい。

【０１０９】上記の溶融混練工程により得られた混練物
は、冷却ロール、冷却コンベアドラム或いはクーラーに
より、３０℃以下の冷却水を使い４０℃以下まで冷却
し、固化させる。

【０１１０】上記の冷却固化工程により得られた固化物
は、機械式、粉砕機を用いて粗粉砕を行なう。

【０１１１】機械式粉砕機としては、クラッシャーミ
ル、ハンマーミル、ローラーミルを用いることができ
る。

【０１１２】この粗粉砕工程においては、被粉砕物供給
口５の閉塞を防止するために、５０％粒径が２００〜２
００００μｍになるように粉砕を行なうことが好まし
い。

【０１１３】上記の粗粉砕工程により得られた粗粉砕物
は、本発明の衝撃式気流粉砕機を用いて微粉砕を行な
う。

【０１１４】上記の微粉砕工程により得られた微粉砕物
は、分級機を用いて分級される。

【０１１５】分級機としては、ターボクラシファイヤ
（日清製粉社）、ドナセレック（日本ドナルドソン
社）、トリプロン（三井三池社）を用いることができ
る。

【０１１６】上記の分級工程により得られた分級品は、
重量平均粒径が好ましくは、３〜１５μｍ、より好まし
くは、４〜１２μｍ、さらに好ましくは、５〜１０μｍ
であることが、形成する画像の解像性及び階調性の点で
良い。

【０１１７】上記の分級工程により得られた分級品は、
必要により、外添剤と混合する。

【０１１８】外添剤との混合に用いる混合機としては、
ヘンシェルミキサー、スーパーミキサー、レーディゲミ
キサーを用いることができる。

【０１１９】本発明に用いられる結着樹脂としては、公
知のものが使用可能である。例えば、ポリスチレン；ポ
リ−ｐ−クロルスチレン、ポリビニルトルエンの如きス
チレン置換体の単重合体；スチレン−ｐ−クロルスチレ
ン共重合体、スチレン−ビニルトルエン共重合体、スチ
レン−ビニルナフタリン共重合体、スチレン−アクリル
酸エステル共重合体、スチレン−メタクリル酸エステル
共重合体、スチレン−α−クロルメタクリル酸メチル共
重合体、スチレン−アクリロニトリル共重合体、スチレ
ン−ビニルメチルエーテル共重合体、スチレン−ビニル
エチルエーテル共重合体、スチレン−ビニルメチルケト
ン共重合体、スチレン−ブタジエン共重合体、スチレン
−イソプレン共重合体、スチレン−アクリロニトリル−
インデン共重合体の如きスチレン系共重合体；マレイン
酸樹脂、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、シリコーン樹
脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、フラン樹脂、
エポキシ樹脂、キシレン樹脂等が挙げられる。特に、ス
チレン共重合体、ポリエステル樹脂及びエポキシ樹脂が
好ましい結着樹脂である。

【０１２０】スチレン共重合体のスチレンモノマーに対
するコモノマーとしては、アクリル酸、アクリル酸メチ
ル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸
ドデシル、アクリル酸オクチル、アクリル酸−２−エチ
ルヘキシル、アクリル酸フェニル、メタクリル酸、メタ
クリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブ
チル、メタクリル酸オクチル、アクリロニトリル、メタ
クリロニトリル、アクリルアミドの如き二重結合を有す
るモノカルボン酸もしくはその置換体；マレイン酸、マ
レイン酸ブチル、マレイン酸メチル、マレイン酸ジメチ
ルの如き二重結合を有するジカルボン酸及びその置換
体；塩化ビニル、酢酸ビニル、安息香酸ビニルの如きビ
ニルエステル；エチレン、プロピレン、ブチレンの如き
オレフィン；ビニルメチルケント、ビニルヘキシルケト
ンの如きビニルケトン；ビニルメチルエーテル、ビニル
エチルエーテル、ビニルイソブチルエーテルの如きビニ
ルエーテル等が挙げられる。これらのビニル単量体が単
独もしくは組み合わせて用いられる。架橋剤としては、
主として２個以上の重合可能な二重結合を有する化合物
が用いられる。例えば、ジビニルベンゼン、ジビニルナ
フタレンの如き芳香族ジビニル化合物；エチレングリコ
ールジアクリレート、エチレングリコールジメタクリレ
ート、１，３−ブタンジオールジメタクリレートの如き
二重結合を２個有するカルボン酸エステル；ジビニルア
ニリン、ジビニルエーテル、ジビニルスルフィド、ジビ
ニルスルホンの如きジビニル化合物；及び３個以上のビ
ニル基を有する化合物が挙げられる。これらは単独もし
くは混合して使用される。

【０１２１】本発明に用いられる着色剤としては、無機
顔料、有機染料及び有機顔料が使用される。

【０１２２】黒色の着色剤としては、カーボンブラッ
ク，マグネタイト又はフェライトの如き磁性体はイエロ
ー／マゼンタ／シアン着色剤を用いて黒色に調色された
ものが挙げられる。

【０１２３】カーボンブラックの如き非磁性の黒色着色
剤は、結着樹脂１００重量部当り１〜２０重量部使用さ
れる。

【０１２４】磁性体としては、鉄元素を主成分とし、任
意成分として、コバルト，ニッケル，銅，マグネシウム
又はマンガンの如き元素を含む金属酸化物が挙げられ
る。中でも四三酸化鉄，γ−酸化鉄の如き酸化鉄を主成
分とする磁性体が好ましい。また、磁性トナーの帯電性
をコントロールする観点からケイ素元素又はアルミニウ
ム元素の如き他の金属元素を磁性体は含有していてもよ
い。これら磁性体は、窒素吸着法によるＢＥＴ比表面積
が好ましく２〜３０ｍ²／ｇ、特に３〜２８ｍ²／ｇが良
い。磁性体は、モース硬度が５〜７の磁性体が好まし
い。

【０１２５】磁性体の形状としては、異方性の少ない８
面体，６面体，球体が画像濃度を高める上で好ましい。
磁性体の個数平均粒径としては０．０５〜１．０μｍが
好ましく、より好ましくは０．１〜０．６μｍ、さらに
好ましくは、０．１〜０．４μｍが良い。

【０１２６】磁性体は結着樹脂１００重量部に対し３０
〜２００重量部、好ましくは４０〜２００重量部、さら
には５０〜１５０重量部が好ましい。３０重量部未満で
はトナー搬送に磁気力を用いる現像器においては、搬送
性が低下し現像剤担持体上の現像剤層にムラが生じやす
く、さらにトリボの上昇に起因する画像濃度の低下が生
じ易い。一方、２００重量部を超えると磁性トナーの定
着性が低下する。

【０１２７】イエロー着色剤としては、縮合アゾ化合
物，イソインドリノン化合物，アンスラキノン化合物，
アゾ金属錯体，メチン化合物に代表される化合物が用い
られる。具体的には、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１
２、１３、１４、１５、１７、６２、７４、８３、９
３、９４、９５、９７、１０９、１１０、１１１、１２
０、１２７、１２８、１２９、１４７、１６８、１７
４、１７６、１８０、１８１、１９１等が好適に用いら
れる。

【０１２８】マゼンタ着色剤としては、縮合アゾ化合
物，ジケトピロロピロール化合物，アンスラキノン，キ
ナクリドン化合物，塩基染料レーキ化合物，ナフトール
化合物，ベンズイミダゾロン化合物，チオインジゴ化合
物，ペリレン化合物が用いられる。具体的には，Ｃ．
Ｉ．ピグメントレッド２、３、５、６、７、２３、４
８；２、４８；３、４８；４、５７；１、８１；１、１
４４、１４６、１６６、１６９、１７７、１８４、１８
５、２０２、２０６、２２０、２２１、、２５４が特に
好ましい。

【０１２９】シアン着色剤としては、銅フタロシアニン
化合物及びその誘導体，アンスラキノン化合物，塩基染
料レーキ化合物などが利用できる。具体的には、Ｃ．
Ｉ．ピグメントブルー１、７、１５、１５：１、１５：
２、１５：３、１５：４、６０、６２、６６等が特に好
適に利用できる。

【０１３０】これらの非磁性の有彩色着色剤は、単独ま
たは混合しされには固溶体の状態で用いることができ
る。有彩色着色剤は、色相角，彩度，明度，耐候性，Ｏ
ＨＰ透明性，トナー中への分散性の点から選択される。
有彩色着色剤は、結着樹脂１００重量部に対し１〜２０
重量部使用するのが良い。

【０１３１】トナー像の定着時の定着手段からの離型性
の向上，定着性の向上の点からワックスをトナー粒子中
に含有させることができる。ワックスとしては、パラフ
ィンワックス及びその誘導体，マイクロクリスタリンワ
ックス及びその誘導体，フィッシャートロプシュワック
ス及びその誘導体，ポリオレフィンワックス及びその誘
導体，エステルワックス及びその誘導体が挙げられる。
誘導体には酸化物や、ビニル系モノマーとのブロック共
重合体，グラフト変性物が挙げられる。

【０１３２】トナーには荷電制御剤をトナー粒子に配合
（内添）、またはトナー粒子と混合（外添）して用いる
ことが好ましい。荷電制御剤によって、現像システムに
応じた最適の荷電量コントロールが可能となり、特に粒
度分布と荷電量とのバランスをさらに安定したものとす
ることが可能である。トナーを負荷電性に制御するもの
として有機金属錯体又はキレート化合物が使用される。
例えば、モノアゾ金属錯体、アセチルアセトン金属錯
体、芳香族ハイドロキシカルボン酸金属錯体、芳香族ダ
イカルボン酸金属錯体が挙げられる。他には、芳香族ハ
イドロキシカルボン酸、芳香族モノ及びポリカルボン酸
及びその金属塩、無水物、エステル類；ビスフェノール
の如きフェノール誘導体が挙げられる。

【０１３３】トナーを正荷電性に制御するものとしてニ
グロシン及び脂肪酸金属塩による変性物；トリブチルベ
ンジルアンモニウム−１−ヒドロキシ−４−ナフトスル
フォン酸塩、テトラブチルアンモニウムテトラフルオロ
ボレートの如き四級アンモニウム塩：ホスホニウム塩の
如きオニウム塩及びこれらのレーキ顔料；トリフェニル
メタン染料及びこれらのレーキ顔料（レーキ化剤として
は、燐タングステン酸、燐モリブデン酸、燐タングステ
ンモリブデン酸、タンニン酸、ラウリン酸、没食子酸、
フェリシアン化物、フェロシアン化物等）；高級脂肪酸
の金属塩；ジブチルスズオキサイド、ジオクチルスズオ
キサイド、ジシクロヘキシルスズオキサイドの如きジオ
ルガノスズオキサイド；ジブチルスズボレート、ジオク
チルスズボレート、ジシクロヘキシルスズボレートの如
きジオルガノスズボレートが挙げられる。これらを単独
あるいは２種類以上組み合わせて用いることができる。

【０１３４】上述した荷電制御剤は微粒子状として用い
ることが好ましく、この場合これらの荷電制御剤の個数
平均粒径は４μｍ以下さらには３μｍ以下が特に好まし
い。これらの荷電制御剤をトナー粒子に内添する場合は
結着樹脂１００重量部に対して０．１〜２０重量部、特
に０．２〜１０重量部使用することが好ましい。

【０１３５】本発明においては、トナーの特性を改良す
る目的でトナー粒子に外添剤を混合することが好まし
い。外添剤としては、無機微粉体が挙げられる。

【０１３６】無機微粉体としては、帯電安定性，現像
性，流動性，保存性向上のため、シリカ，アルミナ，チ
タニアあるいはその複酸化物が好ましい。シリカとして
は硅素ハロゲン化物やアルコキシドの蒸気相酸化により
生成された乾式法、またはヒュームドシリカと称される
乾式シリカ及びアルコキシド，水ガラス等から製造され
る湿式シリカの両者が使用可能である。表面及びシリカ
微粉体の内部にあるシラノール基が少なく、またＮａ₂
Ｏ，ＳＯ₃ ^2-等の製造残滓の少ない乾式シリカの方が
好ましい。乾式シリカにおいては、製造工程において例
えば、塩化アルミニウム，塩化チタン等他の金属ハロゲ
ン化合物を硅素ハロゲン化合物と共に用いることによっ
て、シリカと他の金属酸化物の複合微粉体を得ることも
可能でありそれらも使用可能である。

【０１３７】無機微粉体はＢＥＴ法で測定した窒素吸着
によるＢＥＴ比表面積が３０ｍ²／ｇ以上、特に５０〜
４００ｍ²／ｇの範囲のものが良好な結果を与える。ト
ナー粒子１００重量部に対して無機微粉末０．１〜８重
量部、好ましくは０．５〜５重量部、さらに好ましくは
１．０乃至３．０重量部使用するのが良い。

【０１３８】無機微粉体は、一次平均粒径が３０ｎｍ以
下であることが好ましい。

【０１３９】無機微粉体は、必要に応じ、疎水化又は帯
電性制御の目的でシリコーンワニス，各種変性シリコー
ンワニス，シリコーンオイル，変性シリコーンオイル，
シランカップリング剤，官能基を有するシランカップリ
ング剤，その他有機硅素化合物又は有機チタン化合物の
如き処理剤で処理されていることが好ましい。処理剤を
複数使用して無機微粉体を処理することも好ましい。

【０１４０】高い帯電量を維持し、高転写率を達成する
ためには、無機微粉体は少なくともシリコーンオイルで
処理されることがさらに好ましい。

【０１４１】転写性及び／またはクリーニング性向上の
ために、前記無機微粉体に加えて、さらに一次粒径が３
０ｎｍを超える（好ましくは比表面積が５０ｍ²／ｇ未
満）、より好ましくは、５０ｎｍ以上（好ましくは比表
面積が３０ｍ²／ｇ未満）の無機または有機の球状に近
い微粒子をさらに添加してトナーを生成することも好ま
しい。例えば球状シリカ粒子、球状ポリメチルシルセス
キオキサン粒子，球状樹脂粒子が好ましく用いられる。

【０１４２】トナー粒子には、実質的な悪影響を与えな
い範囲内でさらに他の外添剤を外添しても良い。例えば
テフロン粉末、ステアリン酸亜鉛粉末、ポリフッ化ビニ
リデン粉末の如き滑剤粉末；酸化セリウム粉末、炭化硅
素粉末、チタン酸カルシウム粉末、チタン酸ストロンチ
ウム粉末の如き研磨剤；ケーキング防止剤；カーボンブ
ラック粉末、酸化亜鉛粉末、酸化スズ粉末の如き導電性
付与剤；トナー粒子と逆極性の有機微粒子及び無機微粒
子が挙げられる。

【０１４３】発明のトナーの製造方法によって製造され
たトナーは、そのまた一成分系現像剤として使用される
か、または、キャリア粒子と混合して二成分系現像剤と
して使用される。

【０１４４】

【発明の実施の形態】本発明の粉砕機によるトナー製造
の実施例と、従来の粉砕機によるトナー製造の比較例を
示す。

【０１４５】（実施例１）・スチレン−ブチルアクリレート−ジビニルベンゼン共重合体１００重量部（モノマー重合重量比＝８０：１９：１、Ｍｗ＝３５万）・磁性酸化鉄（平均粒径０．１８μｍ）１００重量部・ニグロシン２重量部・低分子量エチレン−プロピレン共重合体４重量部上記処方の材料をヘンシェルミキサーＦＭ−７５型（三
井三池化工機株式会社製）でよく混合した後、１５０℃
に設定した二軸混練機ＰＣＭ−３０型（池貝鉄工株式会
社製）にて混練した。得られた混練物を冷却し、ハンマ
ーミルにて５０％粒径１ｍｍ以下に粗粉砕し、トナー粉
砕原料を得た。得られた粉砕原料を図１及び図２に示し
た衝突式気流粉砕機で粉砕した。

【０１４６】衝突式気流粉砕機は、加速管内に突入した
突出中央部先端の位置が１０ｍｍ（Ｌ₁ ＝１０ｍｍ）で
あり、粉砕室前壁の直径が１５４ｍｍ（Ｂ＝１５４ｍ
ｍ）であり、粉砕室後側壁の直径は１３６ｍｍ（Ｃ＝１
３６ｍｍ）である。よって、第２の衝突面の最外縁部に
対応する粉砕室後壁の粉砕室内側の断面積よりも粉砕室
前壁の粉砕内側の断面積の方が大きかった。衝突部材１
１の突出中央部１７は頂角５５°（α＝５５°）の円錐
状を成しており、外周衝突面１８の加速管１の中心軸に
対する傾斜角は１０°（β＝１０°）である。したがっ
て、（α＋２β）は７５°である。

【０１４７】定量供給機にて粉砕原料を５４ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．０μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１４８】得られた分級品にアミノ変性シリコーンオ
イル処理シリカ微粉体を混合して正帯電性トナーを得、
市販のレーザービームプリンターＬＢＰ−４５０（キヤ
ノン製）に用いて画像形成を行なったところ、良好な画
像が得られた。

【０１４９】微粉砕品の粒度分布は種々の方法によって
測定できるが、本発明においてはコールターカウンター
を用いて行った。

【０１５０】すなわち、測定装置としてはコールターカ
ウンターＴＡ−ＩＩ型（コールター社製）を用い、個数
分布、体積分布を出力するインターフェイス（日科機
製）及びＣＸ−１パーソナルコンピュータ（キヤノン社
製）を接続し、電解液は１級塩化ナトリウムを用いて１
％ＮａＣｌ水溶液を調製する。測定法としては前記電解
水溶液１００〜１５０ｍｌ中に分散剤として界面活性
剤、好ましくはアルキルベンゼンスルホン酸塩を０．１
〜５ｍｌ加え、さらに測定試料を２〜２０ｍｇを加え
る。試料を懸濁した電解液は超音波分散器で約１〜３分
間分散処理を行い、前記コールターカウンターＴＡ−Ｉ
Ｉ型により、１００μｍアパチャーを用い、個数を基準
とした２〜４０μｍ粒子の粒度分布を測定して、それか
ら本発明に係る体積分布から求めた体積基準の重量平均
粒径を求めた。

【０１５１】粗粉砕物の５０％粒径は、標準ふるいを数
段重ねて各々のふるいに残った重量をもとに部分分離効
率曲線を得５０％粒径（Ｄ₅₀）を求めた。

【０１５２】（実施例２）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図６に示す衝突式気流粉砕機で粉砕し
た。

【０１５３】衝突式気流粉砕機は、加速管内に突入した
突出中央部先端の位置が１０ｍｍ（Ｌ₁ ＝１０ｍｍ）で
あり、粉砕室前壁の直径が１５４ｍｍ（Ｂ＝１５４ｍ
ｍ）であり、粉砕室後側壁の直径は１３６ｍｍ（Ｃ＝１
３６ｍｍ）である。よって、第２の衝突面の最外縁部に
対応する粉砕室後壁の粉砕室内側の断面積よりも粉砕室
前壁の粉砕内側の断面積の方が大きかった。衝突部材１
１の突出中央部１７は頂角５５°（α＝５５°）の円錐
状を成しており、外周衝突面１８の加速管１の中心軸に
対する傾斜角は１０°（β＝１０°）である。したがっ
て、（α＋２β）は７５°である。

【０１５４】定量供給機にて粉砕原料を５３ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１５５】（実施例３）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図１に示す衝突式気流粉砕機で粉砕し
た。衝突式気流粉砕機の構成は実施例１で用いたものと
同じである。

【０１５６】定量供給機にて粉砕原料を３６ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．０μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１５７】（実施例４）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図６に示す衝突式気流粉砕機で粉砕し
た。衝突式気流粉砕機の構成は実施例２で用いたものと
同じである。

【０１５８】定量供給機にて粉砕原料を３５ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１５９】（実施例５）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図１に示すような衝突式気流粉砕機で粉
砕した。

【０１６０】衝突式気流粉砕機は、突出中央部が加速管
内に突入しておらず、その先端の位置が−５ｍｍ（Ｌ₁
＝−５ｍｍ）であり、粉砕室前壁の直径が１５４ｍｍ
（Ｂ＝１５４ｍｍ）であり、粉砕室後側壁の直径は１３
６ｍｍ（Ｃ＝１３６ｍｍ）である。よって、第２の衝突
面の最外縁部に対応する粉砕室後壁の粉砕室内側の断面
積よりも、粉砕室前壁の粉砕内側の断面積の方が大きか
った。衝突部材１１の突出中央部１７は頂角５５°（α
＝５５°）の円錐状を成しており、外周衝突面１８の加
速管１の中心軸に対する傾斜角は１０°（β＝１０°）
である。したがって、（α＋２β）は７５°である。

【０１６１】定量供給機にて粉砕原料を５２ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。

【０１６２】（実施例６）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図１に示すような衝突式気流粉砕機で粉
砕した。衝突式気流粉砕機は、実施例５で用いたものと
同じである。

【０１６３】定量供給機にて粉砕原料を３４ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１６４】（実施例７）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図１に示すような衝突式気流粉砕機で粉
砕した。

【０１６５】衝突式気流粉砕機は、加速管内に突入した
突出中央部先端の位置が１０ｍｍ（Ｌ₁ ＝１０ｍｍ）で
あり、粉砕室前壁の直径が１５４ｍｍ（Ｂ＝１５４ｍ
ｍ）であり、粉砕室後側壁の直径は１３６ｍｍ（Ｃ＝１
３６ｍｍ）である。よって、第２の衝突面の最外縁部に
対応する粉砕室後壁の粉砕室内側の断面積よりも、粉砕
室前壁の粉砕内側の断面積の方が大きかった。衝突部材
１１の突出中央部１７は頂角６５°（α＝６５°）の円
錐状を成しており、外周衝突面１８の加速管１の中心軸
に対する傾斜角は１５°（β＝１５°）である。したが
って、（α＋２β）は９５°である。

【０１６６】定量供給機にて粉砕原料を５０ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きたが、粉砕原料の供給量を５０ｋｇ／ｈよりも多くす
ると、得られる細粉の重量平均径が大きくなってしまっ
た。

【０１６７】（実施例８）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図１に示すような衝突式気流粉砕機で粉
砕した。衝突式気流粉砕機は、実施例７で用いたものと
同じである。

【０１６８】定量供給機にて粉砕原料を３３ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きたが、粉砕原料の供給量を３３ｋｇ／ｈよりも多くす
ると、得られる細粉の重量平均径が大きくなってしまっ
た。

【０１６９】（実施例９）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図８に示すような衝突式気流粉砕機で粉
砕した。

【０１７０】衝突式気流粉砕機は、加速管内に突入した
突出中央部先端の位置が１０ｍｍ（Ｌ₁ ＝１０ｍｍ）で
あり、粉砕室前壁の直径が１５４ｍｍ（Ｂ＝１５４ｍ
ｍ）であり、粉砕室後側壁１６の直径は１３６ｍｍ（Ｃ
＝１３６ｍｍ）であり、粉砕室衝突壁１９の最内縁部の
直径は１３２ｍｍ（Ｅ＝１３２ｍｍ）であり、衝突部材
の第２の衝突面の最外縁部から粉砕室衝突壁の最内縁部
までの長さは３５ｍｍ（Ｌ₆ ＝３５ｍｍ）であり、粉砕
室衝突壁１９が加速管１の中心軸と成す角度は８°（θ
＝８°）である。衝突部材１１の突出中央部１７は直角
５５°（α＝５５°）の円錐状を成しており、外周衝突
面１８の加速管１の中心軸に対する傾斜角は１０°（β
＝１０°）である。したがって、（α＋２β）は７５°
である。よって、第２の衝突面の最外縁部に対応する粉
砕室内側の断面積よりも、上流側の粉砕室内側の断面積
は大きかった。

【０１７１】定量供給機にて粉砕原料を５２ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．０μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１７２】実施例１と同様に得られた分級品にアミノ
変性シリコーンオイル処理シリカ微粉体を混合して調製
した正帯電性トナーを用いて画像形成を行ったところ、
良好な画像が得られた。

【０１７３】（実施例１０）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図１０に示す衝突式気流粉砕機で粉砕
した。

【０１７４】衝突式気流粉砕機は、加速管内に突入した
突出中央部先端の位置が１０ｍｍ（Ｌ₁ ＝１０ｍｍ）で
あり、粉砕室前壁の直径が１５４ｍｍ（Ｂ＝１５４ｍ
ｍ）であり、粉砕室後側壁１６の直径は１３６ｍｍ（Ｃ
＝１３６ｍｍ）であり、粉砕室衝突壁１９の最内縁部の
直径は１３２ｍｍ（Ｅ＝１３２ｍｍ）であり、衝突部材
の第２の衝突面の最外縁部から粉砕室衝突壁の最内縁部
までの長さは３５ｍｍ（Ｌ₆ ＝３５ｍｍ）であり、粉砕
室衝突壁１９が加速管１の中心軸と成す角度は８°（θ
＝８°）である。衝突部材１１の突出中央部１７は直角
５５°（α＝５５°）の円錐状を成しており、外周衝突
面１８の加速管１の中心軸に対する傾斜角は１０°（β
＝１０°）である。したがって、（α＋２β）は７５°
である。よって、第２の衝突面の最外縁部に対応する粉
砕室内側の断面積よりも、上流側の粉砕室内側の断面積
は大きかった。

【０１７５】定量供給機にて粉砕原料を５１ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１７６】（実施例１１）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図８に示すような衝突式気流粉砕機で
粉砕した。衝突式気流粉砕機の構成は実施例９で用いた
ものと同じである。

【０１７７】定量供給機にて粉砕原料を３４ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．０μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機に融着物の発生はなく、安定した運転ができた。

【０１７８】（実施例１２）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図１０に示す衝突式気流粉砕機で粉砕
した。衝突式気流粉砕機の構成は実施例１０で用いたも
のと同じである。

【０１７９】定量供給機にて粉砕原料を３３ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１８０】（実施例１３）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図８に示すような衝突式気流粉砕機で
粉砕した。

【０１８１】衝突式気流粉砕機は、突出中央部が加速管
内に突入しておらず、その先端の位置が−５ｍｍ（Ｌ₁
＝−５ｍｍ）であり、粉砕室前壁の直径が１５４ｍｍ
（Ｂ＝１５４ｍｍ）であり、粉砕室後側壁の直径は１３
６ｍｍ（Ｃ＝１３６ｍｍ）であり、衝突部材の第２の衝
突面の最外縁部から粉砕室衝突壁の最内縁部までの長さ
は３５ｍｍ（Ｌ₆ ＝３５ｍｍ）である。衝突部材１１の
突出中央部１７は頂角５５°（α＝５５°）の円錐状を
成しており、外周衝突面１８の加速管１の中心軸に対す
る傾斜角は１０°（β＝１０°）である。したがって、
（α＋２β）は７５°である。よって第２の衝突面の最
外縁部に対応する粉砕室内側の断面積よりも、上流側の
粗粉室内側の断面積は大きかった。

【０１８２】定量供給機にて粉砕原料を４８ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１８３】（実施例１４）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図８に示すような衝突式気流粉砕機で
粉砕した。衝突式気流粉砕機は、実施例１３で用いたも
のと同じである。

【０１８４】定量供給機にて粉砕原料を３１ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１８５】（実施例１５）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図８に示すような衝突式気流粉砕機で
粉砕した。

【０１８６】衝突式気流粉砕機は、加速管内に突入した
突出中央部先端の位置が１０ｍｍ（Ｌ₁ ＝１０ｍｍ）で
あり、粉砕室前壁の直径が１５４ｍｍ（Ｂ＝１５４ｍ
ｍ）であり、粉砕室後側壁の直径は１３６ｍｍ（Ｃ＝１
３６ｍｍ）であり、衝突部材の第２の衝突面の最外縁部
から粉砕室衝突壁の最内縁部までの長さは３５ｍｍ（Ｌ
₆ ＝３５ｍｍ）である。衝突部材１１の突出中央部１７
は頂角６５°（α＝６５°）の円錐状を成しており、外
周衝突面１８の加速管１の中心軸に対する傾斜角は１５
°（β＝１５°）である。したがって、（α＋２β）は
９５°である。よって第２の衝突面の最外縁部に対応す
る粉砕室内側の断面積よりも、上流側の粗粉室内側の断
面積は大きかった。

【０１８７】定量供給機にて粉砕原料を４７ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きたが、粉砕原料の供給量を４７ｋｇ／ｈよりも多くす
ると、得られる細粉の重量平均径が大きくなってしまっ
た。

【０１８８】（実施例１６）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図８に示すような衝突式気流粉砕機で
粉砕した。衝突式気流粉砕機は、実施例１５で用いたも
のと同じである。

【０１８９】定量供給機にて粉砕原料を３１ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きたが、粉砕原料の供給量を３１ｋｇ／ｈよりも多くす
ると、得られる細粉の重量平均径が大きくなってしまっ
た。

【０１９０】（実施例１７）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図１２に示すような衝突式気流粉砕機
で粉砕した。

【０１９１】衝突式気流粉砕機は、加速管内に突入した
突出中央部先端の位置が１０ｍｍ（Ｌ₁ ＝１０ｍｍ）で
あり、粉砕室前壁の直径が１５４ｍｍ（Ｂ＝１５４ｍ
ｍ）、粉砕室後側壁の直径は１３６ｍｍ（Ｃ＝１３６ｍ
ｍ）、前部粉砕物排出口の直径が１５２ｍｍ（Ｆ＝１５
２ｍｍ）である。よって、第２の衝突面の最外縁部に対
応する粉砕室内側の断面積よりも、上流側の粗粉室内側
の断面積は大きかった。衝突部材１１の突出中央部１７
は頂角５５°（α＝５５°）の円錐状を成しており、外
周衝突面１８の加速管１の中心軸に対する傾斜角は１０
°（β＝１０°）である。したがって、（α＋２β）は
７５°である。衝突部材後部の頂角は８０°（γ＝８０
°）である。

【０１９２】定量供給機にて粉砕原料を５０ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．０μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１９３】実施例１と同様に得られた分級品にアミノ
変性シリコーンオイル処理シリカ微粉体を混合して調製
した正帯電性トナーを用いて画像形成を行ったところ、
良好な画像が得られた。

【０１９４】（実施例１８）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図１４に示す衝突式気流粉砕機で粉砕
した。

【０１９５】衝突式気流粉砕機は、加速管内に突入した
突出中央部先端の位置が１０ｍｍ（Ｌ₁ ＝１０ｍｍ）で
あり、粉砕室前壁の直径が１５４ｍｍ（Ｂ＝１５４ｍ
ｍ）、粉砕室後側壁の直径は１３６ｍｍ（Ｃ＝１３６ｍ
ｍ）、前部粉砕物排出口の直径が１５２ｍｍ（Ｆ＝１５
２ｍｍ）である。よって、第２の衝突面の最外縁部に対
応する粉砕室内側の断面積よりも、上流側の粗粉室内側
の断面積は大きかった。衝突部材１１の突出中央部１７
は頂角５５°（α＝５５°）の円錐状を成しており、外
周衝突面１８の加速管１の中心軸に対する傾斜角は１０
°（β＝１０°）である。したがって、（α＋２β）は
７５°である。衝突部材後部の頂角は８０°（γ＝８０
°）である。

【０１９６】定量供給機にて粉砕原料を４９ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１９７】（実施例１９）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図１２に示す衝突式気流粉砕機で粉砕
した。衝突式気流粉砕機の構成は実施例１７で用いたも
のと同じである。

【０１９８】定量供給機にて粉砕原料を３３ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．０μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０１９９】（実施例２０）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図１４に示す衝突式気流粉砕機で粉砕
した。衝突式気流粉砕機の構成は実施例１８で用いたも
のと同じである。

【０２００】定量供給機にて粉砕原料を３３ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０２０１】（実施例２１）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図１２に示すような衝突式気流粉砕機
で粉砕した。

【０２０２】衝突式気流粉砕機は、突出中央部が加速管
内に突入しておらず、その先端の位置が−５ｍｍ（Ｌ₁
＝−５ｍｍ）であり、粉砕室前壁の直径が１５４ｍｍ
（Ｂ＝１５４ｍｍ）であり、粉砕室後側壁の直径は１３
６ｍｍ（Ｃ＝１３６ｍｍ）である。よって、第２の衝突
面の最外縁部に対応する粉砕室内側の断面積よりも、上
流側の粗粉室内側の断面積は大きかった。衝突部材１１
の突出中央部１７は頂角５５°（α＝５５°）の円錐状
を成しており、外周衝突面１８の加速管１の中心軸に対
する傾斜角は１０°（β＝１０°）である。したがっ
て、（α＋２β）は７５°である。

【０２０３】定量供給機にて粉砕原料を４８ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０２０４】（実施例２２）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図１２に示すような衝突式気流粉砕機
で粉砕した。衝突式気流粉砕機は、実施例２１で用いた
ものと同じである。

【０２０５】定量供給機にて粉砕原料を３１ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きた。

【０２０６】（実施例２３）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図１２に示すような衝突式気流粉砕機
で粉砕した。

【０２０７】衝突式気流粉砕機は、加速管内に突入した
突出中央部先端の位置が１０ｍｍ（Ｌ₁ ＝１０ｍｍ）で
あり、粉砕室前壁の直径が１５４ｍｍ（Ｂ＝１５４ｍ
ｍ）であり、粉砕室後側壁の直径は１３６ｍｍ（Ｃ＝１
３６ｍｍ）である。よって、第２の衝突面の最外縁部に
対応する粉砕室内側の断面積よりも、上流側の粗粉室内
側の断面積は大きかった。衝突部材１１の突出中央部１
７は頂角６５°（α＝６５°）の円錐状を成しており、
外周衝突面１８の加速管１の中心軸に対する傾斜角は１
５°（β＝１５°）である。したがって、（α＋２β）
は９５°である。

【０２０８】定量供給機にて粉砕原料を４７ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きたが、粉砕原料の供給量を４７ｋｇ／ｈよりも多くす
ると、得られる細粉の重量平均径が大きくなってしまっ
た。

【０２０９】（実施例２４）実施例１と同様のトナー粉
砕原料を用いて、図１２に示すような衝突式気流粉砕機
で粉砕した。衝突式気流粉砕機は、実施例２３で用いた
ものと同じである。

【０２１０】定量供給機にて粉砕原料を３１ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きたが、粉砕原料の供給量を３１ｋｇ／ｈよりも多くす
ると、得られる細粉の重量平均径が大きくなってしまっ
た。

【０２１１】（比較例１）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図２１に示す衝突式気流粉砕機で粉砕し
た。

【０２１２】衝突式気流粉砕機は、突出中央部が加速管
内に突入しておらず、その先端の位置が−５ｍｍ（Ｌ₁
＝−５ｍｍ）であり、粉砕室前壁の直径が１４０ｍｍ
（Ｂ＝１４０ｍｍ）、粉砕室後側壁の直径は１４０ｍｍ
（Ｃ＝１４０ｍｍ）、前部粉砕物排出口の直径が１４０
ｍｍ（Ｆ＝１４０ｍｍ）である。衝突部材１１の突出中
央部１７は頂角５５°（α＝５５°）の円錐状を成して
おり、外周衝突面１８の加速管１の中心軸に対する傾斜
角は１０°（β＝１０°）である。したがって、（α＋
２β）は７５°である。衝突部材後部の頂角１８０°
（γ＝１８０°）である。

【０２１３】定量供給機にて粉砕原料を４６ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。衝突式気流粉砕
機の衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転がで
きたが、粉砕原料の供給量を４６ｋｇ／ｈよりも多くす
ると、得られる細粉の重量平均径が大きくなってしまっ
た。

【０２１４】（比較例２）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図１６に示す衝突式気流粉砕機で粉砕し
た。

【０２１５】衝突式気流粉砕機は、衝突面の形状が加速
管の長軸方向に対して垂直な平面状のものを用い、粉砕
室形状は箱型で行った。

【０２１６】定量供給機にて粉砕原料を１８ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
² （Ｇ）、６．０ｍ³ ／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．３μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。粉砕原料の供給
量を１８ｋｇ／ｈよりも多くすると、得られる細粉の重
量平均径が大きくなり、かつ、衝突部材上での粉砕物の
融着、凝集物、粗粒子が生じはじめ、融着物が加速管の
原料投入口を詰まらせる場合があり、安定した運転がで
きなかった。

【０２１７】（比較例３）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図１９に示す衝突式気流粉砕機で粉砕し
た。

【０２１８】衝突式気流粉砕機では、衝突部材１１の突
出中央部１７は頂角５５°（α＝５５°）の円錐状を成
しており、外周衝突面１８の加速管１の中心軸に対する
傾斜角は１０°（β＝１０°）である。したがって、
（α＋２β）は７５°である。粉砕室形状は箱型であ
る。

【０２１９】定量供給機にて粉砕原料を２２ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
²（Ｇ）、６．０ｍ³／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径８．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。粉砕原料の供給
量を２２ｋｇ／ｈよりも多くすると、得られる細粉の重
量平均径が大きくなってしまった。衝突式気流粉砕機の
衝突部材に融着物の発生は認められなかった。

【０２２０】（比較例４）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図２１に示す衝突式気流粉砕機で粉砕し
た。衝突式気流粉砕機の構成は比較例１で用いたものと
同じである。

【０２２１】定量供給機にて粉砕原料を３０ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
²（Ｇ）、６．０ｍ³／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．１μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。粉砕原料の供給
量を３０ｋｇ／ｈよりも多くすると、得られる細粉の重
量平均径が大きくなってしまった。衝突式気流粉砕機の
衝突部材に融着物の発生はなく、安定した運転ができ
た。

【０２２２】（比較例５）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図１６に示す衝突式気流粉砕機で粉砕し
た。衝突式気流粉砕機の構成は比較例２で用いたものと
同じである。

【０２２３】定量供給機にて粉砕原料を８ｋｇ／ｈの割
合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗粉
を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ²
（Ｇ）、６．０ｍ³／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉砕
した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。そ
の結果、分級された細粉として重量平均径６．４μｍの
トナー用微粉砕品（分級品）を得た。粉砕原料の供給量
を８ｋｇ／ｈよりも多くすると、得られる細粉の重量平
均径が大きくなり、さらに、供給量を１８ｋｇ／ｈより
も多くすると、衝突部材上での粉砕物の融着、凝集物、
粗粒子が生じはじめ、融着物が加速管の原料投入口を詰
まらせる場合があり、安定した運転ができなかった。

【０２２４】（比較例６）実施例１と同様のトナー粉砕
原料を用いて、図１９に示す衝突式気流粉砕機で粉砕し
た。衝突式気流粉砕機の構成は比較例３で用いたものと
同じである。

【０２２５】定量供給機にて粉砕原料を１４ｋｇ／ｈの
割合で強制渦流式の風力分級機に供給し、分級された粗
粉を衝突式気流粉砕機に導入し、圧力６．０ｋｇ／ｃｍ
²（Ｇ）、６．０ｍ³／ｍｉｎの圧縮空気を用いて、粉
砕した後、再度分級機に循環し、閉回路粉砕を行った。
その結果、分級された細粉として重量平均径６．２μｍ
のトナー用微粉砕品（分級品）を得た。粉砕原料の供給
量を１４ｋｇ／ｈよりも多くすると、得られる細粉の重
量平均径が大きくなってしまった。衝突式気流粉砕機の
衝突部材に融着物の発生は認められなかった。

【０２２６】以上の実施例１〜２４及び比較例１〜６の
結果をまとめて第１表に示す。

【０２２７】第１表において、粉砕効率比は比較例３の
供給量に対する各条件での供給量の比として表した。

【０２２８】

【表１】

【０２２９】

【表２】＊装置安定性Ａ：粉体原料供給量が２０ｋｇ／ｈより多くても衝突部
材に融着物の発生が生じないＢ：粉体原料供給量が２０ｋｇ／ｈまで衝突部材に融着
物の発生が生じないＣ：粉体原料供給量が２０ｋｇ／ｈまでで衝突部材に融
着物の発生が生じる

【０２３０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の衝突式気
流粉砕機によれば、加速管内に被粉砕物を粉塵濃度の偏
りがないように分散させて導入し、さらに加速管出口の
粉砕室を適度に広げることにより、加速管出口近傍の背
圧を低くし、衝突部材を加速管に近づけることにより、
適度に加速膨張された固気混合流を加速管出口に対向す
る衝突部材に向かって分散良く大きな衝突エネルギーを
もって噴出し、衝突部材に設けた錐体状の突出中央部で
一次粉砕され、さらに突出中央部の周囲に設けられた外
周衝突面で二次粉砕された後、粉砕室後側壁でさらに三
次粉砕される。このため、従来の衝突式気流粉砕機に比
べ、粉砕効率が大幅に向上すると共に、同一処理能力で
得られる製品の粒子径をより小さくできる。

【０２３１】被粉砕物が適度に分散された状態で衝突部
材の衝突面に衝突するため、特に熱可塑性樹脂を主体と
する粉体を原料とした場合にも、粉砕物の融着、凝集、
粗粒化や加速管内壁、衝突部材の衝突面での局所的な摩
耗の発生を防止でき、安定した運転を可能にすることが
できると共に、過粉砕を防止でき、粒度分布のシャープ
な微粉砕品が得られる。

【０２３２】本発明の衝突式気流粉砕機によれば、５０
％粒径２００〜２０００μｍを有する樹脂粒子を重量平
均粒径３〜１５μｍに効率良く粉砕し得るため、小型化
が望まれている静電荷像現像用トナーを効率良く得るこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の衝突式気流粉砕機の一例を示す概略的
断面図である。

【図２】図１の拡大図である。

【図３】図１のＡ−Ａ断面図である。

【図４】図１のＢ−Ｂ断面図である。

【図５】図１のＣ−Ｃ断面図である。

【図６】本発明の衝突式気流粉砕機の一例を示す概略的
断面図である。

【図７】図６の拡大図である。

【図８】本発明の衝突式気流粉砕機の一例を示す概略的
断面図である。

【図９】図８の拡大図である。

【図１０】本発明の衝突式気流粉砕機の一例を示す概略
的断面図である。

【図１１】図１０の拡大図である。

【図１２】本発明の衝突式気流粉砕機の一例を示す概略
的断面図である。

【図１３】図１２の拡大図である。

【図１４】本発明の衝突式気流粉砕機の一例を示す概略
的断面図である。

【図１５】図１４の拡大図である。

【図１６】従来例の衝突式気流粉砕機を示す概略的断面
図である。

【図１７】別の従来例の衝突式気流粉砕機を示す概略的
断面図である。

【図１８】別の従来例の衝突式気流粉砕機を示す概略的
断面図である。

【図１９】別の従来例の衝突式気流粉砕機を示す概略的
断面図である。

【図２０】別の従来例の衝突式気流粉砕機を示す概略的
断面図である。

【図２１】別の従来例の衝突式気流粉砕機を示す概略的
断面図である。

【符号の説明】

１加速管２加速管スロート部３高圧気体供給ノズル４高圧気体供給ノズルスロート部５被粉砕物供給口６被粉砕物供給筒７高圧気体供給口８高圧気体チャンバー９高圧気体導入管１０加速管出口１１衝突部材１２衝突部材支持体１３粉砕室１４粉砕物排出口１５粉砕室前側壁（第１の側壁）１６粉砕室後側壁（第２の側壁）１７突出中央部（第１の衝突面）１８外周衝突面（第２の衝突面）１９粉砕室衝突壁（第３の側壁）２０前部粉砕物排出口２１衝突部材後部２２粉体原料投入口２３粉砕室側壁

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号特願平9−163165 (32)優先日平成９年６月20日(1997．6．20) (33)優先権主張国日本（ＪＰ） (56)参考文献特開平８−182937（ＪＰ，Ａ) 特開平８−182936（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B02C 19/06

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】高圧気体を供給するための高圧気体供給
ノズル、該高圧気体供給ノズルから供給された該高圧気
体により該加速管内の被粉砕物を搬送加速するための１
本の加速管、該加速管出口から吐出された被粉砕物を微
粉砕するための、粉砕室、該粉砕室内の該加速管出口に
対向する位置に設けられた、該加速管出口から吐出され
た被粉砕物を粉砕するための衝突部材を少なくとも有す
る衝突式気流微粉砕機において、該衝突部材は、該加速管の長軸を中心に頂角αで該加速
管側に突出した第１の衝突面と、該加速管の長軸に対す
る垂線に対して角度βを成して下流側に傾斜した第２の
衝突面とを少なくとも有し、該粉砕室は、該第２の衝突面の最外縁部よりも上流側に
ある第１の側壁と、該第１の側壁の下流側に位置し、下
流側に延長する第２の側壁とを少なくとも有し、該第２
の衝突面の最外縁部より上流側の該粉砕室が該第２の衝
突面の最外縁部に対応する粉砕室内側の断面積と比較し
て粉砕室内側の断面積が大きくなる部分を有するように
拡大しており、該第１の衝突面の先端が該第１の側壁の
下流側端部よりも上流側に位置しており、該第２の衝突面の最外縁部から該加速管の出口までの長
さをＬ４、該加速管の出口から該第２の側壁までの長さ
をＬ５としたときに、Ｌ４及びＬ５は、下記関係Ｌ５≦Ｌ４を満足することを特徴とする衝突式気流粉砕機。
【請求項２】該頂角α（°）と該傾斜角β（°）は、
下記式０＜α＜９０、β＞０３０≦α＋２β≦９０を満足することを特徴とする請求項１に記載の衝突式気
流粉砕機。
【請求項３】該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該
衝突部材に対向する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該第
２の側壁の最小幅をＣとしたときにＡ、Ｂ及びＣとは、
下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａを満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の衝
突式気流粉砕機。
【請求項４】該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該
衝突部材に対向する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該第
２の側壁の最小幅をＣとしたときに、Ａ、Ｂ及びＣは、
下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａを満足し、該加速管出口径をＤ、該加速管出口から該第１の衝突面
の頂点までの長さをＬ１、該第１の衝突面の高さをＬ
２、該第２の衝突面の高さをＬ３、該第２の衝突面の最
外縁部から該加速管の出口までの長さをＬ４、該加速管
の出口から該第２の側壁までの長さをＬ５としたとき
に、Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４及びＬ５は、下記関係｜Ｌ１｜≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ５≦Ｌ４≦Ｌ２＋Ｌ３を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の衝
突式気流粉砕機。
【請求項５】該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該
衝突部材に対向する該粉砕室の前壁の幅をＢ、該第２の
側壁の幅をＣとしたときに下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａを満足し、該加速管出口径をＤ、該加速管出口から該第１の衝突面
の頂点までの長さをＬ１、該第１の衝突面の高さをＬ
２、該第２の衝突面の高さをＬ３、該第２の衝突面の最
外縁部から該加速管の出口までの長さをＬ４、該加速管
の出口から該第２の側壁までの長さをＬ５としたとき
に、Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４及びＬ５は、下記関係０＜Ｌ１≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ５≦Ｌ４≦Ｌ２＋Ｌ３を満足することを特徴とする請求項１又は１に２に記載
の衝突式気流粉砕機。
【請求項６】該粉砕室の側壁は、該第２の衝突面の最
外縁部よりも上流側にある第１の側壁と、該第１の側壁の下流側に位置し、下流側に延長する第２
の側壁と、該第１の側壁と該第２の側壁とをつなぎ、か
つ、該第２の衝突面の最外縁部に対向し、該加速管の長
軸に対して外側且つ下流側に角度θ（度）を成して傾斜
した第３の側壁とを少なくとも有し、該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該衝突部材に対向
する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、第３の側壁の最内縁
部の幅をＥ、該第２の側壁の最小の幅をＣとしたときに
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ及びＥは、下記関係Ｃ＜Ｂ≦２×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×ＡＣ＞Ｅの関係を満足することを特徴とする請求項１又は２に記
載の衝突式気流粉砕機。
【請求項７】該粉砕室の側壁は、該第２の衝突面の最
外縁部よりも上流側にある第１の側壁と、該第１の側壁の下流側に位置し、下流側に延長する第２
の側壁と、該第１の側壁と該第２の側壁とをつなぎ、か
つ該第２の衝突面の最外縁部に対向し、該加速管の長軸
に対して外側且つ下流側に角度θ（度）を成して傾斜し
た第３の側壁とを少なくとも有し、該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該衝突部材に対向
する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、第３の側壁の最内縁
部の幅をＥ、該第２の側壁の最小幅をＣとしたときに、
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ及びＥは、下記関係Ｃ＜Ｂ≦２×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×ＡＣ＞Ｅの関係を満足し、該加速管出口径をＤ、該加速管出口から該第１の衝突面
の頂点までの長さをＬ１、該第１の衝突面の高さをＬ
２、該第２の衝突面の高さをＬ３、該第２の衝突面の最
外縁部から該加速管の出口までの長さをＬ４、該第２の
衝突面の最外縁部から該第３の側壁の最内縁部までの長
さをＬ６としたときにＬ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４及びＬ６
は下記関係｜Ｌ１｜≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ６≦Ｌ４≦Ｌ２＋Ｌ３０＜Ｌ６＜２×Ｌ３を満足し、第３の側壁の傾斜角度θ（°）は下記関係０＜θ＜４０を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の衝
突式気流粉砕機。
【請求項８】該粉砕室の側壁は、該第２の衝突面の最
外縁部よりも上流側にある第１の側壁と、該第１の側壁の下流側に位置し、下流側に延長する第２
の側壁と、該第１の側壁と該第２の側壁とをつなぎ、か
つ該第２の衝突面の最外縁部に対向し、該加速管の長軸
に対して外側且つ下流側に角度θ（度）を成して傾斜し
た第３の側壁とを少なくとも有し、該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該衝突部材に対向
する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該第３の側壁の最内
縁部の幅をＥ、該第２の側壁の最小幅をＣとしたときに
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ及びＥは、下記関係Ｃ＜Ｂ≦２×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×ＡＣ＞Ｅの関係を満足し、該加速管出口径をＤ、該加速管出口から該第１の衝突面
の頂点までの長さをＬ１、該第１の衝突面の高さをＬ
２、該第２の衝突面の高さをＬ３、該第２の衝突面の最
外縁部から該加速管の出口までの長さをＬ４、該第２の
衝突面の最外縁部から該第３の側壁の最内縁部までの長
さをＬ６としたときにＬ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４及びＬ６
は下記関係０＜Ｌ１≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ６≦Ｌ４≦Ｌ２＋Ｌ３０＜Ｌ６＜２×Ｌ３の関係を満足し、且つ、０＜θ＜４０を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の衝
突式気流粉砕機。
【請求項９】該衝突部材は、第１の衝突面及び第２の
衝突面の設けられている側と反対側が頂角γ（°）を有
する錐体状であり、該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該衝突部材に対向
する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該第２の側壁の最小
幅をＣとしたときにＡ、Ｂ及びＣは下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａを満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の衝
突式気流粉砕機。
【請求項１０】該衝突部材は、第１の衝突面及び第２
の衝突面の設けられている側と反対側が頂角γ（°）を
有する錐体状であり、該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該衝突部材に対向
する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該第２の側壁の最小
幅をＣとしたときにＡ、Ｂ及びＣは下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａの関係を満足し、該加速管出口径をＤ、該加速管出口から該第１の衝突面
の頂点までの長さをＬ１、該第１の衝突面の高さをＬ
２、該第２の衝突面の高さをＬ３、該第２の衝突面の最
外縁部から該加速管の出口までの長さをＬ４、該加速管
の出口から該第２の側壁までの長さをＬ５としたときに
Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４及びＬ５は下記関係｜Ｌ１｜≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ５≦Ｌ４≦Ｌ２＋Ｌ３を満足し、該粉砕室の該第２の側壁の最下部から粉砕物排出口まで
で最も広い部分の幅をＦとしたときにＦ及びＣは下記関
係Ｆ＞Ｃを満足し、該衝突部材の該頂角γ（°）は下記関係０＜γ＜９０を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の衝
突式気流粉砕機。
【請求項１１】該衝突部材は、第１の衝突面及び第２
の衝突面の設けられている側と反対側が頂角γ（°）を
有する錐体状であり、該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該衝突部材に対向
する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該第２の側壁の最小
幅をＣとしたときにＡ、Ｂ及びＣは下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａの関係を満足し、該加速管出口径をＤ、該加速管出口から該第１の衝突面
の頂点までの長さをＬ１、該第１の衝突面の高さをＬ
２、該第２の衝突面の高さをＬ３、該第２の衝突面の最
外縁部から該加速管の出口までの長さをＬ４、該加速管
の出口から該第２の側壁までの長さをＬ５としたときに
Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４及びＬ５は下記関係０＜Ｌ１≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ５≦Ｌ４≦Ｌ２＋Ｌ３を満足し、該粉砕室の該第２の側壁の最下部から粉砕物排出口まで
で最も広い部分の幅をＦとしたときにＦ及びＣは下記関
係Ｆ＞Ｃを満足し、該衝突部材の該頂角γ（°）は下記関係０＜γ＜９０を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の衝
突式気流粉砕機。
【請求項１２】該加速管は、鉛直線を基準にして該加
速管の長軸方向の傾きが０〜４５°で設置されているこ
とを特徴とする請求項１乃至１１のいずれかに記載の衝
突式気流粉砕機。
【請求項１３】該加速管は、鉛直線を基準にして該加
速管の長軸方向の傾きが０〜２０°で設置されているこ
とを特徴とする請求項１乃至１１のいずれかに記載の衝
突式気流粉砕機。
【請求項１４】該加速管は、鉛直線を基準にして該加
速管の長軸方向の傾きが０〜５°で実質的に鉛直方向に
設置されていることを特徴とする請求項１乃至１１のい
ずれかに記載の衝突式気流粉砕機。
【請求項１５】該粉砕室は、該衝突部材よりも下流側
であり、かつ該衝突部材の後方に粉砕された粉砕物を該
粉砕室から排出するための粉砕物排出口を有しているこ
とを特徴とする請求項１乃至１４のいずれかに記載の衝
突式気流粉砕機。
【請求項１６】該加速管は、加速管の周囲から加速管
内に被粉砕物を供給するための被粉砕物供給口を有して
いることを特徴とする請求項１乃至１５のいずれかに記
載の衝突式気流粉砕機。
【請求項１７】結着樹脂及び着色剤を少なくとも含有
する混合物を溶融混練して混練物を得る工程、得られた
混練物を冷却固化して固化物を得る工程、得られた固化
物を粗粉砕して粗粉砕物を得る工程、得られた粗粉砕物
を衝突式気流粉砕機を用いて微粉砕する工程、を有する
トナーの製造方法において、該衝突式気流粉砕機は、高圧気体を供給するための高圧
気体供給ノズル、該高圧気体供給ノズルから供給された
該高圧気体により該加速室内の被粉砕物を搬送加速する
ための１本の加速管、該加速管出口から吐出された被粉
砕物を微粉砕するための粉砕室、該粉砕室内の該加速管
出口に対向する位置に設けられた、該加速管出口から吐
出された被粉砕物を粉砕するための衝突部材を少なくと
も有しており、該衝突部材は、該加速管の長軸を中心に頂角αで該加速
管側に突出した第１の衝突面と、該加速管の長軸に対す
る垂線に対して角度βを成して下流側に傾斜した第２の
衝突面とを少なくとも有し、該粉砕室は、該第２の衝突面の最外縁部よりも上流側に
ある第１の側壁と、該第１の側壁の下流側に位置し、下
流側に延長する第２の側壁とを少なくとも有し、該第２
の衝突面の最外縁部より上流側の該粉砕室が該第２の衝
突面の最外縁部に対応する粉砕室内側の断面積よりも粉
砕室内側の断面積が大きくなる部分を有するように拡大
しており、該第１の衝突面の先端が該第１の側壁の下流
側端部よりも上流側に位置しており、該第２の衝突面の最外縁部から該加速管の出口までの長
さをＬ４、該加速管の出口から該第２の側壁までの長さ
をＬ５としたときに、Ｌ４及びＬ５は、下記関係Ｌ５≦Ｌ４を満足することを特徴とするトナーの製造方法。
【請求項１８】該頂角α（°）と該傾斜角β（°）
は、下記式０＜α＜９０、β＞０３０≦α＋２β≦９０を満足することを特徴とする請求項１７に記載のトナー
の製造方法。
【請求項１９】該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、
該衝突部材に対向する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該
第２の側壁の最小幅をＣとしたときにＡ、Ｂ及びＣは、
下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａを満足することを特徴とする請求項１７又は１８に記載
のトナーの製造方法。
【請求項２０】該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、
該衝突部材に対向する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該
第２の側壁の最小幅をＣとしたときにＡ、Ｂ及びＣは、
下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａを満足し、該加速管出口径をＤ、該加速管出口から該第１の衝突面
の頂点までの長さをＬ１、該第１の衝突面の高さをＬ
２、該第２の衝突面の高さをＬ３、該第２の衝突面の最
外縁部から該加速管の出口までの長さをＬ４、該加速管
の出口から該第２の側壁までの長さをＬ５としたとき
に、Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４及びＬ５は、下記関係｜Ｌ１｜≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ５≦Ｌ４≦Ｌ２＋Ｌ３を満足することを特徴とする請求項１７又は１８に記載
のトナーの製造方法。
【請求項２１】該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、
該衝突部材に対向する該粉砕室の前壁の幅をＢ、該第２
の側壁の幅をＣとしたときに下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａを満足し、該加速管出口径をＤ、該加速管出口から該第１の衝突面
の頂点までの長さをＬ１、該第１の衝突面の高さをＬ
２、該第２の衝突面の高さをＬ３、該第２の衝突面の最
外縁部から該加速管の出口までの長さをＬ４、該加速管
の出口から該第２の側壁までの長さをＬ５としたとき
に、Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４及びＬ５は、下記関係０＜｜Ｌ１｜≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ５≦Ｌ４≦Ｌ２＋Ｌ３を満足することを特徴とする請求項１７又は１８に記載
のトナーの製造方法。
【請求項２２】該粉砕室の側壁は、該第２の衝突面の
最外縁部よりも上流側にある第１の側壁と、該第１の側壁の下流側に位置し、下流側に延長する第２
の側壁と、該第１の側壁と該第２の側壁とをつなぎ、か
つ該第２の衝突面の最外縁部に対向し、該加速管の長軸
に対して外側且つ下流側に角度θ（度）を成して傾斜し
た第３の側壁とを少なくとも有し、該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該衝突部材に対向
する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該第３の側壁の最内
縁部の幅をＥ、該第２の側壁の最小幅をＣとしたときに
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ及びＥは、下記関係Ｃ＜Ｂ≦２×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×ＡＣ＞Ｅの関係を満足することを特徴とする請求項１７又は１８
に記載のトナーの製造方法。
【請求項２３】該粉砕室の側壁は、該第２の衝突面の
最外縁部よりも上流側にある第１の側壁と、該第１の側壁の下流側に位置し、下流側に延長する第２
の側壁と、該第１の側壁と該第２の側壁とをつなぎ、か
つ該第２の衝突面の最外縁部に対向し、該加速管の長軸
に対して外側且つ下流側に角度θ（度）を成して傾斜し
た第３の側壁とを少なくとも有し、該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該衝突部材に対向
する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該第３の側壁の最内
縁部の幅をＥ、該第２の側壁の最小幅をＣとしたときに
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ及びＥは、下記関係Ｃ＜Ｂ≦２×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×ＡＣ＞Ｅの関係を満足し、該加速管出口径をＤ、該加速管出口から該第１の衝突面
の頂点までの長さをＬ１、該第１の衝突面の高さをＬ
２、該第２の衝突面の高さをＬ３、該第２の衝突面の最
外縁部から該加速管の出口までの長さをＬ４、該第２の
衝突面の最外縁部から該第３の側壁の最内縁部までの長
さをＬ６としたときに、Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４及び
Ｌ６は、下記関係｜Ｌ１｜≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ６≦Ｌ４≦Ｌ２＋Ｌ３０＜Ｌ６＜２×Ｌ３を満足し、第３の側壁の傾斜角度θ（°）は下記関係０＜θ＜４０を満足することを特徴とする請求項１７又は１８に記載
のトナーの製造方法。
【請求項２４】該粉砕室の側壁は、該第２の衝突面の
最外縁部よりも上流側にある第１の側壁と、該第１の側壁の下流側に位置し、下流側に延長する第２
の側壁と、該第１の側壁と該第２の側壁とをつなぎ、か
つ該第２の衝突面の最外縁部に対向し、該加速管の長軸
に対して外側且つ下流側に角度θ（度）を成して傾斜し
た第３の側壁とを少なくとも有し、該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該衝突部材に対向
する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該第３の側壁の最内
縁部の幅をＥ、該第２の側壁の最小幅をＣとしたときに
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ及びＥは、下記関係Ｃ＜Ｂ≦２×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×ＡＣ＞Ｅの関係を満足し、該加速管出口径をＤ、該加速管出口から該第１の衝突面
の頂点までの長さをＬ１、該第１の衝突面の高さをＬ
２、該第２の衝突面の高さをＬ３、該第２の衝突面の最
外縁部から該加速管の出口までの長さをＬ４、該第２の
衝突面の最外縁部から該第３の側壁の最内縁部までの長
さをＬ６としたときに、Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４及び
Ｌ６は、下記関係０＜｜Ｌ１｜≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ６≦Ｌ４≦Ｌ２＋Ｌ３０＜Ｌ６＜２×Ｌ３の関係を満足し、且つ、０＜θ＜４０を満足することを特徴とする請求項１７又は１８に記載
のトナーの製造方法。
【請求項２５】該衝突部材は、第１の衝突面及び第２
の衝突面の設けられている側と反対側が頂角γ（°）を
有する錐体状であり、該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該衝突部材に対向
する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該第２の側壁の最小
幅をＣとしたときにＡ、Ｂ及びＣは下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａを満足することを特徴とする請求項１７又は１８に記載
のトナーの製造方法。
【請求項２６】該衝突部材は、第１の衝突面及び第２
の衝突面の設けられている側と反対側が頂角γ（°）を
有する錐体状であり、該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該衝突部材に対向
する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該第２の側壁の最小
幅をＣとしたときにＡ、Ｂ及びＣは下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａの関係を満足し、該加速管出口径をＤ、該加速管出口から該第１の衝突面
の頂点までの長さをＬ１、該第１の衝突面の高さをＬ
２、該第２の衝突面の高さをＬ３、該第２の衝突面の最
外縁部から該加速管の出口までの長さをＬ４、該加速管
の出口から該第２の側壁までの長さをＬ５としたとき
に、Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４及びＬ５は、下記関係｜Ｌ１｜≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ５≦Ｌ４≦Ｌ２＋Ｌ３を満足し、該粉砕室の該第２の側壁の最下部から粉砕物排出口まで
で最も広い部分の幅をＦとしたときにＦ及びＣは下記関
係Ｆ＞Ｃを満足し、該衝突部材の該頂角γ（°）は下記関係０＜γ＜９０を満足することを特徴とする請求項１７又は１８に記載
のトナーの製造方法。
【請求項２７】該衝突部材は、第１の衝突面及び第２
の衝突面の設けられている側と反対側が頂角γ（°）を
有する錐体状であり、該第２の衝突面の最外縁部の幅をＡ、該衝突部材に対向
する該粉砕室の前壁の最大幅をＢ、該第２の側壁の最小
幅をＣとしたときにＡ、Ｂ及びＣは下記関係Ｃ＜Ｂ≦１．６×ＣＡ＜Ｃ＜１．６×Ａの関係を満足し、該加速管出口径をＤ、該加速管出口から該第１の衝突面
の頂点までの長さをＬ１、該第１の衝突面の高さをＬ
２、該第２の衝突面の高さをＬ３、該第２の衝突面の最
外縁部から該加速管の出口までの長さをＬ４、該加速管
の出口から該第２の側壁までの長さをＬ５としたとき
に、Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４及びＬ５は、下記関係０＜｜Ｌ１｜≦Ｄ／｛２×ｔａｎ（α／２）｝Ｌ５≦Ｌ４≦Ｌ２＋Ｌ３を満足し、該粉砕室の該第２の側壁の最下部から粉砕物排出口まで
で最も広い部分の幅をＦとしたときにＦ及びＣは下記関
係Ｆ＞Ｃを満足し、該衝突部材の該頂角γ（°）は下記関係０＜γ＜９０を満足することを特徴とする請求項１７又は１８に記載
のトナーの製造方法。
【請求項２８】該加速管は、鉛直線を基準にして、該
加速管の長軸方向の傾きが０〜４５°で設置されている
ことを特徴とする請求項１７乃至２７のいずれかに記載
のトナーの製造方法。
【請求項２９】該加速管は、鉛直線を基準にして該加
速管の長軸方向の傾きが０〜２０°で設置されているこ
とを特徴とする請求項１７乃至２７のいずれかに記載の
トナーの製造方法。
【請求項３０】該加速管は、鉛直線を基準にして、該
加速管の長軸方向の傾きが０〜５°で実質的に鉛直方向
に設置されていることを特徴とする請求項１７乃至２７
のいずれかに記載のトナーの製造方法。
【請求項３１】該粉砕室は、該衝突部材よりも下流側
であり、かつ該衝突部材の後方に粉砕された粉砕物を該
粉砕室から排出するための粉砕物排出口を有しているこ
とを特徴としている請求項１７乃至３０のいずれかに記
載のトナーの製造方法。
【請求項３２】該加速管は、加速管の周囲から加速管
内に被粉砕物を供給するための被粉砕物供給口を有して
いることを特徴とする請求項１７乃至３１のいずれかに
記載のトナーの製造方法。