JP3300730B2 - アーク加熱風洞用偏平ノズル - Google Patents
アーク加熱風洞用偏平ノズルInfo
- Publication number
- JP3300730B2 JP3300730B2 JP28958694A JP28958694A JP3300730B2 JP 3300730 B2 JP3300730 B2 JP 3300730B2 JP 28958694 A JP28958694 A JP 28958694A JP 28958694 A JP28958694 A JP 28958694A JP 3300730 B2 JP3300730 B2 JP 3300730B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- boundary layer
- flat
- wind tunnel
- heat load
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Aerodynamic Tests, Hydrodynamic Tests, Wind Tunnels, And Water Tanks (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アーク加熱風洞の平板
形状供試体試験において用いる偏平ノズル（偏平コンタ
ーノズル）、詳しくはその壁面に境界層吸込み手段を有
した偏平ノズルに関する。
形状供試体試験において用いる偏平ノズル（偏平コンタ
ーノズル）、詳しくはその壁面に境界層吸込み手段を有
した偏平ノズルに関する。
【０００２】
【従来の技術】宇宙往還機等が高速で大気圏内に再突入
する際に機体表面が受ける気流環境の調査（試験）、特
に耐熱性、断熱性等の調査用にアーク加熱風洞が用いら
れる。
する際に機体表面が受ける気流環境の調査（試験）、特
に耐熱性、断熱性等の調査用にアーク加熱風洞が用いら
れる。
【０００３】図５はその要部を示す従来の模式的斜視図
で、直流放電を用いたアーク加熱器０１より図の右方に
偏平ノズル０２を経て噴出される気流に接してその下側
に板状の供試体０３が気流に沿って取付けられている。
で、直流放電を用いたアーク加熱器０１より図の右方に
偏平ノズル０２を経て噴出される気流に接してその下側
に板状の供試体０３が気流に沿って取付けられている。
【０００４】図６は図５の偏平ノズル０２を向きを変え
て見た斜視図で、気流の噴出はノズルスロート０２ａか
らノズル出口０２ｂにむかって行なわれる。
て見た斜視図で、気流の噴出はノズルスロート０２ａか
らノズル出口０２ｂにむかって行なわれる。
【０００５】但し、図５、図６では偏平ノズル０２を一
例として示したがノズル形状は試験の目的によって異な
る。基本的には噴流の進行方向、即ち軸方向に圧力及び
熱負荷を均一に保ちたい場合はノズル断面を一様に（ノ
ズル壁を平行に）すればよく、軸直方向（軸と垂直方
向）に圧力及び熱負荷を均一に保ちたい場合は軸方向に
対し、ノズル断面が一様均一に変化するコニカル形状に
すればよい。勿論、これらの中間形状のものも使用され
る。
例として示したがノズル形状は試験の目的によって異な
る。基本的には噴流の進行方向、即ち軸方向に圧力及び
熱負荷を均一に保ちたい場合はノズル断面を一様に（ノ
ズル壁を平行に）すればよく、軸直方向（軸と垂直方
向）に圧力及び熱負荷を均一に保ちたい場合は軸方向に
対し、ノズル断面が一様均一に変化するコニカル形状に
すればよい。勿論、これらの中間形状のものも使用され
る。
【０００６】なお、ノズル内の気流に限らず、物体に沿
って流れる気流をやや微視的に見れば、物体表面に接し
て流れる気流は付着流と称して物体との摩擦のため、あ
るいは微視的な凹凸の制止力等のために殆ど動かず、表
面から離れるに従って粘性に応じ次第に、或る距離以上
では急激に気流の速さになる。その気流の速さに遷移す
る位置を流れの方向に連らねた線より物体側の気流層を
一般に境界層と呼ぶ。境界層の厚さは気流の粘性、温
度、物体の表面粗さ等によって変化する。気流に垂直な
断面で見た場合、気流の静圧変化等は境界層の内と外で
は一様性が保たれず、外側（ノズルで云えば中心側）を
ベースに調査する場合、物体表面直近のデータは境界層
によって乱されることとなるため、圧力（静圧）、熱負
荷の調査には境界層は皆無ないしは均一な薄層になるこ
とが望まれる。
って流れる気流をやや微視的に見れば、物体表面に接し
て流れる気流は付着流と称して物体との摩擦のため、あ
るいは微視的な凹凸の制止力等のために殆ど動かず、表
面から離れるに従って粘性に応じ次第に、或る距離以上
では急激に気流の速さになる。その気流の速さに遷移す
る位置を流れの方向に連らねた線より物体側の気流層を
一般に境界層と呼ぶ。境界層の厚さは気流の粘性、温
度、物体の表面粗さ等によって変化する。気流に垂直な
断面で見た場合、気流の静圧変化等は境界層の内と外で
は一様性が保たれず、外側（ノズルで云えば中心側）を
ベースに調査する場合、物体表面直近のデータは境界層
によって乱されることとなるため、圧力（静圧）、熱負
荷の調査には境界層は皆無ないしは均一な薄層になるこ
とが望まれる。
【０００７】別言すれば上記例では境界層はすでに放熱
を終えたままの停滞層であり、気流（加熱ガス流）と物
体（供試体）との熱授受を阻む断熱層とも云え、気流か
ら物体への与熱能率の妨げとなり、その厚い存在は大量
の気流流量を強いることとなる。
を終えたままの停滞層であり、気流（加熱ガス流）と物
体（供試体）との熱授受を阻む断熱層とも云え、気流か
ら物体への与熱能率の妨げとなり、その厚い存在は大量
の気流流量を強いることとなる。
【０００８】アーク加熱風洞の平板形状の供試体試験で
は、気流流量を最小限に抑え、風洞規模を現実的なもの
とし、軸方向により均一的な熱・圧力負荷を与えるべ
く、偏平コンターノズル（コンターとは、軸方向に進む
に従って平行化するノズル壁形状であり、軸方向に均一
な圧力・熱負荷分布を与えるに必要不可欠な形状）を用
いることが試みられているが、偏平かつコンター化は、
ノズル内に軸直方向の流れ（２次流）を成長させ、その
方向に極めて不均一な厚みの境界層を産み出し、本試験
の主要パラメータである熱負荷を軸直方向に極めて不均
一にする不具合がある。
は、気流流量を最小限に抑え、風洞規模を現実的なもの
とし、軸方向により均一的な熱・圧力負荷を与えるべ
く、偏平コンターノズル（コンターとは、軸方向に進む
に従って平行化するノズル壁形状であり、軸方向に均一
な圧力・熱負荷分布を与えるに必要不可欠な形状）を用
いることが試みられているが、偏平かつコンター化は、
ノズル内に軸直方向の流れ（２次流）を成長させ、その
方向に極めて不均一な厚みの境界層を産み出し、本試験
の主要パラメータである熱負荷を軸直方向に極めて不均
一にする不具合がある。
【０００９】図６に示す従来例では、軸直方向の熱負荷
均一性を得る為に、軸方向の圧力ならびに熱負荷分布を
犠牲にし、ノズル壁にコニカル（単純すえ拡がり）形状
を採用しており、理想的な両方向の負荷均一性を達成し
た実績はまだ得られていない。なお、これら従来技術に
ついては、たとえば文献「Ｔｈｅ ６０−ＭＷ Ｓｈｕ
ｔｔｌｅ Ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ Ｈｅａｔｉｎｇ
Ｆａｃｉｌｉｔｙ」等に詳しく記載されている。
均一性を得る為に、軸方向の圧力ならびに熱負荷分布を
犠牲にし、ノズル壁にコニカル（単純すえ拡がり）形状
を採用しており、理想的な両方向の負荷均一性を達成し
た実績はまだ得られていない。なお、これら従来技術に
ついては、たとえば文献「Ｔｈｅ ６０−ＭＷ Ｓｈｕ
ｔｔｌｅ Ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ Ｈｅａｔｉｎｇ
Ｆａｃｉｌｉｔｙ」等に詳しく記載されている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のアーク加熱
風洞用偏平ノズルには解決すべき次の課題があった。
風洞用偏平ノズルには解決すべき次の課題があった。
【００１１】即ち、従来の偏平ノズルでは、試験条件と
なる熱・圧力分布の均一性をどちらか一方に制限せざる
をえず、軸直方向に均一な条件を要求する場合には、コ
ニカル形状ノズルを用いて試験し、又、軸方向に均一な
条件を要求する場合は、コンター形状ノズルを用い軸直
方向に均一な条件を犠牲にしており、実環境条件を一度
に模擬することができないという不具合があった。
なる熱・圧力分布の均一性をどちらか一方に制限せざる
をえず、軸直方向に均一な条件を要求する場合には、コ
ニカル形状ノズルを用いて試験し、又、軸方向に均一な
条件を要求する場合は、コンター形状ノズルを用い軸直
方向に均一な条件を犠牲にしており、実環境条件を一度
に模擬することができないという不具合があった。
【００１２】従って、両方向の試験データを基に仮定を
多く含んだ解析等を多分に加えて供試体性能を評価せざ
るをえず、試験条件及び試験回数もおのずと膨大になる
という不具合が付随した。
多く含んだ解析等を多分に加えて供試体性能を評価せざ
るをえず、試験条件及び試験回数もおのずと膨大になる
という不具合が付随した。
【００１３】本発明は、上記課題を解決した、コンター
形状ノズルで形成され、軸直方向に不均一な境界層を強
制的（積極的）に均一にし、両軸方向に均一な熱負荷を
与えることが可能なアーク加熱風洞用偏平ノズルを提供
することを目的とする。
形状ノズルで形成され、軸直方向に不均一な境界層を強
制的（積極的）に均一にし、両軸方向に均一な熱負荷を
与えることが可能なアーク加熱風洞用偏平ノズルを提供
することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題の解決
手段として、アーク加熱風洞の平板形状供試体試験に用
いる偏平ノズルにおいて、ノズル壁面に境界層の吸込み
域をブロック分けして貫通された複数の穴と、同穴の前
記ブロックにそれぞれ接続した背圧制御弁を備え同背圧
制御弁に連通しノズル内の圧力低減可能に設けられた気
体吸引手段と、前記複数の穴近辺のノズル壁に取付けら
れ熱負荷分布の不均一を測定し前記ブロック分けした穴
に対応する前記気体吸引手段の背圧制御弁を制御するた
めの複数の熱負荷センサとを具備してなることを特徴と
するアーク加熱風洞用偏平ノズル、を提供しようとする
ものである。
手段として、アーク加熱風洞の平板形状供試体試験に用
いる偏平ノズルにおいて、ノズル壁面に境界層の吸込み
域をブロック分けして貫通された複数の穴と、同穴の前
記ブロックにそれぞれ接続した背圧制御弁を備え同背圧
制御弁に連通しノズル内の圧力低減可能に設けられた気
体吸引手段と、前記複数の穴近辺のノズル壁に取付けら
れ熱負荷分布の不均一を測定し前記ブロック分けした穴
に対応する前記気体吸引手段の背圧制御弁を制御するた
めの複数の熱負荷センサとを具備してなることを特徴と
するアーク加熱風洞用偏平ノズル、を提供しようとする
ものである。
【００１５】
【作用】本発明は上記のように構成されるので次の作用
を有する。
を有する。
【００１６】即ち、偏平ノズルの壁面に複数の貫通穴を
設け、同穴に連通した背圧制御弁を備えた気体吸引手
段、熱負荷センサを備えるため、試験時、気体吸引手段
を作動させれば偏平ノズル内の壁面に沿って形成されて
いる境界層を外部へ吸引することとなってそれを解消な
いしは、複数穴のうち境界層の厚い部分に対応する穴を
より強く吸引するよう制御することによって厚さを均一
にできる。
設け、同穴に連通した背圧制御弁を備えた気体吸引手
段、熱負荷センサを備えるため、試験時、気体吸引手段
を作動させれば偏平ノズル内の壁面に沿って形成されて
いる境界層を外部へ吸引することとなってそれを解消な
いしは、複数穴のうち境界層の厚い部分に対応する穴を
より強く吸引するよう制御することによって厚さを均一
にできる。
【００１７】
【実施例】本発明の一実施例を図１〜図４により説明す
る。
る。
【００１８】図１は本実施例に係る、アーク加熱風洞に
おいて偏平ノズル（図中では単に「ノズル」と呼ぶ）を
用い板状の供試体試験を行なっている状態の模式的構成
図で、（ａ）は側断面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ矢視
断面図、図２は図１（ａ）の境界層吸込み孔２近傍の拡
大図（説明図）、図３は図１（ａ）に対応させ、境界層
吸込み孔２を孔軸方向に見て複数の円形の場合と、スロ
ット状の場合とで比較するための模式図、図４はその試
験結果の比較性能線図である。
おいて偏平ノズル（図中では単に「ノズル」と呼ぶ）を
用い板状の供試体試験を行なっている状態の模式的構成
図で、（ａ）は側断面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ矢視
断面図、図２は図１（ａ）の境界層吸込み孔２近傍の拡
大図（説明図）、図３は図１（ａ）に対応させ、境界層
吸込み孔２を孔軸方向に見て複数の円形の場合と、スロ
ット状の場合とで比較するための模式図、図４はその試
験結果の比較性能線図である。
【００１９】図１において１は側断面で示したノズル、
１ａはノズルスロート、１ｂはノズル出口、１ｃはノズ
ル壁、２はノズル１の下側のノズル壁１ｃに貫通された
複数の境界層吸込み孔、３は境界層吸込み孔２を、気流
の幅方向に適数配置されて所要数毎に管路で連通し、ノ
ズル１内の気体を吸引し、それにより、ノズル壁１ｃ面
近傍に形成されている境界層を吸引するための、即ち、
背圧を制御するための背圧制御弁、４はノズル壁１ｃ面
の熱負荷分布を計測する熱負荷センサ（カロリーメー
タ）、５は境界層吸込み孔２を経て真空排気ポンプ６が
吸引するガス温度が比較的高温の場合、真空排気ポンプ
６保護等の観点から吸引ガスを冷却するための熱交換
器、６は境界層吸込み孔２からノズル１内のガスを連続
的に吸引するための真空排気ポンプである。
１ａはノズルスロート、１ｂはノズル出口、１ｃはノズ
ル壁、２はノズル１の下側のノズル壁１ｃに貫通された
複数の境界層吸込み孔、３は境界層吸込み孔２を、気流
の幅方向に適数配置されて所要数毎に管路で連通し、ノ
ズル１内の気体を吸引し、それにより、ノズル壁１ｃ面
近傍に形成されている境界層を吸引するための、即ち、
背圧を制御するための背圧制御弁、４はノズル壁１ｃ面
の熱負荷分布を計測する熱負荷センサ（カロリーメー
タ）、５は境界層吸込み孔２を経て真空排気ポンプ６が
吸引するガス温度が比較的高温の場合、真空排気ポンプ
６保護等の観点から吸引ガスを冷却するための熱交換
器、６は境界層吸込み孔２からノズル１内のガスを連続
的に吸引するための真空排気ポンプである。
【００２０】次に上記構成の作用について説明する。
【００２１】先ず、作用を概述すると、コンター形状の
偏平ノズル１の下壁面、即ち、ノズル壁１ｃ（供試体０
３設置面）に、境界層吸込み孔２が設けられているた
め、真空排気ポンプ６と背圧制御弁３とにより背圧をノ
ズル気流静圧より低く設定すれば、気流に比し境界層内
の冷たい気体は、境界層吸込み孔２より吸込まれ、温度
境界層は薄くなり、ノズル壁１ｃ近傍の気体温度勾配を
より大きく取ることができ、（気体温度勾配）×（伝達
係数）で決まるノズル壁１ｃへの熱負荷を高めることが
できる。
偏平ノズル１の下壁面、即ち、ノズル壁１ｃ（供試体０
３設置面）に、境界層吸込み孔２が設けられているた
め、真空排気ポンプ６と背圧制御弁３とにより背圧をノ
ズル気流静圧より低く設定すれば、気流に比し境界層内
の冷たい気体は、境界層吸込み孔２より吸込まれ、温度
境界層は薄くなり、ノズル壁１ｃ近傍の気体温度勾配を
より大きく取ることができ、（気体温度勾配）×（伝達
係数）で決まるノズル壁１ｃへの熱負荷を高めることが
できる。
【００２２】すなわち、図２に示す如く、境界層を形成
してノズル壁１ｃに与熱したまま冷えている気体を差圧
により積極的に吸い取ることにより、厚い温度境界層を
より薄いものとし、ノズル壁１ｃ面近傍の温度勾配を変
え、面一状にセットされた供試体０３に対する熱負荷を
高めることができる。
してノズル壁１ｃに与熱したまま冷えている気体を差圧
により積極的に吸い取ることにより、厚い温度境界層を
より薄いものとし、ノズル壁１ｃ面近傍の温度勾配を変
え、面一状にセットされた供試体０３に対する熱負荷を
高めることができる。
【００２３】次に作用を詳しく説明する。
【００２４】境界層吸込み孔２はノズル１の下流側の広
範囲の下壁面即ち、ノズル壁１ｃに対してブロック分け
し、境界層吸込み域を細分化してより均一な熱負荷及び
より高い熱負荷を与えることができるよう配設されてい
る。また複数の熱負荷センサ４が（気流の幅方向には一
層、多数）取り付けられており、境界層厚さの不均一に
より生じる熱負荷分布の不均一を正確に計測できる。そ
の計測値より、各々適当な境界層吸込み量を推定し、各
々対応した境界層吸込み孔２の背圧を背圧制御弁３によ
り目標値に設定し、境界層内ガスを吸込み境界層厚み、
すなわち熱負荷の制御を行なう。なお、吸込みは真空排
気ポンプ６により連続的に安定しておこなえる。又、吸
込みガスの温度が比較的高い場合は、熱交換器５を稼動
させて、吸込ガス温度を下げる。
範囲の下壁面即ち、ノズル壁１ｃに対してブロック分け
し、境界層吸込み域を細分化してより均一な熱負荷及び
より高い熱負荷を与えることができるよう配設されてい
る。また複数の熱負荷センサ４が（気流の幅方向には一
層、多数）取り付けられており、境界層厚さの不均一に
より生じる熱負荷分布の不均一を正確に計測できる。そ
の計測値より、各々適当な境界層吸込み量を推定し、各
々対応した境界層吸込み孔２の背圧を背圧制御弁３によ
り目標値に設定し、境界層内ガスを吸込み境界層厚み、
すなわち熱負荷の制御を行なう。なお、吸込みは真空排
気ポンプ６により連続的に安定しておこなえる。又、吸
込みガスの温度が比較的高い場合は、熱交換器５を稼動
させて、吸込ガス温度を下げる。
【００２５】境界層吸込みによる熱負荷の変化（本方式
の実現性）を確認するため、図３に示す如く、ノズル壁
を模した境界層吸込み穴２ａ及び２ｂ（スロット状）を
もつ吸込み板１ｄ，１ｅをノズル出口１ｂに交換設置
し、調査した結果、気流静圧と背圧との差は１０Ｔｏｒ
ｒ以下と小さいものの図４に示すとおり、吸込み孔無し
の場合（即ち、従来例）に比し、１．６〜２．８倍の熱
負荷向上（制御）が確認できた。
の実現性）を確認するため、図３に示す如く、ノズル壁
を模した境界層吸込み穴２ａ及び２ｂ（スロット状）を
もつ吸込み板１ｄ，１ｅをノズル出口１ｂに交換設置
し、調査した結果、気流静圧と背圧との差は１０Ｔｏｒ
ｒ以下と小さいものの図４に示すとおり、吸込み孔無し
の場合（即ち、従来例）に比し、１．６〜２．８倍の熱
負荷向上（制御）が確認できた。
【００２６】以上の通り、本実施例によれば、ノズル１
の下流下側のノズル壁１ｃに貫通した複数の境界層吸込
み孔２によりノズル壁１ｃ内近傍の境界層を適切に按分
して吸引し、その厚さを均一にできるので板状の供試体
０３の受ける熱負荷を従来例に比し、１．６〜２．８倍
向上できるという利点がある。
の下流下側のノズル壁１ｃに貫通した複数の境界層吸込
み孔２によりノズル壁１ｃ内近傍の境界層を適切に按分
して吸引し、その厚さを均一にできるので板状の供試体
０３の受ける熱負荷を従来例に比し、１．６〜２．８倍
向上できるという利点がある。
【００２７】また、真空排気ポンプ６を使用せず（また
は背圧制御弁３を閉じて）試験を行なえばノズル１を従
来通りのコンター形状ノズルとして用いることができる
という利点がある。
は背圧制御弁３を閉じて）試験を行なえばノズル１を従
来通りのコンター形状ノズルとして用いることができる
という利点がある。
【００２８】また、境界層吸込み孔２を多数広範囲に分
布させ、かつ、それに応じて各独立に吸引管路を連通さ
せれば、気流（ガス流）の幅方向の境界層を自由に制御
でき、相応して多くのケースのデータを得ることがで
き、試験範囲が著しく拡大するという利点がある。
布させ、かつ、それに応じて各独立に吸引管路を連通さ
せれば、気流（ガス流）の幅方向の境界層を自由に制御
でき、相応して多くのケースのデータを得ることがで
き、試験範囲が著しく拡大するという利点がある。
【００２９】また、境界層を薄く制御できるので供試体
に対する与熱（加熱）効率が高まり、相応して試験に要
する気流流量を節減できるという利点がある。
に対する与熱（加熱）効率が高まり、相応して試験に要
する気流流量を節減できるという利点がある。
【００３０】また、境界層厚さを均一に制御できるので
精確な試験データが得られるという利点がある。従っ
て、多くの試験回数を必要とせず、試験期間が短縮する
という利点がある。
精確な試験データが得られるという利点がある。従っ
て、多くの試験回数を必要とせず、試験期間が短縮する
という利点がある。
【００３１】
【発明の効果】本発明は上記のように構成されるので次
の効果を有する。
の効果を有する。
【００３２】即ち、アーク加熱風洞の平板形状供試体試
験に用いる偏平ノズルのノズル壁面に複数の穴を貫通
し、ノズル内の圧力低減可能に背圧制御弁を備えた気体
吸引手段、熱負荷センサを設けるので気体吸引手段を作
動させてノズル壁面内の境界層を吸引し、境界層を消滅
ないしは均一厚さに制御できるため、供試体に対する熱
負荷能率を格段に向上できる。
験に用いる偏平ノズルのノズル壁面に複数の穴を貫通
し、ノズル内の圧力低減可能に背圧制御弁を備えた気体
吸引手段、熱負荷センサを設けるので気体吸引手段を作
動させてノズル壁面内の境界層を吸引し、境界層を消滅
ないしは均一厚さに制御できるため、供試体に対する熱
負荷能率を格段に向上できる。
【００３３】また、境界層を薄く均一厚さに制御できる
ため、精確な試験データが得られる。
ため、精確な試験データが得られる。
【００３４】また、供試体に対する熱負荷能率を格段に
向上できるため、気流流量を著しく節減できる。これに
伴い、熱源電力、試験時間等も節減される。
向上できるため、気流流量を著しく節減できる。これに
伴い、熱源電力、試験時間等も節減される。
【００３５】また、境界層厚さをいろいろに変化させる
ことができるため、試験範囲が大きく拡大する。
ことができるため、試験範囲が大きく拡大する。
【００３６】また、精確な試験データが得られるので試
験回数を、従って、試験期間を短縮できる。
験回数を、従って、試験期間を短縮できる。
【図１】本発明の一実施例に係るアーク加熱風洞におい
て偏平ノズルを用い、板状の供試体試験を行なっている
状態の模式的構成図で、（ａ）は側断面図、（ｂ）は
（ａ）のＡ−Ａ矢視断面図、
て偏平ノズルを用い、板状の供試体試験を行なっている
状態の模式的構成図で、（ａ）は側断面図、（ｂ）は
（ａ）のＡ−Ａ矢視断面図、
【図２】図１（ａ）の境界層吸込み孔２近傍の拡大図
（説明図）、
（説明図）、
【図３】図１（ａ）に対応させて境界層吸込み穴２ａ及
び２ｂ（スロット状）をもつ、吸込み板１ｄ，１ｅによ
る比較試験状況を示した模式的説明図、
び２ｂ（スロット状）をもつ、吸込み板１ｄ，１ｅによ
る比較試験状況を示した模式的説明図、
【図４】図３における試験結果を示す比較性能線図、
【図５】従来のアーク加熱風洞による試験状況を示す模
式的斜視図、
式的斜視図、
【図６】図５における偏平ノズル０２を向きを変えて見
た斜視図である。
た斜視図である。
１ ノズル（偏平ノズル） １ｃ ノズル壁 ２ 境界層吸込み孔 ３ 背圧制御弁 ４ 熱負荷センサ（カロリーメータ） ５ 熱交換器 ６ 真空排気ポンプ ０３ 供試体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G01M 9/04
Claims (1)
- 【請求項１】 アーク加熱風洞の平板形状供試体試験に
用いる偏平ノズルにおいて、ノズル壁面に境界層の吸込
み域をブロック分けして貫通された複数の穴と、同穴の
前記ブロックにそれぞれ接続した背圧制御弁を備え同背
圧制御弁に連通しノズル内の圧力低減可能に設けられた
気体吸引手段と、前記複数の穴近辺のノズル壁に取付け
られ熱負荷分布の不均一を測定し前記ブロック分けした
穴に対応する前記気体吸引手段の背圧制御弁を制御する
ための複数の熱負荷センサとを具備してなることを特徴
とするアーク加熱風洞用偏平ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28958694A JP3300730B2 (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | アーク加熱風洞用偏平ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28958694A JP3300730B2 (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | アーク加熱風洞用偏平ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08145841A JPH08145841A (ja) | 1996-06-07 |
| JP3300730B2 true JP3300730B2 (ja) | 2002-07-08 |
Family
ID=17745153
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28958694A Expired - Lifetime JP3300730B2 (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | アーク加熱風洞用偏平ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3300730B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100401034C (zh) * | 2006-02-16 | 2008-07-09 | 同济大学 | 汽车风洞的水平抽吸系统及抽吸控制方法 |
| CN109738298A (zh) * | 2018-12-15 | 2019-05-10 | 内蒙动力机械研究所 | 一种绝热材料试件的烧蚀性能测试系统 |
| CN111272377A (zh) * | 2020-02-27 | 2020-06-12 | 北京航空航天大学 | 一种大型双循环回冷式的低温环境风洞 |
| CN121540376B (zh) * | 2026-01-16 | 2026-04-21 | 湖南大学 | 一种风洞试验攻角调节装置及其附面层厚度测算方法 |
-
1994
- 1994-11-24 JP JP28958694A patent/JP3300730B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08145841A (ja) | 1996-06-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Metzger et al. | Effects of crossflow on impingement heat transfer | |
| Metzger et al. | Local heat transfer in internally cooled turbine airfoil leading edge regions: Part II—impingement cooling with film coolant extraction | |
| Won et al. | Spatially-resolved heat transfer and flow structure in a rectangular channel with pin fins | |
| Babus' Haq et al. | Thermal performance of a pin-fin assembly | |
| Makki et al. | An experimental study of film cooling from diffused trapezoidal shaped holes | |
| Wang et al. | Jet mixing in a slot | |
| Fisher | An experimental investigation of mixed convection heat transfer in a rectangular enclosure | |
| JP3300730B2 (ja) | アーク加熱風洞用偏平ノズル | |
| Furukawa et al. | Transonic film cooling effectiveness from shaped holes on a simulated turbine airfoil | |
| Yoon et al. | Evaluation of adjoint optimized hole-part II: parameter effects on performance | |
| CN114112288B (zh) | 电弧风洞喷管焓降测量装置及测量方法 | |
| CN121113664A (zh) | 涡轮转子叶片气膜孔模拟件的蠕变试验系统及其试验方法 | |
| Belnap et al. | A Reynolds analogy for real component surface roughness | |
| Cocchi et al. | Heat transfer measurements in leading-edge cooling geometry under rotating conditions | |
| Sampson et al. | Linear cascade and wind tunnel development for turbine blade tip heat transfer investigations with and without film cooling | |
| Dunn et al. | Measurement of heat-transfer rate to a gas turbine stator | |
| KR20220011899A (ko) | 복합 벤추리 에어밸브 및 이를 이용한 풍량 제어 방법 | |
| Salem et al. | Heat transfer and crossflow investigations for jet impingement cooling applications | |
| Liu et al. | Heat transfer of impinging jet arrays on a ribbed surface | |
| Facchini et al. | Pedestal and endwall contribution in heat transfer in thin wedge shaped trailing edge | |
| CN111498141B (zh) | 一种基于微型探针实现气流角度实时监测的方法与装置 | |
| CN115406926A (zh) | 一种高温热防护材料热导率测试装置 | |
| CN115183978B (zh) | 一种大尺寸薄壁模型表面边界层转捩信息测量方法 | |
| Ligrani et al. | Mixed convection in straight and curved channels with buoyancy orthogonal to the forced flow | |
| Karki et al. | Prediction of distributed air leakage in raised-floor data centers |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020326 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080419 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090419 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100419 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110419 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130419 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130419 Year of fee payment: 11 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130419 Year of fee payment: 11 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140419 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |