JP3311982B2 - 高温用摺動合金及びその摺動合金を使用した摺動構造 - Google Patents
高温用摺動合金及びその摺動合金を使用した摺動構造Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、酸化雰囲気の下で常
温から高温にいたる条件で使用される高温用摺動合金及
びその摺動合金を使用した摺動構造に関する
温から高温にいたる条件で使用される高温用摺動合金及
びその摺動合金を使用した摺動構造に関する
【０００２】
【従来の技術】酸化雰囲気で使用される従来の高温用摺
動合金として、本出願人により特開平５ー１７８３９号
公報や特開平７ー２９２４３０号公報に開示された発明
が知られている。これらではＮｉ系合金の合金マトリッ
クス中にＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子が分散した
組織を有する摺動合金としている。
動合金として、本出願人により特開平５ー１７８３９号
公報や特開平７ー２９２４３０号公報に開示された発明
が知られている。これらではＮｉ系合金の合金マトリッ
クス中にＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子が分散した
組織を有する摺動合金としている。
【０００３】特開平５ー１７８３９号公報に開示された
発明では、全体組成が重量比でＣｒ：９〜３０％、Ｆ
ｅ：５〜１９％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｃｏ：２〜
２２％、Ｍｏ：１．４〜１１％、残部Ｎｉと不可避不純
物からなる合金であって、合金マトリックス中にＣｏー
ＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子が体積比で５〜３５％の範
囲で分散した組織を有するものとされている。そして、
析出硬化型のＮｉ基耐熱合金のように硬度Ｈｖが３００
〜５００と相手材が硬い場合、例えばガソリンまたはジ
ーゼルエンジンの排気ガス制御バルブやガスタービンの
可変バルブなどの適用に特に優れたものとしている。
発明では、全体組成が重量比でＣｒ：９〜３０％、Ｆ
ｅ：５〜１９％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｃｏ：２〜
２２％、Ｍｏ：１．４〜１１％、残部Ｎｉと不可避不純
物からなる合金であって、合金マトリックス中にＣｏー
ＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子が体積比で５〜３５％の範
囲で分散した組織を有するものとされている。そして、
析出硬化型のＮｉ基耐熱合金のように硬度Ｈｖが３００
〜５００と相手材が硬い場合、例えばガソリンまたはジ
ーゼルエンジンの排気ガス制御バルブやガスタービンの
可変バルブなどの適用に特に優れたものとしている。
【０００４】また、特開平７ー２９２４３０号公報に開
示された発明では、重量比でＣｒ：２〜８％、Ｆｅ：２
〜１０％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｃｏ：２〜２２
％、Ｍｏ：１．４〜１１％、残部Ｎｉと不可避不純物の
成分組成を有し、マトリックス中に重量比で５〜３５％
のＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子が分散した組織を
有するものとされている。そして、特にオーステナイト
系ステンレス鋼などからなる軟らかい相手材に対して
も、相手材の摩耗を軽減し、耐久性に優れた摺動構造と
することができるとしている。
示された発明では、重量比でＣｒ：２〜８％、Ｆｅ：２
〜１０％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｃｏ：２〜２２
％、Ｍｏ：１．４〜１１％、残部Ｎｉと不可避不純物の
成分組成を有し、マトリックス中に重量比で５〜３５％
のＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子が分散した組織を
有するものとされている。そして、特にオーステナイト
系ステンレス鋼などからなる軟らかい相手材に対して
も、相手材の摩耗を軽減し、耐久性に優れた摺動構造と
することができるとしている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ここで、熱処理炉など
に被加熱処理品を装入する際に使用される台車用軸受な
どでは、炉内の高温条件下のみならず常温条件下におい
ても、耐摩耗性など優れた軸受特性を有するものが求め
られている。しかし、上述した従来の摺動材では、高温
においては優れた摺動特性を示すが、常温における摺動
特性、特に摩擦係数の点で未だ十分ではなかった。
に被加熱処理品を装入する際に使用される台車用軸受な
どでは、炉内の高温条件下のみならず常温条件下におい
ても、耐摩耗性など優れた軸受特性を有するものが求め
られている。しかし、上述した従来の摺動材では、高温
においては優れた摺動特性を示すが、常温における摺動
特性、特に摩擦係数の点で未だ十分ではなかった。
【０００６】そこで、本発明では、常温から９００℃に
至るいずれの温度条件の下であっても摺動特性、特に摩
擦係数が小さく、耐摩耗性に優れた高温用摺動合金及び
高温用摺動構造とすることを目的としている。
至るいずれの温度条件の下であっても摺動特性、特に摩
擦係数が小さく、耐摩耗性に優れた高温用摺動合金及び
高温用摺動構造とすることを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明では、重
量比でＣｒ：２〜８％、Ｆｅ：２〜１０％、Ｓｉ：０．
１〜１．５％、Ｃｏ：２〜２２％、Ｍｏ：１．４〜１１
％、残部Ｎｉからなり、マトリックス中に重量比で１〜
３５％のＣｏ−Ｍｏ−Ｃｒ−Ｓｉ系の硬質粒子が分散
し、さらに該硬質粒子の表面にＣｏ−Ｍｏ−Ｃｒ−Ｓｉ
の酸化物相、Ｃｏ−Ｃｒの酸化物相及び酸化モリブデン
相を形成している。
量比でＣｒ：２〜８％、Ｆｅ：２〜１０％、Ｓｉ：０．
１〜１．５％、Ｃｏ：２〜２２％、Ｍｏ：１．４〜１１
％、残部Ｎｉからなり、マトリックス中に重量比で１〜
３５％のＣｏ−Ｍｏ−Ｃｒ−Ｓｉ系の硬質粒子が分散
し、さらに該硬質粒子の表面にＣｏ−Ｍｏ−Ｃｒ−Ｓｉ
の酸化物相、Ｃｏ−Ｃｒの酸化物相及び酸化モリブデン
相を形成している。
【０００８】Ｃｒ含量を重量％で２〜８％とする理由
は、２％未満では、マトリックスの耐酸化性に欠け、８
％を越えると粉末圧縮時の圧縮率を高めることができず
密度の高い焼結体を得ることができない。このため、２
〜８％とし、特に５〜７％では、成形性、耐酸化性の点
からより望ましい。
は、２％未満では、マトリックスの耐酸化性に欠け、８
％を越えると粉末圧縮時の圧縮率を高めることができず
密度の高い焼結体を得ることができない。このため、２
〜８％とし、特に５〜７％では、成形性、耐酸化性の点
からより望ましい。
【０００９】Ｆｅ含量を重量％で２〜１０％とする理由
は、２％未満では高温強度に劣り、１０％を越えると使
用粉末が硬くなって粉末圧縮時の圧縮率を高めることが
できず、密度の高い焼結体を得ることができない。この
ため、２〜１０％とする。特に４〜６％では、高温強度
がより優れ、また耐酸化性の点から望ましい。
は、２％未満では高温強度に劣り、１０％を越えると使
用粉末が硬くなって粉末圧縮時の圧縮率を高めることが
できず、密度の高い焼結体を得ることができない。この
ため、２〜１０％とする。特に４〜６％では、高温強度
がより優れ、また耐酸化性の点から望ましい。
【００１０】ＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子を重量
比で１〜３５％とする理由は、１％未満では高温での摺
動特性を高める効果が少なく、３５％を越えると粉末の
成形性が悪くなるとともに、合金が硬くなって摺動時に
相手側相手材の摩耗量が増大する。また、ＣｏーＭｏー
ＣｒーＳｉ系硬質粒子、特に１００〜２００μｍの粒子
がマトリックス中に均一に分散していることが望まし
い。
比で１〜３５％とする理由は、１％未満では高温での摺
動特性を高める効果が少なく、３５％を越えると粉末の
成形性が悪くなるとともに、合金が硬くなって摺動時に
相手側相手材の摩耗量が増大する。また、ＣｏーＭｏー
ＣｒーＳｉ系硬質粒子、特に１００〜２００μｍの粒子
がマトリックス中に均一に分散していることが望まし
い。
【００１１】ＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子は、重
量％でＭｏ：２６〜３０％、Ｃｒ：７．５〜９．５％、
Ｓｉ：２．４〜２．６％、残部Ｃｏからなる稠密六方晶
の結晶構造を有するものである。この稠密六方晶の結晶
構造を有するＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子を形成
するために、合金全体に対する重量％は、Ｓｉ：０．１
〜１．５％、Ｃｏ：２〜２２％、Ｍｏ：１．４〜１１％
とする。
量％でＭｏ：２６〜３０％、Ｃｒ：７．５〜９．５％、
Ｓｉ：２．４〜２．６％、残部Ｃｏからなる稠密六方晶
の結晶構造を有するものである。この稠密六方晶の結晶
構造を有するＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子を形成
するために、合金全体に対する重量％は、Ｓｉ：０．１
〜１．５％、Ｃｏ：２〜２２％、Ｍｏ：１．４〜１１％
とする。
【００１２】また、６００〜９００°Ｃの酸化性雰囲気
で加熱すると、表面に露出しているＣｏーＭｏーＣｒー
Ｓｉ系硬質粒子の表面が酸化する。これにより、図１に
示すように、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅのマトリックス１中に分
散しているＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子２の内、
表面に露出している部位が酸化して、ＣｏーＭｏーＣｒ
ーＳｉの酸化物相２ａが形成される。そして、さらに酸
化されてＣｏーＣｒの酸化物相２ｂ、及びその表面に酸
化モリブデン相２ｃが形成される。
で加熱すると、表面に露出しているＣｏーＭｏーＣｒー
Ｓｉ系硬質粒子の表面が酸化する。これにより、図１に
示すように、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅのマトリックス１中に分
散しているＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子２の内、
表面に露出している部位が酸化して、ＣｏーＭｏーＣｒ
ーＳｉの酸化物相２ａが形成される。そして、さらに酸
化されてＣｏーＣｒの酸化物相２ｂ、及びその表面に酸
化モリブデン相２ｃが形成される。
【００１３】これらの摺動面に形成された酸化物相は、
相手材との間で摺動すると、潤滑性のある酸化モリブデ
ン相２ｃが相手材側に移着して、潤滑効果を発揮する。
また、脆く硬いＣｏーＣｒの酸化物相２ｂが細かく割れ
て、摺動材と相手材との間で転動する微細な粒状にな
り、この粒状粒子が一種の転がり摩擦作用を呈すること
になる。この潤滑と転動する相乗効果により、スティッ
クスリップが解消されて低い摩擦係数になるものと考え
られる。
相手材との間で摺動すると、潤滑性のある酸化モリブデ
ン相２ｃが相手材側に移着して、潤滑効果を発揮する。
また、脆く硬いＣｏーＣｒの酸化物相２ｂが細かく割れ
て、摺動材と相手材との間で転動する微細な粒状にな
り、この粒状粒子が一種の転がり摩擦作用を呈すること
になる。この潤滑と転動する相乗効果により、スティッ
クスリップが解消されて低い摩擦係数になるものと考え
られる。
【００１４】請求項２の発明では、請求項１記載の摺動
合金を用いた摺動材と、この摺動材に摺接する相手材と
からなる摺動構造において、該相手材の摺接面には窒化
処理が施されている。窒化処理によって、室温から高温
に至るまで摩擦係数が小さく、また摺動材及び相手材の
耐摩耗性が向上して、さらに耐久性に優れた摺動構造と
することができる。
合金を用いた摺動材と、この摺動材に摺接する相手材と
からなる摺動構造において、該相手材の摺接面には窒化
処理が施されている。窒化処理によって、室温から高温
に至るまで摩擦係数が小さく、また摺動材及び相手材の
耐摩耗性が向上して、さらに耐久性に優れた摺動構造と
することができる。
【００１５】また、摺動材は摺動合金をステンレス鋼な
どに接合したバイメタルの構造とすることもでき、さら
に、初期なじみ性を向上するために、摺動材の摺動面に
ＢＮ、ＭOＳ2などの固体潤滑材からなる被覆層を形成し
てもよい。なお、相手材としては、ステンレス鋼や耐熱
鋼などの耐熱性を有する材料が望ましい。
どに接合したバイメタルの構造とすることもでき、さら
に、初期なじみ性を向上するために、摺動材の摺動面に
ＢＮ、ＭOＳ2などの固体潤滑材からなる被覆層を形成し
てもよい。なお、相手材としては、ステンレス鋼や耐熱
鋼などの耐熱性を有する材料が望ましい。
【００１６】
【発明の効果】請求項１の発明では、重量比でＣｒ：２
〜８％、Ｆｅ：２〜１０％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、
Ｃｏ：２〜２２％、Ｍｏ：１．４〜１１％、残部Ｎｉか
らなり、マトリックス中に重量比で１〜３５％のＣｏ−
Ｍｏ−Ｃｒ−Ｓｉ系の硬質粒子が分散し、さらに該硬質
粒子の表面にＣｏ−Ｍｏ−Ｃｒ−Ｓｉの酸化物相、Ｃｏ
−Ｃｒの酸化物相及び酸化モリブデン相を形成してい
る。これにより、窒温から高温における摩擦係数が小さ
く、また摺動材及び相手材の耐摩耗性を高める効果を奏
する。
〜８％、Ｆｅ：２〜１０％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、
Ｃｏ：２〜２２％、Ｍｏ：１．４〜１１％、残部Ｎｉか
らなり、マトリックス中に重量比で１〜３５％のＣｏ−
Ｍｏ−Ｃｒ−Ｓｉ系の硬質粒子が分散し、さらに該硬質
粒子の表面にＣｏ−Ｍｏ−Ｃｒ−Ｓｉの酸化物相、Ｃｏ
−Ｃｒの酸化物相及び酸化モリブデン相を形成してい
る。これにより、窒温から高温における摩擦係数が小さ
く、また摺動材及び相手材の耐摩耗性を高める効果を奏
する。
【００１７】請求項２の発明では、請求項１記載の摺動
合金からなる摺動材と、この摺動材に摺接する相手材と
からなる摺動構造において、該相手材の摺接面には窒化
処理が施されていることによって、さらに摺動材及び相
手材の耐摩耗性を高める効果を奏する。
合金からなる摺動材と、この摺動材に摺接する相手材と
からなる摺動構造において、該相手材の摺接面には窒化
処理が施されていることによって、さらに摺動材及び相
手材の耐摩耗性を高める効果を奏する。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施例について
説明する。実施例１，２及び比較例１、２の供試試料を
製作するために、次の粉末を原料粉末として混合した。
純Ｎｉ粉末は粒子径がー２５０メッシュ（６０μｍ以
下）のものを、ＦｅーＣｒ合金粉は粒子径がー２５０メ
ッシュ（６０μｍ以下）でその成分は重量％で、Ｃｒ：
４６％、残部Ｆｅ及び不可避成分のものを、ＣｏーＭｏ
ーＣｒーＳｉ合金粉末は粒子径がー１００メッシュ（１
５０μｍ以下）で、その成分は重量％でＭｏ：２８％、
Ｃｒ：８．５％、Ｓｉ：２．５％、残部Ｃｏ及び不可避
成分のものを用いた。
説明する。実施例１，２及び比較例１、２の供試試料を
製作するために、次の粉末を原料粉末として混合した。
純Ｎｉ粉末は粒子径がー２５０メッシュ（６０μｍ以
下）のものを、ＦｅーＣｒ合金粉は粒子径がー２５０メ
ッシュ（６０μｍ以下）でその成分は重量％で、Ｃｒ：
４６％、残部Ｆｅ及び不可避成分のものを、ＣｏーＭｏ
ーＣｒーＳｉ合金粉末は粒子径がー１００メッシュ（１
５０μｍ以下）で、その成分は重量％でＭｏ：２８％、
Ｃｒ：８．５％、Ｓｉ：２．５％、残部Ｃｏ及び不可避
成分のものを用いた。
【００１９】この原料粉末について、純Ｎｉ粉末を７
３．５重量％、ＦｅーＣｒ合金粉を１６．５重量％、Ｃ
ｏーＭｏーＣｒーＳｉ合金粉末を１０重量％の配合比率
で混合した。これにより、重量比でＣｒ：８．２％、Ｆ
ｅ：５．２％、Ｓｉ：０．５％、Ｃｏ：６．７％、Ｍ
ｏ：３．５％、残部Ｎｉの各混合粉末が作成された。な
お、混合時には成形性を高めるために１％のステアリン
酸亜鉛を混合した。このようにして得られた混合粉末を
成形圧力６ｔ／ｃｍ2で直径３２ｍｍ、長さ３０ｍｍの
円柱に成形した。
３．５重量％、ＦｅーＣｒ合金粉を１６．５重量％、Ｃ
ｏーＭｏーＣｒーＳｉ合金粉末を１０重量％の配合比率
で混合した。これにより、重量比でＣｒ：８．２％、Ｆ
ｅ：５．２％、Ｓｉ：０．５％、Ｃｏ：６．７％、Ｍ
ｏ：３．５％、残部Ｎｉの各混合粉末が作成された。な
お、混合時には成形性を高めるために１％のステアリン
酸亜鉛を混合した。このようにして得られた混合粉末を
成形圧力６ｔ／ｃｍ2で直径３２ｍｍ、長さ３０ｍｍの
円柱に成形した。
【００２０】これを５００°Ｃに加熱して、ステアリン
酸亜鉛を十分に脱ろうした後、Ｈ2＋Ｎ2雰囲気中で１１
５０°Ｃにて１時間焼結した。こうして得られた丸棒状
の材料からリング状の試験片を作成して比較例１及び比
較例２の供試試料とした。
酸亜鉛を十分に脱ろうした後、Ｈ2＋Ｎ2雰囲気中で１１
５０°Ｃにて１時間焼結した。こうして得られた丸棒状
の材料からリング状の試験片を作成して比較例１及び比
較例２の供試試料とした。
【００２１】実施例１、２については、さらにリング状
の試験片を大気雰囲気中で８００゜Ｃにて３０分間加熱
して酸化処理を施した。この酸化処理により、図１に模
式的に示すように、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅのマトリックス１
中に分散しているＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子２
の内、表面に露出している部位が酸化して、ＣｏーＭｏ
ーＣｒーＳｉの酸化物相２ａ、ＣｏーＣｒの酸化物相２
ｂ、及びその表面に酸化モリブデン相２ｃが形成され
た。また、比較例３、４については、耐熱鋼（ＳＵＨ
３）により、リング状の試験片を作成し、供試試料とし
た。
の試験片を大気雰囲気中で８００゜Ｃにて３０分間加熱
して酸化処理を施した。この酸化処理により、図１に模
式的に示すように、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅのマトリックス１
中に分散しているＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系硬質粒子２
の内、表面に露出している部位が酸化して、ＣｏーＭｏ
ーＣｒーＳｉの酸化物相２ａ、ＣｏーＣｒの酸化物相２
ｂ、及びその表面に酸化モリブデン相２ｃが形成され
た。また、比較例３、４については、耐熱鋼（ＳＵＨ
３）により、リング状の試験片を作成し、供試試料とし
た。
【００２２】このようにして得られた実施例１、２及び
比較例１〜４の供試試料について、２０°Ｃ（室温）、
５４０℃及び８００℃の各試験温度について摩耗試験を
行った。相手材として、実施例２及び比較例２、４につ
いては、硬度Ｈｖ２００のＳＵＳ３０３（成分Ｎｉ：９
％，Ｃｒ：１８％、残部Ｆｅおよび不可避成分）をリン
グ状に成形したものを相手材とし、また、実施例１及び
比較例１、３については、ＳＵＳ３０３を窒化処理して
硬度Ｈｖ１１００とした相手材を使用した。試験は、２
５Ｋｇｆ／ｃｍ2の荷重をリングに加えた上で速度１．
２ｍ／ｍｉｎの条件にて３０分間行なった。
比較例１〜４の供試試料について、２０°Ｃ（室温）、
５４０℃及び８００℃の各試験温度について摩耗試験を
行った。相手材として、実施例２及び比較例２、４につ
いては、硬度Ｈｖ２００のＳＵＳ３０３（成分Ｎｉ：９
％，Ｃｒ：１８％、残部Ｆｅおよび不可避成分）をリン
グ状に成形したものを相手材とし、また、実施例１及び
比較例１、３については、ＳＵＳ３０３を窒化処理して
硬度Ｈｖ１１００とした相手材を使用した。試験は、２
５Ｋｇｆ／ｃｍ2の荷重をリングに加えた上で速度１．
２ｍ／ｍｉｎの条件にて３０分間行なった。
【００２３】摩擦係数、摺動材の摩耗量、相手材の摩耗
量について、表１〜３に示す結果が得られた。また、図
２、３は得られた実施例１、２及び比較例１、２の摩擦
係数、摺動材の摩耗量の結果をグラフに纏めたものであ
る。なお、室温の２０°Ｃで行なった比較例３、４で
は、試験開始まもなく焼付きを生じたため、試験を中止
した。
量について、表１〜３に示す結果が得られた。また、図
２、３は得られた実施例１、２及び比較例１、２の摩擦
係数、摺動材の摩耗量の結果をグラフに纏めたものであ
る。なお、室温の２０°Ｃで行なった比較例３、４で
は、試験開始まもなく焼付きを生じたため、試験を中止
した。
【００２４】
【表１】
【００２５】摩擦係数については、比較例４を除き、い
ずれも高温になる程小さくなる結果が得られた。また、
室温の２０°Ｃにおける摩擦係数は、比較例２では１．
６０であったものが実施例２では１．００と大幅に小さ
くなり、室温における低摩擦係数を示す効果が確認され
た。また、相手材に窒化処理を施して硬くすると摩擦係
数は更に小さくなり、比較例１、実施例１では、１．２
２と０．７０となった。
ずれも高温になる程小さくなる結果が得られた。また、
室温の２０°Ｃにおける摩擦係数は、比較例２では１．
６０であったものが実施例２では１．００と大幅に小さ
くなり、室温における低摩擦係数を示す効果が確認され
た。また、相手材に窒化処理を施して硬くすると摩擦係
数は更に小さくなり、比較例１、実施例１では、１．２
２と０．７０となった。
【００２６】
【表２】
【００２７】摺動材の摩耗量については、実施例１、２
及び比較例１、２では、いずれも高温になる程小さくな
り、８００°Ｃでは、摩耗量が０ｍｍと無視できる程に
小さくなっていた。また、室温における摺動材の摩耗量
は、比較例２では０．７ｍｍであったものが実施例２で
は０．１７ｍｍと大幅に小さくなり、室温における耐摩
耗性に優れていることが確認された。また、相手材に窒
化処理を施した実施例１、比較例１ではさらに少ない摩
耗量となった。
及び比較例１、２では、いずれも高温になる程小さくな
り、８００°Ｃでは、摩耗量が０ｍｍと無視できる程に
小さくなっていた。また、室温における摺動材の摩耗量
は、比較例２では０．７ｍｍであったものが実施例２で
は０．１７ｍｍと大幅に小さくなり、室温における耐摩
耗性に優れていることが確認された。また、相手材に窒
化処理を施した実施例１、比較例１ではさらに少ない摩
耗量となった。
【００２８】
【表３】
【００２９】相手材の摩耗量については、実施例１、２
ともにいずれの温度についても０ｍｍと無視できる程小
さかった。一方、比較例２では、室温で２．０ｍｍ、５
４０°Ｃで０．１４ｍｍとなり、実施例２が非攻撃性に
優れていることが確認された。
ともにいずれの温度についても０ｍｍと無視できる程小
さかった。一方、比較例２では、室温で２．０ｍｍ、５
４０°Ｃで０．１４ｍｍとなり、実施例２が非攻撃性に
優れていることが確認された。
【図１】ＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系の硬質粒子が酸化し
た状態を模式的に示す断面図
た状態を模式的に示す断面図
【図２】試験温度と摩擦係数の関係を示すグラフ
【図３】試験温度と摺動材の摩耗量の関係を示すグラフ
１…Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅのマトリックス ２…ＣｏーＭｏーＣｒーＳｉ系の硬質粒子 ２ａ…ＣｏーＭｏーＣｒーＳｉの酸化物相 ２ｂ…ＣｏーＣｒの酸化物相 ２ｃ…酸化モリブデン相
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 29/00 - 32/00 C22C 1/04 - 1/05 C22C 19/00 - 19/05 F16C 33/12
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比でＣｒ：２〜８％、Ｆｅ：２〜１
０％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｃｏ：２〜２２％、Ｍ
ｏ：１．４〜１１％、残部Ｎｉからなり、マトリックス
中に重量比で１〜３５％のＣｏ−Ｍｏ−Ｃｒ−Ｓｉ系の
硬質粒子が分散し、さらに該硬質粒子の表面にＣｏ−Ｍ
ｏ−Ｃｒ−Ｓｉの酸化物相、Ｃｏ−Ｃｒの酸化物相及び
酸化モリブデン相を形成していることを特徴とする高温
用摺動合金。 - 【請求項２】 請求項１記載の摺動合金を用いた摺動材
と、この摺動材に摺接する相手材とからなる摺動構造に
おいて、該相手材の摺接面には窒化処理が施されている
ことを特徴とする高温用摺動構造。
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- 1998-11-05 US US09/186,376 patent/US6207291B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-11-10 GB GB9824672A patent/GB2331996B/en not_active Expired - Fee Related
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| DE19855616A1 (de) | 1999-06-17 |
| GB9824672D0 (en) | 1999-01-06 |
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