JP3319710B2 - 金属条の湾曲形成制御方法 - Google Patents
金属条の湾曲形成制御方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、金属条の製造時ロ
ールを通過する際、金属条に付与される湾曲等の塑性変
形を減少させるため、金属条に掛ける張力又はロール径
の最適値を決定し、それにより、最適な金属条のカール
・トヨを得ることができる金属条の湾曲形成制御方法に
関する。
ールを通過する際、金属条に付与される湾曲等の塑性変
形を減少させるため、金属条に掛ける張力又はロール径
の最適値を決定し、それにより、最適な金属条のカール
・トヨを得ることができる金属条の湾曲形成制御方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の金属条の製造ライン、例えば、軟
鋼、銅、銅合金、ステンレス等の金属条の製造ラインの
一例を図５に示す。図示されているように、金属条Ｊ
は、概略的に、圧延工程を経た後、テンションレベラ工
程及びスリッター工程を行い、最後に、検査・巻き直し
を行って出荷される。
鋼、銅、銅合金、ステンレス等の金属条の製造ラインの
一例を図５に示す。図示されているように、金属条Ｊ
は、概略的に、圧延工程を経た後、テンションレベラ工
程及びスリッター工程を行い、最後に、検査・巻き直し
を行って出荷される。
【０００３】図６に示されたスリットラインでは、ロー
ル状に巻かれた金属条Ｊは、ペイオフリール（ＰＯＲ）
から巻き出され、デフレクタロールａ、張力をコントロ
ールする一対のブライドルロールｂ，ｃ、テンションロ
ールｄ、シワ取りロールｅ、デフレクタロールｆ、振り
分けロールｇ、ｈ、ガイドロールｉ、ｊを介してＮｏ．
１テンションリール（Ｎｏ．１ＴＲ）、Ｎｏ．２テンシ
ョンリール（Ｎｏ．２ＴＲ）に巻き取られる。ここで、
振り分けロールｇを介してＮｏ．２ＴＲで巻き取る方法
を通板方法Ａ、振り分けロールｇ、ガイドロールｉ、ｊ
を介してＮｏ．２ＴＲで巻き取る方法を通板方法Ｂ、振
り分けロールｈを介してＮｏ．１ＴＲで巻き取る方法を
通板方法Ｃとする。金属条Ｊは、シワ取りロールｅとデ
フレクタロールｆとの間に設置されるスリッタＳにより
幅方向に切断され、トリミングや複数の条に分断され
る。
ル状に巻かれた金属条Ｊは、ペイオフリール（ＰＯＲ）
から巻き出され、デフレクタロールａ、張力をコントロ
ールする一対のブライドルロールｂ，ｃ、テンションロ
ールｄ、シワ取りロールｅ、デフレクタロールｆ、振り
分けロールｇ、ｈ、ガイドロールｉ、ｊを介してＮｏ．
１テンションリール（Ｎｏ．１ＴＲ）、Ｎｏ．２テンシ
ョンリール（Ｎｏ．２ＴＲ）に巻き取られる。ここで、
振り分けロールｇを介してＮｏ．２ＴＲで巻き取る方法
を通板方法Ａ、振り分けロールｇ、ガイドロールｉ、ｊ
を介してＮｏ．２ＴＲで巻き取る方法を通板方法Ｂ、振
り分けロールｈを介してＮｏ．１ＴＲで巻き取る方法を
通板方法Ｃとする。金属条Ｊは、シワ取りロールｅとデ
フレクタロールｆとの間に設置されるスリッタＳにより
幅方向に切断され、トリミングや複数の条に分断され
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前述のように、金属条
は製造時に各種のロールを通過する。その際、金属条に
付与される湾曲癖、すなわち、金属条の塑性変形は、金
属条製品のカール・トヨ等の発現及びその大きさに大き
な影響を与えることが分かっている。
は製造時に各種のロールを通過する。その際、金属条に
付与される湾曲癖、すなわち、金属条の塑性変形は、金
属条製品のカール・トヨ等の発現及びその大きさに大き
な影響を与えることが分かっている。
【０００５】図６のスリッタラインにおいて、ペイオフ
リール（ＰＯＲ）から巻き出された金属条Ｊが、各ロー
ルによってそのカールがどのように変化し、テンション
リール（ＴＲ）に巻き取られるのかを測定した。測定
は、軟鋼製（ＫＳ）の金属条を用い、厚さの異なる３種
類（０．１５ｔ，０．２０ｔ，０．２５ｔ）について行
った。厚さ０．１５ｍｍ及び０．２５ｍｍの金属条Ｊ
は、図示されているように、Ａ、Ｂ及びＣの３種類の通
板方法でライン運転した。一方、厚さ０．２０ｍｍの金
属条Ｊは、Ｂの通板方法でライン運転した。ラインスピ
ード、張力が安定したところでラインを停止し、Ｐ１−
Ｐ１２の位置でサンプリングを行った。
リール（ＰＯＲ）から巻き出された金属条Ｊが、各ロー
ルによってそのカールがどのように変化し、テンション
リール（ＴＲ）に巻き取られるのかを測定した。測定
は、軟鋼製（ＫＳ）の金属条を用い、厚さの異なる３種
類（０．１５ｔ，０．２０ｔ，０．２５ｔ）について行
った。厚さ０．１５ｍｍ及び０．２５ｍｍの金属条Ｊ
は、図示されているように、Ａ、Ｂ及びＣの３種類の通
板方法でライン運転した。一方、厚さ０．２０ｍｍの金
属条Ｊは、Ｂの通板方法でライン運転した。ラインスピ
ード、張力が安定したところでラインを停止し、Ｐ１−
Ｐ１２の位置でサンプリングを行った。
【０００６】なお、各金属条Ｊに付与されるユニットテ
ンションは、厚さ０．１５ｍｍ、０．２０ｍｍ及び０．
２５ｍｍのものについて、それぞれ、３．５Ｋｇ／平方
ｍｍ、２．４Ｋｇ／平方ｍｍ及び２．０Ｋｇ／平方ｍｍ
とした。
ンションは、厚さ０．１５ｍｍ、０．２０ｍｍ及び０．
２５ｍｍのものについて、それぞれ、３．５Ｋｇ／平方
ｍｍ、２．４Ｋｇ／平方ｍｍ及び２．０Ｋｇ／平方ｍｍ
とした。
【表１】
【表２】
【０００７】表１及び表２は、それぞれ、板厚別の各ロ
ールのカール及びトヨへの影響を一覧表としたものであ
る。これらの表から、外径が１８０ｍｍ以下の、デフレ
クタロールａ、振り分けロールｇ、ガイドロールｉ及び
ｊが、カール・トヨに影響していることが分かる。
ールのカール及びトヨへの影響を一覧表としたものであ
る。これらの表から、外径が１８０ｍｍ以下の、デフレ
クタロールａ、振り分けロールｇ、ガイドロールｉ及び
ｊが、カール・トヨに影響していることが分かる。
【０００８】しかるに、近年においては、リール状に巻
かれた金属条のカール・トヨの大きさは、ある許容限度
（カール・トヨ規格）以内に収まるように制限されるよ
うになってきており、その制限も年々厳しくなってい
る。本発明者は、カール・トヨを規格以内に収めるた
め、すなわち、カール・トヨの変化を最小とするため、
スリッターラインにおける各種ロールにおける外径を適
切に選択することにより、カール・トヨへの影響を無く
すことができることを発見し、本発明を完成した。
かれた金属条のカール・トヨの大きさは、ある許容限度
（カール・トヨ規格）以内に収まるように制限されるよ
うになってきており、その制限も年々厳しくなってい
る。本発明者は、カール・トヨを規格以内に収めるた
め、すなわち、カール・トヨの変化を最小とするため、
スリッターラインにおける各種ロールにおける外径を適
切に選択することにより、カール・トヨへの影響を無く
すことができることを発見し、本発明を完成した。
【０００９】よって、本発明の目的は、金属条の製造時
ロールを通過する際、金属条に付与される湾曲等の塑性
変形を減少させるため、金属条に掛ける張力Ｕ又はロー
ル径Ｒの最適値を決定し、それにより、最適な金属条の
カール・トヨを得ることができる金属条の湾曲形成制御
方法を提供することである。
ロールを通過する際、金属条に付与される湾曲等の塑性
変形を減少させるため、金属条に掛ける張力Ｕ又はロー
ル径Ｒの最適値を決定し、それにより、最適な金属条の
カール・トヨを得ることができる金属条の湾曲形成制御
方法を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明は、金属条の製造時にロールを通過する際、金属条に
付与される湾曲等の塑性変形を減少させるため、金属条
に掛ける張力Ｕ又はロール径Ｒを、弾性限界歪みＸ
（％）が０．１＜Ｘ＜０．１６となるように式Ｘ＝Ｕ／
Ｅ＋ｔ／２Ｒより決定し、それにより、最適な金属条の
カール・トヨを得ることを特徴とする金属条の湾曲形成
制御方法を提供する。但し、Ｅは金属条のヤング率、ｔ
は金属条の厚さである。
明は、金属条の製造時にロールを通過する際、金属条に
付与される湾曲等の塑性変形を減少させるため、金属条
に掛ける張力Ｕ又はロール径Ｒを、弾性限界歪みＸ
（％）が０．１＜Ｘ＜０．１６となるように式Ｘ＝Ｕ／
Ｅ＋ｔ／２Ｒより決定し、それにより、最適な金属条の
カール・トヨを得ることを特徴とする金属条の湾曲形成
制御方法を提供する。但し、Ｅは金属条のヤング率、ｔ
は金属条の厚さである。
【００１１】金属条がロールの表面に巻き付いた時、金
属条の外表面は、中立面（湾曲による伸縮の無い面）よ
りも長くなっており、その分だけ大きな歪みが発生して
いる。この歪みが、金属条の材料の弾性限度以内であれ
ば、金属条がロールを通過し終えた場合に元に戻って永
久歪みを生じない。そこで、この歪みを、この種の金属
材料の弾性限度が存在する０．１＜Ｘ＜０．１６とす
る。金属条の外表面における歪みｘは、ｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ
／２Ｒと近似できるから、ロール径Ｒが定まっている場
合には、金属条に付与する張力Ｕを、また、金属条に付
与する張力Ｕが定まっている場合には、ロール径Ｒの最
適値を上記式から求めることができる。その結果、金属
条の製造時ロールを通過する際、金属条に付与される湾
曲等の塑性変形を減少（ゼロを含む）させ、それによ
り、最適な金属条のカール・トヨを得る。
属条の外表面は、中立面（湾曲による伸縮の無い面）よ
りも長くなっており、その分だけ大きな歪みが発生して
いる。この歪みが、金属条の材料の弾性限度以内であれ
ば、金属条がロールを通過し終えた場合に元に戻って永
久歪みを生じない。そこで、この歪みを、この種の金属
材料の弾性限度が存在する０．１＜Ｘ＜０．１６とす
る。金属条の外表面における歪みｘは、ｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ
／２Ｒと近似できるから、ロール径Ｒが定まっている場
合には、金属条に付与する張力Ｕを、また、金属条に付
与する張力Ｕが定まっている場合には、ロール径Ｒの最
適値を上記式から求めることができる。その結果、金属
条の製造時ロールを通過する際、金属条に付与される湾
曲等の塑性変形を減少（ゼロを含む）させ、それによ
り、最適な金属条のカール・トヨを得る。
【００１２】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の金属条の湾曲形成制御方法において、金属条が軟鋼製
であることを特徴とする。請求項３に記載の発明は、請
求項１又は２に記載の金属条の湾曲形成制御方法におい
て、Ｘの最適値を、材料の応力−歪み線図における弾性
限度の値から決定することを特徴とする。
の金属条の湾曲形成制御方法において、金属条が軟鋼製
であることを特徴とする。請求項３に記載の発明は、請
求項１又は２に記載の金属条の湾曲形成制御方法におい
て、Ｘの最適値を、材料の応力−歪み線図における弾性
限度の値から決定することを特徴とする。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る金属条の湾曲
形成制御方法を図面を参照して詳細に説明する。図１
は、本発明に係る金属条の湾曲形成制御方法の一実施形
態を示すフローチャートである。図示された本発明に係
る金属条の湾曲形成制御方法は、概略的に、カール・ト
ヨの形成に影響を与えるスリッターラインのデフレクタ
ロールａ、振り分けロールｇ及びガイドロールｉを、弾
性限界歪みＸ（％）が０．１＜Ｘ＜０．１６となるよう
に式Ｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒより決定した直径のロールに
変更する工程（ステップ１）と、上記式に当て嵌めた張
力Ｕの値となるようにユニットテンションの大きさを設
定する工程（ステップ２）と、そして、スリッターライ
ンに金属条Ｊを通板して所定幅の複数の条に分断し、テ
ンションリール（ＴＲ）で分断した条をそれぞれ巻き取
る工程（ステップ３）とを含んでいる。
形成制御方法を図面を参照して詳細に説明する。図１
は、本発明に係る金属条の湾曲形成制御方法の一実施形
態を示すフローチャートである。図示された本発明に係
る金属条の湾曲形成制御方法は、概略的に、カール・ト
ヨの形成に影響を与えるスリッターラインのデフレクタ
ロールａ、振り分けロールｇ及びガイドロールｉを、弾
性限界歪みＸ（％）が０．１＜Ｘ＜０．１６となるよう
に式Ｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒより決定した直径のロールに
変更する工程（ステップ１）と、上記式に当て嵌めた張
力Ｕの値となるようにユニットテンションの大きさを設
定する工程（ステップ２）と、そして、スリッターライ
ンに金属条Ｊを通板して所定幅の複数の条に分断し、テ
ンションリール（ＴＲ）で分断した条をそれぞれ巻き取
る工程（ステップ３）とを含んでいる。
【００１４】金属条Ｊが各種ロールを通過する時、金属
条Ｊの外表面の長手方向の歪みｘは、図２に示されてい
るように、次の式で表される。 ｘ＝Ｕ／Ｅ＋｛２×円周率×（Ｒ＋ｔ）−２×円周率×（Ｒ＋ｔ／２）｝／｛ ２×円周率×（Ｒ＋ｔ／２）｝ ＝Ｕ／Ｅ＋（ｔ／２）／（Ｒ＋ｔ／２） ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／（２Ｒ＋ｔ） となる。ここで、２Ｒはｔに比べて極めて大きいである
から、＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒ（式１）と近似することがで
きる。
条Ｊの外表面の長手方向の歪みｘは、図２に示されてい
るように、次の式で表される。 ｘ＝Ｕ／Ｅ＋｛２×円周率×（Ｒ＋ｔ）−２×円周率×（Ｒ＋ｔ／２）｝／｛ ２×円周率×（Ｒ＋ｔ／２）｝ ＝Ｕ／Ｅ＋（ｔ／２）／（Ｒ＋ｔ／２） ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／（２Ｒ＋ｔ） となる。ここで、２Ｒはｔに比べて極めて大きいである
から、＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒ（式１）と近似することがで
きる。
【００１５】材料の弾性限界歪みをＸとすると、式１の
ｘがＸを越えた時、すなわち、次の式２を満たした時、
曲げによる塑性変形が発生する。逆の表現をすると、式
１のｘがＸを越えない場合には、金属条Ｊがロールを何
回通過してもロール通過後元の長手方向長さに復元し、
金属条Ｊに曲げによる塑性変形が付与されないこととな
る。 ｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒ≧Ｘ（式２）
ｘがＸを越えた時、すなわち、次の式２を満たした時、
曲げによる塑性変形が発生する。逆の表現をすると、式
１のｘがＸを越えない場合には、金属条Ｊがロールを何
回通過してもロール通過後元の長手方向長さに復元し、
金属条Ｊに曲げによる塑性変形が付与されないこととな
る。 ｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒ≧Ｘ（式２）
【００１６】ここで、弾性限界歪みＸ（％）を材料の応
力−歪み線図から求めることにする。図３より、オフセ
ット０％で、弾性限界時の応力は３１７Ｎ／平方ｍｍと
なっており、弾性限界における歪みＸ（％）は、０．１
１４となる。図４については、図３より得られた弾性限
界時における応力、すなわち、３１７Ｎ／平方ｍｍにお
ける弾性限界歪みＸ（％）は、０．１２９となる。
力−歪み線図から求めることにする。図３より、オフセ
ット０％で、弾性限界時の応力は３１７Ｎ／平方ｍｍと
なっており、弾性限界における歪みＸ（％）は、０．１
１４となる。図４については、図３より得られた弾性限
界時における応力、すなわち、３１７Ｎ／平方ｍｍにお
ける弾性限界歪みＸ（％）は、０．１２９となる。
【表３】
【表４】
【００１７】次に、ロール外径とカールの変化から弾性
限界歪みＸ（％）を求めることとする。金属条の板厚が
０．１５ｍｍ、０．２０ｍｍ及び０．２５ｍｍの時のロ
ール外径１００ｍｍ、１２５ｍｍ、１６０ｍｍ及び１８
０ｍｍの歪みｘは、式１から図７のように求められる。
限界歪みＸ（％）を求めることとする。金属条の板厚が
０．１５ｍｍ、０．２０ｍｍ及び０．２５ｍｍの時のロ
ール外径１００ｍｍ、１２５ｍｍ、１６０ｍｍ及び１８
０ｍｍの歪みｘは、式１から図７のように求められる。
【００１８】表１及び表２、並びに図７を参照すると、
デフレクタロールａ（ロール外径１８０ｍｍ）で板厚
０．２０ｍｍの軟鋼製の金属条にはカールに変化が無く
且つ板厚０．２５ｍｍの軟鋼製の金属条にはカールに変
化があることから、弾性限界歪みＸ（％）はその中間、
すなわち、０．１２５＜Ｘ＜０．１５１（式３）に存在
すると推定される。ここでは、表３と式３とを考慮し、
弾性限界歪みＸ＝０．１２５（％）として、カールに影
響しないロール外径を求めることとする。
デフレクタロールａ（ロール外径１８０ｍｍ）で板厚
０．２０ｍｍの軟鋼製の金属条にはカールに変化が無く
且つ板厚０．２５ｍｍの軟鋼製の金属条にはカールに変
化があることから、弾性限界歪みＸ（％）はその中間、
すなわち、０．１２５＜Ｘ＜０．１５１（式３）に存在
すると推定される。ここでは、表３と式３とを考慮し、
弾性限界歪みＸ＝０．１２５（％）として、カールに影
響しないロール外径を求めることとする。
【００１９】式２から、 ｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒ＜０．００１２５ となり、 ｔ／２Ｒ＜０．００１２５−Ｕ／Ｅ ２Ｒ＞ｔＥ／（０．００１２５Ｅ−Ｕ）（式４） となる。ここでは、対象となる金属条の板厚が、０．２
８ｍｍまでであるため、ｔ＝０．３ｍｍと考えて良い。
そこで、この値を式４に当て嵌めると、 ２Ｒ＞ｔＥ／（０．００１２５Ｅ−Ｕ） ＝０．３×１７６５３／（０．００１２５×１７６５３−２．１） ＝５２９５．９／１９．９６６２ ＝２６５．２ｍｍ となり、カールに影響しないロール外径は、２７０ｍｍ
となる。
８ｍｍまでであるため、ｔ＝０．３ｍｍと考えて良い。
そこで、この値を式４に当て嵌めると、 ２Ｒ＞ｔＥ／（０．００１２５Ｅ−Ｕ） ＝０．３×１７６５３／（０．００１２５×１７６５３−２．１） ＝５２９５．９／１９．９６６２ ＝２６５．２ｍｍ となり、カールに影響しないロール外径は、２７０ｍｍ
となる。
【００２０】（実施例）デフレクタロールａのロール外
径を２７０ｍｍとして、板厚０．２５ｍｍの軟鋼製の金
属条Ｊを通板し、カールに影響しないかを検証した。検
証は、Ａ，Ｂ及びＣの通板方法（図５参照）でライン運
転して、ラインスピード、張力が安定したところでライ
ンを停止させ、Ｐ１〜Ｐ１２の位置でサンプリングを行
った。表５は、その結果をまとめたものである。
径を２７０ｍｍとして、板厚０．２５ｍｍの軟鋼製の金
属条Ｊを通板し、カールに影響しないかを検証した。検
証は、Ａ，Ｂ及びＣの通板方法（図５参照）でライン運
転して、ラインスピード、張力が安定したところでライ
ンを停止させ、Ｐ１〜Ｐ１２の位置でサンプリングを行
った。表５は、その結果をまとめたものである。
【表５】
【００２１】表５より分かるように、カール（−）２９
ｍｍの元材は、ロール外径２７０ｍｍのデフレクタロー
ルａを通過後、カールは（−）２５ｍｍとなり、（＋）
４ｍｍ変化した。従来のこの種のラインでは、デフレク
タロールａとしてロール外径１８０ｍｍのものが用いら
れていたが、その場合のカールの変化は（＋）２７ｍｍ
であった。従って、デフレクタロールａのロール外径を
２７０ｍｍとした場合飛躍的にその変化は小さくなって
いる。
ｍｍの元材は、ロール外径２７０ｍｍのデフレクタロー
ルａを通過後、カールは（−）２５ｍｍとなり、（＋）
４ｍｍ変化した。従来のこの種のラインでは、デフレク
タロールａとしてロール外径１８０ｍｍのものが用いら
れていたが、その場合のカールの変化は（＋）２７ｍｍ
であった。従って、デフレクタロールａのロール外径を
２７０ｍｍとした場合飛躍的にその変化は小さくなって
いる。
【００２２】
【発明の効果】本発明に係る金属条の湾曲形成制御方法
は、金属条に掛ける張力Ｕ又はロール径Ｒを、弾性限界
歪みＸ（％）が０．１＜Ｘ＜０．１６となるように式Ｘ
＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒより決定することができ、それによ
り、金属条がロールを通過する際金属条には弾性限界応
力以下の応力しかかからず、従って、金属条へは湾曲等
の塑性変形が起こらず、これにより、適切な後工程を実
行して最適な金属条のカール・トヨを得ることができる
効果を有する。
は、金属条に掛ける張力Ｕ又はロール径Ｒを、弾性限界
歪みＸ（％）が０．１＜Ｘ＜０．１６となるように式Ｘ
＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒより決定することができ、それによ
り、金属条がロールを通過する際金属条には弾性限界応
力以下の応力しかかからず、従って、金属条へは湾曲等
の塑性変形が起こらず、これにより、適切な後工程を実
行して最適な金属条のカール・トヨを得ることができる
効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明に係る金属条の湾曲形成制御方法の一
実施形態を示すフローチャートである。
実施形態を示すフローチャートである。
【図２】 金属条がロール表面を通過している時の断面
図である。
図である。
【図３】 板厚０．２０ｍｍの軟鋼製金属条の応力−歪
み線図である。
み線図である。
【図４】 板厚０．２５ｍｍの軟鋼製金属条の応力−歪
み線図である。
み線図である。
【図５】 従来の金属条製造ラインの概略を説明するた
めのフローチャートである。
めのフローチャートである。
【図６】 金属条スリッターラインの概略図である。
【図７】 金属条の板厚別におけるロール外径１００ｍ
ｍ、１２５ｍｍ、１６０ｍｍ及び１８０ｍｍの歪みｘを
示すグラフである。
ｍ、１２５ｍｍ、１６０ｍｍ及び１８０ｍｍの歪みｘを
示すグラフである。
ＴＲ１，ＴＲ２ Ｎｏ．１、２テンションリール ＰＯＲ ペイオフリール Ｓ スリッタ ａ デフレクタロール ｂ，ｃ ブライドルロール ｄ テンションロール ｅ シワ取りロール ｆ デフレクタロール ｇ，ｈ 振り分けロール ｉ，ｊ ガイドロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平11−77107（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−99721（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 1/22 B21D 1/05
Claims (3)
- 【請求項１】 金属条の製造時にロールを通過する際、
金属条に付与される湾曲等の塑性変形を減少させるた
め、金属条に掛ける張力Ｕ又はロール径Ｒを、弾性限界
歪みＸ（％）が０．１＜Ｘ＜０．１６となるように下記
の式より決定し、それにより、最適な金属条のカール・
トヨを得ることを特徴とする金属条の湾曲形成制御方
法。 Ｘ＝Ｕ／Ｅ＋ｔ／２Ｒ 但し、Ｅは金属条のヤング率、ｔは金属条の厚さ。 - 【請求項２】 請求項１に記載の金属条の湾曲形成制御
方法において、 金属条が軟鋼製であることを特徴とする金属条の湾曲形
成制御方法。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の金属条の湾曲形
成制御方法において、 前記Ｘの最適値を、材料の応力−歪み線図における弾性
限度の値から決定することを特徴とする金属条の湾曲形
成制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27798197A JP3319710B2 (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 金属条の湾曲形成制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27798197A JP3319710B2 (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 金属条の湾曲形成制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11104737A JPH11104737A (ja) | 1999-04-20 |
| JP3319710B2 true JP3319710B2 (ja) | 2002-09-03 |
Family
ID=17590974
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27798197A Expired - Fee Related JP3319710B2 (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 金属条の湾曲形成制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3319710B2 (ja) |
-
1997
- 1997-09-26 JP JP27798197A patent/JP3319710B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11104737A (ja) | 1999-04-20 |
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