JP3346068B2 - 内燃機関のピストン - Google Patents
内燃機関のピストンInfo
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- JP3346068B2 JP3346068B2 JP32573694A JP32573694A JP3346068B2 JP 3346068 B2 JP3346068 B2 JP 3346068B2 JP 32573694 A JP32573694 A JP 32573694A JP 32573694 A JP32573694 A JP 32573694A JP 3346068 B2 JP3346068 B2 JP 3346068B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関のピストンに関
する。
する。
【０００２】
【従来の技術】ピストンの周面に該ピストンの頂面側か
ら順に整列されたコンプレッションリングとオイルリン
グとを具備した内燃機関のピストンが公知である（実開
昭６０−８９４６２号公報参照）。通常、コンプレッシ
ョンリングおよびオイルリングはピストン周面に形成さ
れたコンプレッションリング受容溝およびオイルリング
受容溝内にそれぞれ受容される。また、コンプレッショ
ンリングは通常金属から形成されており、コンプレッシ
ョンリングがコンプレッションリング受容溝の頂面に接
触しかつシリンダボア内壁面に接触することによりピス
トンからコンプレッションリングを介してシリンダボア
内壁面に放熱し、それによりピストンをできるだけ冷却
するようにしている。
ら順に整列されたコンプレッションリングとオイルリン
グとを具備した内燃機関のピストンが公知である（実開
昭６０−８９４６２号公報参照）。通常、コンプレッシ
ョンリングおよびオイルリングはピストン周面に形成さ
れたコンプレッションリング受容溝およびオイルリング
受容溝内にそれぞれ受容される。また、コンプレッショ
ンリングは通常金属から形成されており、コンプレッシ
ョンリングがコンプレッションリング受容溝の頂面に接
触しかつシリンダボア内壁面に接触することによりピス
トンからコンプレッションリングを介してシリンダボア
内壁面に放熱し、それによりピストンをできるだけ冷却
するようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、これらコンプレ
ッションリングおよびオイルリングは、燃焼室内の燃焼
ガス、すなわちいわゆるブローバイガスがクランク室内
に漏れないようにシール作用をも果たしている。ところ
が、これらコンプレッションリングおよびオイルリング
と対応する受容溝間およびシリンダボア内壁面間に小さ
なブローバイガス漏洩路が形成され、これらのブローバ
イガス漏洩路を介してクランク室内にブローバイガスが
漏れてしまう。特に、通常の金属製のコンプレッション
リングには、コンプレッションリングをコンプレッショ
ンリング受容溝内に受容せしめるために合い口が設けら
れており、このためコンプレッションリング周りに形成
されるブローバイガス漏洩路の流路面積が比較的大きく
されていることになる。この場合、コンプレッションリ
ング周りのブローバイガス漏洩路を介して漏れたブロー
バイガスが次いでオイルリング周りに形成されるブロー
バイガス漏洩路を介して比較的容易に漏れるとコンプレ
ッションリングの頂面には燃焼室内の圧力に近い高圧が
作用するにもかかわらずコンプレッションリングの底面
には比較的低い圧力が作用することとなる。ところが、
このようにコンプレッションリングの頂面に作用する圧
力が底面に作用する圧力よりも極めて大きくなるとコン
プレッションリングがコンプレッションリング受容溝の
頂面に接触しない状態に保持されることとなる。しかし
ながら、コンプレッションリングが、温度が高いコンプ
レッションリング受容溝の頂面に接触しない状態に保持
されるとコンプレッションリングを介して行われるピス
トンからシリンダボア内壁面への放熱作用を良好に行う
ことができなくなるという問題がある。上述の公報では
この問題点について何ら示唆していない。
ッションリングおよびオイルリングは、燃焼室内の燃焼
ガス、すなわちいわゆるブローバイガスがクランク室内
に漏れないようにシール作用をも果たしている。ところ
が、これらコンプレッションリングおよびオイルリング
と対応する受容溝間およびシリンダボア内壁面間に小さ
なブローバイガス漏洩路が形成され、これらのブローバ
イガス漏洩路を介してクランク室内にブローバイガスが
漏れてしまう。特に、通常の金属製のコンプレッション
リングには、コンプレッションリングをコンプレッショ
ンリング受容溝内に受容せしめるために合い口が設けら
れており、このためコンプレッションリング周りに形成
されるブローバイガス漏洩路の流路面積が比較的大きく
されていることになる。この場合、コンプレッションリ
ング周りのブローバイガス漏洩路を介して漏れたブロー
バイガスが次いでオイルリング周りに形成されるブロー
バイガス漏洩路を介して比較的容易に漏れるとコンプレ
ッションリングの頂面には燃焼室内の圧力に近い高圧が
作用するにもかかわらずコンプレッションリングの底面
には比較的低い圧力が作用することとなる。ところが、
このようにコンプレッションリングの頂面に作用する圧
力が底面に作用する圧力よりも極めて大きくなるとコン
プレッションリングがコンプレッションリング受容溝の
頂面に接触しない状態に保持されることとなる。しかし
ながら、コンプレッションリングが、温度が高いコンプ
レッションリング受容溝の頂面に接触しない状態に保持
されるとコンプレッションリングを介して行われるピス
トンからシリンダボア内壁面への放熱作用を良好に行う
ことができなくなるという問題がある。上述の公報では
この問題点について何ら示唆していない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに１番目の発明によれば、ピストンの周面に該ピスト
ンの頂面側から順に整列された少なくとも１つの金属製
のコンプレッションリングとオイルリングとを具備した
内燃機関のピストンにおいて、コンプレッションリング
周りに形成されるブローバイガス漏洩路の流路抵抗を、
オイルリング周りに形成されるブローバイガス漏洩路の
流路抵抗よりも小さくし、上記オイルリングを、合い口
を有することなく連続的に延びる樹脂製環状体から形成
している。
めに１番目の発明によれば、ピストンの周面に該ピスト
ンの頂面側から順に整列された少なくとも１つの金属製
のコンプレッションリングとオイルリングとを具備した
内燃機関のピストンにおいて、コンプレッションリング
周りに形成されるブローバイガス漏洩路の流路抵抗を、
オイルリング周りに形成されるブローバイガス漏洩路の
流路抵抗よりも小さくし、上記オイルリングを、合い口
を有することなく連続的に延びる樹脂製環状体から形成
している。
【０００５】また、上記問題点を解決するために２番目
の発明によれば、ピストンの周面に該ピストンの頂面側
から順に整列された少なくとも１つの金属製のコンプレ
ッションリングとオイルリングとを具備した内燃機関の
ピストンにおいて、コンプレッションリング周りに形成
されるブローバイガス漏洩路の流路抵抗を、オイルリン
グ周りに形成されるブローバイガス漏洩路の流路抵抗よ
りも小さくし、上記オイルリングを受容するピストンの
オイルリング受容溝内にオイルリングをシリンダボア内
壁面に向けて付勢する付勢部材を設け、上記付勢部材を
熱膨張性材料から形成し、上記コンプレッションリング
のうち少なくとも１つのコンプレッションリングに合い
口を形成すると共に該合い口を画定するコンプレッショ
ンリングの両端が組付け後において互いに重なり合うよ
うにしている。
の発明によれば、ピストンの周面に該ピストンの頂面側
から順に整列された少なくとも１つの金属製のコンプレ
ッションリングとオイルリングとを具備した内燃機関の
ピストンにおいて、コンプレッションリング周りに形成
されるブローバイガス漏洩路の流路抵抗を、オイルリン
グ周りに形成されるブローバイガス漏洩路の流路抵抗よ
りも小さくし、上記オイルリングを受容するピストンの
オイルリング受容溝内にオイルリングをシリンダボア内
壁面に向けて付勢する付勢部材を設け、上記付勢部材を
熱膨張性材料から形成し、上記コンプレッションリング
のうち少なくとも１つのコンプレッションリングに合い
口を形成すると共に該合い口を画定するコンプレッショ
ンリングの両端が組付け後において互いに重なり合うよ
うにしている。
【０００６】さらに、３番目の発明によれば１番目又は
２番目の発明において、上記オイルリングを繊維複合樹
脂から形成している。また、４番目の発明によれば１番
目又は２番目の発明において、上記オイルリングに合い
口を形成すると共に該合い口を画定するオイルリングの
両端が組付け後において互いに重なり合うようにしてい
る。
２番目の発明において、上記オイルリングを繊維複合樹
脂から形成している。また、４番目の発明によれば１番
目又は２番目の発明において、上記オイルリングに合い
口を形成すると共に該合い口を画定するオイルリングの
両端が組付け後において互いに重なり合うようにしてい
る。
【０００７】また、５番目の発明によれば１番目又は２
番目の発明において、上記オイルリングにより掻き取ら
れた潤滑油をピストン周面から逃がす潤滑油逃がし通路
を具備し、該潤滑油逃がし通路を、オイルリングを受容
するピストンのオイルリング受容溝内に開口させること
なくオイルリング受容溝とピストン底端部間のピストン
周面内に開口させている。
番目の発明において、上記オイルリングにより掻き取ら
れた潤滑油をピストン周面から逃がす潤滑油逃がし通路
を具備し、該潤滑油逃がし通路を、オイルリングを受容
するピストンのオイルリング受容溝内に開口させること
なくオイルリング受容溝とピストン底端部間のピストン
周面内に開口させている。
【０００８】
【作用】請求項１又は２に記載の発明では、コンプレッ
ションリング周りのブローバイガス漏洩路の流路抵抗
を、オイルリング周りのブローバイガス漏洩路の流路抵
抗よりも小さくしているのでコンプレッションリング周
りのブローバイガス漏洩路を介して漏れたブローバイガ
スがオイルリングによってシールされる。この場合、コ
ンプレッションリングの頂面側と底面側間の圧力差が低
減され、それによりコンプレッションリングがコンプレ
ッションリング受容溝内でピストンに対して上下動す
る、いわゆるフラッタリングが生じ易くなる。コンプレ
ッションリングがフラッタリングを生ずるとコンプレッ
ションリングの頂面がコンプレッションリング受容溝の
頂面に接触する頻度が多くなるのでピストンからシリン
ダボア内壁面への良好な放熱作用が確保される。
ションリング周りのブローバイガス漏洩路の流路抵抗
を、オイルリング周りのブローバイガス漏洩路の流路抵
抗よりも小さくしているのでコンプレッションリング周
りのブローバイガス漏洩路を介して漏れたブローバイガ
スがオイルリングによってシールされる。この場合、コ
ンプレッションリングの頂面側と底面側間の圧力差が低
減され、それによりコンプレッションリングがコンプレ
ッションリング受容溝内でピストンに対して上下動す
る、いわゆるフラッタリングが生じ易くなる。コンプレ
ッションリングがフラッタリングを生ずるとコンプレッ
ションリングの頂面がコンプレッションリング受容溝の
頂面に接触する頻度が多くなるのでピストンからシリン
ダボア内壁面への良好な放熱作用が確保される。
【０００９】請求項１に記載の発明ではさらに、オイル
リングを、合い口を有することなく連続的に延びる環状
体から形成しているのでオイルリング周りのブローバイ
ガス漏洩路の流路抵抗が極めて大きくされる。請求項２
に記載の発明ではさらに、オイルリング受容溝内に設け
られた付勢部材によりオイルリングをシリンダボア内壁
面に向けて付勢するようにしているのでオイルリングと
シリンダボア内壁面間に形成されるブローバイガス漏洩
路の流路抵抗が極めて大きくされる。しかも、付勢部材
を熱膨張性材料から形成しているので冷間運転時に付勢
部材が収縮することによりオイルリングとシリンダボア
内壁面間の摩擦抵抗が低減される。この場合、オイルリ
ングによるシール作用が低下されるが、コンプレッショ
ンリングの両端が重なり合うようにしているのでクラン
ク室にまで到るブローバイガス量が低減される。請求項
３に記載の発明では、オイルリングを、線熱膨張率が小
さい繊維複合樹脂から形成しているのでオイルリングに
合い口を形成した場合であってもオイルリング周りのブ
ローバイガス漏洩路の流路抵抗が極めて大きくされる。
リングを、合い口を有することなく連続的に延びる環状
体から形成しているのでオイルリング周りのブローバイ
ガス漏洩路の流路抵抗が極めて大きくされる。請求項２
に記載の発明ではさらに、オイルリング受容溝内に設け
られた付勢部材によりオイルリングをシリンダボア内壁
面に向けて付勢するようにしているのでオイルリングと
シリンダボア内壁面間に形成されるブローバイガス漏洩
路の流路抵抗が極めて大きくされる。しかも、付勢部材
を熱膨張性材料から形成しているので冷間運転時に付勢
部材が収縮することによりオイルリングとシリンダボア
内壁面間の摩擦抵抗が低減される。この場合、オイルリ
ングによるシール作用が低下されるが、コンプレッショ
ンリングの両端が重なり合うようにしているのでクラン
ク室にまで到るブローバイガス量が低減される。請求項
３に記載の発明では、オイルリングを、線熱膨張率が小
さい繊維複合樹脂から形成しているのでオイルリングに
合い口を形成した場合であってもオイルリング周りのブ
ローバイガス漏洩路の流路抵抗が極めて大きくされる。
【００１０】請求項４に記載の発明では、オイルリング
の両端部が互いに重なり合うのでオイルリング周りのブ
ローバイガス漏洩路の流路抵抗が極めて大きくされる。
の両端部が互いに重なり合うのでオイルリング周りのブ
ローバイガス漏洩路の流路抵抗が極めて大きくされる。
【００１１】
【００１２】請求項５に記載の発明では、潤滑油逃がし
通路をオイルリング受容溝とピストン底端部間のピスト
ン周面内に開口させているのでオイルリングがオイルリ
ング受容溝の底面に常時接触する場合であっても余分な
潤滑油が良好に除去される。
通路をオイルリング受容溝とピストン底端部間のピスト
ン周面内に開口させているのでオイルリングがオイルリ
ング受容溝の底面に常時接触する場合であっても余分な
潤滑油が良好に除去される。
【００１３】
【実施例】図１を参照すると、１はシリンダブロック２
のシリンダボア３内に往復動可能に挿入された内燃機関
のピストン、４はピストン１の頂面１ａと図示しないシ
リンダヘッド間に形成された燃焼室、５はクランク室を
それぞれ示す。ピストン１の周面１ａには、ピストン１
の頂面１ｂから順に整列された第１のコンプレッション
リング受容溝６、第２のコンプレッションリング受容溝
７およびオイルリング受容溝８が形成される。これら第
１コンプレッションリング受容溝６、第２コンプレッシ
ョンリング受容溝７およびオイルリング受容溝８はそれ
ぞれ環状をなしており、また矩形状の断面を有してい
る。
のシリンダボア３内に往復動可能に挿入された内燃機関
のピストン、４はピストン１の頂面１ａと図示しないシ
リンダヘッド間に形成された燃焼室、５はクランク室を
それぞれ示す。ピストン１の周面１ａには、ピストン１
の頂面１ｂから順に整列された第１のコンプレッション
リング受容溝６、第２のコンプレッションリング受容溝
７およびオイルリング受容溝８が形成される。これら第
１コンプレッションリング受容溝６、第２コンプレッシ
ョンリング受容溝７およびオイルリング受容溝８はそれ
ぞれ環状をなしており、また矩形状の断面を有してい
る。
【００１４】第１コンプレッションリング受容溝６内に
は金属、例えばステンレス鋼形成された第１のコンプレ
ッションリング９が受容される。第１コンプレッション
リング９には図２に示すような合い口１０が設けられ、
この場合合い口１０を画定する第１コンプレッションリ
ング９の両端部には互いに重なり合うことなく対面する
一対の端面１１，１２が設けられている。第１コンプレ
ッションリング９に合い口１０を設けることにより第１
コンプレッションリング９を第１コンプレッションリン
グ受容溝６内に挿着するのが容易になる。なお以下で
は、図２に示すような合い口を通常合い口と称する。
は金属、例えばステンレス鋼形成された第１のコンプレ
ッションリング９が受容される。第１コンプレッション
リング９には図２に示すような合い口１０が設けられ、
この場合合い口１０を画定する第１コンプレッションリ
ング９の両端部には互いに重なり合うことなく対面する
一対の端面１１，１２が設けられている。第１コンプレ
ッションリング９に合い口１０を設けることにより第１
コンプレッションリング９を第１コンプレッションリン
グ受容溝６内に挿着するのが容易になる。なお以下で
は、図２に示すような合い口を通常合い口と称する。
【００１５】第２コンプレッションリング受容溝７内に
は第１コンプレッションリング９と同様な第２のコンプ
レッションリング１３が受容される。すなわち、第２コ
ンプレッションリング１３は金属から形成され、また通
常合い口を有する。
は第１コンプレッションリング９と同様な第２のコンプ
レッションリング１３が受容される。すなわち、第２コ
ンプレッションリング１３は金属から形成され、また通
常合い口を有する。
【００１６】一方、オイルリング受容溝８内には樹脂、
例えばポリテトラフルオロエチレンなどのフッ素樹脂か
ら形成されたオイルリング１４が受容される。このオイ
ルリング１４は合い口を有することなく連続的に延びる
環状体から形成されている。なおオイルリング１４を樹
脂から形成した場合、合い口を設けなくてもオイルリン
グ１４をオイルリング受容溝８内に比較的容易に挿着す
ることができる。
例えばポリテトラフルオロエチレンなどのフッ素樹脂か
ら形成されたオイルリング１４が受容される。このオイ
ルリング１４は合い口を有することなく連続的に延びる
環状体から形成されている。なおオイルリング１４を樹
脂から形成した場合、合い口を設けなくてもオイルリン
グ１４をオイルリング受容溝８内に比較的容易に挿着す
ることができる。
【００１７】ピストン１をシリンダボア３内に挿入した
組付け後において、第１および第２コンプレッションリ
ング９，１３およびオイルリング１４は圧入された状態
に保持される。したがって、第１および第２コンプレッ
ションリング９，１３およびオイルリング１４はそれぞ
れの自己張力によりシリンダボア内壁面３ａに向けて付
勢されている。
組付け後において、第１および第２コンプレッションリ
ング９，１３およびオイルリング１４は圧入された状態
に保持される。したがって、第１および第２コンプレッ
ションリング９，１３およびオイルリング１４はそれぞ
れの自己張力によりシリンダボア内壁面３ａに向けて付
勢されている。
【００１８】さらに図１を参照すると、オイルリング受
容溝８とピストン１の底端部１ｃ間に形成されるピスト
ン１のスカート部１ｄ内にはスカート部１ｄを貫通して
ピストン１の周面１ａからクランク室５に到る潤滑油逃
がし通路１５が形成される。
容溝８とピストン１の底端部１ｃ間に形成されるピスト
ン１のスカート部１ｄ内にはスカート部１ｄを貫通して
ピストン１の周面１ａからクランク室５に到る潤滑油逃
がし通路１５が形成される。
【００１９】機関作動時において、第１および第２コン
プレッションリング９，１３およびオイルリング１４は
燃焼室４内の燃焼ガスがクランク室５内にできるだけ漏
れないように、また燃焼室４内に生ずる負圧によって潤
滑油が燃焼室４内に流入しないようにするシール作用を
果たす。また、特に第１および第２コンプレッションリ
ング９，１３はそれらを介してピストン１からシリンダ
ボア内壁面３ａへ放熱し、それによりピストン１を冷却
するよう作用する。さらに、特にオイルリング１４は、
図示しない潤滑油供給装置によりシリンダボア内壁面３
ａ上に供給された潤滑油のうち余分な潤滑油を掻き落と
して潤滑油の消費量を低減するよう作用する。
プレッションリング９，１３およびオイルリング１４は
燃焼室４内の燃焼ガスがクランク室５内にできるだけ漏
れないように、また燃焼室４内に生ずる負圧によって潤
滑油が燃焼室４内に流入しないようにするシール作用を
果たす。また、特に第１および第２コンプレッションリ
ング９，１３はそれらを介してピストン１からシリンダ
ボア内壁面３ａへ放熱し、それによりピストン１を冷却
するよう作用する。さらに、特にオイルリング１４は、
図示しない潤滑油供給装置によりシリンダボア内壁面３
ａ上に供給された潤滑油のうち余分な潤滑油を掻き落と
して潤滑油の消費量を低減するよう作用する。
【００２０】上述したように第１および第２コンプレッ
ションリング９，１３は燃焼室４内の燃焼ガス、すなわ
ちブローバイガスが漏れないようにシールするシール作
用を果たす。しかしながら、第１コンプレッションリン
グ９とシリンダボア内壁面３ａ間、或いは第１コンプレ
ッションリング９と第１コンプレッションリング受容溝
６間には微小な間隙が形成され、これら間隙を介してブ
ローバイガスが漏れるようになる。したがって第１コン
プレッションリング９周りに形成されるこれら間隙はブ
ローバイガス漏洩路を構成する。また、第２コンプレッ
ションリング１３周り、およびオイルリング１４周りに
も同様のブローバイガス漏洩路が形成される。特に、図
１に示す実施例のように第１および第２コンプレッショ
ンリング９，１３にそれぞれ通常合い口を設けた場合に
はこれら第１および第２コンプレッションリング９，１
３周りのブローバイガス漏洩路の流路面積は比較的大き
いものとなる。
ションリング９，１３は燃焼室４内の燃焼ガス、すなわ
ちブローバイガスが漏れないようにシールするシール作
用を果たす。しかしながら、第１コンプレッションリン
グ９とシリンダボア内壁面３ａ間、或いは第１コンプレ
ッションリング９と第１コンプレッションリング受容溝
６間には微小な間隙が形成され、これら間隙を介してブ
ローバイガスが漏れるようになる。したがって第１コン
プレッションリング９周りに形成されるこれら間隙はブ
ローバイガス漏洩路を構成する。また、第２コンプレッ
ションリング１３周り、およびオイルリング１４周りに
も同様のブローバイガス漏洩路が形成される。特に、図
１に示す実施例のように第１および第２コンプレッショ
ンリング９，１３にそれぞれ通常合い口を設けた場合に
はこれら第１および第２コンプレッションリング９，１
３周りのブローバイガス漏洩路の流路面積は比較的大き
いものとなる。
【００２１】ところが、オイルリング１４周りのブロー
バイガス漏洩路の流路抵抗が、第１コンプレッションリ
ング９周りのブローバイガス漏洩路の流路抵抗と、第２
コンプレッションリング１３周りのブローバイガス漏洩
路の流路抵抗との和よりも小さい場合には、例えば第２
コンプレッションリング１３周りのブローバイガス漏洩
路を介して漏れたブローバイガスが比較的短時間でクラ
ンク室５内に漏れることになり、したがって第２コンプ
レッションリング１３の底面には比較的低い圧力が作用
することになる。これに対し、第２コンプレッションリ
ング１３の頂面には燃焼室４内の圧力に近い比較的高い
圧力が作用しており、したがって第２コンプレッション
リング１３が第２コンプレッションリング受容溝７の頂
面に接触しない状態に保持されるようになる。
バイガス漏洩路の流路抵抗が、第１コンプレッションリ
ング９周りのブローバイガス漏洩路の流路抵抗と、第２
コンプレッションリング１３周りのブローバイガス漏洩
路の流路抵抗との和よりも小さい場合には、例えば第２
コンプレッションリング１３周りのブローバイガス漏洩
路を介して漏れたブローバイガスが比較的短時間でクラ
ンク室５内に漏れることになり、したがって第２コンプ
レッションリング１３の底面には比較的低い圧力が作用
することになる。これに対し、第２コンプレッションリ
ング１３の頂面には燃焼室４内の圧力に近い比較的高い
圧力が作用しており、したがって第２コンプレッション
リング１３が第２コンプレッションリング受容溝７の頂
面に接触しない状態に保持されるようになる。
【００２２】一方、上述したように第１および第２コン
プレッションリング９，１３はピストン１からシリンダ
ボア内壁面３ａへ放熱してピストン１を冷却するよう作
用する。この場合、第１および第２コンプレッションリ
ング９，１３はそれぞれ対応するコンプレッションリン
グ受容溝６，７の壁面に接触することにより放熱する。
この場合、第１および第２コンプレッションリング９，
１３は、対応するコンプレッションリング受容溝６，７
の壁面のうち燃焼室４に近い頂面に接触した方が放熱作
用が良好に行われる。しかしながら、上述したように第
１および第２コンプレッションリング９，１３が対応す
るコンプレッションリング受容溝６，７の頂面に接触し
ない状態に保持されるとピストン１からシリンダボア内
壁面３ａへの放熱作用が良好に行われなくなる。そこで
本発明による実施例では、第１および第２コンプレッシ
ョンリング９，１３周りのブローバイガス漏洩路の流路
抵抗を、オイルリング１４周りのブローバイガス漏洩路
の流路抵抗よりも小さくしている。云い換えると、第１
および第２コンプレッションリング９，１３に通常合い
口を設けると共にオイルリング１４を合い口を有しない
環状体から形成することにより、第１および第２コンプ
レッションリング９，１３周りのブローバイガス漏洩路
の流路面積を、オイルリング１４周りのブローバイガス
漏洩路の流路面積よりも大きくしている。その結果、オ
イルリング１４周りのブローバイガス漏洩路からブロー
バイガスが短時間で漏れて例えば第２コンプレッション
リング１３の底面に作用する圧力が低下するのを阻止す
ることができ、したがって第２コンプレッションリング
１３の頂面に作用する圧力と第２コンプレッションリン
グ１３の底面に作用する圧力間の圧力差を低減すること
ができる。第２コンプレッションリング１３の頂面に作
用する圧力と底面に作用する圧力間の圧力差が小さくな
ると第２コンプレッションリング１３は第２コンプレッ
ションリング受容溝７内においてピストン１に対して上
下動する、いわゆるフラッタリングを生じ易くなる。第
２コンプレッションリング１３がフラッタリングを生ず
ると第２コンプレッションリング１３の頂面と第２コン
プレッションリング受容溝７の頂面間の接触頻度が多く
なる。したがって、ピストン１からシリンダボア内壁面
３ａへの良好な放熱作用を確保することができる。第１
コンプレッションリング９についても同様であるので説
明を省略する。
プレッションリング９，１３はピストン１からシリンダ
ボア内壁面３ａへ放熱してピストン１を冷却するよう作
用する。この場合、第１および第２コンプレッションリ
ング９，１３はそれぞれ対応するコンプレッションリン
グ受容溝６，７の壁面に接触することにより放熱する。
この場合、第１および第２コンプレッションリング９，
１３は、対応するコンプレッションリング受容溝６，７
の壁面のうち燃焼室４に近い頂面に接触した方が放熱作
用が良好に行われる。しかしながら、上述したように第
１および第２コンプレッションリング９，１３が対応す
るコンプレッションリング受容溝６，７の頂面に接触し
ない状態に保持されるとピストン１からシリンダボア内
壁面３ａへの放熱作用が良好に行われなくなる。そこで
本発明による実施例では、第１および第２コンプレッシ
ョンリング９，１３周りのブローバイガス漏洩路の流路
抵抗を、オイルリング１４周りのブローバイガス漏洩路
の流路抵抗よりも小さくしている。云い換えると、第１
および第２コンプレッションリング９，１３に通常合い
口を設けると共にオイルリング１４を合い口を有しない
環状体から形成することにより、第１および第２コンプ
レッションリング９，１３周りのブローバイガス漏洩路
の流路面積を、オイルリング１４周りのブローバイガス
漏洩路の流路面積よりも大きくしている。その結果、オ
イルリング１４周りのブローバイガス漏洩路からブロー
バイガスが短時間で漏れて例えば第２コンプレッション
リング１３の底面に作用する圧力が低下するのを阻止す
ることができ、したがって第２コンプレッションリング
１３の頂面に作用する圧力と第２コンプレッションリン
グ１３の底面に作用する圧力間の圧力差を低減すること
ができる。第２コンプレッションリング１３の頂面に作
用する圧力と底面に作用する圧力間の圧力差が小さくな
ると第２コンプレッションリング１３は第２コンプレッ
ションリング受容溝７内においてピストン１に対して上
下動する、いわゆるフラッタリングを生じ易くなる。第
２コンプレッションリング１３がフラッタリングを生ず
ると第２コンプレッションリング１３の頂面と第２コン
プレッションリング受容溝７の頂面間の接触頻度が多く
なる。したがって、ピストン１からシリンダボア内壁面
３ａへの良好な放熱作用を確保することができる。第１
コンプレッションリング９についても同様であるので説
明を省略する。
【００２３】ところが、第１および第２コンプレッショ
ンリング９，１３がフラッタリングを生ずると、第１お
よび第２コンプレッションリング９，１３と対応するコ
ンプレッションリング受容溝６，７の各壁面間に比較的
大きなブローバイガス漏洩路が形成される。すなわち、
例えば第２コンプレッションリング１３が第２コンプレ
ッションリング受容溝７の頂面および底面のいずれとも
接触しない状態にされる場合があり、その結果図３にお
いて矢印Ａでもって示すようにこれらのブローバイガス
漏洩路を介して比較的多量のブローバイガスが漏れう
る。しかしながら本実施例では、オイルリング１４を合
い口を有しない環状体から形成しているので、第１およ
び第２コンプレッションリング９，１３を介してブロー
バイガスが漏れてもクランク室５に到るブローバイガス
を極めて少なくすることができる。したがって、ブロー
バイガスが潤滑油に接触して劣化するのを低減すること
ができる。
ンリング９，１３がフラッタリングを生ずると、第１お
よび第２コンプレッションリング９，１３と対応するコ
ンプレッションリング受容溝６，７の各壁面間に比較的
大きなブローバイガス漏洩路が形成される。すなわち、
例えば第２コンプレッションリング１３が第２コンプレ
ッションリング受容溝７の頂面および底面のいずれとも
接触しない状態にされる場合があり、その結果図３にお
いて矢印Ａでもって示すようにこれらのブローバイガス
漏洩路を介して比較的多量のブローバイガスが漏れう
る。しかしながら本実施例では、オイルリング１４を合
い口を有しない環状体から形成しているので、第１およ
び第２コンプレッションリング９，１３を介してブロー
バイガスが漏れてもクランク室５に到るブローバイガス
を極めて少なくすることができる。したがって、ブロー
バイガスが潤滑油に接触して劣化するのを低減すること
ができる。
【００２４】一方、第１および第２コンプレッションリ
ング９，１３周りのブローバイガス漏洩路の流路面積
を、オイルリング１４周りのブローバイガス漏洩路の流
路面積よりも大きくすると、オイルリング１４の頂面に
作用する圧力が、オイルリング１４の底面に作用する圧
力よりも高くなり、その結果図３に示すようにオイルリ
ング１４がオイルリング受容溝８の底面に接触した状態
に保持されることとなる。このため、オイルリング１４
によるブローバイガスのさらに良好なシール作用が確保
される。
ング９，１３周りのブローバイガス漏洩路の流路面積
を、オイルリング１４周りのブローバイガス漏洩路の流
路面積よりも大きくすると、オイルリング１４の頂面に
作用する圧力が、オイルリング１４の底面に作用する圧
力よりも高くなり、その結果図３に示すようにオイルリ
ング１４がオイルリング受容溝８の底面に接触した状態
に保持されることとなる。このため、オイルリング１４
によるブローバイガスのさらに良好なシール作用が確保
される。
【００２５】ところで、従来では潤滑油逃がし通路をオ
イルリング受容溝８内に開口させるようにしていた。と
ころが、本実施例におけるようにオイルリング１４がオ
イルリング受容溝８の底面に接触した状態に保持された
場合に潤滑油逃がし通路をオイルリング受容溝８内に開
口させるとオイルリング１４により掻き取られた潤滑油
が潤滑油逃がし通路内に流入できないことになる。さら
に、第２コンプレッションリング１３周りのブローバイ
ガス漏洩路から漏れたブローバイガスが潤滑油逃がし通
路を介してクランク室５内に到るようになってしまう。
そこで図１に示す実施例では、潤滑油逃がし通路１５を
オイルリング受容溝８内に開口させることなくスカート
部１ｄ内のピストン周面１ａに開口させるようにしてい
る。その結果、オイルリング１４により掻き取られた余
分な潤滑油をピストン周面１ａから容易に逃がすことが
できるようになり、したがって潤滑油の消費量を低減す
ることができる。しかも、ブローバイガスが潤滑油逃が
し通路１５を介してクランク室５内に到るのを阻止する
ことができる。
イルリング受容溝８内に開口させるようにしていた。と
ころが、本実施例におけるようにオイルリング１４がオ
イルリング受容溝８の底面に接触した状態に保持された
場合に潤滑油逃がし通路をオイルリング受容溝８内に開
口させるとオイルリング１４により掻き取られた潤滑油
が潤滑油逃がし通路内に流入できないことになる。さら
に、第２コンプレッションリング１３周りのブローバイ
ガス漏洩路から漏れたブローバイガスが潤滑油逃がし通
路を介してクランク室５内に到るようになってしまう。
そこで図１に示す実施例では、潤滑油逃がし通路１５を
オイルリング受容溝８内に開口させることなくスカート
部１ｄ内のピストン周面１ａに開口させるようにしてい
る。その結果、オイルリング１４により掻き取られた余
分な潤滑油をピストン周面１ａから容易に逃がすことが
できるようになり、したがって潤滑油の消費量を低減す
ることができる。しかも、ブローバイガスが潤滑油逃が
し通路１５を介してクランク室５内に到るのを阻止する
ことができる。
【００２６】さらに、本実施例ではオイルリング１４を
樹脂から形成しているのでオイルリング１４とシリンダ
ボア内壁面３ａ間の摩擦抵抗を低減することができ、し
たがって機関出力の向上に寄与することができる。ま
た、樹脂製オイルリング１４は耐熱性に優れているので
オイルリング１４の耐久性を向上することができる。
樹脂から形成しているのでオイルリング１４とシリンダ
ボア内壁面３ａ間の摩擦抵抗を低減することができ、し
たがって機関出力の向上に寄与することができる。ま
た、樹脂製オイルリング１４は耐熱性に優れているので
オイルリング１４の耐久性を向上することができる。
【００２７】次に図４および図５を参照してオイルリン
グの別の実施例を説明する。図４を参照すると、本実施
例ではオイルリング受容溝８とオイルリング１４間に付
勢部材１６が配置される。図４に示す例では付勢部材１
６は板状をなし、この付勢部材１６はオイルリング１４
をシリンダボア内壁面３ａに向けて付勢し、それによっ
てシリンダボア内壁面３ａとオイルリング１４間に形成
されるブローバイガス漏洩路をできるだけなくすように
作用する。したがって、オイルリング１４周りのブロー
バイガス漏洩路を介してクランク室５内にまで到るブロ
ーバイガス量をさらに低減することができる。なお、付
勢部材１６を線材またはバネから形成することもでき
る。
グの別の実施例を説明する。図４を参照すると、本実施
例ではオイルリング受容溝８とオイルリング１４間に付
勢部材１６が配置される。図４に示す例では付勢部材１
６は板状をなし、この付勢部材１６はオイルリング１４
をシリンダボア内壁面３ａに向けて付勢し、それによっ
てシリンダボア内壁面３ａとオイルリング１４間に形成
されるブローバイガス漏洩路をできるだけなくすように
作用する。したがって、オイルリング１４周りのブロー
バイガス漏洩路を介してクランク室５内にまで到るブロ
ーバイガス量をさらに低減することができる。なお、付
勢部材１６を線材またはバネから形成することもでき
る。
【００２８】また、本実施例のオイルリング１４には図
５に示すような合い口１７が設けられる。図５に示すオ
イルリング１４において合い口１７を画定するオイルリ
ング１４の一端に凹部が形成され、オイルリング１４の
他端にこの凹部に対応した形状の凸部が形成され、組付
け後においてこれら凹部および凸部が互いに重なり合わ
される。オイルリング１４の両端は図５（Ａ）に示す例
ではピストン１の軸線方向に互いに重なり合わされてお
り、図５（Ｂ）に示す例ではピストン１の半径方向に互
いに重なり合わされており、図５（Ｃ）に示す例ではピ
ストン１の軸線方向および半径方向に互いに重なり合わ
されている。このような合い口を、以下では重合合い口
と称することとする。オイルリング１４に図５に示すよ
うな重合合い口１７を設けることによって通常合い口を
設けた場合に比べてオイルリング１４周りのブローバイ
ガス漏洩路の流路抵抗を極めて大きくすることができ
る。
５に示すような合い口１７が設けられる。図５に示すオ
イルリング１４において合い口１７を画定するオイルリ
ング１４の一端に凹部が形成され、オイルリング１４の
他端にこの凹部に対応した形状の凸部が形成され、組付
け後においてこれら凹部および凸部が互いに重なり合わ
される。オイルリング１４の両端は図５（Ａ）に示す例
ではピストン１の軸線方向に互いに重なり合わされてお
り、図５（Ｂ）に示す例ではピストン１の半径方向に互
いに重なり合わされており、図５（Ｃ）に示す例ではピ
ストン１の軸線方向および半径方向に互いに重なり合わ
されている。このような合い口を、以下では重合合い口
と称することとする。オイルリング１４に図５に示すよ
うな重合合い口１７を設けることによって通常合い口を
設けた場合に比べてオイルリング１４周りのブローバイ
ガス漏洩路の流路抵抗を極めて大きくすることができ
る。
【００２９】また、本実施例ではオイルリング１４は例
えばフッ素樹脂に繊維を混入して成形された繊維複合樹
脂から形成される。一般に、このような繊維複合樹脂の
線膨張率は小さく、したがって機関作動時に合い口すき
まが増大するのが阻止され、したがってオイルリング１
４に合い口１７を設けた場合であってもブローバイガス
漏洩路の流路面積を小さくすることができる。なお、オ
イルリング１４を、合い口を有することなく連続的に延
びる、金属または樹脂製の環状体から形成すると共に付
勢部材１６を適用するようにしてもよい。なお、その他
のピストン１の構成および作用については図１の実施例
と同様であるので説明を省略する。
えばフッ素樹脂に繊維を混入して成形された繊維複合樹
脂から形成される。一般に、このような繊維複合樹脂の
線膨張率は小さく、したがって機関作動時に合い口すき
まが増大するのが阻止され、したがってオイルリング１
４に合い口１７を設けた場合であってもブローバイガス
漏洩路の流路面積を小さくすることができる。なお、オ
イルリング１４を、合い口を有することなく連続的に延
びる、金属または樹脂製の環状体から形成すると共に付
勢部材１６を適用するようにしてもよい。なお、その他
のピストン１の構成および作用については図１の実施例
と同様であるので説明を省略する。
【００３０】図６に付勢部材１６の別の実施例を示す。
この実施例において付勢部材１６はゴム製のＯリングか
ら形成している。このＯリング１６は、オイルリング１
４をシリンダボア内壁面３ａに向け付勢してシリンダボ
ア内壁面３ａとオイルリング１４間のブローバイガス漏
洩路をできるだけなくすようにし、同時にオイルリング
受容溝８壁面とオイルリング１４間に形成されるブロー
バイガス漏洩路をシールするようにも作用する。したが
って、オイルリング１４周りのブローバイガス漏洩路の
流路抵抗をさらに大きくすることができる。
この実施例において付勢部材１６はゴム製のＯリングか
ら形成している。このＯリング１６は、オイルリング１
４をシリンダボア内壁面３ａに向け付勢してシリンダボ
ア内壁面３ａとオイルリング１４間のブローバイガス漏
洩路をできるだけなくすようにし、同時にオイルリング
受容溝８壁面とオイルリング１４間に形成されるブロー
バイガス漏洩路をシールするようにも作用する。したが
って、オイルリング１４周りのブローバイガス漏洩路の
流路抵抗をさらに大きくすることができる。
【００３１】ところで、図６の実施例におけるように付
勢部材１６をゴム製のＯリングから形成した場合、付勢
部材１６は機関作動時においてピストン１から受熱して
熱膨張する。したがって、冷間運転時においてもオイル
リング１４のシール作用が確保されるように付勢部材１
６の寸法または材質を定めると暖機運転完了後において
付勢部材１６によってオイルリング１４に大きな付勢力
が作用することになる。その結果、オイルリング１４と
シリンダボア内壁面３ａ間のブローバイガス漏洩路をさ
らに小さくすることができる。
勢部材１６をゴム製のＯリングから形成した場合、付勢
部材１６は機関作動時においてピストン１から受熱して
熱膨張する。したがって、冷間運転時においてもオイル
リング１４のシール作用が確保されるように付勢部材１
６の寸法または材質を定めると暖機運転完了後において
付勢部材１６によってオイルリング１４に大きな付勢力
が作用することになる。その結果、オイルリング１４と
シリンダボア内壁面３ａ間のブローバイガス漏洩路をさ
らに小さくすることができる。
【００３２】ところが、暖機運転完了後において付勢部
材１６によってオイルリング１４に過度の付勢力が作用
するとオイルリング１４とシリンダボア内壁面３ａ間の
摩擦抵抗が大きくなってしまう。そこで、暖機運転完了
後にオイルリング１４に適当な付勢力が作用するように
付勢部材１６の寸法または材質を定めるようにしてもよ
い。この場合、冷間運転時には付勢部材１６が収縮する
のでオイルリング１４とシリンダボア内壁面３ａ間の摩
擦抵抗を低減することができ、したがって冷間運転時の
良好な機関始動または暖機運転を確保することができ
る。
材１６によってオイルリング１４に過度の付勢力が作用
するとオイルリング１４とシリンダボア内壁面３ａ間の
摩擦抵抗が大きくなってしまう。そこで、暖機運転完了
後にオイルリング１４に適当な付勢力が作用するように
付勢部材１６の寸法または材質を定めるようにしてもよ
い。この場合、冷間運転時には付勢部材１６が収縮する
のでオイルリング１４とシリンダボア内壁面３ａ間の摩
擦抵抗を低減することができ、したがって冷間運転時の
良好な機関始動または暖機運転を確保することができ
る。
【００３３】ところが、冷間運転時にオイルリング１４
とシリンダボア内壁面３ａ間の摩擦抵抗を低減するとこ
れらオイルリング１４とシリンダボア内壁面３ａ間のブ
ローバイガス漏洩路を介してブローバイガスがクランク
室５内に漏れてしまう恐れがある。そこでこの場合に
は、第２コンプレッションリング１３に図５に示すよう
な重合合い口を設けるようにする。その結果、第２コン
プレッションリング１３周りの漏洩路の流路抵抗を大き
くすることができ、したがってクランク室５内にまで到
るブローバイガス量を低減することができる。なお、暖
機運転が完了した後には例えば図１に示した実施例と同
様な作用が得られる。
とシリンダボア内壁面３ａ間の摩擦抵抗を低減するとこ
れらオイルリング１４とシリンダボア内壁面３ａ間のブ
ローバイガス漏洩路を介してブローバイガスがクランク
室５内に漏れてしまう恐れがある。そこでこの場合に
は、第２コンプレッションリング１３に図５に示すよう
な重合合い口を設けるようにする。その結果、第２コン
プレッションリング１３周りの漏洩路の流路抵抗を大き
くすることができ、したがってクランク室５内にまで到
るブローバイガス量を低減することができる。なお、暖
機運転が完了した後には例えば図１に示した実施例と同
様な作用が得られる。
【００３４】上述した実施例では第１および第２コンプ
レッションリング９，１３に通常合い口１０を設けてい
る。しかしながら第１および第２コンプレッションリン
グ９，１３に重合合い口を設けるようにしてもよい。特
に、第２コンプレッションリング１３を、合い口を有す
ることなく連続的に延びる環状体から形成してもよい。
また、上述の実施例では第２コンプレッションリング１
３を金属から形成しているが、第２コンプレッションリ
ング１３を樹脂、または繊維複合樹脂から形成するよう
にしてもよい。さらに、第１および第２コンプレッショ
ンリング９，１３に付勢部材１６を適用してこれら第１
および第２コンプレッションリング９，１３をシリンダ
ボア内壁面３ａに向けて付勢するようにしてもよい。な
お、上述した実施例ではコンプレッションリングを一対
のコンプレッションリング９，１３から形成している
が、コンプレッションリングを１個のコンプレッション
リングから形成してもよく、或いは３個以上のコンプレ
ッションリングから形成してもよい。
レッションリング９，１３に通常合い口１０を設けてい
る。しかしながら第１および第２コンプレッションリン
グ９，１３に重合合い口を設けるようにしてもよい。特
に、第２コンプレッションリング１３を、合い口を有す
ることなく連続的に延びる環状体から形成してもよい。
また、上述の実施例では第２コンプレッションリング１
３を金属から形成しているが、第２コンプレッションリ
ング１３を樹脂、または繊維複合樹脂から形成するよう
にしてもよい。さらに、第１および第２コンプレッショ
ンリング９，１３に付勢部材１６を適用してこれら第１
および第２コンプレッションリング９，１３をシリンダ
ボア内壁面３ａに向けて付勢するようにしてもよい。な
お、上述した実施例ではコンプレッションリングを一対
のコンプレッションリング９，１３から形成している
が、コンプレッションリングを１個のコンプレッション
リングから形成してもよく、或いは３個以上のコンプレ
ッションリングから形成してもよい。
【００３５】
【発明の効果】請求項１又は２に記載の発明では、コン
プレッションリング周りのブローバイガス漏洩路の流路
抵抗を、オイルリング周りのブローバイガス漏洩路の流
路抵抗よりも小さくしているのでコンプレッションリン
グ周りのブローバイガス漏洩路を介して漏れたブローバ
イガスをオイルリングによってシールすることができ、
したがってクランク室内にまで到るブローバイガス量を
低減することができる。この場合、コンプレッションリ
ングの頂面側と底面側間の圧力差が低減され、それによ
りコンプレッションリングがフラッタリングを生じ易く
なる。その結果、コンプレッションリングの頂面がコン
プレッションリング受容溝の頂面に接触する頻度が多く
なるのでピストンからシリンダボア内壁面への良好な放
熱作用を確保することができる。
プレッションリング周りのブローバイガス漏洩路の流路
抵抗を、オイルリング周りのブローバイガス漏洩路の流
路抵抗よりも小さくしているのでコンプレッションリン
グ周りのブローバイガス漏洩路を介して漏れたブローバ
イガスをオイルリングによってシールすることができ、
したがってクランク室内にまで到るブローバイガス量を
低減することができる。この場合、コンプレッションリ
ングの頂面側と底面側間の圧力差が低減され、それによ
りコンプレッションリングがフラッタリングを生じ易く
なる。その結果、コンプレッションリングの頂面がコン
プレッションリング受容溝の頂面に接触する頻度が多く
なるのでピストンからシリンダボア内壁面への良好な放
熱作用を確保することができる。
【００３６】請求項１に記載の発明ではさらに、オイル
リングを、合い口を有することなく連続的に延びる環状
体から形成しているのでオイルリング周りのブローバイ
ガス漏洩路の流路抵抗を極めて大きくすることができ
る。したがってクランク室内にまで到るブローバイガス
量をさらに低減することができる。請求項２に記載の発
明ではさらに、オイルリング受容溝内に設けられた付勢
部材によりオイルリングをシリンダボア内壁面に向けて
付勢するようにしているのでオイルリングとシリンダボ
ア内壁面間に形成されるブローバイガス漏洩路の流路抵
抗を極めて大きくすることができる。しかも、付勢部材
を熱膨張性材料から形成しているので冷間運転時に付勢
部材が収縮することによりオイルリングとシリンダボア
内壁面間の摩擦抵抗を低減することができる。この場
合、コンプレッションリングの両端が重なり合うように
しているのでクランク室内にまで到るブローバイガス量
をさらに低減することができる。請求項３に記載の発明
では、オイルリングを、線熱膨張率が小さい繊維複合樹
脂から形成しているのでオイルリングに合い口を形成し
た場合であってもオイルリング周りのブローバイガス漏
洩路の流路抵抗を極めて大きくすることができる。
リングを、合い口を有することなく連続的に延びる環状
体から形成しているのでオイルリング周りのブローバイ
ガス漏洩路の流路抵抗を極めて大きくすることができ
る。したがってクランク室内にまで到るブローバイガス
量をさらに低減することができる。請求項２に記載の発
明ではさらに、オイルリング受容溝内に設けられた付勢
部材によりオイルリングをシリンダボア内壁面に向けて
付勢するようにしているのでオイルリングとシリンダボ
ア内壁面間に形成されるブローバイガス漏洩路の流路抵
抗を極めて大きくすることができる。しかも、付勢部材
を熱膨張性材料から形成しているので冷間運転時に付勢
部材が収縮することによりオイルリングとシリンダボア
内壁面間の摩擦抵抗を低減することができる。この場
合、コンプレッションリングの両端が重なり合うように
しているのでクランク室内にまで到るブローバイガス量
をさらに低減することができる。請求項３に記載の発明
では、オイルリングを、線熱膨張率が小さい繊維複合樹
脂から形成しているのでオイルリングに合い口を形成し
た場合であってもオイルリング周りのブローバイガス漏
洩路の流路抵抗を極めて大きくすることができる。
【００３７】請求項４に記載の発明では、オイルリング
の両端部が互いに重なり合うのでオイルリング周りのブ
ローバイガス漏洩路の流路抵抗を極めて大きくすること
ができる。
の両端部が互いに重なり合うのでオイルリング周りのブ
ローバイガス漏洩路の流路抵抗を極めて大きくすること
ができる。
【００３８】
【００３９】請求項５に記載の発明では、潤滑油逃がし
通路をオイルリング受容溝とピストン底端部間のピスト
ン周面内に開口させているのでオイルリングがオイルリ
ング受容溝の底面に常時接触する場合であっても余分な
潤滑油を良好に除去することができる。したがって潤滑
油の消費量を低減することができる。
通路をオイルリング受容溝とピストン底端部間のピスト
ン周面内に開口させているのでオイルリングがオイルリ
ング受容溝の底面に常時接触する場合であっても余分な
潤滑油を良好に除去することができる。したがって潤滑
油の消費量を低減することができる。
【図１】本発明の実施例におけるピストンの部分断面図
である。
である。
【図２】通常合い口の部分拡大斜視図である。
【図３】図１に示すピストンの作用を説明するピストン
の部分拡大断面図である。
の部分拡大断面図である。
【図４】オイルリングの別の実施例を示すピストンの部
分拡大断面図である。
分拡大断面図である。
【図５】図４のオイルリングに設けられる重合合い口の
部分拡大斜視図である。
部分拡大斜視図である。
【図６】付勢部材の別の実施例を示すピストンの部分拡
大断面図である。
大断面図である。
１…ピストン ３…シリンダボア ４…燃焼室 ５…クランク室 ９…第１コンプレッションリング １３…第２コンプレッションリング １４…オイルリング １５…潤滑油逃がし通路 １６…付勢部材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｆ１６Ｊ 9/16 Ｆ１６Ｊ 9/16 9/28 9/28
Claims (5)
- 【請求項１】 ピストンの周面に該ピストンの頂面側か
ら順に整列された少なくとも１つの金属製のコンプレッ
ションリングとオイルリングとを具備した内燃機関のピ
ストンにおいて、コンプレッションリング周りに形成さ
れるブローバイガス漏洩路の流路抵抗を、オイルリング
周りに形成されるブローバイガス漏洩路の流路抵抗より
も小さくし、上記オイルリングを、合い口を有すること
なく連続的に延びる樹脂製環状体から形成したピスト
ン。 - 【請求項２】 ピストンの周面に該ピストンの頂面側か
ら順に整列された少なくとも１つの金属製のコンプレッ
ションリングとオイルリングとを具備した内燃機関のピ
ストンにおいて、コンプレッションリング周りに形成さ
れるブローバイガス漏洩路の流路抵抗を、オイルリング
周りに形成されるブローバイガス漏洩路の流路抵抗より
も小さくし、上記オイルリングを受容するピストンのオ
イルリング受容溝内にオイルリングをシリンダボア内壁
面に向けて付勢する付勢部材を設け、上記付勢部材を熱
膨張性材料から形成し、上記コンプレッションリングの
うち少なくとも１つのコンプレッションリングに合い口
を形成すると共に該合い口を画定するコンプレッション
リングの両端が組付け後において互いに重なり合うよう
にしたピストン。 - 【請求項３】 上記オイルリングを繊維複合樹脂から形
成した請求項１又は２に記載のピストン。 - 【請求項４】 上記オイルリングに合い口を形成すると
共に該合い口を画定するオイルリングの両端が組付け後
において互いに重なり合うようにした請求項１又は２に
記載のピストン。 - 【請求項５】 上記オイルリングにより掻き取られた潤
滑油をピストン周面から逃がす潤滑油逃がし通路を具備
し、該潤滑油逃がし通路を、オイルリングを受容するピ
ストンのオイルリング受容溝内に開口させることなくオ
イルリング受容溝とピストン底端部間のピストン周面内
に開口させた請求項１又は２に記載のピストン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32573694A JP3346068B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 内燃機関のピストン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32573694A JP3346068B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 内燃機関のピストン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08177623A JPH08177623A (ja) | 1996-07-12 |
| JP3346068B2 true JP3346068B2 (ja) | 2002-11-18 |
Family
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