JP3376531B2

JP3376531B2 - 漏洩監視装置及び漏洩監視方法

Info

Publication number: JP3376531B2
Application number: JP25426093A
Authority: JP
Inventors: 泉山田; 祐二松井; 治男藤森
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1993-10-12
Filing date: 1993-10-12
Publication date: 2003-02-10
Anticipated expiration: 2018-02-10
Also published as: JPH07110393A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、監視領域周辺に設置し
た複数の音響センサの出力を用いて、監視領域の音源強
度と位置を推定する漏洩監視装置及び漏洩監視方法に係
り、特に、漏洩にともなって生じる音の大きさと位置を
推定するのに好適な漏洩監視装置及び漏洩監視方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】従来の漏洩監視法として、監視領域周辺
に設置した複数の音響センサ出力信号の相関の有無から
漏洩の有無と漏洩の位置を監視する方式で、特開昭５８
−２００９９９号公報、特開昭６２−２５５８４２号公
報、特開平２−３８９３７号公報等に記載されている。
これらは、いずれも原理的には漏洩点で生じる漏洩音が
複数の音響センサに到達するとき、センサと漏洩点位置
との間の距離に応じた遅れを伴い、漏洩音波形の振幅は
その距離に応じて減衰するが波形の形状は変化しないと
して演算処理により漏洩の有無と漏洩の位置を求めてい
る。

【０００３】特開昭５８−２００９９９号公報記載の方
式は、主要な演算処理としてコヒーレンス演算処理を用
いており、特開平２−３８９３７号公報記載のものは、
主要な演算処理として相互相関演算を用いている。いず
れの演算処理も、ともに複数の音響センサ間の検出信号
波形の相似性と発生時間差の安定性を定量化する演算で
あり、通常の雑音は各音響センサとも無相関であるの
に、漏洩が発生すると各音響センサ出力の相関が大きく
なる点を捉えて漏洩発生を知るようにしている。しか
し、漏洩の有無や漏洩位置はわかるが、漏洩音の大きさ
を直接知ることはできない。特開昭６２−２５５８４２
号公報記載の方法は、主要な演算処理は整相演算処理で
あるが、得られる音源強度は監視領域の相対値であり、
音源強度の絶対値を算出していなかった。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、確か
に漏洩の有無と漏洩位置の監視はできるが、漏洩に伴う
漏洩位置の漏洩音源強度の絶対値が測定されないため
に、漏洩発生後の対応を考える上で必要な漏洩量の監視
に充分な配慮がはらわれてなかった。すなわち、漏洩が
発生した場合、その量が多ければ即座に機器の停止が必
要な場合があるし、少なければ、その対応策を準備して
作業にかかれる状態にしてから停止し、できるだけ機器
の停止時間を少なくする配慮が可能となる。

【０００５】よって、本発明の目的は、漏洩点の音源強
度を推定する機能を設けて漏洩量の大きさに関する情報
を得て、運転員の漏洩検出後の対応処置のしやすい漏洩
監視装置及び漏洩監視方法を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的は、監視対象領
域の近傍に配置した複数の音響センサの出力信号に対し
て、雑音レベルを低減するための整相演算を行なって監
視対象領域の雑音が低減された音源強度分布を求める手
段と、前記監視対象領域の音源強度分布から漏洩位置お
よび漏洩の有無を判定する手段とを備えた漏洩監視装置
であって、前記漏洩位置および漏洩の有無を判定する手
段が、前記監視対象領域の雑音が低減された音源強度分
布から音源強度ピーク位置を漏洩位置として決定し、次
に、該漏洩位置に応じた補正係数を該漏洩位置における
音源強度に乗じることにより、漏洩位置における補正後
の音源強度の絶対値を求め、該補正後の音源強度の絶対
値から漏洩の有無を判別する手段であることを特徴とす
る漏洩監視装置により達成できる。

【０００７】

【作用】監視対象領域近傍に配置した複数の音響センサ
信号の出力信号を整相演算して監視対象領域の音源強度
分布を求める手段は、監視対象領域の各部の音源強度の
相対値を得る作用がある。監視対象領域の音源強度分布
からピークを検索する手段は、監視対象領域の内音源強
度が最も大きい点を漏洩点と想定して、漏洩位置を決定
する作用を有する。従来の研究や経験によれば、漏洩開
始当初は漏洩点は１点であり、同時に複数点の漏洩が生
じる確率はほとんどない。音源強度分布のピーク位置の
強度に、位置に応じた補正係数を乗じる手段を用いる上
記構成により、漏洩点の音源強度の絶対値を得ることが
可能である。あらかじめ実験的に得た漏洩量と音源強度
の絶対値の関係を用いれば、漏洩の有無の判別のしきい
値の設定が可能である。

【０００８】

【実施例】以下、本発明の実施例を、図面を参照して説
明する。図１は、本発明を原子力発電プラントのＳＧ
（蒸気発生器）の水漏洩監視に適用した例である。ＳＧ
容器胴７０５内部には高温流体であるナトリウムと低温
流体の水が通っている。水は給水入口配管７０３を通
り、伝熱管７０７を通って蒸気出口配管７０４からＳＧ
容器胴７０５外部に導かれている。一方、ナトリウムは
ナトリウム入口配管７０１からＳＧ容器胴７０５に入
り、ナトリウム出口配管７０２からＳＧ外部に導かれ
る。水が通る伝熱管７０７は螺旋状にＳＧ容器胴７０５
内部に設置されており、伝熱管支持構造体７０６で支持
されている。つまり、ナトリウムと水はＳＧ容器胴７０
５内部で伝熱管７０７壁で隔てられている。

【０００９】原子炉運転中のナトリウム圧力はほぼ大気
圧であるのに対し、伝熱管７０７内部の水は高圧であ
る。このため、伝熱管７０７にピンホール等ができた場
合、水はナトリウム側に漏れ出す。このとき、水の吹き
出し音やナトリウムと水の化学反応による音が発生す
る。さらに、ナトリウム・水反応で生じた水素によりナ
トリウム側の圧力上昇が生じる。圧力が上昇するとそれ
を検知して圧力を低下するための系統が常備されている
が、本発明の漏洩監視装置はそれにいたる前に漏洩を検
出して、原子炉出力の低下や漏れの発生している系統の
停止処理を含む対応をしやすくするために存在する。

【００１０】図１において、ＳＧ容器胴７０５外壁には
音響センサ１０１〜１０９を設置してある。これは、水
の吹き出し音やナトリウム・水反応音を検出するために
設置したものである。これら複数の音響センサ１０１〜
１０９の出力信号は増幅部２０によりＡＤ変換が精度よ
くできるレベルまで増幅される。ＡＤ変換部３０では、
時々刻々変化する音響信号をディジタル信号に変換す
る。ビームフォーミング演算部４０では複数の音響信号
の関連を用いて、ＳＧ容器胴７０５内部の音源強度分布
を推定する。漏洩判別処理部５０では、ビームフォーミ
ング演算処理部４０で推定した音源強度分布を基に漏洩
位置の判定、音源強度の絶対値推定、音源強度の絶対値
から問題となる漏洩が発生してるかどうかを判断する。
表示・記録部６０では漏洩判別結果に基づいて他のプロ
セス信号や計測信号も含めて表示・記録処理を行う。

【００１１】次に、本発明の主要部であるビームフォー
ミング演算部４０と漏洩判別処理部の機能と動作につい
て詳細に説明する。図２ないし図５は、ビームフォーミ
ングの概念を示した図であり、これを用いてビームフォ
ーミング演算による音源強度推定法の原理について説明
する。基本的には、複数の音響センサの出力信号を用い
て音源点の音響信号を推定しようとするものであり、音
響波形が音響センサに到達するまでの振幅減衰と時間遅
れを補正することで音源点の音響波形を推定する。

【００１２】図２ないし図５において、図２は、漏洩点
で発生した音と周囲の音響センサの出力との関連を示
す。音響センサ出力は漏洩点の音源強度と、漏洩点と音
響センサとの間の距離に依存する。図３は、漏洩音が減
衰振動波形の場合の各音響センサの出力波形を示す。図
２に示した数式で示すように、漏洩点から距離が離れて
いる音響センサの出力ほど振幅が小さくなり、時間遅れ
も大きくなる。ここでは漏洩位置と音響センサとの位置
関係が明瞭であるため、漏洩点と音響センサ間の距離に
よる減衰および時間遅れを各音響センサの出力毎に補正
できる。この補正結果を図４に示す。図４は、漏洩点す
なわち音源点で発生した音響波形である。４つのセンサ
の補正後の出力信号の加算結果をセンサ数で規格化した
信号波形を図４の最下段に示す。漏洩に伴って発生した
減衰振動波の振幅は各音響センサ出力と同じであるが、
各音響センサに固有の雑音レベルが小さくなっているこ
とがわかる。

【００１３】以下では、各音響センサの距離による時間
遅れや振幅減衰を補正してかつそれぞれの信号の加算結
果として得られた図４の最下段に示す信号をビームフォ
ーミング信号と呼ぶ。図５は、漏洩点からややずれた位
置を実音源点と考えた場合のビームフォーミング信号で
ある。補正後の音響センサ出力信号の位相がそろってな
いために、漏洩に伴って発生した減衰振動波が小さくな
っていることがわかる。距離による音響波の変化を補正
してビームフォーミング信号を求める場合、補正のため
の距離情報が正しければ、すなわち、仮想音源位置と漏
洩位置とが一致していれば、図４のように、大きな振幅
が得られ、正しくなければ振幅は小さくなる。

【００１４】ここで、ビームフォーミング信号の実効値
の２乗は音源の強度になる。この考え方によれば、漏洩
の監視対象領域に多くの仮想的な音源点を仮定し、それ
ぞれの仮想点の音源強度を求め、その音源強度分布を作
成すれば、実漏洩点で音源強度が大きくそれ以外の点の
強度が小さい分布を得ることができる。この音源強度分
布のピークを見つけられれば、漏洩位置を知ることがで
きる。つまり、ＳＧ容器胴７０５外壁に設置した音響セ
ンサ１０１〜１０９の出力信号を用いれば、ＳＧ容器内
部の音源強度分布を推定できることになる。しかし、実
際には図６で示すような問題があるため、この点を考慮
して漏洩監視システムを構築する必要がある。

【００１５】ビームフォーミング法により音源強度を推
定する漏洩検出法の問題点と本発明における問題点の解
決方法を図６を用いて説明する。説明の簡単化のため
に、２つの音響センサを直線上に並べ、センサ間の直線
上の音源強度を推定する体系としてある。図６（ａ）は
音響センサ配置と実音源点の関係を示す。図６（ｂ）は
ビームフォーミング信号の算出において、図２ないし図
５で説明したように、時間遅れと振幅の両者の補正を施
した場合である。図６（ｃ）は時間遅れの補正だけで、
振幅補正をしない場合である。

【００１６】図６（ｂ）でわかるように、この場合音源
強度が１であるが、実音源点がいずれの場合も、正しく
１と推定できている。一方、図６（ｃ）においてはほと
んどの場合、実音源点の強度は１とはなっていない。図
６（ｂ）では実音源点よりも大きな強度の音源点が存在
している。図６（ｃ）では実音源点にピークがあり、そ
の他の点の強度は平坦になっている。漏洩監視の観点か
ら、すなわち漏洩点検索の容易性から実音源点にピーク
が発生してかつ他の点の強度は平坦なことが望ましい。
さらに、漏洩量の監視の観点から、推定強度は実音源点
の絶対強度に等しくなるべきである。このため、本発明
では以降で詳述するように、振幅補正をしないビームフ
ォーミング法により漏洩位置を判別し、次に、あらかじ
め求めておいた振幅補正の有無による漏洩点毎の音源強
度補正係数により、実漏洩位置の音源強度を補正するこ
とで音源強度の絶対値を知る方式をとる。これにより、
時間および振幅の両者を同時に補正演算処理する場合に
比べて、振幅補正は漏洩位置の強度のみに適用されるた
め、演算処理量が少なくて済み、装置規模も大きくせず
に済む。

【００１７】図６（ｂ）において、音源がセンサに近い
かどうかで推定音源強度が違ってくることを示した。こ
の違いを示すため、以降の説明でも音源とセンサとが近
い場合と、それに比較して遠い場合の両者の音源強度推
定結果を示す。前者をセンサの密配置、後者をセンサの
疎配置と表現することとする。

【００１８】図７ないし図１０は、図６で線上に存在す
る点音源について述べた振幅補正の問題点が、平面上に
存在する点音源についても同様であることを説明するた
めの図である。ＳＧ容器胴７０５の断面上の音源強度分
布を求めたもので、図７は実漏洩点が端部でセンサが密
配置の場合、図８は実漏洩点が端部でセンサが疎配置の
場合、図９は実漏洩点が中央でセンサが密配置、図１０
は実漏洩点が中央でセンサが疎配置の場合である。尚、
図７ないし図１０のいずれも振幅補正を行っており、そ
れぞれの図で（ａ）は鳥瞰図、（ｂ）は平面図である。
３次元の監視領域に存在する点音源の音源強度の推定の
場合も、センサと仮想音源位置との距離による減衰の補
正を行なうことになるので、同様の問題が生じる。

【００１９】図７ないし図１０に示したように、求めた
音源強度分布は、音響センサの配置が１次元の場合と同
様の傾向を示している。すなわち、実漏洩点が端部のと
き、その逆側の音源強度が場合によっては実音源点より
も大きくなり、実音源点が中央の場合は、端部の音源強
度は大きいが、実音源点の強度よりは小さい。漏洩音の
周波数帯域が充分広い場合を想定して計算した結果であ
る。

【００２０】次に、ビームフォーミング法を漏洩監視に
適用する場合の別の問題点と、本発明におけるその対応
法について説明する。この問題点とは、いわゆるエリア
ジングと呼ばれる現象である。エリアジングは、結果と
して音源強度分布に偽の強度のピークを伴う。これは監
視に利用する音響センサの配置密度に関わる問題であ
る。つまり、音響信号の監視対象周波数の波長の１／２
より短い間隔で音響センサを配置しておけば問題ないわ
けであるが、監視装置全体のコスト低減のためには、場
合によってはエリアジング発生を容認しても音響センサ
の配置密度を下げる必要がある。本実施例においては、
コスト面から配置密度を下げてエリアジングの影響を別
の手段で低減している。

【００２１】図１１ないし図１４は、漏洩音が白色性で
ある場合の音源強度分布をシュミュレーションにより得
た例である。図１１及び図１２は振幅補正ありの場合で
あり、図１３及び図１４は振幅補正無しの場合である。
尚、図１１及び図１３はセンサが密配置、図１２及び図
１４はセンサが疎配置であり、それぞれの図で（ａ）は
鳥瞰図、（ｂ）は平面図である。

【００２２】特に、図１１ないし図１３との対比でわか
るように、実音源点以外の推定音源強度分布はなめらか
な変化をするか、平坦であるはずである。ところが、図
１２ないし図１４では、所々にエリアジングによる小さ
なピークが発生している。ピーク検索の場合、実音源点
強度とそれ以外の点の強度差もしくは強度比の違いが大
きいほどピーク検索の信頼性が高まるとともに、検索も
しやすい。この観点から、このような所々のやや小さい
ピークは、ピーク検索の雑音となる。この所々のピーク
は、エリアジングで生じる現象であり、音響センサの配
置間隔を狭めれば発生しない成分である。しかし、エリ
アジングが発生しないような音響センサの配置の高密度
化は漏洩監視装置の規模の増大を招く。エリアジングに
よる偽ピークの発生パターンは音響センサの配置と漏洩
音の周波数成分、漏洩点位置により定まる。そこで、本
発明では、以下で詳述するようにピーク検索に際し、エ
リアジングを考慮してパターンマッチングを行うことで
その影響を小さくしている。

【００２３】図１５は、図１で示した漏洩監視装置の動
作を示したものであり、この図により監視装置全体の動
きを説明する。この監視手順の中に、前述したビームフ
ォーミング法の漏洩監視への適用上の解決法が網羅され
ている。監視処理の開始により、まず漏洩監視領域の設
定を行う。本実施例においては、ＳＧ容器胴７０５を輪
切りにして円形断面の音源強度分布を算出し、その音源
強度分布から漏洩監視を行っている。また、断面の走査
方向は下から上としてあるが、上から下、その他の走査
でも特に問題はない。次に、監視領域に対応した音響セ
ンサの出力信号に対して、時間遅れ補正の大きさを変え
て監視対象領域の音源強度分布をビームフォーミング法
で演算処理する。１回だけの音源強度分布の演算処理結
果は信号や雑音の時間変動でばらつきが大きいので、ば
らつき低減のために、前の走査で得られている音源強度
分布とを平均する。

【００２４】次に、漏洩点の検索処理を実施する。漏洩
点検索処理は、単なるピーク検索も可能であるが、ここ
ではパターンマッチングによりピーク検索する。つま
り、あらかじめ算出してある漏洩点毎の音源強度分布パ
ターンと、監視時に得た推定音源強度分布パターンを比
較して、最も近いパターンの音源強度分布パターンの漏
洩点位置を決定するわけである。この場合、漏洩音や雑
音の周波数分布は実験的にあらかじめ得られたものを用
いて推定してある。具体的には、仮想漏洩点を定め、音
源強度を調整してパターン間距離の最小値を求め、監視
領域全体にこの走査を実施する。そして、仮想漏洩点毎
に得られた最小距離差の中でのさらに最小値を求めて、
それに対応する漏洩仮想点を漏洩点とする。さらに、あ
らかじめ求めてある補正係数により漏洩音強度の絶対値
を求める。次いで、実験的に求めてある音源強度と漏洩
量の関係から音源強度を漏洩量換算する。この漏洩量の
大きさに応じて、警報の仕方や表示の仕方をあらかじめ
定めた方法に従って実施する。終了後、次の監視領域を
設定して、同様の処理を繰り返す。

【００２５】次に、本実施例における警報処理部の動作
について説明する。本漏洩検出装置では、漏洩量最大値
と小リーク検出のために通常原子力プラントで用いられ
るナトリウム中水素計出力のトレンドとその時間変動の
相関を表示する。これにより、運転員は正常時の水素計
および漏洩量（音源強度）の関連を知ることができるた
め、警報発生時の変化から、より警報に対して高い信頼
を持つことができるようになる。また、ＳＧ容器内部の
漏洩量（音源強度）の分布についての表示をすること
で、正常時のＳＧ容器内の状況をある程度知ることがで
き、警報発生時にその違いを把握できるため、警報に対
する信頼がもてる。漏洩警報発生時には、ナトリウム温
度と漏洩量の関係からウェステージ率（漏洩点近傍の配
管の壊れ易さに相当）を算出して表示し、対応必要性の
ガイダンス表示、セルフプラグ（一旦開いたピンホール
がナトリウム・水反応にともなう熱等により再び閉じ
て、自然に漏洩が停止する現象）の可能性の有無等のガ
イダンス表示を行う。

【００２６】本実施例では、以上説明した構成および機
能により、ＳＧ内部の漏洩監視を実現し、運転員が異常
時により対応しやすいようにしている。以上説明した本
実施例において、ピーク検索は単に最大値検索でも可能
である。ある程度の音響センサの配置密度を実現すれば
実音源強度よりエリアジングによる偽ピークの大きさが
大きくなることはない。また、パターンマッチングに際
し、振幅補正による音源強度分布（絶対値の音源強度分
布）と比較すれば以降の絶対値補正処理は不要となる。
漏洩判定条件に、漏洩量の時間変化率監視機構を付加す
れば、さらに微小な漏洩量監視も可能となる。以上実施
例で述べたように、漏洩監視装置を上記の構成とするこ
とで、音源強度の絶対値監視が可能となる。

【００２７】以上説明した本実施例の特有の効果として
は下記の点が挙げられる。

【００２８】（１）エリアジングの影響を信号処理によ
り低減することで、装置規模を大きくしなくてもよくな
るため、漏洩監視装置実現のための経済性向上の効果が
ある。

【００２９】（２）単に補正係数を漏洩点の強度に乗ず
る方式で絶対値監視機能を付加することが可能となり、
演算処理部の負担や装置規模を大きくせずに済み、漏洩
監視装置実現のための経済性向上効果がある。

【００３０】（３）水素計と音源強度との相関表示によ
り漏洩の有無を２つの検出系で確認できるため、漏洩監
視の信頼性向上の効果がある。

【００３１】（４）ウェステージ率演算および表示機能
等のガイダンス表示機能の付加により、さらなる運転員
の対応処置判断決定の容易化が図れるので、原子力プラ
ント運転効率向上の効果がある。

【００３２】（５）音源強度絶対値の時間変化監視も可
能となり、漏洩監視装置性能向上の効果がある。

【００３３】（６）漏洩量を知ることができるため、従
来のプラントで使用されていた圧力検出方式の大リーク
検出系を除くことが可能となり、プラントの製作コスト
の低減ができ、経済性向上の効果がある。

【００３４】

【発明の効果】以上述べたように、本発明により漏洩点
の音源強度を推定することが可能となり、結果的に漏洩
量の大きさがわかるため運転員の漏洩検出後の対応処置
がしやすくなり、不要な停止や漏洩後の復旧作業が迅速
化できるため原子力プラントの運転効率向上の効果があ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明の一実施例である漏洩監視装置
のＳＧ漏洩監視への適用例を示す説明図である。

【図２】図２は、漏洩点で発生した音と周囲の音響セン
サの出力との関連を示す図である。

【図３】図３は、図２に示す位置関係で漏洩音が減衰振
動波形の場合の各音響センサの出力波形を示す図であ
る。

【図４】図４は、図２に示す位置関係で漏洩点すなわち
音源点で発生した音響波形を示す図である。

【図５】図５は、図２に示す位置関係で漏洩点からやや
ずれた位置を実音源点と考えた場合のビームフォーミン
グ信号を示す図である。

【図６】図６は、ビームフォーミング法の補正法の違い
による音源強度推定結果の相違を示す説明図で、（ａ）
は一次元体系におけるビームフォーミング用センサ配置
を示す図、（ｂ）は振幅補正した場合の音源強度を示す
図、（ｃ）は従来の振幅補正した場合の音源強度を示す
図である。

【図７】図７は、図１で示した本実施例の３次元体系に
おける音源強度分布を示し、実漏洩点が端部でセンサが
密配置の場合の図で、（ａ）は鳥瞰図、（ｂ）は平面図
である。

【図８】図８は、図７と同様で、センサが疎配置の場合
の図で、（ａ）は鳥瞰図、（ｂ）は平面図である。

【図９】図９は、図７と同様で、実漏洩点が中央でセン
サが密配置の場合の図で、（ａ）は鳥瞰図、（ｂ）は平
面図である。

【図１０】図１０は、図７と同様で、実漏洩点が中央で
センサが密配置の場合で、（ａ）は鳥瞰図、（ｂ）は平
面図である。

【図１１】図１１は、漏洩音が白色性である場合の音源
強度分布をシュミュレーションにより得た例で、センサ
が密配置で振幅補正した場合の音源強度推定結果を示
し、（ａ）は鳥瞰図、（ｂ）は平面図である。

【図１２】図１２は、図１１の例でセンサが疎配置の場
合の音源強度推定結果を示し、（ａ）は鳥瞰図、（ｂ）
は平面図である。

【図１３】図１３は、図１１の例でセンサが密配置で振
幅補正無しの場合の音源強度推定結果を示し、（ａ）は
鳥瞰図、（ｂ）は平面図である。

【図１４】図１４は、図１１の例でセンサが疎配置で振
幅補正無しの場合の音源強度推定結果を示し、（ａ）は
鳥瞰図、（ｂ）は平面図である。

【図１５】図１５は、漏洩監視の手順の説明図である。

【符号の説明】

１０１〜１０９音響センサ２０増幅部３０ＡＤ変換部４０ビームフォーミング演算部５０漏洩判別処理部６０表示・記録部７０１ナトリウム入口配管７０２ナトリウム出口配管７０３給水入口配管７０４蒸気出口配管７０５ＳＧ（蒸気発生器）容器胴７０６伝熱管支持構造体７０７伝熱管

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者藤森治男茨城県日立市大みか町七丁目２番１号株式会社日立製作所エネルギー研究所内 (56)参考文献特開昭58−200999（ＪＰ，Ａ) 特開昭62−255842（ＪＰ，Ａ) 特開昭58−168934（ＪＰ，Ａ) ＧＡＵＢＡＴＺＤＣ，ＧＲＥＥＮＤＡ， ”Ａｃｏｕｓｔｉｃｌｅａｋ−ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ／ｌ (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G21C 17/025 GDF G21C 17/00

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】監視対象領域の近傍に配置した複数の音
響センサの出力信号に対して、雑音レベルを低減するた
めの整相演算を行なって監視対象領域の雑音が低減され
た音源強度分布を求める手段と、前記監視対象領域の音
源強度分布から漏洩位置および漏洩の有無を判定する手
段とを備えた漏洩監視装置であって、前記漏洩位置およ
び漏洩の有無を判定する手段が、前記監視対象領域の雑
音が低減された音源強度分布から音源強度ピーク位置を
漏洩位置として決定し、次に、該漏洩位置に応じた補正
係数を該漏洩位置における音源強度に乗じることによ
り、漏洩位置における補正後の音源強度の絶対値を求
め、該補正後の音源強度の絶対値から漏洩の有無を判別
する手段であることを特徴とする漏洩監視装置。
【請求項２】請求項１に記載の漏洩監視装置におい
て、前記補正係数を乗じた音源強度の絶対値から漏洩量
を推定して表示処理する手段を備えたことを特徴とする
漏洩監視装置。
【請求項３】請求項２に記載の漏洩監視装置におい
て、前記推定した漏洩量に応じてプラント運転員の対策
ガイダンスの表示処理をする手段を備えたことを特徴と
する漏洩監視装置。
【請求項４】請求項１、２、又は３に記載の漏洩監視
装置において、漏洩位置を決めるための音源強度ピーク
を検索する手段は、音源強度ピークの位置とその強度に
応じたエリアジング標準パターンとのマッチング手段を
備えていることを特徴とする漏洩監視装置。
【請求項５】監視対象領域の近傍に配置した複数の音
響センサの出力信号を整相演算と振幅補正して監視対象
領域の音源強度分布を求める手段と、あらかじめ算出し
た前記監視対象領域の漏洩位置毎の絶対値の強度分布と
整相演算と振幅補正で得た音源強度分布とのパターンマ
ッチングにより、ピーク位置及びその音源強度絶対値を
求める手段と、前記音源強度絶対値から漏洩量を推定し
て表示処理する手段とからなる漏洩監視装置。
【請求項６】監視対象領域の近傍に配置した複数の音
響センサの出力信号に対して、雑音レベルを低減するた
めの整相演算を行なって監視対象領域の雑音が低減され
た音源強度分布を求めるステップと、前記監視対象領域
の雑音が低減された音源強度分布から音源強度ピークを
検索し、該音源強度ピーク位置を漏洩位置として決定す
るステップと、前記音源強度ピーク位置に応じた補正係
数を該音源強度ピーク位置の音源強度に乗じることによ
り、漏洩位置における補正後の音源強度の絶対値を求め
るステップと、前記補正後の音源強度の絶対値から漏洩
の有無を判別し、漏洩量を推定するステップと、前記漏
洩量に応じたプラント運転員の対策ガイダンスの表示処
理をするステップとからなり、前記音源強度ピークを検
索して漏洩位置を決定するステップに、前記音源強度ピ
ークの位置とその強度に応じたエリアジング標準パター
ンとのマッチングステップを付加したことを特徴とする
漏洩監視方法。
【請求項７】監視対象領域の近傍に配置した複数の音
響センサの出力信号を整相演算と振幅補正して監視対象
領域の音源強度分布を求めるステップと、あらかじめ算
出した前記監視対象領域の漏洩位置毎の絶対値の強度分
布と整相演算と振幅補正で得た音源強度分布とのパター
ンマッチングにより、ピーク位置及びその音源強度絶対
値を求めるステップと、前記音源強度絶対値から漏洩量
を推定して表示処理するステップとからなる漏洩監視方
法。