JP3380280B2 - 排ガス浄化触媒用メタル担体 - Google Patents
排ガス浄化触媒用メタル担体Info
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- JP3380280B2 JP3380280B2 JP02828693A JP2828693A JP3380280B2 JP 3380280 B2 JP3380280 B2 JP 3380280B2 JP 02828693 A JP02828693 A JP 02828693A JP 2828693 A JP2828693 A JP 2828693A JP 3380280 B2 JP3380280 B2 JP 3380280B2
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- Japan
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- oxide
- metal carrier
- corrugated
- exhaust gas
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- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車などに用いられる
排ガス浄化触媒用メタル担体に関する。
排ガス浄化触媒用メタル担体に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス平箔と波付け加工されたステ
ンレス波箔を積層するか、あるいは巻き重ねた（この積
層及び巻き重ねを総称して以下積層という）ハニカム構
造体からなる排ガス浄化触媒用メタル担体（以下、単に
メタル担体という）はその構造を維持するため平箔と波
箔が接触部において接合されている。
ンレス波箔を積層するか、あるいは巻き重ねた（この積
層及び巻き重ねを総称して以下積層という）ハニカム構
造体からなる排ガス浄化触媒用メタル担体（以下、単に
メタル担体という）はその構造を維持するため平箔と波
箔が接触部において接合されている。
【０００３】メタル担体の接合方法としては種々の方法
が提案されているが、最も実用的に用いられている方法
はろう付け法である。メタル担体は高い耐熱性を必要と
するためろう材としてはニッケルろうを用いる。真空雰
囲気下でニッケルろう付けする方法はステンレスの接合
法として確立された常套的な手法であり、それなりの信
頼性のある接合方法である。しかし信頼性の高いろう付
けを行うには１０-2Ｐａ以下という高度の真空度を保持
できる高価な真空電気炉を必要とし、加えて真空電気炉
はバッチ式炉であるため生産性が低く多数の真空電気炉
を必要とする。この結果ろう付けメタル担体は製造設備
の投資費用が多大となるため製造コストが高いという問
題点を有する。
が提案されているが、最も実用的に用いられている方法
はろう付け法である。メタル担体は高い耐熱性を必要と
するためろう材としてはニッケルろうを用いる。真空雰
囲気下でニッケルろう付けする方法はステンレスの接合
法として確立された常套的な手法であり、それなりの信
頼性のある接合方法である。しかし信頼性の高いろう付
けを行うには１０-2Ｐａ以下という高度の真空度を保持
できる高価な真空電気炉を必要とし、加えて真空電気炉
はバッチ式炉であるため生産性が低く多数の真空電気炉
を必要とする。この結果ろう付けメタル担体は製造設備
の投資費用が多大となるため製造コストが高いという問
題点を有する。
【０００４】また、特開平１−２１８６３６号に示され
るようにステンレス平箔と波箔を拡散接合する方法も提
案されている。しかし一般に拡散接合法も信頼性の高い
接合を行うには、ろう付け法と同様の高度の真空雰囲気
を必要とするためやはり製造コストが高くなるという問
題点を有する。
るようにステンレス平箔と波箔を拡散接合する方法も提
案されている。しかし一般に拡散接合法も信頼性の高い
接合を行うには、ろう付け法と同様の高度の真空雰囲気
を必要とするためやはり製造コストが高くなるという問
題点を有する。
【０００５】さらに、メタル担体成形後に大気中で熱処
理を行い生成するアルミナ酸化膜により平箔と波箔を接
合する酸化接合法が知られており、この方法の応用法と
してポリマー処理を施す方法（特開平２−２７７５５３
号）や不定形状態にある酸化膜によって接合する方法
（特開平３−１１４５４６号）などが提案されている。
これらのメタル担体は大気雰囲気中で接合できるため、
製造コストはろう付けメタル担体や拡散接合メタル担体
よりも低くなるというメリットがある。
理を行い生成するアルミナ酸化膜により平箔と波箔を接
合する酸化接合法が知られており、この方法の応用法と
してポリマー処理を施す方法（特開平２−２７７５５３
号）や不定形状態にある酸化膜によって接合する方法
（特開平３−１１４５４６号）などが提案されている。
これらのメタル担体は大気雰囲気中で接合できるため、
製造コストはろう付けメタル担体や拡散接合メタル担体
よりも低くなるというメリットがある。
【０００６】しかし、アルミナの融点は２０４０℃と高
い一方、接合温度はステンレスの融点からの制約によっ
て１４００℃程度が上限であると考えられるので、アル
ミナ酸化膜による接合はアルミナの融点に比べて極めて
低い温度における固体状態での接合となる。このため接
合強度が低くばらつきも大きくなりやすい。また生成す
るアルミナの性状は、ステンレス組成や大気中熱処理温
度のばらつきなどによって変化するため接合強度も影響
を受けばらつきやすい。この結果は例えば自動車に搭載
し高温と振動を受けた場合、条件によってはハニカムセ
ルが排ガスの流れ方向にずれるというズレ現象となって
現れ、著しくメタル担体の信頼性を損なう。
い一方、接合温度はステンレスの融点からの制約によっ
て１４００℃程度が上限であると考えられるので、アル
ミナ酸化膜による接合はアルミナの融点に比べて極めて
低い温度における固体状態での接合となる。このため接
合強度が低くばらつきも大きくなりやすい。また生成す
るアルミナの性状は、ステンレス組成や大気中熱処理温
度のばらつきなどによって変化するため接合強度も影響
を受けばらつきやすい。この結果は例えば自動車に搭載
し高温と振動を受けた場合、条件によってはハニカムセ
ルが排ガスの流れ方向にずれるというズレ現象となって
現れ、著しくメタル担体の信頼性を損なう。
【０００７】メタル担体用のステンレス箔は高度の高温
耐酸化性が要求されるため、通常微量希土類元素を含む
Ｆｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌステンレス箔が用いられるが、
このステンレスは一般のステンレスに比べ耐酸化性に優
れるが高価であるという欠点がある。またアルミナ酸化
膜による接合を行うにはアルミニュームを含有する上記
組成のステンレス箔（特開平３−１１４５４６号）を用
いるかあるいはアルミニュームを表面被覆したステンレ
ス箔を用いることが前提となるが、これらはいずれもコ
スト高の要因となる。
耐酸化性が要求されるため、通常微量希土類元素を含む
Ｆｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌステンレス箔が用いられるが、
このステンレスは一般のステンレスに比べ耐酸化性に優
れるが高価であるという欠点がある。またアルミナ酸化
膜による接合を行うにはアルミニュームを含有する上記
組成のステンレス箔（特開平３−１１４５４６号）を用
いるかあるいはアルミニュームを表面被覆したステンレ
ス箔を用いることが前提となるが、これらはいずれもコ
スト高の要因となる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は自動車などに
用いられる排ガス浄化触媒用メタル担体における従来技
術の持つ問題点を解決するものである。すなわちろう付
けメタル担体や拡散接合メタル担体が有するコストが高
いという問題点、アルミナ酸化膜によって接合されたメ
タル担体が有する接合強度が低くばらつきが大きいこと
に起因する信頼性が低いという問題点、さらには高価な
ステンレス箔を用いなければならないという問題点を解
決し、低コストかつ信頼性の高いメタル担体を提供する
ことを課題とするものである。
用いられる排ガス浄化触媒用メタル担体における従来技
術の持つ問題点を解決するものである。すなわちろう付
けメタル担体や拡散接合メタル担体が有するコストが高
いという問題点、アルミナ酸化膜によって接合されたメ
タル担体が有する接合強度が低くばらつきが大きいこと
に起因する信頼性が低いという問題点、さらには高価な
ステンレス箔を用いなければならないという問題点を解
決し、低コストかつ信頼性の高いメタル担体を提供する
ことを課題とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】低コストかつ信頼性の高
いメタル担体を提供するため本発明は、ステンレス平箔
と波付け加工されたステンレス波箔を積層したハニカム
構造体からなる排ガス浄化触媒用メタル担体において、
前記ステンレス平箔と波箔が、融点が１０００℃以上か
つ１６００℃以下である酸化物を介して接合されてなる
ことを構成要件とする。さらにステンレス平箔と波箔の
全表面が酸化物で被覆されてなることを他の構成要件と
する。
いメタル担体を提供するため本発明は、ステンレス平箔
と波付け加工されたステンレス波箔を積層したハニカム
構造体からなる排ガス浄化触媒用メタル担体において、
前記ステンレス平箔と波箔が、融点が１０００℃以上か
つ１６００℃以下である酸化物を介して接合されてなる
ことを構成要件とする。さらにステンレス平箔と波箔の
全表面が酸化物で被覆されてなることを他の構成要件と
する。
【００１０】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
メタル担体におけるステンレス平箔と波箔の接合構造を
図１に示す。平箔１と波箔２の頂部とは酸化物３を介し
て接合されている。酸化物３を介する接合は種々の方法
をとり得るがその１例を述べる。まず粉末の酸化物をペ
ーストの形で波箔の頂部に塗布し、次いで平箔と積層し
てハニカム構造体としたのち接合のために加熱処理す
る。熱処理によって酸化物は溶融あるいは軟化して平箔
と波箔の頂部との間を埋め両者を接合する。この方法の
場合は平箔と波箔頂部の間には、図１に示すように酸化
物が介在することとなる。一方、平箔と波箔を積層した
のちに平箔と波箔頂部との接触部に粉末酸化物を散布す
る方法の場合には、平箔と波箔頂部との間には酸化物は
介在せず酸化物は周辺を埋めて接合する。
メタル担体におけるステンレス平箔と波箔の接合構造を
図１に示す。平箔１と波箔２の頂部とは酸化物３を介し
て接合されている。酸化物３を介する接合は種々の方法
をとり得るがその１例を述べる。まず粉末の酸化物をペ
ーストの形で波箔の頂部に塗布し、次いで平箔と積層し
てハニカム構造体としたのち接合のために加熱処理す
る。熱処理によって酸化物は溶融あるいは軟化して平箔
と波箔の頂部との間を埋め両者を接合する。この方法の
場合は平箔と波箔頂部の間には、図１に示すように酸化
物が介在することとなる。一方、平箔と波箔を積層した
のちに平箔と波箔頂部との接触部に粉末酸化物を散布す
る方法の場合には、平箔と波箔頂部との間には酸化物は
介在せず酸化物は周辺を埋めて接合する。
【００１１】ステンレス平箔と波箔の加熱処理接合時の
雰囲気は特に制限を受けないが、非酸化性雰囲気あるい
は真空雰囲気で接合する場合には、予め平箔と波箔の表
面に加熱酸化あるいは酸化物コーティングなどの事前処
理によって酸化物皮膜を形成させておく必要がある。大
気などの酸化雰囲気での接合の場合には接合中に酸化皮
膜が形成されるので事前の酸化物の皮膜形成はあって差
し支えないが、なくても接合は可能である。したがって
酸化雰囲気での接合は事前の酸化物皮膜形成の必要がな
いのでコスト的には最も有利である。
雰囲気は特に制限を受けないが、非酸化性雰囲気あるい
は真空雰囲気で接合する場合には、予め平箔と波箔の表
面に加熱酸化あるいは酸化物コーティングなどの事前処
理によって酸化物皮膜を形成させておく必要がある。大
気などの酸化雰囲気での接合の場合には接合中に酸化皮
膜が形成されるので事前の酸化物の皮膜形成はあって差
し支えないが、なくても接合は可能である。したがって
酸化雰囲気での接合は事前の酸化物皮膜形成の必要がな
いのでコスト的には最も有利である。
【００１２】本発明の特徴を最大限活用する接合構造を
図２に示す。平箔１と波箔２の頂部とは酸化物３を介し
て接合されている点は図１と変わりはないが、酸化物３
が平箔１と波箔２の全表面を覆っている点で異なる。予
め平箔と波箔の表面に酸化物ペーストを塗布したのち積
層し加熱処理接合すると、平箔と波箔頂部の間には図２
に示すように酸化物が介在することとなる。一方、平箔
と波箔を積層したのちに酸化物ペーストあるいはゾル状
酸化物に浸漬して酸化物を塗布すると、平箔と波箔頂部
との間には酸化物は介在せず酸化物は周辺を埋めて接合
する。
図２に示す。平箔１と波箔２の頂部とは酸化物３を介し
て接合されている点は図１と変わりはないが、酸化物３
が平箔１と波箔２の全表面を覆っている点で異なる。予
め平箔と波箔の表面に酸化物ペーストを塗布したのち積
層し加熱処理接合すると、平箔と波箔頂部の間には図２
に示すように酸化物が介在することとなる。一方、平箔
と波箔を積層したのちに酸化物ペーストあるいはゾル状
酸化物に浸漬して酸化物を塗布すると、平箔と波箔頂部
との間には酸化物は介在せず酸化物は周辺を埋めて接合
する。
【００１３】図２の接合構造の利点は、ステンレス平箔
と波箔の全表面が酸化物で被覆されているので優れた高
温の耐酸化性を示す点にある。前述したようにメタル担
体用ステンレスとしては、通常高温耐酸化性を確保する
ために微量希土類元素を含むＦｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌと
いう高価なステンレスが使用されるが、図２の接合形態
をとればステンレス自体には高温耐酸化性は要求されな
いから安価なステンレスの使用が可能となる。
と波箔の全表面が酸化物で被覆されているので優れた高
温の耐酸化性を示す点にある。前述したようにメタル担
体用ステンレスとしては、通常高温耐酸化性を確保する
ために微量希土類元素を含むＦｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌと
いう高価なステンレスが使用されるが、図２の接合形態
をとればステンレス自体には高温耐酸化性は要求されな
いから安価なステンレスの使用が可能となる。
【００１４】自動車用のメタル担体は使用条件によって
は局部的に８００〜１０００℃まで加熱される。したが
って平箔と波箔の接合用酸化物としては融点の低い酸化
物、例えば亜鉛あるいは鉛を多量に含有している低融点
ガラスは使用できない。自動車用ガソリンエンジンを用
いたメタル担体の耐久性試験の結果、酸化物の融点が１
０００℃以上であればハニカムセルのズレ現象は現れず
必要な耐久性の得られることが判明した。
は局部的に８００〜１０００℃まで加熱される。したが
って平箔と波箔の接合用酸化物としては融点の低い酸化
物、例えば亜鉛あるいは鉛を多量に含有している低融点
ガラスは使用できない。自動車用ガソリンエンジンを用
いたメタル担体の耐久性試験の結果、酸化物の融点が１
０００℃以上であればハニカムセルのズレ現象は現れず
必要な耐久性の得られることが判明した。
【００１５】またエンジン試験では運転と停止を繰り返
すのでメタル担体は繰り返し熱サイクルを受ける。熱サ
イクルによって接合部が破壊するとハニカムセルのズレ
現象が現れる。このエンジン試験における室温と８００
〜１０００℃の熱サイクルに耐えるためには、酸化物の
融点を１６００℃以下にする必要のあることが判った。
酸化物の融点が１６００℃以下であれば、ステンレスと
酸化物の熱膨張率の違いから生ずる応力を酸化物の変形
によって吸収できるが、融点が１６００℃を超えると酸
化物の変形能が不十分であるため熱サイクルによって接
合部が破壊しやすくなり、したがってハニカムセルのズ
レが起こりやすくなると考えられる。
すのでメタル担体は繰り返し熱サイクルを受ける。熱サ
イクルによって接合部が破壊するとハニカムセルのズレ
現象が現れる。このエンジン試験における室温と８００
〜１０００℃の熱サイクルに耐えるためには、酸化物の
融点を１６００℃以下にする必要のあることが判った。
酸化物の融点が１６００℃以下であれば、ステンレスと
酸化物の熱膨張率の違いから生ずる応力を酸化物の変形
によって吸収できるが、融点が１６００℃を超えると酸
化物の変形能が不十分であるため熱サイクルによって接
合部が破壊しやすくなり、したがってハニカムセルのズ
レが起こりやすくなると考えられる。
【００１６】前記特性を満たす酸化物の例としては、Ａ
ｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 系、ＭｇＯ−ＳｉＯ2 系、Ａｌ2 Ｏ
3 −ＭｇＯ系、Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系、ＣａＯ−ＳｉＯ
2 系、ＭｎＯ−ＳｉＯ2 系、Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ−Ｓｉ
Ｏ2 系、ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3−ＳｉＯ2 系、ＢａＯ−Ａ
ｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 系、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｎＯ−ＳｉＯ2
系等の酸化物をベースにして、Ｂ2 Ｏ3 などの酸化物を
融点調節のために添加するものが挙げられる。ただし、
これ以外のものでも融点範囲１０００〜１６００℃を満
たしているものであれば使用できる。
ｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 系、ＭｇＯ−ＳｉＯ2 系、Ａｌ2 Ｏ
3 −ＭｇＯ系、Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系、ＣａＯ−ＳｉＯ
2 系、ＭｎＯ−ＳｉＯ2 系、Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ−Ｓｉ
Ｏ2 系、ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3−ＳｉＯ2 系、ＢａＯ−Ａ
ｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 系、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｎＯ−ＳｉＯ2
系等の酸化物をベースにして、Ｂ2 Ｏ3 などの酸化物を
融点調節のために添加するものが挙げられる。ただし、
これ以外のものでも融点範囲１０００〜１６００℃を満
たしているものであれば使用できる。
【００１７】
【作用】本発明は、ステンレス平箔と波箔を積層したハ
ニカム構造体からなるメタル担体において、ステンレス
平箔と波箔を融点が１０００℃以上かつ１６００℃以下
である酸化物を介して接合することにより、低コストか
つ信頼性の高いメタル担体を提供する。
ニカム構造体からなるメタル担体において、ステンレス
平箔と波箔を融点が１０００℃以上かつ１６００℃以下
である酸化物を介して接合することにより、低コストか
つ信頼性の高いメタル担体を提供する。
【００１８】
実施例１
ステンレス箔としては微量希土類元素を含むＦｅ−２０
Ｃｒ−５Ａｌステンレスの厚さ５０μｍの平箔と波箔
を、酸化物としては１０Ａｌ2 Ｏ3 −４０ＳｉＯ2 −４
０ＭｎＯ（融点１１７０℃）の微粉末を有機ビークルに
よって混練したペーストを用いた。ペーストをステンレ
ス波箔の頂部に塗布し、次いで平箔と積層してハニカム
構造体としたのち、大気雰囲気中１２５０℃で３０分間
加熱処理し、接合した。これを自動車用ガソリンエンジ
ンの排ガス側につなぎエンジン試験に供した。室温と８
５０℃間の熱サイクルを９００回かけたが、ハニカムセ
ルにズレは見られず実用上十分な耐久性を示した。
Ｃｒ−５Ａｌステンレスの厚さ５０μｍの平箔と波箔
を、酸化物としては１０Ａｌ2 Ｏ3 −４０ＳｉＯ2 −４
０ＭｎＯ（融点１１７０℃）の微粉末を有機ビークルに
よって混練したペーストを用いた。ペーストをステンレ
ス波箔の頂部に塗布し、次いで平箔と積層してハニカム
構造体としたのち、大気雰囲気中１２５０℃で３０分間
加熱処理し、接合した。これを自動車用ガソリンエンジ
ンの排ガス側につなぎエンジン試験に供した。室温と８
５０℃間の熱サイクルを９００回かけたが、ハニカムセ
ルにズレは見られず実用上十分な耐久性を示した。
【００１９】実施例２
実施例１において酸化物を４８ＣａＯ−５２ＳｉＯ
2 （融点１５４０℃）に替えて、１４００℃で３０分間
加熱処理し、接合した。これをエンジン試験にかけた
が、ハニカムセルにズレは見られず実用上十分な耐久性
を示した。
2 （融点１５４０℃）に替えて、１４００℃で３０分間
加熱処理し、接合した。これをエンジン試験にかけた
が、ハニカムセルにズレは見られず実用上十分な耐久性
を示した。
【００２０】実施例３
ステンレス箔はＦｅ−１７Ｃｒステンレスの厚さ５０μ
ｍの平箔と波箔を用いた。酸化物は１０Ａｌ2 Ｏ3 −４
０ＳｉＯ2 −４０ＭｎＯ（融点１１７０℃）の微粉末を
低濃度のスラリー状に混練して用いた。平箔と波箔を積
層してハニカム構造体とし、次いでスラリー中に浸漬し
て平箔と波箔の全表面に酸化物微粉を塗布したのち、大
気雰囲気中１２５０℃で３０分間加熱処理し、接合し
た。これをエンジン試験に供したが、箔の異常酸化、ハ
ニカムセルの破壊、ハニカムセルのズレなどは見られず
実用上十分な耐久性を示した。本発明によればステンレ
ス箔として高価な微量希土類元素を含むＦｅ−２０Ｃｒ
−５Ａｌに替えてより安価なＦｅ−１７Ｃｒも使用し得
る。
ｍの平箔と波箔を用いた。酸化物は１０Ａｌ2 Ｏ3 −４
０ＳｉＯ2 −４０ＭｎＯ（融点１１７０℃）の微粉末を
低濃度のスラリー状に混練して用いた。平箔と波箔を積
層してハニカム構造体とし、次いでスラリー中に浸漬し
て平箔と波箔の全表面に酸化物微粉を塗布したのち、大
気雰囲気中１２５０℃で３０分間加熱処理し、接合し
た。これをエンジン試験に供したが、箔の異常酸化、ハ
ニカムセルの破壊、ハニカムセルのズレなどは見られず
実用上十分な耐久性を示した。本発明によればステンレ
ス箔として高価な微量希土類元素を含むＦｅ−２０Ｃｒ
−５Ａｌに替えてより安価なＦｅ−１７Ｃｒも使用し得
る。
【００２１】比較例１
酸化物として６０ＰｂＯ−２０Ｂ2 Ｏ3 −２０ＳｉＯ2
（融点約８００℃）を用いて実施例１と同様の方法で８
５０℃で３０分間加熱処理し、接合した。これをエンジ
ン試験にかけたところ熱サイクル約２０回目でハニカム
セルにズレが発生した。
（融点約８００℃）を用いて実施例１と同様の方法で８
５０℃で３０分間加熱処理し、接合した。これをエンジ
ン試験にかけたところ熱サイクル約２０回目でハニカム
セルにズレが発生した。
【００２２】比較例２
酸化物として１ＣａＯ−９９ＳｉＯ2 （融点１７０５
℃）を用いて実施例１と同様の方法で１４００℃で３０
分間加熱処理し、接合した。これをエンジン試験にかけ
たところ熱サイクル約１００回目でハニカムセルにズレ
が発生した。
℃）を用いて実施例１と同様の方法で１４００℃で３０
分間加熱処理し、接合した。これをエンジン試験にかけ
たところ熱サイクル約１００回目でハニカムセルにズレ
が発生した。
【００２３】比較例３
酸化物としてＡｌ2 Ｏ3 微粉を用いて実施例１と同様の
方法で１４００℃で３０分間加熱処理し、接合した。こ
れをエンジン試験にかけたところ初期の段階でハニカム
セルにズレが発生した。ハニカムセルのズレは加熱処理
温度に比べてＡｌ2 Ｏ3 の融点が高すぎるため接合その
ものが不十分となり、ハニカムセルの接合温度が低いた
めに起こる。
方法で１４００℃で３０分間加熱処理し、接合した。こ
れをエンジン試験にかけたところ初期の段階でハニカム
セルにズレが発生した。ハニカムセルのズレは加熱処理
温度に比べてＡｌ2 Ｏ3 の融点が高すぎるため接合その
ものが不十分となり、ハニカムセルの接合温度が低いた
めに起こる。
【００２４】
【発明の効果】本発明によると、メタル担体における従
来技術の持つ問題点を解決し、低コストかつ信頼性の高
いメタル担体の提供が容易になるという効果がある。
来技術の持つ問題点を解決し、低コストかつ信頼性の高
いメタル担体の提供が容易になるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のステンレス平箔と波箔の接合構造図例
【図２】本発明のステンレス平箔と波箔の接合構造図例
【符号の説明】
１ 平箔
２ 波箔
３ 酸化物
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B01J 21/00 - 37/36
B01D 53/86
Claims (2)
- 【請求項１】 ステンレス平箔と波付け加工されたステ
ンレス波箔を積層するかまたは巻き重ねたハニカム構造
体からなる排ガス浄化触媒用メタル担体において、前記
ステンレス平箔と波箔が、融点が１０００℃以上かつ１
６００℃以下である酸化物を介して接合されていること
を特徴とする排ガス浄化触媒用メタル担体。 - 【請求項２】 ステンレス平箔と波箔の全表面が酸化物
で被覆されていることを特徴とする請求項１記載の排ガ
ス浄化触媒用メタル担体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02828693A JP3380280B2 (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 排ガス浄化触媒用メタル担体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02828693A JP3380280B2 (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 排ガス浄化触媒用メタル担体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06238171A JPH06238171A (ja) | 1994-08-30 |
| JP3380280B2 true JP3380280B2 (ja) | 2003-02-24 |
Family
ID=12244371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02828693A Expired - Fee Related JP3380280B2 (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 排ガス浄化触媒用メタル担体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3380280B2 (ja) |
-
1993
- 1993-02-17 JP JP02828693A patent/JP3380280B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06238171A (ja) | 1994-08-30 |
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