JP3385145B2 - 仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼及びその製造方法 - Google Patents
仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼及びその製造方法Info
- Publication number
- JP3385145B2 JP3385145B2 JP00491396A JP491396A JP3385145B2 JP 3385145 B2 JP3385145 B2 JP 3385145B2 JP 00491396 A JP00491396 A JP 00491396A JP 491396 A JP491396 A JP 491396A JP 3385145 B2 JP3385145 B2 JP 3385145B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- cooling
- surface roughness
- finished surface
- cementite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は切削加工され各種の
自動車部品及び産業機械部品として使用される鋼材に関
し、特に仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼に係るもの
である。
自動車部品及び産業機械部品として使用される鋼材に関
し、特に仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼に係るもの
である。
【０００２】
【従来の技術】鋼の被削性を向上させる方法には大別す
ると快削元素の添加と熱処理する方法とがある。快削元
素に関しては、硫黄、鉛、テルル及びカルシュウムなど
の元素を単独または複合添加した快削鋼が各種の自動車
部品及び産業機械部品に大量に使用されている。
ると快削元素の添加と熱処理する方法とがある。快削元
素に関しては、硫黄、鉛、テルル及びカルシュウムなど
の元素を単独または複合添加した快削鋼が各種の自動車
部品及び産業機械部品に大量に使用されている。
【０００３】特に、低炭素快削鋼について言えば、ＡＩ
ＳＩ１２Ｌ１４鋼、ＳＵＭ２２Ｌ，ＳＵＭ２３Ｌ，ＳＵ
Ｍ２４Ｌ等がＡＩＳＩ及びＪＩＳに規格化されている。
これらにはマンガン硫化物及び鉛粒子が複合添加されて
いるために工具寿命、切り屑処理性に優れているところ
から汎用されている。しかし、マンガン硫化物が機械的
性質、耐油漏れ性にとって有害であり、またプランジ切
削時の仕上げ面粗さにも問題を残しており、これらの欠
点は快削元素である硫黄を使用するかぎり避けることが
できない。
ＳＩ１２Ｌ１４鋼、ＳＵＭ２２Ｌ，ＳＵＭ２３Ｌ，ＳＵ
Ｍ２４Ｌ等がＡＩＳＩ及びＪＩＳに規格化されている。
これらにはマンガン硫化物及び鉛粒子が複合添加されて
いるために工具寿命、切り屑処理性に優れているところ
から汎用されている。しかし、マンガン硫化物が機械的
性質、耐油漏れ性にとって有害であり、またプランジ切
削時の仕上げ面粗さにも問題を残しており、これらの欠
点は快削元素である硫黄を使用するかぎり避けることが
できない。
【０００４】次に、熱処理法に関しては、球状化焼鈍に
よりパーライトを球状セメンタイト＋フェライト組織に
変えて硬さを低減する方法がある。炭素含有量が０．５
％を越える高炭素鋼の場合に球状化焼鈍が被削性改善に
とって有効であり工具鋼などに利用されている。しか
し、低炭素鋼の場合には、例えば、「鋼の熱処理」（日
本鉄鋼協会編、１９８８，Ｐ４６、丸善（株）発行）に
紹介されているように球状化処理すると軟らかくなりす
ぎること、セメンタイトが不均一分散することの２点か
ら、かえって仕上げ面粗さを損なうために利用されてい
ない。この点を改善し、硫黄を使用しない低炭素快削鋼
の開発が期待される。
よりパーライトを球状セメンタイト＋フェライト組織に
変えて硬さを低減する方法がある。炭素含有量が０．５
％を越える高炭素鋼の場合に球状化焼鈍が被削性改善に
とって有効であり工具鋼などに利用されている。しか
し、低炭素鋼の場合には、例えば、「鋼の熱処理」（日
本鉄鋼協会編、１９８８，Ｐ４６、丸善（株）発行）に
紹介されているように球状化処理すると軟らかくなりす
ぎること、セメンタイトが不均一分散することの２点か
ら、かえって仕上げ面粗さを損なうために利用されてい
ない。この点を改善し、硫黄を使用しない低炭素快削鋼
の開発が期待される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、硫黄を使用
しないで熱処理法により、仕上げ面粗さの優れた低炭素
快削鋼を開発することを目的とする。そのために解決す
べき課題は微細球状セメンタイトをフェライト素地に均
一分散させるための鋼の化学成分と新しい熱処理法に関
する知見と手法を開発することである。
しないで熱処理法により、仕上げ面粗さの優れた低炭素
快削鋼を開発することを目的とする。そのために解決す
べき課題は微細球状セメンタイトをフェライト素地に均
一分散させるための鋼の化学成分と新しい熱処理法に関
する知見と手法を開発することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は課題を解決する
ためになされ、その要旨は次のとおりである。 （１）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４０％，Ｓｉ：
０．１５〜１．５％，Ｍｎ：０．３〜０．８％，Ｐ：
０．０３〜０．０８％，Ｓ≦０．０２５％，Ａｌ：０．
０１〜０．０４％，Ｐｂ：０．０１〜０．０５％ を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、その
ミクロ組織は微細球状セメンタイトを均一分散したフェ
ライト素地からなることを特徴とする仕上げ面粗さの優
れた低炭素快削鋼。 （２）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４０％，Ｓｉ：
０．１５〜１．５％，Ｍｎ：０．３〜０．８％，Ｐ：
０．０３〜０．０８％，Ｓ≦０．０２５％，Ａｌ：０．
０１〜０．０４％，Ｐｂ：０．０１〜０．０５％ を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼材
を、その熱間圧延ラインの後面に設置した水冷却装置に
より、冷却開始温度をＡr3点以上、冷却終了温度をＭs
点以下、平均冷却速度を３０〜１００℃／ｓとして冷却
後、さらに自然冷却し、次いで加熱温度６７０℃〜７２
０℃で焼鈍することにより、微細球状セメンタイトを均
一分散したフェライト素地からなるミクロ組織とするこ
とを特徴とする仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼の製
造方法。
ためになされ、その要旨は次のとおりである。 （１）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４０％，Ｓｉ：
０．１５〜１．５％，Ｍｎ：０．３〜０．８％，Ｐ：
０．０３〜０．０８％，Ｓ≦０．０２５％，Ａｌ：０．
０１〜０．０４％，Ｐｂ：０．０１〜０．０５％ を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、その
ミクロ組織は微細球状セメンタイトを均一分散したフェ
ライト素地からなることを特徴とする仕上げ面粗さの優
れた低炭素快削鋼。 （２）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．４０％，Ｓｉ：
０．１５〜１．５％，Ｍｎ：０．３〜０．８％，Ｐ：
０．０３〜０．０８％，Ｓ≦０．０２５％，Ａｌ：０．
０１〜０．０４％，Ｐｂ：０．０１〜０．０５％ を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼材
を、その熱間圧延ラインの後面に設置した水冷却装置に
より、冷却開始温度をＡr3点以上、冷却終了温度をＭs
点以下、平均冷却速度を３０〜１００℃／ｓとして冷却
後、さらに自然冷却し、次いで加熱温度６７０℃〜７２
０℃で焼鈍することにより、微細球状セメンタイトを均
一分散したフェライト素地からなるミクロ組織とするこ
とを特徴とする仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼の製
造方法。
【０００７】即ち、本発明者等は種々検討を重ねて、現
在提案されている球状化焼鈍した炭素鋼の仕上げ面粗さ
が不良となる原因をまず究明した。仕上げ面粗さを向上
させるためには１相組織またはそれに準じた組織が最良
で、フェライト＋パーライトの２相組織になるとそれぞ
れの相の変形度の相違から界面で破断するため構成刃先
が生成して仕上げ面粗さが不良となることを見出した。
炭化物を微細均一分散させれば１相組織に準じた組織に
近ずき、フェライトと微細セメンタイト間では破断が生
じ難く従って構成刃先が生成し難くなるはずである。
在提案されている球状化焼鈍した炭素鋼の仕上げ面粗さ
が不良となる原因をまず究明した。仕上げ面粗さを向上
させるためには１相組織またはそれに準じた組織が最良
で、フェライト＋パーライトの２相組織になるとそれぞ
れの相の変形度の相違から界面で破断するため構成刃先
が生成して仕上げ面粗さが不良となることを見出した。
炭化物を微細均一分散させれば１相組織に準じた組織に
近ずき、フェライトと微細セメンタイト間では破断が生
じ難く従って構成刃先が生成し難くなるはずである。
【０００８】ところが、現状の低炭素鋼の球状化焼鈍組
織はパーライト部のセメンタイトが溶解し球状化して、
フェライト＋群落状微細セメンタイトになっている。切
削応力場では、微細セメンタイトの群落はパーライト組
織と同様の挙動をして、フェライトと群落との界面で破
断して構成刃先を生成する。そのために仕上げ面粗さが
劣化する。
織はパーライト部のセメンタイトが溶解し球状化して、
フェライト＋群落状微細セメンタイトになっている。切
削応力場では、微細セメンタイトの群落はパーライト組
織と同様の挙動をして、フェライトと群落との界面で破
断して構成刃先を生成する。そのために仕上げ面粗さが
劣化する。
【０００９】セメンタイトを微細化、均一分散させるた
めには製造方法に関する新しい知見が必要である。本発
明者らは、熱間圧延直後の鋼材を、その熱間圧延ライン
の後面に設置した水冷却装置により、冷却開始温度をＡ
r3点以上、冷却終了温度をＭ S 点以下、平均冷却速度を
３０〜１００℃／ｓとして冷却後、さらに自然冷却し、
次いで加熱温度６５０℃〜７２０℃で球状化焼鈍するこ
とによりセメンタイトが微細均一分散することを見出し
た。これはマルテンサイト変態歪に加えて熱間圧延後の
急冷によりマルテンサイトに残留する圧延歪が付加され
るために、マルテンサイトが内包する歪の総量が増え、
その結果、セメンタイト発生箇所が増加したためと考え
られる。
めには製造方法に関する新しい知見が必要である。本発
明者らは、熱間圧延直後の鋼材を、その熱間圧延ライン
の後面に設置した水冷却装置により、冷却開始温度をＡ
r3点以上、冷却終了温度をＭ S 点以下、平均冷却速度を
３０〜１００℃／ｓとして冷却後、さらに自然冷却し、
次いで加熱温度６５０℃〜７２０℃で球状化焼鈍するこ
とによりセメンタイトが微細均一分散することを見出し
た。これはマルテンサイト変態歪に加えて熱間圧延後の
急冷によりマルテンサイトに残留する圧延歪が付加され
るために、マルテンサイトが内包する歪の総量が増え、
その結果、セメンタイト発生箇所が増加したためと考え
られる。
【００１０】この球状化焼鈍の際、セメンタイトが黒鉛
化すると黒鉛が構成刃先生成の原因となる。これを防止
するための方法としてＰｂが有効であることを新しく見
出した。この知見を応用することにより本発明をなし、
仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼を開発することに成
功した。
化すると黒鉛が構成刃先生成の原因となる。これを防止
するための方法としてＰｂが有効であることを新しく見
出した。この知見を応用することにより本発明をなし、
仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼を開発することに成
功した。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明項の限定理由を以下に説明
する。（１）項については、Ｃは強度を確保するために
下限値を０．０５％とした。硬さが大きくなりすぎると
工具寿命が低下するので上限値を０．４０％とした。
する。（１）項については、Ｃは強度を確保するために
下限値を０．０５％とした。硬さが大きくなりすぎると
工具寿命が低下するので上限値を０．４０％とした。
【００１２】Ｓｉは鋼中の炭素原子との結合力が小さ
く、パーライトの板状セメンタイトの分解を促進する有
力な元素の１つであるために必須の元素である。パーラ
イトの板状セメンタイトの分解を促進するためにその下
限値は０．１５％でなければならない。１．５％超にな
るとフェライト相に固溶するＳｉ含有量の増加により硬
さが大きくなるために工具寿命が劣化するので、上限値
を１．５％に限定した。
く、パーライトの板状セメンタイトの分解を促進する有
力な元素の１つであるために必須の元素である。パーラ
イトの板状セメンタイトの分解を促進するためにその下
限値は０．１５％でなければならない。１．５％超にな
るとフェライト相に固溶するＳｉ含有量の増加により硬
さが大きくなるために工具寿命が劣化するので、上限値
を１．５％に限定した。
【００１３】Ｍｎは、鋼中硫黄をＭｎＳとして固定・分
散させるために必要な量及びマトリックスに固溶させて
強度を確保するために必要な量を加算した量が必要であ
り、その下限値は０．３％である。Ｍｎ量が大きくなる
とパーライトの板状セメンタイトの分解を著しく阻害す
るので上限値は０．８％とした。Ｐは、鋼中において粒
界に析出した燐化合物、フェライトに固溶したＰとして
存在する。鋼の剪断強度を低下させて仕上げ面粗さを改
善する効果があるので、その下限値は０．０３％、素地
の硬さが大きくなりすぎると工具寿命が低下するので、
その上限は０．０８％である。
散させるために必要な量及びマトリックスに固溶させて
強度を確保するために必要な量を加算した量が必要であ
り、その下限値は０．３％である。Ｍｎ量が大きくなる
とパーライトの板状セメンタイトの分解を著しく阻害す
るので上限値は０．８％とした。Ｐは、鋼中において粒
界に析出した燐化合物、フェライトに固溶したＰとして
存在する。鋼の剪断強度を低下させて仕上げ面粗さを改
善する効果があるので、その下限値は０．０３％、素地
の硬さが大きくなりすぎると工具寿命が低下するので、
その上限は０．０８％である。
【００１４】Ｓは、Ｍｎと結合してＭｎＳ介在物として
存在する。鋼中ＭｎＳ介在物の量が増えると工具とＭｎ
Ｓ介在物とが接触する機会が増加し、ＭｎＳ介在物が工
具すくい面上で塑性変形して被膜を形成する。その結
果、フェライトと工具との接触する機会が減少するため
に凝着は抑制され切削仕上げ面の性状は向上する。被削
性の観点からは多量添加したほうが良いが機械的性質、
耐油漏れ性を損なうので上限値は０．０２５％とした。
存在する。鋼中ＭｎＳ介在物の量が増えると工具とＭｎ
Ｓ介在物とが接触する機会が増加し、ＭｎＳ介在物が工
具すくい面上で塑性変形して被膜を形成する。その結
果、フェライトと工具との接触する機会が減少するため
に凝着は抑制され切削仕上げ面の性状は向上する。被削
性の観点からは多量添加したほうが良いが機械的性質、
耐油漏れ性を損なうので上限値は０．０２５％とした。
【００１５】Ａｌは、鋼中酸素を酸化物系介在物として
除去する。また、結晶粒度を調整するために、０．０１
％以上の添加が必要である。脱酸の効果は０．０４０％
で飽和するので上限値を０．０４０％とした。Ｐｂは、
メカニズムは明らかでないが、微量の添加で、黒鉛化を
抑制する作用がある。黒鉛の析出防止のために０．０１
％以上必要である。０．０５％を超えるとパーライトの
板状セメンタイトの分解が遅滞するので、上限値を０．
０５％とした。
除去する。また、結晶粒度を調整するために、０．０１
％以上の添加が必要である。脱酸の効果は０．０４０％
で飽和するので上限値を０．０４０％とした。Ｐｂは、
メカニズムは明らかでないが、微量の添加で、黒鉛化を
抑制する作用がある。黒鉛の析出防止のために０．０１
％以上必要である。０．０５％を超えるとパーライトの
板状セメンタイトの分解が遅滞するので、上限値を０．
０５％とした。
【００１６】（２）項の発明の化学成分及び製造条件の
限定理由について述べる。Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａ
ｌ，Ｐｂについては（１）項と全く同じである。次に製
造条件について説明する。熱間仕上圧延した直後の鋼材
を、その熱延ラインの延長線上に設置した水冷却装置に
より強制冷却するのは、熱間圧延によって発生する圧延
歪をマルテンサイト変態歪に重畳させるためである。こ
れにより、セメンタイトの生成サイト数を多くし、セメ
ンタイトを微細化させる。マルテンサイト組織を得るた
めに鋼材表面で測定した冷却開始温度はＡr3点以上、冷
却終了温度はＭs 点以下でなければならない。平均冷却
速度の下限値を３０℃／ｓとしたのは、マルテンサイト
変態組織を得るためと加工歪を残留させてセメンタイト
化を容易にするためであり、上限値を１００℃／ｓとし
たのは、これ以上に急冷却してもマルテンサイト変態量
は増加しないためである。焼鈍温度の下限値を６７０℃
としたのは、セメンタイト化時間を短縮するためであ
る。上限値を７２０℃に限定したのはセメンタイトの成
長を防止するためである。
限定理由について述べる。Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａ
ｌ，Ｐｂについては（１）項と全く同じである。次に製
造条件について説明する。熱間仕上圧延した直後の鋼材
を、その熱延ラインの延長線上に設置した水冷却装置に
より強制冷却するのは、熱間圧延によって発生する圧延
歪をマルテンサイト変態歪に重畳させるためである。こ
れにより、セメンタイトの生成サイト数を多くし、セメ
ンタイトを微細化させる。マルテンサイト組織を得るた
めに鋼材表面で測定した冷却開始温度はＡr3点以上、冷
却終了温度はＭs 点以下でなければならない。平均冷却
速度の下限値を３０℃／ｓとしたのは、マルテンサイト
変態組織を得るためと加工歪を残留させてセメンタイト
化を容易にするためであり、上限値を１００℃／ｓとし
たのは、これ以上に急冷却してもマルテンサイト変態量
は増加しないためである。焼鈍温度の下限値を６７０℃
としたのは、セメンタイト化時間を短縮するためであ
る。上限値を７２０℃に限定したのはセメンタイトの成
長を防止するためである。
【００１７】圧延直後に水冷する方法を採用することに
より、熱延後の赤熱状態の鋼材の熱エネルギーを焼入れ
に利用でき再加熱を必要としないので、結果として熱処
理コストの低減出来る利点がある。次に実施例により本
発明の効果をさらに具体的に示す。
より、熱延後の赤熱状態の鋼材の熱エネルギーを焼入れ
に利用でき再加熱を必要としないので、結果として熱処
理コストの低減出来る利点がある。次に実施例により本
発明の効果をさらに具体的に示す。
【００１８】
【実施例】本発明の棒鋼の実施例として、表１に化学成
分と製造条件を示す。本試験に使用した棒鋼の直径は２
５mmである。棒鋼は熱延ラインの延長線上に設置した冷
却装置により棒鋼表面の全面に単位面積当たり０．５ト
ン／ｍ2 の冷却水を均一に散水することにより冷却し
た。冷却装置は長さ２０ｍで、円周上に多数の冷却水を
供給するための孔を有するパイプで、棒鋼はパイプの中
心線上を通過する際に冷却される。温度は鋼材の表面を
光温度計により測定した。冷却平均速度は、冷却開始温
度と冷却終了温度との差を冷却時間で除すことにより求
めた。その後、自然冷却させ、さらにオフラインの焼鈍
炉で球状セメンタイトを微細析出させた。
分と製造条件を示す。本試験に使用した棒鋼の直径は２
５mmである。棒鋼は熱延ラインの延長線上に設置した冷
却装置により棒鋼表面の全面に単位面積当たり０．５ト
ン／ｍ2 の冷却水を均一に散水することにより冷却し
た。冷却装置は長さ２０ｍで、円周上に多数の冷却水を
供給するための孔を有するパイプで、棒鋼はパイプの中
心線上を通過する際に冷却される。温度は鋼材の表面を
光温度計により測定した。冷却平均速度は、冷却開始温
度と冷却終了温度との差を冷却時間で除すことにより求
めた。その後、自然冷却させ、さらにオフラインの焼鈍
炉で球状セメンタイトを微細析出させた。
【００１９】
【表１】
【００２０】切削試験方法は次の通りである。切削方
法：プランジ切削、切削条件：Ｖ＝８０ｍ／min,ｆ＝
０．０３mm／rev 、工具形状：突切タイプ、工具材種：
ＴｉＣＮを被覆した超硬合金工具、潤滑油：７１／min
である。仕上げ面粗さは触針式粗さ計により測定した。
工具寿命は、前逃げ面の摩耗幅が２００μｍになるまで
の切削時間と定義した。工具寿命指数は比較鋼Ｊの工具
寿命との比でもって表示した。
法：プランジ切削、切削条件：Ｖ＝８０ｍ／min,ｆ＝
０．０３mm／rev 、工具形状：突切タイプ、工具材種：
ＴｉＣＮを被覆した超硬合金工具、潤滑油：７１／min
である。仕上げ面粗さは触針式粗さ計により測定した。
工具寿命は、前逃げ面の摩耗幅が２００μｍになるまで
の切削時間と定義した。工具寿命指数は比較鋼Ｊの工具
寿命との比でもって表示した。
【００２１】表２に群落状セメンタイトの有り、無し、
仕上げ面粗さおよび工具寿命測定結果を示す。群落状セ
メンタイトがない本発明の仕上げ面粗さが著しく優れて
いることが立証された。
仕上げ面粗さおよび工具寿命測定結果を示す。群落状セ
メンタイトがない本発明の仕上げ面粗さが著しく優れて
いることが立証された。
【００２２】
【表２】
【００２３】
【発明の効果】以上の実施例からも明かなように本発明
によれば、仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼を提供す
ることが可能であり、産業上の効果は極めて顕著なもの
がある。
によれば、仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼を提供す
ることが可能であり、産業上の効果は極めて顕著なもの
がある。
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平３−264648（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−116125（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−279849（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−299240（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−212351（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−279793（ＪＰ，Ａ)
特開 昭61−253343（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
C21D 6/00
C21D 8/00 - 8/10
Claims (2)
- 【請求項１】 質量％で、 Ｃ：０．０５〜０．４０％， Ｓｉ：０．１５〜１．５％， Ｍｎ：０．３〜０．８％， Ｐ：０．０３〜０．０８％， Ｓ≦０．０２５％， Ａｌ：０．０１〜０．０４％， Ｐｂ：０．０１〜０．０５％、 を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、その
ミクロ組織は微細球状セメンタイトを均一分散したフェ
ライト素地からなることを特徴とする仕上げ面粗さの優
れた低炭素快削鋼。 - 【請求項２】 質量％で、 Ｃ：０．０５〜０．４０％， Ｓｉ：０．１５〜１．５％， Ｍｎ：０．３〜０．８％， Ｐ：０．０３〜０．０８％， Ｓ≦０．０２５％， Ａｌ：０．０１〜０．０４％， Ｐｂ：０．０１〜０．０５％ を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼材
を、その熱間圧延ラインの後面に設置した水冷却装置に
より、冷却開始温度をＡr3点以上、冷却終了温度をＭs
点以下、平均冷却速度を３０〜１００℃／ｓとして冷却
後、さらに自然冷却し、次いで加熱温度６７０℃〜７２
０℃で焼鈍することにより、微細球状セメンタイトを均
一分散したフェライト素地からなるミクロ組織とするこ
とを特徴とする仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00491396A JP3385145B2 (ja) | 1996-01-16 | 1996-01-16 | 仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00491396A JP3385145B2 (ja) | 1996-01-16 | 1996-01-16 | 仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09194932A JPH09194932A (ja) | 1997-07-29 |
| JP3385145B2 true JP3385145B2 (ja) | 2003-03-10 |
Family
ID=11596883
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00491396A Expired - Fee Related JP3385145B2 (ja) | 1996-01-16 | 1996-01-16 | 仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3385145B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100342673B1 (ko) * | 1997-12-29 | 2002-10-11 | 주식회사 포스코 | 구상화열처리특성이우수한중탄소강선재제조방법 |
-
1996
- 1996-01-16 JP JP00491396A patent/JP3385145B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09194932A (ja) | 1997-07-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3764586B2 (ja) | 冷間加工性と低浸炭歪み特性に優れた肌焼鋼の製造方法 | |
| CN114134398A (zh) | 一种屈强比为0.70-0.80的胀断连杆钢及制造方法 | |
| JPH05214484A (ja) | 高強度ばね用鋼およびその製造方法 | |
| JPH11246939A (ja) | 冷間鍛造用鋼 | |
| JPH083720A (ja) | 転動疲労寿命に優れた鋼製部品とその製造方法 | |
| CN116790987A (zh) | 一种耐寒工具钢及其生产方法 | |
| WO1995023241A1 (en) | Steel material containing fine graphite particles uniformly dispersed therein and having excellent cold workability, machinability and hardenability, and method of manufacturing the same | |
| JP3385145B2 (ja) | 仕上げ面粗さの優れた低炭素快削鋼及びその製造方法 | |
| CN117758155B (zh) | 一种油套管及其制备方法 | |
| JP2001262267A (ja) | 非調質鋼材 | |
| CN117144236B (zh) | 一种易切削高温晶粒度稳定的表面硬化钢及其制造方法 | |
| JP2001032044A (ja) | 高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法 | |
| JP3507723B2 (ja) | Ｂｉ快削鋼 | |
| CN113355595B (zh) | 一种大规格高强度预应力钢、制备工艺及其应用 | |
| JP3394439B2 (ja) | 被削性に優れる軸受用鋼 | |
| JP3241748B2 (ja) | 加工性と焼入れ性に優れた鋼材及びその製造方法 | |
| JPH05171373A (ja) | 粉末高速度工具鋼 | |
| JP4738028B2 (ja) | 被削性に優れた中・高炭素鋼板の製造方法 | |
| CN115537678A (zh) | 一种高温渗碳齿轮用钢及其制造方法 | |
| JP2955456B2 (ja) | 疲労強度、冷間加工性の優れた亜共析黒鉛析出鋼 | |
| CN119710483B (zh) | 一种高强高韧矿用链条钢及其制造方法 | |
| CN111876679A (zh) | 铬钒系热轧钢盘条及其制备方法、以及钢丝和手工具的制备方法 | |
| CN117344238B (zh) | 一种环保型低杨氏模量超易切削铁素体不锈钢、其制备方法及其应用 | |
| JP3429911B2 (ja) | 被削性と焼入性に優れた微細黒鉛均一分散鋼とその製造方法 | |
| JP2999104B2 (ja) | 黒鉛快削鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20021119 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081227 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081227 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091227 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101227 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101227 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111227 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111227 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121227 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121227 Year of fee payment: 10 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131227 Year of fee payment: 11 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131227 Year of fee payment: 11 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131227 Year of fee payment: 11 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |