JP3429566B2

JP3429566B2 - 長繊維不織布及びその製造方法

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Publication number: JP3429566B2
Application number: JP17149194A
Authority: JP
Inventors: 堯野津
Original assignee: Unitika Ltd
Current assignee: Unitika Ltd
Priority date: 1994-07-25
Filing date: 1994-07-25
Publication date: 2003-07-22
Anticipated expiration: 2018-07-22
Also published as: JPH0841765A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、衛生材料、生活資材及
び産業資材等、幅広い用途に用いられる長繊維不織布及
びその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、長繊維不織布を製造する方法
として、繊維形成性重合体を溶融紡糸し、紡出糸条をエ
アーサッカーにて牽引細化せしめた後、コンベアネット
上に堆積させてウエッブを形成し、このウエッブを熱圧
接装置にて熱圧接せしめる方法がある。熱圧接装置とし
ては、エンボスロールとフラットロールからなるもの
や、一対のエンボスロールからなるものなどがある。

【０００３】この紡出糸条の横断面は、不織布の要求特
性によりさまざまなものが選択されている。すなわち、
繊維形成性重合体を単独に用いる場合は、単層丸断面、
単層中空断面、単層異形断面等が適用されている。ま
た、２種類以上の繊維形成性重合体を用いた場合は、複
合芯鞘断面、複合中空断面、複合異形断面、複合サイド
バイサイド断面、複合割繊断面、混繊複合等が幅広く適
用されている。例えば、不織布に高い機械的特性を要求
するならば複合芯鞘断面、不織布に軽量性を付与するな
らば中空断面、不織布に柔軟性を付与するならば異形断
面や複合サイドバイサイド断面、不織布にフイルター効
果及びドレープ性を付与するならば細繊度糸よりなる複
合割繊断面など、不織布の要求特性により種々の横断面
構造が選択されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、このような
従来の不織布では、下記のような不都合がある。すなわ
ち、単層断面においては、全融タイプであるがために熱
圧接温度を微妙に制御しなくてはならない。つまり、繊
維ウエッブに対し熱圧接温度が高すぎる場合には、熱圧
接部分の部分溶解が生じて非圧接部分と圧接部分との境
界の部分が著しく弱くなる、熱圧接工程で使用するロー
ルに繊維の溶融物が付着して操業性を著しく悪化させ
る、圧接部分が必要以上に溶解して穴があくか又は製品
が圧接部分から切断してしまう、などの重大な障害が発
生することとなる。また、逆に熱圧接温度が低すぎる場
合には、全く融着しないか、融着力が著しく弱くなる。
このため、得られた製品は機械的性能に劣り、また外観
上においては毛羽が発生し易く、とうてい使用に耐える
ものではない。この障害は、糸断面を変更しても改良さ
れることは無い。

【０００５】全融タイプで機械的性能の優れた長繊維不
織布を得る場合は、一般に融点よりも３０〜５０℃低い
温度で熱圧接をしたあと、バインダーとしての樹脂を含
浸させて、これを、乾燥させている。しかし、この方法
では、樹脂コストや、装置コストや、エネルギー等のラ
ンニングコストが高いという欠点がある。

【０００６】一方、２種類以上の繊維形成性重合体を用
いた複合断面であっても、従来のものでは下記のような
不都合がある。例えば特開昭63−165564号公報には、低
融点の繊維形成性重合体を鞘部に配置せしめるととも
に、高融点の繊維形成性重合体を芯部に配置せしめた複
合芯鞘断面の繊維からなる不織布が開示されている。こ
の場合においては、たしかに、低融点成分の融点近傍の
温度で熱圧接するがために、鞘部はその形状が不定型化
するものの、芯部は熱に対する大きな劣化もなく残存す
ることとなる。また、熱圧接工程においても、２成分の
融点差を１５℃以上にすれば、少々熱圧接温度が高くて
も、芯部が溶融することなく残存するので、機械的特性
に著しく劣る製品となる懸念は小さい。しかしながら、
繊維表面の全周に低融点成分が存在するために、熱圧接
温度が高すぎると、熱圧接工程で使用するエンボスに繊
維の溶融物が付着して操業性を著しく損なう結果となっ
たり、また得られた製品の柔軟性及びドレープ性が損な
われる結果となったりする。この障害は、たとえ芯鞘部
の複合比率や糸断面形状などを変更しても、繊維表面の
全周に低融点成分が存在する限り、改良されることは無
い。

【０００７】複合サイドバイサイド断面の場合は、例え
ば異粘度の繊維形成性重合体を貼り合わせるとことで、
高次加工において捲縮が発現し、嵩高性及び柔軟性に優
れた差別化不織布が得られる。しかしながら、この複合
サイドバイサイド断面は、両素材の複合比率をほば５０
／５０（重量比）とするのが一般的である。複合比率を
極端に変化させると、製糸工程において、貼り合わされ
た両溶融物を口金より紡出する際に糸曲り角度が大きく
なる。このため経時的に口金を汚し、紡糸操業性を損な
うこととなるばかりか、目的とする嵩高性及び柔軟性を
不織布に付与できないこととなる。このことを防止する
ために、前述のように複合比率をほば５０／５０（重量
比）とするのであるが、この条件下で得られた繊維ウエ
ッブは、前述の複合芯鞘断面のものと同様に、熱圧接温
度を高くすると、エンボスへの溶融物の付着が生じた
り、また得られた製品の柔軟性及びドレープ性が損なわ
れる結果となったりする。

【０００８】さらに、不織布にフイルター効果及びドレ
ープ性を付与する場合、すなわち複合割繊断面を適用し
て高次加工において細繊度糸をつくり、不織布にフイル
ター効果及びドレープ性を付与する場合（特開平３−２
９４５５７、特開平４−８２９５２では、たしかに細繊
度糸より構成された不織布は、従来の２〜１５デニール
程度の繊度の糸で構成された不織布に比較して多くの優
れた特性を有している。しかしながら、この割繊前の糸
断面はより多くのそしてより小さい繊度を得ようとする
ものであるから、繊維断面の円周方向における両成分の
積層個数が多くなる。その結果として、前述の複合芯鞘
断面と同様に、熱圧接温度を高くすると同様の支障が発
生することとなる。

【０００９】また混繊複合の場合は、異成分を同一吸引
速度で牽引細化するがために、紡糸操業性に劣る。しか
も、前述の複合芯鞘断面と同様に、熱圧接温度を高くす
ると同様の支障が発生することとなる。またこのタイプ
で得られた製品は、一般的に機械的性能の均整度に劣る
傾向がある。

【００１０】本発明は、このような問題点を解決して、
特に細心の注意を払わなくとも容易に熱圧接が可能であ
り、強固に熱圧接せしめても不織布表面がフイルム化せ
ず、かつ、極めて優れた機械的特性と柔軟性とドレープ
性とを有する長繊維不織布及びこの長繊維不織布を安価
に製造する方法を提供するものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
をを達成すべく鋭意検討の結果、本発明に到達した。す
なわち本発明は、以下の構成をその要旨とするものであ
る。（１）複合長繊維からなる不織ウエッブが部分的に熱圧
接されて所定の形態を保持している不織布であって、第
１の繊維形成性重合体と、この第１の繊維形成性重合体
よりも２０℃以上融点の低い第２の繊維形成性重合体と
で構成された複合長繊維によって形成され、この複合長
繊維の横断面において、前記第１の繊維形成性重合体と
第２の繊維形成性重合体とが周方向の一定範囲ずつを占
め、この複合長繊維の横断面の周方向に沿ったときの繊
維外周面に占める前記第２の繊維形成性重合体の露出部
の面積の比率が５〜１５％であることを特徴とする長繊
維不織布。（２）複合長繊維からなる不織ウエッブが部分的に熱圧
接されて所定の形態を保持している不織布の製造方法で
あって、第１の繊維形成性重合体と、この第１の繊維形
成性重合体よりも２０℃以上融点の低い第２の繊維形成
性重合体とで構成され、横断面において前記第１の繊維
形成性重合体と第２の繊維形成性重合体とが周方向の一
定範囲ずつを占め、かつ横断面の周方向に沿ったときの
繊維外周面に占める前記第２の繊維形成性重合体の露出
部の面積の比率が５〜１５％となるように複合長繊維を
紡糸し、この複合長繊維によって不織ウエッブを形成
し、この不織ウエッブを、第２の繊維形成性重合体の融
点をｔであらわしたときに熱圧接温度Ｔを下式の範囲と
して、ｔ＜Ｔ＜ｔ＋１５℃ 圧接面積比が４〜４０％のエンボスロールにて部分的に
熱圧接することを特徴とする長繊維不織布の製造方法。
次に、本発明を詳細に説明する。

【００１２】まず、不織布を構成するための複合長繊維
について説明する。この複合長繊維は、第１の繊維形成
性重合体（以下、「高融点成分」と称する）と、この第
１の繊維形成性重合体すなわち低融点成分よりも２０℃
以上融点の低い第２の繊維形成性重合体（以下、「低融
点成分」と称する）とで構成されている。

【００１３】これら高融点成分および低融点成分をなす
繊維形成性重合体は、代表的には、ポリエチレンテレフ
タレート、ポリブチレンテレフタレート、イソフタル酸
共重合ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル
や、ナイロン６、ナイロン６６等のポリアミドや、ポリ
エチレン、ポリプロピレン等のポリオレフイン等の重合
体からなる。そして、これら重合体のブレンド物や、こ
れら重合体どうしの共重合体からなるものも含まれる。

【００１４】これら高融点成分および低融点成分には、
本発明の目的を阻害しない範囲で、艶消し剤、顔料、防
炎剤、消息剤、帯電防止剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤
等の任意の添加剤が添加されていてもよい。

【００１５】高融点成分と低融点成分との組み合わせに
おいては、両成分どうしが相溶性であることが好まし
い。なぜなら、両成分が非相溶性であると、複合断面形
態において両成分の相間剥離が発生し、不織布を得ると
きの堆積及び圧接工程において種々の障害を誘発して好
ましくないためである。この理由により、高融点成分が
ホモポリマーであり、低融点成分が高融点成分の共重合
ポリマーであることが好ましい。

【００１６】また、高融点成分に対して低融点成分の溶
融粘度が高い方が好ましい。なぜなら、低粘度素材の高
融点成分中に高粘度素材の低融点成分を埋設させること
が、複合断面の安定性の点で効果があるからである。

【００１７】低融点成分の融点は、高融点成分の融点よ
りも２０℃以上低いことが必要である。融点差が２０℃
未満であると、熱圧接装置を用いて熱圧着する際に高融
点成分までが軟化あるいは溶融し、熱圧接装置であるエ
ンボスロールに繊維の軟化及び溶融物が付着して操業性
を損なうばかりか、不織布表面がフイルム化して品位を
損ない、また機械的特性及び柔軟性に優れた長繊維不織
布が得られなくなる。この理由により、融点差が２５℃
以上であることがさらに好ましい。

【００１８】複合長繊維の単糸繊度は、１．５〜１５デ
ニールであるのが好ましい。１．５デニール未満である
と、あまりにも繊維が細いために、紡糸工程において安
定した複合断面が得られないばかりか糸切れを誘発し、
好ましくない。逆に、１５デニールを越えると、繊維が
太いために繊維どうしの圧接点が容易にはずれてしまっ
たり、得られた不織布の機械的性能及び柔軟性が損なわ
れたりする。この理由により、２〜１２デニールがさら
に好ましい。

【００１９】本発明にもとづく複合長繊維では、その表
面において高融点成分に対し低融点成分が一部露出する
ような複合繊維断面であるので、従来の低融点成分が繊
維表面の１００％を覆っている複合芯鞘断面のものや、
低融点成分と高融点成分とが周方向に交互に積層され
て、低融点成分が繊維表面のほぼ５０％程度を占める複
合割繊断面のものでは到底適用できない熱圧接温度が適
用できる。すなわち、本発明によれば、低融点成分は複
合長繊維の横断面における繊維表面のある一部を占める
だけであるので、加熱された熱圧接装置に対して低融点
成分がごく短い周期でかつ短時間で接したり離れたりす
る。そのため、熱圧接温度を低融点成分の融点と同等あ
るいはそれ以上としても、低融点成分の溶融物が熱圧接
装置に付着して操業性を損なうことはない。また、得ら
れる長繊維不織布の表面がフイルム化しないので、品位
の良好な製品となる。

【００２０】ここで、低融点成分はバインダー機能とし
て作用するのであるが、この低融点成分が繊維表面の一
部を占めているにもかかわらず、この低融点成分に対し
て充分な熱量を付与できるために、優れた接着性能及び
毛羽立防止性を示す。また、高融点成分は、不織布を構
成する長繊維の母体となり、付与された熱量に対して劣
化あるいは不定型化することが無いので、フイルム化す
ることなく、また、優れた機械的性能や柔軟性やドレー
プ性を示す。

【００２１】このことより、横断面の周方向に沿ったと
きの繊維外周面に占める低融点成分の露出部の面積の比
率すなわち断面比率が５〜１５％の範囲であることが必
要である。低融点成分の断面比率が１５％を越えると、
繊維どうしの圧接区域が大きくなり過ぎるがために、得
られる長繊維不織布の機械的性能は優れるものの、熱圧
接温度が低融点成分の融点と同等あるいは融点以上であ
ると、熱圧接工程で使用するエンボスに繊維の溶融物が
付着して操業性を著しく損なう結果となったり、また得
られた製品の柔軟性及びドレープ性が損なわれる結果と
なったりする。逆に５％未満であると、低融点成分の融
点近傍で熱圧接するとはいえ、あまりにも低融点成分が
少な過ぎるために繊維どうしの融着が不足し、得られる
長繊維不織布の柔軟性は優れるものの、機械的特性に劣
り、さらに不織布表面に毛羽立が発生して、とうてい使
用に耐えるものではない。この理由により、更に好まし
くは、低融点成分の断面比率は７〜１２％が良い。

【００２２】本発明に適用できる複合断面の模式図を図
１、図２に示す。ここで、繊維は円形断面を呈してお
り、１は高融点成分、２は低融点成分である。図１にお
いては、扇形の低融点成分２が、高融点成分１に対し周
方向の一箇所に配置されている。図２では、小さな角度
の扇形の低融点成分２が高融点成分１に対し周方向の三
箇所に配置されている。ただし、これはあくまでも模式
図であり、低融点成分２が配置される数は適宣に決めれ
ばよく、１〜１０箇所の配置が好ましい。さらに、繊維
断面が異形または中空形状であっても何ら差しつかえな
い。

【００２３】次に、本発明の長繊維不織布の製造方法に
ついて説明する。本発明の長繊維不織布を製造する際に
は、融点の異なる２種類の繊維形成性重合体を別々に溶
融し、横断面の周方向に沿ったときの繊維外周面に占め
る低融点成分の露出部の面積の比率が５〜１５％になる
ように個々に計量した後、両溶融素材を例えば、図１、
図２に示される断面構造を形成可能な複合紡糸口金に供
給する。そして口金より紡出された糸条を、従来公知の
横型吹付や環状吹付等の冷却装置を用いて冷却せしめた
後、エアーサッカーを用いて、目的繊度となるように牽
引細化させて引き取る。牽引速度は３５００ｍ／分以上
が好ましく、特に４０００ｍ／分以上とすると不織布の
寸法安定性が向上するため、さらに好適である。エアー
サッカーから排出された複合繊維は、一般的な方法で開
繊させた後、スクリーンからなるコンベアーの如き移動
堆積装置上に開繊集積させてウエッブとする。次いで、
このウエッブを熱圧接装置であるエンボスロールにて部
分的に熱圧接せしめれば、長繊維不織布を得ることがで
きる。

【００２４】ウエッブの熱圧接には、エンボスロールと
フラットロールを備えた熱圧接装置や、二つのエンボス
ロールからなる一対のロールを備えた熱圧接装置を使用
する。複数の熱圧接装置を用いてもよい。

【００２５】そのときに、熱圧接を行なうに際してウエ
ッブに与える熱圧接温度と圧接面積比とが重要である。
すなわち、高融点成分と低融点成分の複合繊維からなる
ウエッブを熱圧接装置により熱圧接するに際し、熱圧接
温度Ｔを、下式の範囲としなければならない。

【００２６】低融点成分の融点＜Ｔ＜低融点成
分の融点＋１５℃ 熱圧接温度Ｔとして低融点成分の融点未満の温度を適用
すると、得られる長繊維不織布の機械的性能及び毛羽立
防止性が劣る結果となり、好ましくない。逆に、Ｔとし
て低融点成分の融点＋１５℃よりも高い温度を適用する
と、ウエッブがエンボスロールやフラットロールに融着
して操業性を著しく損ない、また得られた不織布の表面
がフイルム化して品位に劣る製品となり、好ましくな
い。この理由により、さらに好適には、Ｔを下式の範囲
にするとよい。

【００２７】低融点成分の融点＜Ｔ＜低融点成
分の融点＋１０℃ 圧接面積比は、４〜４０％の範囲でなければならない。
ここで、圧接面積比は、不織布シート全体の面積に対す
る圧接された部分の面積の割合で定義される。これが４
％未満であると、圧接区域があまりにも少ないため、長
繊維不織布は柔軟性には優れるものの機械的性能及び毛
羽立防止性が劣る結果となり、好ましくない。逆に４０
％を越えると、繊維間の圧接区域があまりにも大きいた
め、不織布の柔軟性が損なわれて好ましくない。この理
由により、さらに好ましくは、１０〜３０％とするのが
良い。

【００２８】

【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
る。しかし、本発明は、これらの実施例によって何ら限
定されるものではない。

【００２９】以下の実施例において、各特性値は、次の
ようにして求めた。・重合体の融点：パーキンエルマー社製ＤＳＣ−２型の
示差走査型熱量計を用いて、昇温速度２０℃／分で測定
した融解吸熱ピークの最大値を与える温度を融点とし
た。

【００３０】・ポリエステルの相対粘度：フエノールと
四塩化エタンとの等重量比の混合溶媒１００ミリリット
ルに試料０．５ｇを溶解し、温度２０℃の条件で常法に
より測定した。

【００３１】・ポリプロピレンのメルトフローレート
（以下、「ＭＦＲ」と称する）：ＡＳＴＭＤ１２３８
（Ｌ）に記載の方法で測定した。・低融点成分の断面比率：エアーガンにより牽引細化し
た複合繊維について、電子顕微鏡を用いて、繊維全体の
断面積及び低融点成分のみの断面積を読み取り、下記式
にて算出した。

【００３２】断面比率＝（低融点成分の断面積／全断面
積）×１００（％）・糸の繊度：エアーガンにより牽引細化した複合繊維に
ついて、電子顕微鏡を用いて、密度補正を行なって求め
た。

【００３３】・不織布の引張強力：定速伸張型試験機械
である東洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−
１００型を用い、幅５ｃｍ、長さ３０ｃｍの試験片をつ
かんで、間隔２０ｃｍ、引張速度２０ｃｍ／分の条件で
測定し、測定個数１０の平均値から求めた。

【００３４】・不織布の圧縮剛軟度：東洋ボールドウイ
ン社製テンシロンＵＴＭ−４−１００型を用い、幅（縦
方向）５ｃｍ、長さ（横方向）１０ｃｍの試験片を横方
向に曲げて円筒状とし、その端部を接合して試料とし、
この円筒状資料を５ｃｍ／分の圧縮速度で縦方向に圧縮
し、その最大荷重時の応力を測定することにより求め
た。この圧縮剛軟度の値が小さいほど、柔軟性に優れて
いる。

【００３５】実施例１高融点成分としての、融点が１６０℃、ＭＦＲが５０ｇ
／１０分のポリプロピレン重合体を準備するとともに、
低融点成分としての、融点が１３８℃、ＭＦＲが３０ｇ
／１０分であり、かつエチレンが４重量％ランダム共重
合されたプロピレン系共重合体を準備した。この共重合
体を用い、公知の溶融複合紡糸機と図１に示される複合
断面を形成できる口金とを用い、紡糸温度が２３０℃、
吐出量が１．４ｇ／１ホール・分、複合比（高融点成分
／低融点成分）が９２／８重量％という条件の下で紡出
した。紡出糸条を冷却した後、エアーサッカーにより４
２００ｍ／分の速度で引き取り、公知の方法にて開繊
し、移動する捕集面上に捕集・堆積させてウエッブとし
た。このウエッブを、エンボスロールからなる熱圧接装
置により、ポイント柄、加工温度１４５℃、圧接面積比
１５％という条件下で熱圧接し、目付け３０ｇ／ｍ²の
長繊維不織布を得た。繊維集積体から採取した複合繊維
の繊度は３デニール、低融点成分の断面比率は８％であ
った。この長繊維不織布の物性を表１に示す。

【００３６】実施例２実施例１と同一の原料を用い、図２に示される複合断面
を形成できる口金を用い、温度が２３０℃、吐出量が
１．５ｇ／１ホール・分、複合比（高融点成分／低融点
成分）が８８／１２重量％という条件の下で紡出した。
紡出糸条を冷却した後、エアーサッカーにより４５００
ｍ／分の速度で引き取り、公知の方法にて開繊し、移動
する捕集面上に捕集・堆積させてウエッブとした。この
ウエッブを、エンボスロールからなる熱圧接装置によ
り、ポイント柄、加工温度１４５℃、圧接面積比：１５
％という条件下で熱圧接し、目付け３０ｇ／ｍ²の長繊
維不織布を得た。繊維集積体から採取した複合繊維の繊
度は３デニール、低融点成分の断面比率は１２％であっ
た。この長繊維不織布の物性を表１に示す。

【００３７】実施例３高融点成分としての、融点が２６０℃、相対粘度が１．
３８のポリエチレンテレフタレート重合体を準備すると
ともに、低融点成分としての、融点が２１５℃、相対粘
度が１．３５であり、かつイソフタル酸が１５モル％共
重合された共重合体ポリエステルを準備した。このよう
な原料を用い、公知の溶融複合紡糸機と図２に示される
複合断面を形成できる口金とを用い、紡糸温度が２９０
℃、吐出量が１．６ｇ／１ホール・分、複合比（高融点
成分／低融点成分）が８８／１２重量％という条件の下
で紡出した。紡出糸条を冷却した後、エアーサッカーに
より４８００ｍ／分の速度で引き取り、公知の方法にて
開繊し、移動する捕集面上に捕集・堆積させてウエッブ
とした。このウエッブを、エンボスロールからなる熱圧
接装置により、ポイント柄、加工温度２１５℃、圧接面
積比１５％という条件下で熱圧接し、目付け３０ｇ／ｍ
²の長繊維不織布を得た。繊維集積体から採取した複合
繊維の繊度は３デニール、低融点成分の断面比率は１２
％であった。この長繊維不織布の物性を表１に示す。

【００３８】実施例４実施例３と同一の原料を用い、公知の溶融複合紡糸機と
図２に示される複合断面を形成できる口金とを用い、紡
糸温度が２９０℃、吐出量が５．２ｇ／１ホール・分、
複合比（高融点成分／低融点成分）が８８／１２重量％
という条件の下で紡出した。紡出糸条を冷却した後、エ
アーサッカーにより５０００ｍ／分の速度で引き取り、
公知の方法にて開繊し、移動する捕集面上に捕集・堆積
させてウエッブとした。このウエッブを、エンボスロー
ルからなる熱圧接装置により、ポイント柄、加工温度２
３５℃、圧接面積比５％という条件下で熱圧接し、目付
け５０ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。繊維集積体から
採取した複合繊維の繊度は８デニール、低融点成分の断
面比率は１２％であった。この長繊維不織布の物性を表
１に示す。

【００３９】実施例５圧接面積比を３５％とした他は、実施例１と同様とし
て、不織布を得た。その結果を表１に示す。

【００４０】比較例１低融点成分の断面比率が３％になるように条件を変更し
た以外は、実施例１と同一条件下にて長繊維不織布を得
ようと試みた。しかし、あまりにも低融点成分が少な過
ぎるために繊維どうしの融着が不足し、得られた長繊維
不織布は、柔軟性には優れるものの、機械的特性に劣
り、さらに不織布表面の毛羽立が発生し、到底使用に耐
えるものではなかった。また糸抜けが多数発生した。

【００４１】比較例２低融点成分の断面比率が１８％となるように条件を変更
した以外は、実施例１と同一条件下にて長繊維不織布を
得ようと試みた。しかし、断面比率が高過ぎたためエン
ボスロールに低融点成分であるポリプロピレン共重合体
の溶融物が付着し、所期の長繊維不織布は得られなかっ
た。

【００４２】比較例３エンボスロールの加工温度を２１０℃としたこと以外
は、実施例３と同一条件下にて長繊維不織布を得ようと
試みた。しかし、エンボスロールの温度が低すぎて融着
力が不足し、長繊維不織布の表面は毛羽が多く、とうて
い使用に耐えるものではなかった。

【００４３】比較例４エンボスロールの加工温度を２４５℃としたこと以外
は、実施例３と同一条件下にて長繊維不織布を得ようと
試みた。しかし、エンボスロールの温度が高過ぎたため
低融点成分であるポリエステル共重合体の溶融物が付着
し、所期の長繊維不織布は得られなかった。

【００４４】比較例５エンボスロールの圧接面積比を２％として熱圧接を行な
った以外は、比較例３と同一条件下にて長繊維不織布を
得ようと試みた。しかし、圧接が不十分となったため
に、長繊維不織布の表面は毛羽が多く、目的とする長繊
維不織布が得られなかった。

【００４５】比較例６エンボスロールの圧接面積比を５０％として熱圧接を行
なった以外は、比較例３と同一条件下にて長繊維不織布
を得ようと試みた。しかし、圧接が十分過ぎたために、
不織布の表面がフィルム化し、目的とする長繊維不織布
が得られなかった。

【００４６】比較例７実施例３と同一素材を用い、公知の溶融複合紡糸機に
て、高融点成分のポリエチレンテレフタレートが芯部を
形成するとともに、低融点成分のイソフタル酸１５モル
％を共重合した共重合ポリエステルが鞘部を形成する芯
鞘複合断面になるような口金を用いた。そして、紡糸温
度が２９０℃、吐出量が１．５ｇ／１ホール・分、複合
比（高融点成分／低融点成分）が５０／５０重量％とい
う条件の下で紡出した。紡出糸条を冷却した後、エアー
サッカーにより４５００ｍ／分の速度で引き取り、公知
の方法にて開繊し、移動する捕集面上に捕集・堆積させ
てウエッブとした。このウエッブを、エンボスロールか
らなる熱圧接装置により、ポイント柄、加工温度２４５
℃、圧接面積比１５％という条件下で熱圧接し、目付け
３０ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。繊維集積体から採
取した複合繊維の繊度は３デニールであった。この場合
に得られた長繊維不織布は、圧接部分が溶解して穴があ
き、一部フィルム化していた。

【００４７】

【表１】

【００４８】表１から明らかなように、本発明の実施例
１〜５によれば、複合繊維の横断面における周方向の一
部に低融点成分が配置され、かつエンボスロール温度を
低融点成分の融点の近傍としたため、エンボスロールに
不織布が付する等の障害は発生せず、また得られた長繊
維不織布は機械的性能及び柔軟性に優れたものであっ
た。

【００４９】一方、比較例２、４、６、７の場合は、い
ずれも熱圧接装置（エンボスロール）に低融点成分の溶
融物が付着し、操業性を著しく損なうこととなった。ま
た、長繊維不織布が得られた場合でも、その表面がフイ
ルム化するとともに、柔軟性及びドレープ性を損なう結
果となった。反対に比較例１、３、５の場合は、熱圧接
が不十分となる結果しか得られなかった。

【００５０】

【発明の効果】本発明の長繊維不織布及びその製造方法
によれば、複合長繊維の横断面において、第１の繊維形
成性重合体（高融点成分）と第２の繊維形成性重合体
（低融点成分）とが周方向の一定範囲ずつを占め、第２
の繊維形成性重合体が繊維表面の一部に露出することに
なり、また、この複合長繊維からなるウエッブが、エン
ボスロールによって、低融点成分の融点の近傍であるが
この融点よりも高い温度で熱圧着されるため、構成繊維
の融点よりも低い温度で圧接させる従来方法とは異な
り、充分にウエッブを熱圧接できるために優れた接着特
性が得られ、また高融点成分が不織布の構成繊維の母体
であるので機械的特性及び柔軟性に優れた長繊維不織布
が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の長繊維不織布を構成する長繊維の複合
断面構造の一例を示す模式図である。

【図２】長繊維の複合断面構造の他の例を示す模式図で
ある。

【符号の説明】

１高融点成分２低融点成分

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】複合長繊維からなる不織ウエッブが部分
的に熱圧接されて所定の形態を保持している不織布であ
って、第１の繊維形成性重合体と、この第１の繊維形成
性重合体よりも２０℃以上融点の低い第２の繊維形成性
重合体とで構成された複合長繊維によって形成され、こ
の複合長繊維の横断面において、前記第１の繊維形成性
重合体と第２の繊維形成性重合体とが周方向の一定範囲
ずつを占め、この複合長繊維の横断面の周方向に沿った
ときの繊維外周面に占める前記第２の繊維形成性重合体
の露出部の面積の比率が５〜１５％であることを特徴と
する長繊維不織布。
【請求項２】複合長繊維の単糸繊度が１．５〜１５デ
ニールであることを特徴とする請求項１記載の長繊維不
織布。
【請求項３】複合長繊維からなる不織ウエッブが部分
的に熱圧接されて所定の形態を保持している不織布の製
造方法であって、第１の繊維形成性重合体と、この第１の繊維形成性重合
体よりも２０℃以上融点の低い第２の繊維形成性重合体
とで構成され、横断面において前記第１の繊維形成性重
合体と第２の繊維形成性重合体とが周方向の一定範囲ず
つを占め、かつ横断面の周方向に沿ったときの繊維外周
面に占める前記第２の繊維形成性重合体の露出部の面積
の比率が５〜１５％となるように複合長繊維を紡糸し、この複合長繊維によって不織ウエッブを形成し、この不織ウエッブを、第２の繊維形成性重合体の融点を
ｔであらわしたときに熱圧接温度Ｔを下式の範囲とし
て、ｔ＜Ｔ＜ｔ＋１５℃ 圧接面積比が４〜４０％のエンボスロールにて部分的に
熱圧接することを特徴とする長繊維不織布の製造方法。