JP3440960B2 - 溶接性に優れたメタルソー基板用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
溶接性に優れたメタルソー基板用鋼板およびその製造方法Info
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，高い強度と靱性および
良好な溶接性を備えたメタルソー基板用鋼板およびその
製造方法に関する。
良好な溶接性を備えたメタルソー基板用鋼板およびその
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】超硬合金やダイヤモンド等のチップ（刀
部）を刃物用台金（メタルソー基板）に接合してなる丸
鋸や帯鋸には湿式で使用されるものと乾式で使用される
ものがある。湿式で使用されるものは使用中に過度の温
度上昇が防止されるので，チップとメタルソー基板との
接合はろう付けでもよいことがあるが，乾式で使用され
るものは使用中にチップ温度が上昇してろう付け接合部
の強度が低下し，チップが脱落しやすくなるという問題
がある。このため，特に乾式用の鋸刀ではチップをレー
ザー溶接で台金（メタルソー基板）に接合して接合強度
を高めている。
部）を刃物用台金（メタルソー基板）に接合してなる丸
鋸や帯鋸には湿式で使用されるものと乾式で使用される
ものがある。湿式で使用されるものは使用中に過度の温
度上昇が防止されるので，チップとメタルソー基板との
接合はろう付けでもよいことがあるが，乾式で使用され
るものは使用中にチップ温度が上昇してろう付け接合部
の強度が低下し，チップが脱落しやすくなるという問題
がある。このため，特に乾式用の鋸刀ではチップをレー
ザー溶接で台金（メタルソー基板）に接合して接合強度
を高めている。
【０００３】このメタルソー基板として使用される素材
は，湿式で使用される場合はＳＫ５，ＳＫＳ５，ＳＫＳ
５１等の高炭素合金工具鋼が用いられる。一方，乾式で
使用される場合は，メタルソー基板の素材は溶接性を確
保するためにＳＣＭ４３０程度の低または中炭素含有量
の合金鋼が用いられる。そして，それらの鋼板をプレス
打ち抜きやレーザーカットによって所定の形状に成形加
工後，焼入れ焼戻し等の熱処理を施して強度を増し，さ
らに研摩および矯正等を施してメタルソー基板を製造し
ている。このメタルソー基板に超硬合金やダイヤモンド
等のチップをろう付け，またはレーザー溶接で接合して
製品となる。
は，湿式で使用される場合はＳＫ５，ＳＫＳ５，ＳＫＳ
５１等の高炭素合金工具鋼が用いられる。一方，乾式で
使用される場合は，メタルソー基板の素材は溶接性を確
保するためにＳＣＭ４３０程度の低または中炭素含有量
の合金鋼が用いられる。そして，それらの鋼板をプレス
打ち抜きやレーザーカットによって所定の形状に成形加
工後，焼入れ焼戻し等の熱処理を施して強度を増し，さ
らに研摩および矯正等を施してメタルソー基板を製造し
ている。このメタルソー基板に超硬合金やダイヤモンド
等のチップをろう付け，またはレーザー溶接で接合して
製品となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このように乾式で使用
されるメタルソー基板には溶接性が要求されるが，同時
にブレード自体としての耐用性を得るために高い強度と
靭性も要求されることはもちろんである。ところが成形
加工後において施される前記の焼戻しは，メタルソー基
板の靱性を確保するために通常は低温度を避けて４００
〜５００℃で処理される。このため，ＳＣＭ４３０程度
の低または中炭素含有量の合金鋼では，調質後の硬さが
ＨＲＣ３５程度となり，ろう付け用基板（湿式で使用さ
れるメタルソー基板）の硬さが調質後においてＨＲＣ４
３程度であるのと比較すると，乾式で使用されるメタル
ソー基板は硬さが低いものとなってしまう。そのため調
質後においてＨＲＣ４３程度の硬さを有し，かつチップ
とのレーザー溶接が可能な溶接性に優れたメタルソー基
板用鋼板の出現が望まれていた。
されるメタルソー基板には溶接性が要求されるが，同時
にブレード自体としての耐用性を得るために高い強度と
靭性も要求されることはもちろんである。ところが成形
加工後において施される前記の焼戻しは，メタルソー基
板の靱性を確保するために通常は低温度を避けて４００
〜５００℃で処理される。このため，ＳＣＭ４３０程度
の低または中炭素含有量の合金鋼では，調質後の硬さが
ＨＲＣ３５程度となり，ろう付け用基板（湿式で使用さ
れるメタルソー基板）の硬さが調質後においてＨＲＣ４
３程度であるのと比較すると，乾式で使用されるメタル
ソー基板は硬さが低いものとなってしまう。そのため調
質後においてＨＲＣ４３程度の硬さを有し，かつチップ
とのレーザー溶接が可能な溶接性に優れたメタルソー基
板用鋼板の出現が望まれていた。
【０００６】本発明の目的は，高い強度と靱性を備え
る，かつ良好な溶接性も備えたメタルソー基板を製造す
るために好適な鋼板とその製造方法を提供する点にあ
る。
る，かつ良好な溶接性も備えたメタルソー基板を製造す
るために好適な鋼板とその製造方法を提供する点にあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば，重量％
で， Ｃ：０.２０〜０.２９％，Ｓｉ：０.４０％以下，好ま
しくは０.０５〜０.４０％，Ｍｎ：０.５０％以下，好
ましくは０.１０〜０.５０％，Ｃｒ：１.００〜３.００
％，Ｍｏ：０.４０〜１.００％，Ｖ：０.２０〜０.４０
％，Ｐ：０.０１０％以下，Ｓ：０.００６％以下，Ａ
ｌ：酸可溶Ａｌとして０.０１０〜０.１０％，を含有
し，更に場合により Ｔｉ：０.０１〜０.１０％又はＮｂ：０.０１〜０.２０
％の１種または２種，を含有し，残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなり，焼入れ焼もどし処理前において炭
化物の平均粒径が１μｍ以下である溶接性に優れたメタ
ルソー基板用鋼板が提供される。
で， Ｃ：０.２０〜０.２９％，Ｓｉ：０.４０％以下，好ま
しくは０.０５〜０.４０％，Ｍｎ：０.５０％以下，好
ましくは０.１０〜０.５０％，Ｃｒ：１.００〜３.００
％，Ｍｏ：０.４０〜１.００％，Ｖ：０.２０〜０.４０
％，Ｐ：０.０１０％以下，Ｓ：０.００６％以下，Ａ
ｌ：酸可溶Ａｌとして０.０１０〜０.１０％，を含有
し，更に場合により Ｔｉ：０.０１〜０.１０％又はＮｂ：０.０１〜０.２０
％の１種または２種，を含有し，残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなり，焼入れ焼もどし処理前において炭
化物の平均粒径が１μｍ以下である溶接性に優れたメタ
ルソー基板用鋼板が提供される。
【０００８】また，本発明によれば，以上のような成分
組成を有するベイナイト組織の熱延鋼板を製造し，この
ベイナイト組織の鋼板を焼鈍して炭化物平均粒径を１μ
ｍ以下とする溶接性に優れたメタルソー基板用鋼板の製
造方法が提供される。
組成を有するベイナイト組織の熱延鋼板を製造し，この
ベイナイト組織の鋼板を焼鈍して炭化物平均粒径を１μ
ｍ以下とする溶接性に優れたメタルソー基板用鋼板の製
造方法が提供される。
【０００９】
【作用】本発明によって得られる鋼板をプレス打ち抜き
やレーザーカットによって所定の形状に成形加工し，焼
入れ焼もどし処理することによって，高い強度と靱性を
備え，かつチップとのレーザー溶接が可能な溶接性に優
れたメタルソー基板を製造できるようになる。
やレーザーカットによって所定の形状に成形加工し，焼
入れ焼もどし処理することによって，高い強度と靱性を
備え，かつチップとのレーザー溶接が可能な溶接性に優
れたメタルソー基板を製造できるようになる。
【００１０】以下に本発明で規定する鋼成分とその含有
量並びに製造条件の意味するところを作用と共に個別に
説明する。
量並びに製造条件の意味するところを作用と共に個別に
説明する。
【００１１】〔鋼の成分組成について〕
Ｃ：鋼の強度と靱性を決定する基本的な元素である。メ
タルソー基板材として必要な強度を確保するためにはＣ
量は０.２０％以上が必要である。鋼の強度はＣ量が多
いほど増加はするが，他方Ｃ量が０.２９％を超えると
チップの溶接部が脆化してしまう。このためＣ量は０.
２０〜０.２９％とした。
タルソー基板材として必要な強度を確保するためにはＣ
量は０.２０％以上が必要である。鋼の強度はＣ量が多
いほど増加はするが，他方Ｃ量が０.２９％を超えると
チップの溶接部が脆化してしまう。このためＣ量は０.
２０〜０.２９％とした。
【００１２】Ｓｉ：鋼の脱酸元素として必要かつ有効で
あり，また焼入性を高め，フェライトの固溶強化元素と
しても有効に作用する元素であるが，溶接性を阻害する
原因にもなる元素であるので，その上限を０.４０％と
した。好ましいＳｉ量は０.０５〜０.４０％である。な
お鋼の脱酸は他の元素例えばＭｎやＡｌで補うことがで
きるが，この場合にはＳｉは無添加でも構わない。
あり，また焼入性を高め，フェライトの固溶強化元素と
しても有効に作用する元素であるが，溶接性を阻害する
原因にもなる元素であるので，その上限を０.４０％と
した。好ましいＳｉ量は０.０５〜０.４０％である。な
お鋼の脱酸は他の元素例えばＭｎやＡｌで補うことがで
きるが，この場合にはＳｉは無添加でも構わない。
【００１３】Ｍｎ：鋼の脱酸元素として必要かつ有効で
あり，オーステナイトの焼入性を高める元素であるが，
Ｍｎ系の非金属介在物を形成し，縞状組織を発達させて
靱性を低下させる原因となる元素でもある。またＭｎは
Ｓｉ以上に溶接性を阻害するため，その上限を０.５０
％とした。好ましいＭｎ量は０.１０〜０.５０％であ
る。なお鋼の脱酸は他の元素例えばＳｉやＡｌで補うこ
とができるが，この場合にはＭｎは無添加でも構わな
い。
あり，オーステナイトの焼入性を高める元素であるが，
Ｍｎ系の非金属介在物を形成し，縞状組織を発達させて
靱性を低下させる原因となる元素でもある。またＭｎは
Ｓｉ以上に溶接性を阻害するため，その上限を０.５０
％とした。好ましいＭｎ量は０.１０〜０.５０％であ
る。なお鋼の脱酸は他の元素例えばＳｉやＡｌで補うこ
とができるが，この場合にはＭｎは無添加でも構わな
い。
【００１４】Ｃｒ：鋼の焼入性，強度，靱性を向上させ
る元素として，またＣの拡散を抑制する元素として必須
である。メタルソー基板とチップとの溶接部の基板側の
脱炭を防止し，また，チップと同一の高温焼入焼戻し熱
処理によっても十分な強度と靱性を保つためには，Ｃｒ
量は１.００％以上が必要である。しかしＣｒを３.００
％を超えて含有させても前記の溶接部の脱炭の防止効果
や，強度と靱性を増加させるは効果はともに飽和するう
え，中間製品の製造性が著しく低下してしまい，更に十
分な溶接性も得られなくなるので，その上限を３.００
％とした。
る元素として，またＣの拡散を抑制する元素として必須
である。メタルソー基板とチップとの溶接部の基板側の
脱炭を防止し，また，チップと同一の高温焼入焼戻し熱
処理によっても十分な強度と靱性を保つためには，Ｃｒ
量は１.００％以上が必要である。しかしＣｒを３.００
％を超えて含有させても前記の溶接部の脱炭の防止効果
や，強度と靱性を増加させるは効果はともに飽和するう
え，中間製品の製造性が著しく低下してしまい，更に十
分な溶接性も得られなくなるので，その上限を３.００
％とした。
【００１５】Ｍｏ：鋼の焼入性，強度，靱性を向上させ
る元素として，またＣの拡散を抑制する元素として，Ｃ
ｒと同様に必須である。またチップとの溶接部における
基板側の脱炭を防止し，且つチップと同一の高温焼入焼
戻し熱処理によっても十分な強度と靱性を保つために
は，Ｍｏ量は０.４０％以上が必要である。しかし，Ｍ
ｏ量が１.００％を超えると，チップとの溶接部におけ
る基板の脱炭防止効果や，強度と靱性を増加させるは効
果はともに飽和し，中間製品の製造性が著しく低下して
しまい，更に十分な溶接性も得られなくなるので，その
上限を１.００％とした。
る元素として，またＣの拡散を抑制する元素として，Ｃ
ｒと同様に必須である。またチップとの溶接部における
基板側の脱炭を防止し，且つチップと同一の高温焼入焼
戻し熱処理によっても十分な強度と靱性を保つために
は，Ｍｏ量は０.４０％以上が必要である。しかし，Ｍ
ｏ量が１.００％を超えると，チップとの溶接部におけ
る基板の脱炭防止効果や，強度と靱性を増加させるは効
果はともに飽和し，中間製品の製造性が著しく低下して
しまい，更に十分な溶接性も得られなくなるので，その
上限を１.００％とした。
【００１６】Ｖ：オーステナイト結晶粒径を微細にする
作用により鋼の強度と靱性を向上させる元素として，ま
たＣの拡散を抑制する元素として有効に作用する。チッ
プとの溶接部における基板の脱炭を防止し，またチップ
と同一の高温焼入焼戻し熱処理によっても十分な強度と
靱性を確保するためには，Ｖ量は０.２０％以上が必要
である。しかしＶを０.４０％を超えて含有しても，チ
ップとの溶接部における基板材の脱炭防止効果や，強度
と靱性を増加させるは効果はともに飽和し，中間製品の
製造性が著しく低下してしまい，更に十分な溶接性も得
られなくなるので，その上限を０.４０％とした。
作用により鋼の強度と靱性を向上させる元素として，ま
たＣの拡散を抑制する元素として有効に作用する。チッ
プとの溶接部における基板の脱炭を防止し，またチップ
と同一の高温焼入焼戻し熱処理によっても十分な強度と
靱性を確保するためには，Ｖ量は０.２０％以上が必要
である。しかしＶを０.４０％を超えて含有しても，チ
ップとの溶接部における基板材の脱炭防止効果や，強度
と靱性を増加させるは効果はともに飽和し，中間製品の
製造性が著しく低下してしまい，更に十分な溶接性も得
られなくなるので，その上限を０.４０％とした。
【００１７】Ｐ：結晶粒界に偏析し焼入焼戻し後の靱性
を低下させるので，Ｐ量は低いほど好ましい。メタルソ
ー基板材として必要な靱性はＰ量を０.０１０％以下と
することにより達成できるので，その上限を０.０１０
％とした。
を低下させるので，Ｐ量は低いほど好ましい。メタルソ
ー基板材として必要な靱性はＰ量を０.０１０％以下と
することにより達成できるので，その上限を０.０１０
％とした。
【００１８】Ｓ：主としてＭｎＳなる非金属介在物を形
成し，鋼の加工性，強度，靱性に悪影響を及ぼす。とく
に，圧延材においては，ＭｎＳが圧延方向に展伸するた
め，鋼の加工性，強度，靱性の面内異方性が大きく現れ
てしまう。このようなＳの悪影響を防止するためには，
Ｓ量を０.００６％以下とする必要があるので，その上
限を０.００６％とした。
成し，鋼の加工性，強度，靱性に悪影響を及ぼす。とく
に，圧延材においては，ＭｎＳが圧延方向に展伸するた
め，鋼の加工性，強度，靱性の面内異方性が大きく現れ
てしまう。このようなＳの悪影響を防止するためには，
Ｓ量を０.００６％以下とする必要があるので，その上
限を０.００６％とした。
【００１９】Ａｌ：鋼の脱酸元素として必要かつ有効な
元素であり，さらに鋼中のＮと結合してＡｌＮを形成
し，熱処理におけるオーステナイト結晶粒の異常成長を
抑制する元素として有効である。これらのＡｌの作用
は，酸可溶Ａｌとして０.０１０％以上含有することに
よって発揮されるので，その下限を０.０１０％とし
た。これらのＡｌの作用は，酸可溶Ａｌとして０.１０
％までの量で十分であり，それ以上のＡｌを添加して
も，いたずらに製造コストの上昇を招くのみならずＡｌ
に起因する表面疵等の増加をも招き得策ではないので，
その上限を０.１０％とした。
元素であり，さらに鋼中のＮと結合してＡｌＮを形成
し，熱処理におけるオーステナイト結晶粒の異常成長を
抑制する元素として有効である。これらのＡｌの作用
は，酸可溶Ａｌとして０.０１０％以上含有することに
よって発揮されるので，その下限を０.０１０％とし
た。これらのＡｌの作用は，酸可溶Ａｌとして０.１０
％までの量で十分であり，それ以上のＡｌを添加して
も，いたずらに製造コストの上昇を招くのみならずＡｌ
に起因する表面疵等の増加をも招き得策ではないので，
その上限を０.１０％とした。
【００２０】Ｔｉ：Ｔｉは選択成分として含有される。
Ｔｉは熱処理時に固溶しにくい炭窒化物を形成して焼入
れ加熱時の結晶粒の粗大化を抑制し，靱性の劣化を防止
する効果を有する。この効果を得るためにＴｉは０.０
１％以上含有させることが必要である。しかし，０.１
０％を超えてＴｉを含有させると，粗大な窒化物を形成
して靱性を劣化させるので，その上限を０.１０％とし
た。
Ｔｉは熱処理時に固溶しにくい炭窒化物を形成して焼入
れ加熱時の結晶粒の粗大化を抑制し，靱性の劣化を防止
する効果を有する。この効果を得るためにＴｉは０.０
１％以上含有させることが必要である。しかし，０.１
０％を超えてＴｉを含有させると，粗大な窒化物を形成
して靱性を劣化させるので，その上限を０.１０％とし
た。
【００２１】Ｎｂ：ＮｂもＴｉと同様に選択成分として
含有される。Ｎｂは安定な炭窒化物を形成し，またＶ，
Ｔｉと同様に焼入れ加熱時の結晶粒の粗大化を抑制し
て，靱性の劣化を防止する等の有効な作用を有する。こ
のような作用を得るためには，０.０１％以上のＮｂを
含有させることが必要である。しかし，０.２０％を超
えてＮｂを含有させると，マトリックスに対する炭化物
の固溶を減少させて強度低下を招くので，その上限を
０.２０％とした。
含有される。Ｎｂは安定な炭窒化物を形成し，またＶ，
Ｔｉと同様に焼入れ加熱時の結晶粒の粗大化を抑制し
て，靱性の劣化を防止する等の有効な作用を有する。こ
のような作用を得るためには，０.０１％以上のＮｂを
含有させることが必要である。しかし，０.２０％を超
えてＮｂを含有させると，マトリックスに対する炭化物
の固溶を減少させて強度低下を招くので，その上限を
０.２０％とした。
【００２２】〔製造条件〕以上の成分組成を有する特殊
鋼のメタルソー基板を製造するにあたり，本発明では当
該鋼を，転炉あるいは電気炉にて溶製した後真空脱ガス
装置を経て成分調整し，鋼の連続鋳造設備によって連鋳
スラブとし，このスラブを熱間圧延してベイナイト組織
の熱延鋼板を製造する。そして，このベイナイト組織の
熱延鋼板を焼鈍し，さらに必要に応じて冷間圧延と焼鈍
を繰り返して施して，所望の板厚の鋼板とする。本発明
によれば，前記の成分組成を有する熱延鋼板の組織をベ
イナイトとすることによって，その後行う焼鈍の際に炭
化物の分解，球状化が微細均一に進行し，焼鈍後におけ
る鋼板中の炭化物の平均粒径を１μｍ以下にすることが
できる。
鋼のメタルソー基板を製造するにあたり，本発明では当
該鋼を，転炉あるいは電気炉にて溶製した後真空脱ガス
装置を経て成分調整し，鋼の連続鋳造設備によって連鋳
スラブとし，このスラブを熱間圧延してベイナイト組織
の熱延鋼板を製造する。そして，このベイナイト組織の
熱延鋼板を焼鈍し，さらに必要に応じて冷間圧延と焼鈍
を繰り返して施して，所望の板厚の鋼板とする。本発明
によれば，前記の成分組成を有する熱延鋼板の組織をベ
イナイトとすることによって，その後行う焼鈍の際に炭
化物の分解，球状化が微細均一に進行し，焼鈍後におけ
る鋼板中の炭化物の平均粒径を１μｍ以下にすることが
できる。
【００２３】鋼板中の炭化物の平均粒径が１μｍを超え
ると，焼入れ焼戻し等の熱処理時に炭化物が固溶不足と
なり，マトリックスの強度が不均一になるばかりかメタ
ルソー基板の形状を劣化させる場合がある。この形状の
劣化はメタルソー基板の研摩ならびに矯正の工程での作
業を困難にし，製品の材質特性も劣化させる。一方，鋼
板中の炭化物の平均粒径が１μｍ以下となるようにその
分布が微細かつ均一であると鋼板の打ち抜きの際，打ち
抜き面の性状に優れ，工具の損耗も少なくなり工具の寿
命が延びるといった利点がある。本発明によれば，ベイ
ナイト組織の熱延鋼板を焼鈍して鋼板中の炭化物の平均
粒径を１μｍ以下とすることによって，上述のように打
ち抜き性に優れ，焼入れ焼戻し処理後に形状劣化を生じ
ない鋼板を得ることができるようになる。
ると，焼入れ焼戻し等の熱処理時に炭化物が固溶不足と
なり，マトリックスの強度が不均一になるばかりかメタ
ルソー基板の形状を劣化させる場合がある。この形状の
劣化はメタルソー基板の研摩ならびに矯正の工程での作
業を困難にし，製品の材質特性も劣化させる。一方，鋼
板中の炭化物の平均粒径が１μｍ以下となるようにその
分布が微細かつ均一であると鋼板の打ち抜きの際，打ち
抜き面の性状に優れ，工具の損耗も少なくなり工具の寿
命が延びるといった利点がある。本発明によれば，ベイ
ナイト組織の熱延鋼板を焼鈍して鋼板中の炭化物の平均
粒径を１μｍ以下とすることによって，上述のように打
ち抜き性に優れ，焼入れ焼戻し処理後に形状劣化を生じ
ない鋼板を得ることができるようになる。
【００２４】
【実施例】以下，実施例によって本発明を具体的に説明
する。表１に示した成分・組成をもつ鋼を転炉で溶製
し，スラブに連続鋳造した。
する。表１に示した成分・組成をもつ鋼を転炉で溶製
し，スラブに連続鋳造した。
【００２５】
【表１】
【００２６】このスラブを通常のホットストリップミル
で熱間圧延後，５００〜６００℃の範囲で巻取り，板厚
３.２ｍｍの熱延鋼板を製造した。得られた熱延鋼板を
酸洗後，６７０〜７２０℃の範囲で球状化焼鈍を施し，
焼入れ焼戻し処理を加えた。表２に焼入温度と焼戻温
度，焼入れ焼戻し処理後の鋼板の硬さ，衝撃値，旧オー
ステナイト粒度番号，および炭素当量（Ｃeq）をまとめ
て示す。
で熱間圧延後，５００〜６００℃の範囲で巻取り，板厚
３.２ｍｍの熱延鋼板を製造した。得られた熱延鋼板を
酸洗後，６７０〜７２０℃の範囲で球状化焼鈍を施し，
焼入れ焼戻し処理を加えた。表２に焼入温度と焼戻温
度，焼入れ焼戻し処理後の鋼板の硬さ，衝撃値，旧オー
ステナイト粒度番号，および炭素当量（Ｃeq）をまとめ
て示す。
【００２７】
【表２】
【００２８】本発明範囲外の化学成分を有する比較鋼で
あるＣ鋼はＣ含有量が低いため炭素当量は低く溶接性は
良好であるものの，焼入れ焼戻し後の硬さが低く，メタ
ルソー基板として要求される強度が得られない。また，
比較鋼のＤ鋼はＣ含有量が高いため強度は得られている
ものの，靱性が低く，加えて炭素当量が高く溶接性に劣
る。さらに比較鋼のＥ鋼はＣｒ，Ｍｏ，Ｖなどの炭化物
形成元素の含有量が高いため硬さおよび靱性は確保され
ているが，本発明鋼と比較して大きな特性の向上は認め
られず，これらの元素を過剰に添加することは製造性を
損なうばかりか経済的にも不利となる。またＳｉ，Ｍｎ
などの含有量も高いため炭素当量が高くなり，溶接がで
きない。同じく比較鋼のＦ鋼はＣｒ，Ｍｏ，Ｖなどの炭
化物形成元素の含有量が少ないため焼入れ焼戻し後の硬
さが低い。
あるＣ鋼はＣ含有量が低いため炭素当量は低く溶接性は
良好であるものの，焼入れ焼戻し後の硬さが低く，メタ
ルソー基板として要求される強度が得られない。また，
比較鋼のＤ鋼はＣ含有量が高いため強度は得られている
ものの，靱性が低く，加えて炭素当量が高く溶接性に劣
る。さらに比較鋼のＥ鋼はＣｒ，Ｍｏ，Ｖなどの炭化物
形成元素の含有量が高いため硬さおよび靱性は確保され
ているが，本発明鋼と比較して大きな特性の向上は認め
られず，これらの元素を過剰に添加することは製造性を
損なうばかりか経済的にも不利となる。またＳｉ，Ｍｎ
などの含有量も高いため炭素当量が高くなり，溶接がで
きない。同じく比較鋼のＦ鋼はＣｒ，Ｍｏ，Ｖなどの炭
化物形成元素の含有量が少ないため焼入れ焼戻し後の硬
さが低い。
【００２９】これに対して，本発明例であるＡ鋼，Ｂ
鋼，およびＧ鋼はいずれも焼入れ焼戻し後にメタルソー
基板として必要な強度および靱性，溶接性を確保してい
る。なお，Ｂ鋼，Ｇ鋼は微量のＴｉやＮｂを含有してい
るため旧オーステナイト粒径がより微細になり靱性が向
上する傾向がある。
鋼，およびＧ鋼はいずれも焼入れ焼戻し後にメタルソー
基板として必要な強度および靱性，溶接性を確保してい
る。なお，Ｂ鋼，Ｇ鋼は微量のＴｉやＮｂを含有してい
るため旧オーステナイト粒径がより微細になり靱性が向
上する傾向がある。
【００３０】表３に熱延鋼板の金属組織および焼鈍後の
平均炭化物粒径を示す。
平均炭化物粒径を示す。
【００３１】
【表３】
【００３２】本発明範囲外の化学成分を有する比較鋼で
あるＦ鋼の熱延鋼板の金属組織はベイナイトのほかにフ
ェライトとパーライトが存在する。これを焼鈍した後の
平均炭化物粒径は１μｍを超えている。これに対し，本
発明鋼は熱間圧延でベイナイト組織となり，焼鈍後の平
均炭化物粒径は１μｍ以下である。本発明鋼は鋼板の打
ち抜きの際，打ち抜き面の性状に優れ，工具の損耗も少
なくなり工具寿命を延ばすことができる。また本発明鋼
は焼入れ焼戻し処理時の強度不均一ならびに形状不良と
いった問題の発生も抑制できる。従って，本発明によっ
て強度，靱性，溶接性を兼ね備えたメタルソー基板用鋼
板が得られることが判る。
あるＦ鋼の熱延鋼板の金属組織はベイナイトのほかにフ
ェライトとパーライトが存在する。これを焼鈍した後の
平均炭化物粒径は１μｍを超えている。これに対し，本
発明鋼は熱間圧延でベイナイト組織となり，焼鈍後の平
均炭化物粒径は１μｍ以下である。本発明鋼は鋼板の打
ち抜きの際，打ち抜き面の性状に優れ，工具の損耗も少
なくなり工具寿命を延ばすことができる。また本発明鋼
は焼入れ焼戻し処理時の強度不均一ならびに形状不良と
いった問題の発生も抑制できる。従って，本発明によっ
て強度，靱性，溶接性を兼ね備えたメタルソー基板用鋼
板が得られることが判る。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように，本発明によれば高
い強度および靱性と，優れた溶接性の両方を兼ね備えた
メタルソー基板を製造できるようになる。
い強度および靱性と，優れた溶接性の両方を兼ね備えた
メタルソー基板を製造できるようになる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ２２Ｃ 38/28 Ｃ２２Ｃ 38/28
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で， Ｃ：０.２０〜０.２９％，Ｓｉ：０.４０％以下，好ま
しくは０.０５〜０.４０％，Ｍｎ：０.５０％以下，好
ましくは０.１０〜０.５０％，Ｃｒ：１.００〜３.００
％，Ｍｏ：０.４０〜１.００％，Ｖ：０.２０〜０.４０
％，Ｐ：０.０１０％以下，Ｓ：０.００６％以下，Ａ
ｌ：酸可溶Ａｌとして０.０１０〜０.１０％，残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなり，焼入れ焼もどし処理
前において炭化物の平均粒径が１μｍ以下である溶接性
に優れたメタルソー基板用鋼板。 - 【請求項２】 重量％で， Ｃ：０.２０〜０.２９％，Ｓｉ：０.４０％以下，好ま
しくは０.０５〜０.４０％，Ｍｎ：０.５０％以下，好
ましくは０.１０〜０.５０％，Ｃｒ：１.００〜３.００
％，Ｍｏ：０.４０〜１.００％，Ｖ：０.２０〜０.４０
％，Ｐ：０.０１０％以下，Ｓ：０.００６％以下，Ａ
ｌ：酸可溶Ａｌとして０.０１０〜０.１０％，Ｔｉ：
０.０１〜０.１０％又はＮｂ：０.０１〜０.２０％の１
種または２種，残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
り，焼入れ焼もどし処理前において炭化物の平均粒径が
１μｍ以下である溶接性に優れたメタルソー基板用鋼
板。 - 【請求項３】 重量％で， Ｃ：０.２０〜０.２９％，Ｓｉ：０.４０％以下，好ま
しくは０.０５〜０.４０％，Ｍｎ：０.５０％以下，好
ましくは０.１０〜０.５０％，Ｃｒ：１.００〜３.００
％，Ｍｏ：０.４０〜１.００％，Ｖ：０.２０〜０.４０
％，Ｐ：０.０１０％以下，Ｓ：０.００６％以下，Ａ
ｌ：酸可溶Ａｌとして０.０１０〜０.１０％，を含有
し，場合によってはさらに，Ｔｉ：０.０１〜０.１０％
又はＮｂ：０.０１〜０.２０％の１種または２種を含有
し，残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるベイナイ
ト組織の熱延鋼板を製造し，このベイナイト組織の鋼板
を焼鈍して炭化物平均粒径を１μｍ以下とする溶接性に
優れたメタルソー基板用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05334995A JP3440960B2 (ja) | 1995-02-17 | 1995-02-17 | 溶接性に優れたメタルソー基板用鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05334995A JP3440960B2 (ja) | 1995-02-17 | 1995-02-17 | 溶接性に優れたメタルソー基板用鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08225886A JPH08225886A (ja) | 1996-09-03 |
| JP3440960B2 true JP3440960B2 (ja) | 2003-08-25 |
Family
ID=12940308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05334995A Expired - Lifetime JP3440960B2 (ja) | 1995-02-17 | 1995-02-17 | 溶接性に優れたメタルソー基板用鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3440960B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018182480A1 (en) * | 2017-03-29 | 2018-10-04 | Uddeholms Ab | Hot work tool steel |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100506328B1 (ko) * | 2002-11-20 | 2005-08-05 | 이일규 | 냉열 복합소재 특수강 및 그 제조방법 |
| JP5328494B2 (ja) * | 2009-06-03 | 2013-10-30 | 株式会社アマダ | 帯鋸刃及びその製造方法 |
| CN104087839B (zh) * | 2014-07-18 | 2016-05-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 热轧超薄激光焊接锯片基体用钢及生产方法 |
| CN117587198A (zh) * | 2023-11-22 | 2024-02-23 | 泰尔重工股份有限公司 | 一种激光淬火强化剪刃的加工方法 |
-
1995
- 1995-02-17 JP JP05334995A patent/JP3440960B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018182480A1 (en) * | 2017-03-29 | 2018-10-04 | Uddeholms Ab | Hot work tool steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08225886A (ja) | 1996-09-03 |
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