JP3458431B2 - セラミック多孔体及びその製造方法 - Google Patents
セラミック多孔体及びその製造方法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B38/00—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof
-
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- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/00474—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00
- C04B2111/00793—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00 as filters or diaphragms
-
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融金属中の介在物を
除去、精製するためのセラミックフィルター等として好
適に用いられるセラミック多孔体及びその製造方法に関
する。
除去、精製するためのセラミックフィルター等として好
適に用いられるセラミック多孔体及びその製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】非鉄、
鋳鉄等の鋳造時、溶融金属中の介在物除去、精製に三次
元網状骨格構造のセラミック多孔体を使用することは、
例えば特開昭５１−１４２１６２号公報等に示されてい
るように公知である。
鋳鉄等の鋳造時、溶融金属中の介在物除去、精製に三次
元網状骨格構造のセラミック多孔体を使用することは、
例えば特開昭５１−１４２１６２号公報等に示されてい
るように公知である。
【０００３】このようなセラミック多孔体の製造は、一
般にセル膜のない軟質ポリウレタンフォーム等の内部連
通空間を有する三次元網状骨格構造の合成樹脂発泡体を
セラミック泥漿に浸漬して合成樹脂発泡体にセラミック
泥漿を付着させた後、余剰泥漿を除去し、次いで乾燥
し、焼成して得るものである。この場合、この発泡体の
格子表面に付着したセラミック泥漿が焼成されることに
より、セラミック多孔体の格子を形成すると共に、この
焼成の間に発泡体が焼失することにより、セラミック多
孔体のセラミック格子は内部に空洞が形成された状態と
なるものである。
般にセル膜のない軟質ポリウレタンフォーム等の内部連
通空間を有する三次元網状骨格構造の合成樹脂発泡体を
セラミック泥漿に浸漬して合成樹脂発泡体にセラミック
泥漿を付着させた後、余剰泥漿を除去し、次いで乾燥
し、焼成して得るものである。この場合、この発泡体の
格子表面に付着したセラミック泥漿が焼成されることに
より、セラミック多孔体の格子を形成すると共に、この
焼成の間に発泡体が焼失することにより、セラミック多
孔体のセラミック格子は内部に空洞が形成された状態と
なるものである。
【０００４】ところで、上記のセラミック多孔体の製造
においては、余剰泥漿を除去する方法として、コスト的
に有利なロールによる圧縮方法を用いているのが一般的
である。
においては、余剰泥漿を除去する方法として、コスト的
に有利なロールによる圧縮方法を用いているのが一般的
である。
【０００５】しかしながら、ロール圧縮方法は、骨格が
太くならず、特に合成樹脂発泡体の表面部は、ロールで
直接こすれるため、合成樹脂発泡体表面部に対するセラ
ミック泥漿の付着量が薄く、場合によっては該発泡体表
面部の骨格の頂稜部には付着しない箇所もあり、このた
め焼成後、セラミック多孔体表面部に合成樹脂発泡体の
消失孔が見られ、表面強度が悪いという問題がある。
太くならず、特に合成樹脂発泡体の表面部は、ロールで
直接こすれるため、合成樹脂発泡体表面部に対するセラ
ミック泥漿の付着量が薄く、場合によっては該発泡体表
面部の骨格の頂稜部には付着しない箇所もあり、このた
め焼成後、セラミック多孔体表面部に合成樹脂発泡体の
消失孔が見られ、表面強度が悪いという問題がある。
【０００６】この対策として、ロール間隙を広くする方
法が考えられるが、十分に余剰泥漿を除くことができな
いので、目づまり部のみが増え、湯流れ性不良になり、
しかも、ロールと接触する部分、即ち表面部はいずれに
しても上記と同様の現象を呈し、十分な改善はなされな
い。
法が考えられるが、十分に余剰泥漿を除くことができな
いので、目づまり部のみが増え、湯流れ性不良になり、
しかも、ロールと接触する部分、即ち表面部はいずれに
しても上記と同様の現象を呈し、十分な改善はなされな
い。
【０００７】このような表面部の強度が弱いセラミック
多孔体は、梱包して輸送する場合、輸送の振動で骨格に
欠けが生じ、ユーザー先に届いた時には梱包箱内にかな
りの骨格片が見られ、このようなセラミック多孔体内部
に、欠けた骨格が含まれている場合は、使用前に圧縮エ
アーで骨格片を除去してからフィルター材として使用す
る必要があるが、この操作を行っても欠けた骨格を取り
除くには不十分で、時として鋳造製品中へ流れ出し、鋳
造品が不良品となることもあった。
多孔体は、梱包して輸送する場合、輸送の振動で骨格に
欠けが生じ、ユーザー先に届いた時には梱包箱内にかな
りの骨格片が見られ、このようなセラミック多孔体内部
に、欠けた骨格が含まれている場合は、使用前に圧縮エ
アーで骨格片を除去してからフィルター材として使用す
る必要があるが、この操作を行っても欠けた骨格を取り
除くには不十分で、時として鋳造製品中へ流れ出し、鋳
造品が不良品となることもあった。
【０００８】また、セラミック多孔体を溶融金属の濾過
に使用する場合、第１に要求されることは、溶融金属の
衝撃に対する耐抗力であり、表面部の強度が弱いセラミ
ック多孔体は、この耐抗力が不十分であった。
に使用する場合、第１に要求されることは、溶融金属の
衝撃に対する耐抗力であり、表面部の強度が弱いセラミ
ック多孔体は、この耐抗力が不十分であった。
【０００９】そのため、骨格を太くすればこのような問
題点が少なくなることは十分に考えられるが、従来法で
は骨格を太くすれば湯流れ性が悪くなり、しかもコスト
も高くなるものであった。例えば、セラミックスラリー
に合成樹脂発泡体を含浸後、遠心分離で余剰泥漿を除去
する方法があり、この方法では太い骨格で鋭角部もない
セラミック多孔体を得ることができるが、一回での付着
量が少なく、そのため含浸−遠心分離−乾燥の工程を４
〜５回繰り返す必要があり、工数がかかってコストの増
大を招いていた。しかも、この遠心分離法では、セラミ
ック多孔体の全体の骨格が太くなるため、かさ比重を大
きくすると、骨はより太くなり、空隙部が減り、圧力損
失が増大するという問題点がある。
題点が少なくなることは十分に考えられるが、従来法で
は骨格を太くすれば湯流れ性が悪くなり、しかもコスト
も高くなるものであった。例えば、セラミックスラリー
に合成樹脂発泡体を含浸後、遠心分離で余剰泥漿を除去
する方法があり、この方法では太い骨格で鋭角部もない
セラミック多孔体を得ることができるが、一回での付着
量が少なく、そのため含浸−遠心分離−乾燥の工程を４
〜５回繰り返す必要があり、工数がかかってコストの増
大を招いていた。しかも、この遠心分離法では、セラミ
ック多孔体の全体の骨格が太くなるため、かさ比重を大
きくすると、骨はより太くなり、空隙部が減り、圧力損
失が増大するという問題点がある。
【００１０】一方、鋳鉄の機械的性質の改善、組織均一
化等の高品質化のために、鋳造の際、銅、珪素等の接種
剤が用いられ、機械的性質の改善を目的とした場合、取
鍋内の溶湯中に接種剤を添加してから鋳造を行ってい
る。この場合、鋳造初期には接種の効果がみられるが、
時間と共にその効果は急激に失われるため、２次接種を
行うのが一般的である。このため、溶湯温度の低下が避
けられず、湯流れ不良を起こすこともあった。この場
合、もしセラミック多孔体の表面強度が高ければ、接種
剤を直接セラミック多孔体表面上に置くことができ、安
定した品質の鋳造ができることが期待される。
化等の高品質化のために、鋳造の際、銅、珪素等の接種
剤が用いられ、機械的性質の改善を目的とした場合、取
鍋内の溶湯中に接種剤を添加してから鋳造を行ってい
る。この場合、鋳造初期には接種の効果がみられるが、
時間と共にその効果は急激に失われるため、２次接種を
行うのが一般的である。このため、溶湯温度の低下が避
けられず、湯流れ不良を起こすこともあった。この場
合、もしセラミック多孔体の表面強度が高ければ、接種
剤を直接セラミック多孔体表面上に置くことができ、安
定した品質の鋳造ができることが期待される。
【００１１】本発明は、上記事情に鑑みなされたもの
で、表面強度が優れ、骨格の欠けが少なく、しかも圧力
損失の少ないセラミック多孔体及びその製造方法を提供
することを目的とする。
で、表面強度が優れ、骨格の欠けが少なく、しかも圧力
損失の少ないセラミック多孔体及びその製造方法を提供
することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明者は、上
記目的を達成するため鋭意検討を重ねた結果、内部連通
空間を有する三次元網状骨格構造の合成樹脂発泡体をセ
ラミック泥漿に浸漬して合成樹脂発泡体にセラミック泥
漿を付着させた後、余剰泥漿を除去し、次いで乾燥し、
焼成して三次元網状骨格構造のセラミック多孔体を得る
セラミック多孔体の製造方法において、セラミック泥漿
が付着した合成樹脂発泡体又は焼成後のセラミック多孔
体基体の表面に粘度が８〜３０ポイズ、チクソトロピッ
ク指数が１．５〜５であるセラミック泥漿をスプレー塗
布し、乾燥、焼成するなどの方法により、セラミック多
孔体の表面部のセラミック格子が、該格子を形成するリ
ング状の主骨格層と、該主骨格層を被覆して形成され、
かつセラミック格子のセラミック多孔体表面側中央に位
置する仮想面（格子の中心部を通り、セラミック多孔体
の表面に対して直交する面）Ａから上記仮想面Ａを格子
の中心部を通る辺を軸としてその両面側にそれぞれ１２
０°偏位した位置の仮想面Ｂ，Ｃ間のセラミック多孔体
表面側で定義される表面側において主骨格層の厚さの
０．２〜２倍の平均厚さを有すると共に、上記１２０°
偏位位置の仮想面Ｂ，Ｃ間のセラミック多孔体中心層側
で定義される裏面側において主骨格層の厚さの０．１倍
以下の平均厚さを有する補強層とからなるセラミック多
孔体が得られること、このセラミック多孔体は、かさ比
重をそのままにして表面部だけを強化したものであるの
で、表面強度が優れ、骨格の欠けが少なく、しかも圧力
損失が低いことを見出した。
記目的を達成するため鋭意検討を重ねた結果、内部連通
空間を有する三次元網状骨格構造の合成樹脂発泡体をセ
ラミック泥漿に浸漬して合成樹脂発泡体にセラミック泥
漿を付着させた後、余剰泥漿を除去し、次いで乾燥し、
焼成して三次元網状骨格構造のセラミック多孔体を得る
セラミック多孔体の製造方法において、セラミック泥漿
が付着した合成樹脂発泡体又は焼成後のセラミック多孔
体基体の表面に粘度が８〜３０ポイズ、チクソトロピッ
ク指数が１．５〜５であるセラミック泥漿をスプレー塗
布し、乾燥、焼成するなどの方法により、セラミック多
孔体の表面部のセラミック格子が、該格子を形成するリ
ング状の主骨格層と、該主骨格層を被覆して形成され、
かつセラミック格子のセラミック多孔体表面側中央に位
置する仮想面（格子の中心部を通り、セラミック多孔体
の表面に対して直交する面）Ａから上記仮想面Ａを格子
の中心部を通る辺を軸としてその両面側にそれぞれ１２
０°偏位した位置の仮想面Ｂ，Ｃ間のセラミック多孔体
表面側で定義される表面側において主骨格層の厚さの
０．２〜２倍の平均厚さを有すると共に、上記１２０°
偏位位置の仮想面Ｂ，Ｃ間のセラミック多孔体中心層側
で定義される裏面側において主骨格層の厚さの０．１倍
以下の平均厚さを有する補強層とからなるセラミック多
孔体が得られること、このセラミック多孔体は、かさ比
重をそのままにして表面部だけを強化したものであるの
で、表面強度が優れ、骨格の欠けが少なく、しかも圧力
損失が低いことを見出した。
【００１３】即ち、セラミックは、クラックの発生によ
りそのクラックを核として破壊に進展するもので、セラ
ミック骨格が太ければ、クラックを発生させるのにより
大きな力が必要となり、その結果、強度が大きいことに
なる。しかしながら、本発明者はクラックの発生を防止
すれば良いのであるから、中心層の骨格は細くとも、輸
送中の欠け発生によるクラック生成及び鋳湯時の衝撃の
両面からみて必ずしも全体の骨格を太くする必要がな
く、表面部の骨格のみ太くすれば良いと考えた。例え
ば、溶融金属のフィルターとして用いる場合、溶融金属
等の流れ性に関して表面の骨格太さとの関係は、流入側
に関しては表面骨格が太く、鋭角部のないことが有利と
されるが、流入面の裏側まで鋭角部をなくす必要はな
く、むしろ流れ抵抗の上昇の原因となってしまう。逆
に、流出側に関しては、流入面側と逆のことがいえる。
本発明者は、かかる知見に基づき、流れ性の良い骨格形
状のセラミック多孔体を得るため鋭意検討を行った結
果、上記構成のセラミック多孔体が強度と圧力損失とい
うむしろ相反する特性を同時に兼備し、溶融アルミニウ
ムや鋳鉄等のフィルターとして優れた性能を有すること
を知見し、本発明をなすに至ったものである。
りそのクラックを核として破壊に進展するもので、セラ
ミック骨格が太ければ、クラックを発生させるのにより
大きな力が必要となり、その結果、強度が大きいことに
なる。しかしながら、本発明者はクラックの発生を防止
すれば良いのであるから、中心層の骨格は細くとも、輸
送中の欠け発生によるクラック生成及び鋳湯時の衝撃の
両面からみて必ずしも全体の骨格を太くする必要がな
く、表面部の骨格のみ太くすれば良いと考えた。例え
ば、溶融金属のフィルターとして用いる場合、溶融金属
等の流れ性に関して表面の骨格太さとの関係は、流入側
に関しては表面骨格が太く、鋭角部のないことが有利と
されるが、流入面の裏側まで鋭角部をなくす必要はな
く、むしろ流れ抵抗の上昇の原因となってしまう。逆
に、流出側に関しては、流入面側と逆のことがいえる。
本発明者は、かかる知見に基づき、流れ性の良い骨格形
状のセラミック多孔体を得るため鋭意検討を行った結
果、上記構成のセラミック多孔体が強度と圧力損失とい
うむしろ相反する特性を同時に兼備し、溶融アルミニウ
ムや鋳鉄等のフィルターとして優れた性能を有すること
を知見し、本発明をなすに至ったものである。
【００１４】従って、本発明は、内部連通空間を有する
三次元網状骨格構造をなし、内部に空洞部を有するセラ
ミック格子からなるセラミック多孔体において、このセ
ラミック多孔体の表面部のセラミック格子が、該格子を
形成するリング状の主骨格層と、該主骨格層を被覆して
形成され、かつセラミック格子のセラミック多孔体表面
側中央に位置する仮想面（格子の中心部を通り、セラミ
ック多孔体の表面に対して直交する面）Ａから上記仮想
面Ａを格子の中心部を通る辺を軸としてその両面側にそ
れぞれ１２０°偏位した位置の仮想面Ｂ，Ｃ間のセラミ
ック多孔体表面側で定義される表面側において主骨格層
の厚さの０．２〜２倍の平均厚さを有すると共に、上記
１２０°偏位位置の仮想面Ｂ，Ｃ間のセラミック多孔体
中心層側で定義される裏面側において主骨格層の厚さの
０．１倍以下の平均厚さを有する補強層とからなること
を特徴とするセラミック多孔体、及び内部連通空間を有
する三次元網状骨格構造の合成樹脂発泡体をセラミック
泥漿に浸漬して合成樹脂発泡体にセラミック泥漿を付着
させた後、余剰泥漿を除去し、次いで乾燥し、焼成して
三次元網状骨格構造のセラミック多孔体を得るセラミッ
ク多孔体の製造方法において、セラミック泥漿が付着し
た合成樹脂発泡体又は焼成後のセラミック多孔体基体の
表面に、粘度が８〜３０ポイズ、チクソトロピック指数
が１．５〜５であるセラミック泥漿をスプレー塗布し、
乾燥、焼成することを特徴とするセラミック多孔体の製
造方法を提供する。
三次元網状骨格構造をなし、内部に空洞部を有するセラ
ミック格子からなるセラミック多孔体において、このセ
ラミック多孔体の表面部のセラミック格子が、該格子を
形成するリング状の主骨格層と、該主骨格層を被覆して
形成され、かつセラミック格子のセラミック多孔体表面
側中央に位置する仮想面（格子の中心部を通り、セラミ
ック多孔体の表面に対して直交する面）Ａから上記仮想
面Ａを格子の中心部を通る辺を軸としてその両面側にそ
れぞれ１２０°偏位した位置の仮想面Ｂ，Ｃ間のセラミ
ック多孔体表面側で定義される表面側において主骨格層
の厚さの０．２〜２倍の平均厚さを有すると共に、上記
１２０°偏位位置の仮想面Ｂ，Ｃ間のセラミック多孔体
中心層側で定義される裏面側において主骨格層の厚さの
０．１倍以下の平均厚さを有する補強層とからなること
を特徴とするセラミック多孔体、及び内部連通空間を有
する三次元網状骨格構造の合成樹脂発泡体をセラミック
泥漿に浸漬して合成樹脂発泡体にセラミック泥漿を付着
させた後、余剰泥漿を除去し、次いで乾燥し、焼成して
三次元網状骨格構造のセラミック多孔体を得るセラミッ
ク多孔体の製造方法において、セラミック泥漿が付着し
た合成樹脂発泡体又は焼成後のセラミック多孔体基体の
表面に、粘度が８〜３０ポイズ、チクソトロピック指数
が１．５〜５であるセラミック泥漿をスプレー塗布し、
乾燥、焼成することを特徴とするセラミック多孔体の製
造方法を提供する。
【００１５】以下、本発明につき更に詳しく説明する
と、本発明のセラミック多孔体は、図１〜４に示すよう
に、内部連通空間２を有する三次元網状骨格構造をな
し、内部に空洞部３を有するセラミック格子４からなる
セラミック多孔体１において、このセラミック多孔体１
の少なくとも表面部５、即ちこのセラミック多孔体１を
溶融金属用フィルターとして用いる場合、溶融金属流入
側のセラミック格子４ａを、リング状の主骨格層６と、
補強層７とから形成したものであり、この場合、補強層
７の表面側７ａを裏面側７ｂより厚肉に形成したもので
ある。
と、本発明のセラミック多孔体は、図１〜４に示すよう
に、内部連通空間２を有する三次元網状骨格構造をな
し、内部に空洞部３を有するセラミック格子４からなる
セラミック多孔体１において、このセラミック多孔体１
の少なくとも表面部５、即ちこのセラミック多孔体１を
溶融金属用フィルターとして用いる場合、溶融金属流入
側のセラミック格子４ａを、リング状の主骨格層６と、
補強層７とから形成したものであり、この場合、補強層
７の表面側７ａを裏面側７ｂより厚肉に形成したもので
ある。
【００１６】ここで、補強層７の形成は、上述したよう
に少なくとも表面部５に対して行われるものであるが、
必要により裏面部９や側面部１０，１０に対して行うこ
とができ、特にこのセラミック多孔体１を溶融金属用フ
ィルターとして用いる場合は、裏面部９にも補強層７を
形成することが推奨される。
に少なくとも表面部５に対して行われるものであるが、
必要により裏面部９や側面部１０，１０に対して行うこ
とができ、特にこのセラミック多孔体１を溶融金属用フ
ィルターとして用いる場合は、裏面部９にも補強層７を
形成することが推奨される。
【００１７】また、上記補強層７は、その表面側７ａが
裏面側７ｂより厚肉に形成されているものであり、これ
により表面部の格子４ａの頂部１１の鋭角部が被覆さ
れ、丸みを帯びて、この点からも表面の強度が向上する
ものであるが、この場合表面側７ａは、図３，４に示す
ように、格子４ａのセラミック多孔体１表面側中央に位
置する仮想面（格子４ａの中心部を通り、セラミック多
孔体１の表面に対して直交する面）Ａから、上記仮想面
Ａを格子４ａの中心部を通る辺を軸としてその両面側に
それぞれ１２０°偏位した位置の仮想面Ｂ，Ｃ間のセラ
ミック多孔体１表面側と定義され、この表面側７ａの厚
さは上記主骨格層６の厚さの０．２〜２倍の平均厚さと
することが好ましく、また上記１２０°偏位位置の仮想
面Ｂ，Ｃ間のセラミック多孔体１中心層側で定義される
裏面側７ｂの厚さは主骨格層６の厚さの０．１倍以下の
平均厚さを有することが好ましい。表面側７ａの平均厚
さが０．２倍より薄いと上記鋭角部が残り、２倍より厚
いと格子４ａが全体的に太くなり過ぎて圧力損失が大き
くなる場合が生じる。一方、裏面側７ｂの平均厚さが
０．１倍より厚いということは、後述するようにセラミ
ック多孔体１表面側よりセラミック泥漿をスプレーする
ため、表面側７ａが厚くなりすぎるものである。
裏面側７ｂより厚肉に形成されているものであり、これ
により表面部の格子４ａの頂部１１の鋭角部が被覆さ
れ、丸みを帯びて、この点からも表面の強度が向上する
ものであるが、この場合表面側７ａは、図３，４に示す
ように、格子４ａのセラミック多孔体１表面側中央に位
置する仮想面（格子４ａの中心部を通り、セラミック多
孔体１の表面に対して直交する面）Ａから、上記仮想面
Ａを格子４ａの中心部を通る辺を軸としてその両面側に
それぞれ１２０°偏位した位置の仮想面Ｂ，Ｃ間のセラ
ミック多孔体１表面側と定義され、この表面側７ａの厚
さは上記主骨格層６の厚さの０．２〜２倍の平均厚さと
することが好ましく、また上記１２０°偏位位置の仮想
面Ｂ，Ｃ間のセラミック多孔体１中心層側で定義される
裏面側７ｂの厚さは主骨格層６の厚さの０．１倍以下の
平均厚さを有することが好ましい。表面側７ａの平均厚
さが０．２倍より薄いと上記鋭角部が残り、２倍より厚
いと格子４ａが全体的に太くなり過ぎて圧力損失が大き
くなる場合が生じる。一方、裏面側７ｂの平均厚さが
０．１倍より厚いということは、後述するようにセラミ
ック多孔体１表面側よりセラミック泥漿をスプレーする
ため、表面側７ａが厚くなりすぎるものである。
【００１８】なお、上記補強層７は、該補強層７を形成
後、格子４ａにおいて、鋭角部がなく、凸部が７０〜１
００％で、凹部が０〜４０％程度とすることが良い。凸
部の割合が７０％より低いと、溶湯衝撃により破壊し易
くなる場合がある。
後、格子４ａにおいて、鋭角部がなく、凸部が７０〜１
００％で、凹部が０〜４０％程度とすることが良い。凸
部の割合が７０％より低いと、溶湯衝撃により破壊し易
くなる場合がある。
【００１９】上記の如きセラミック多孔体は、内部連通
空間を有する三次元網状骨格構造の合成樹脂発泡体をセ
ラミック泥漿に浸漬して合成樹脂発泡体にセラミック泥
漿を付着させた後、余剰泥漿を除去し、次いで乾燥し、
焼成して三次元網状骨格構造のセラミック多孔体を得る
セラミック多孔体の製造方法において、セラミック泥漿
が付着した合成樹脂発泡体又は焼成後のセラミック多孔
体基体の表面に、粘度が５〜４０ポイズ、チクソトロピ
ック指数が１．５〜５であるセラミック泥漿をスプレー
塗布し、乾燥、焼成することによって得ることができ
る。
空間を有する三次元網状骨格構造の合成樹脂発泡体をセ
ラミック泥漿に浸漬して合成樹脂発泡体にセラミック泥
漿を付着させた後、余剰泥漿を除去し、次いで乾燥し、
焼成して三次元網状骨格構造のセラミック多孔体を得る
セラミック多孔体の製造方法において、セラミック泥漿
が付着した合成樹脂発泡体又は焼成後のセラミック多孔
体基体の表面に、粘度が５〜４０ポイズ、チクソトロピ
ック指数が１．５〜５であるセラミック泥漿をスプレー
塗布し、乾燥、焼成することによって得ることができ
る。
【００２０】ここで、本発明で用いる合成樹脂発泡体と
しては、内部連通空間を有する三次元網状骨格構造を有
すればいずれのものでも良く、例えば軟質ポリウレタン
フォーム、特にセル膜のない軟質ポリウレタンフォーム
を好適に使用することができる。この場合、網状度合い
を表す空孔数（セル数）は、通常この種の用途に使用さ
れる範囲で選択することができ、特に制限されない。
しては、内部連通空間を有する三次元網状骨格構造を有
すればいずれのものでも良く、例えば軟質ポリウレタン
フォーム、特にセル膜のない軟質ポリウレタンフォーム
を好適に使用することができる。この場合、網状度合い
を表す空孔数（セル数）は、通常この種の用途に使用さ
れる範囲で選択することができ、特に制限されない。
【００２１】次に、本発明で用いるセラミック泥漿は、
セラミック粉末を水に懸濁したスラリーで、通常セラミ
ック多孔体の製造に使用されているものを使用すること
ができる。泥漿特性としては、弱いチクソトロピック性
を示すものが良く、酸化物、非酸化物の種類を問わな
い。好適に使用される酸化物セラミックとしては、例え
ばアルミナ、コーディライト、ムライト、ジルコニアな
どが挙げられ、非酸化物セラミックとしては、例えば炭
化ケイ素、窒化ケイ素などが挙げられる。また、泥漿作
成に関し、必要により泥漿特性を調整する解膠剤、水性
高分子等を添加することができる。
セラミック粉末を水に懸濁したスラリーで、通常セラミ
ック多孔体の製造に使用されているものを使用すること
ができる。泥漿特性としては、弱いチクソトロピック性
を示すものが良く、酸化物、非酸化物の種類を問わな
い。好適に使用される酸化物セラミックとしては、例え
ばアルミナ、コーディライト、ムライト、ジルコニアな
どが挙げられ、非酸化物セラミックとしては、例えば炭
化ケイ素、窒化ケイ素などが挙げられる。また、泥漿作
成に関し、必要により泥漿特性を調整する解膠剤、水性
高分子等を添加することができる。
【００２２】このセラミック泥漿に上記合成樹脂発泡体
を浸漬し、セラミック泥漿を合成樹脂発泡体に付着さ
せ、次いで余剰泥漿を除去する方法は、特に制限されな
いが、余剰泥漿を除去する方法として、生産性からロー
ル等を用いて圧縮する方法を好適に採用することができ
る。
を浸漬し、セラミック泥漿を合成樹脂発泡体に付着さ
せ、次いで余剰泥漿を除去する方法は、特に制限されな
いが、余剰泥漿を除去する方法として、生産性からロー
ル等を用いて圧縮する方法を好適に採用することができ
る。
【００２３】一般には、余剰泥漿を除去した合成樹脂発
泡体を、引き続き乾燥し、焼成するが、本発明において
は、余剰泥漿を除去後、乾燥後、又は焼成後にセラミッ
ク泥漿をスプレー塗布して多孔体表面を処理する。
泡体を、引き続き乾燥し、焼成するが、本発明において
は、余剰泥漿を除去後、乾燥後、又は焼成後にセラミッ
ク泥漿をスプレー塗布して多孔体表面を処理する。
【００２４】この場合、スプレーするセラミック泥漿と
しては、セラミック成分を格子骨格セラミック（主骨格
層）と同成分とすることが好ましく、ないしは格子骨格
セラミックの熱膨張係数との差が１８％以内のセラミッ
ク成分からなる泥漿を用いることが良い。熱膨張係数の
差が１８％を超えるセラミック成分を使用すると、焼成
後、スプレーしたセラミック表面にクラックが発生する
場合がある（特開平５−５１２７８号公報参照）。
しては、セラミック成分を格子骨格セラミック（主骨格
層）と同成分とすることが好ましく、ないしは格子骨格
セラミックの熱膨張係数との差が１８％以内のセラミッ
ク成分からなる泥漿を用いることが良い。熱膨張係数の
差が１８％を超えるセラミック成分を使用すると、焼成
後、スプレーしたセラミック表面にクラックが発生する
場合がある（特開平５−５１２７８号公報参照）。
【００２５】また、スプレー塗布する対象としては、余
剰泥漿除去後の濡れた状態の合成樹脂発泡体、もしくは
乾燥後の合成樹脂発泡体又は焼成後のセラミック多孔体
であるが、好ましいのは乾燥後又は焼成後である。特
に、余剰泥漿除去後、表面を乾燥させたものが好適であ
る。余剰泥漿を除去した直後の濡れた状態では、基本と
なる泥漿とスプレーした泥漿とが同化し易く、そのため
粘度やチクソ性を高くしなければ表面の格子が上述した
ような骨格とならず、効率が悪い場合がある。
剰泥漿除去後の濡れた状態の合成樹脂発泡体、もしくは
乾燥後の合成樹脂発泡体又は焼成後のセラミック多孔体
であるが、好ましいのは乾燥後又は焼成後である。特
に、余剰泥漿除去後、表面を乾燥させたものが好適であ
る。余剰泥漿を除去した直後の濡れた状態では、基本と
なる泥漿とスプレーした泥漿とが同化し易く、そのため
粘度やチクソ性を高くしなければ表面の格子が上述した
ような骨格とならず、効率が悪い場合がある。
【００２６】スプレー塗布するセラミック泥漿特性とし
ては、２５℃での粘度が５〜４０ポイズ、特に８〜３０
ポイズである。５ポイズより粘度が低いと、スプレーし
ても粘性が小さいため、吹きつけられた泥漿が格子骨格
表面にとどまらずに流れ落ちるおそれがあり、場合によ
っては基材に付着していたセラミック成分を剥離させて
しまうおそれがある。一方、４０ポイズを超えると、ス
プレー操作が困難であり、スプレーノズルの目づまりを
招くおそれがある。また、このセラミック泥漿のチクソ
トロピック指数は、１．５〜５の範囲、特に２〜４の範
囲である。この値が１．５より小さいと、粘度が大きく
てもスプレーした際に吹きつけた箇所にとどまらずに流
れ落ちてしまう場合があり、５を超えると、流れ性が不
良で、そのまま付着するが、沈積状態となり、焼成後突
起物として残ってしまう場合がある。このような泥漿特
性は必要によりポリアクリル酸系の増粘剤、解膠剤、及
び酸、アルカリ剤を加えて調整することができる。
ては、２５℃での粘度が５〜４０ポイズ、特に８〜３０
ポイズである。５ポイズより粘度が低いと、スプレーし
ても粘性が小さいため、吹きつけられた泥漿が格子骨格
表面にとどまらずに流れ落ちるおそれがあり、場合によ
っては基材に付着していたセラミック成分を剥離させて
しまうおそれがある。一方、４０ポイズを超えると、ス
プレー操作が困難であり、スプレーノズルの目づまりを
招くおそれがある。また、このセラミック泥漿のチクソ
トロピック指数は、１．５〜５の範囲、特に２〜４の範
囲である。この値が１．５より小さいと、粘度が大きく
てもスプレーした際に吹きつけた箇所にとどまらずに流
れ落ちてしまう場合があり、５を超えると、流れ性が不
良で、そのまま付着するが、沈積状態となり、焼成後突
起物として残ってしまう場合がある。このような泥漿特
性は必要によりポリアクリル酸系の増粘剤、解膠剤、及
び酸、アルカリ剤を加えて調整することができる。
【００２７】なお、チクソトロピック指数とは、この値
をηrとすると、２５℃における回転粘度計による６ｒ
ｐｍと６０ｒｐｍとの粘度の比である。
をηrとすると、２５℃における回転粘度計による６ｒ
ｐｍと６０ｒｐｍとの粘度の比である。
【００２８】ηr＝η6rpm／η60rpm
【００２９】スプレー塗布する方法は、特に制限されな
いが、スプレーの投影方向を多孔体表面に対して該表面
に直交する面からそれぞれ両側に３０〜６０°偏位した
位置間の範囲で行うことが好ましい。これによって表面
部の格子を上述した構造とすることができる。また、ス
プレー塗布する箇所は、多孔体全表面でも良く、フィル
ターとして用いる場合には流体の流れ方向側の面に行っ
ても良い。特に、余剰泥漿を除去する方法としてロール
等の圧縮法を採用した場合、ロールの接触面は上述した
ように泥漿が付着していない場合があるので、ロール接
触面をスプレー塗布することが好ましい。
いが、スプレーの投影方向を多孔体表面に対して該表面
に直交する面からそれぞれ両側に３０〜６０°偏位した
位置間の範囲で行うことが好ましい。これによって表面
部の格子を上述した構造とすることができる。また、ス
プレー塗布する箇所は、多孔体全表面でも良く、フィル
ターとして用いる場合には流体の流れ方向側の面に行っ
ても良い。特に、余剰泥漿を除去する方法としてロール
等の圧縮法を採用した場合、ロールの接触面は上述した
ように泥漿が付着していない場合があるので、ロール接
触面をスプレー塗布することが好ましい。
【００３０】スプレーの塗布量は、表面部格子が上述し
た構造となる量であり、具体的には乾燥重量換算で０．
０３〜０．２ｇ／ｃｍ2、特に０．０５〜０．１８ｇ／
ｃｍ2の範囲が好ましい。塗布量が０．０３ｇ／ｃｍ2よ
り少ないと表面部の格子に鋭角部が残り、０．２ｇ／ｃ
ｍ2より大くすると、編み目を形成する格子骨格が太く
なり過ぎて目開きを封じてしまう場合がある。
た構造となる量であり、具体的には乾燥重量換算で０．
０３〜０．２ｇ／ｃｍ2、特に０．０５〜０．１８ｇ／
ｃｍ2の範囲が好ましい。塗布量が０．０３ｇ／ｃｍ2よ
り少ないと表面部の格子に鋭角部が残り、０．２ｇ／ｃ
ｍ2より大くすると、編み目を形成する格子骨格が太く
なり過ぎて目開きを封じてしまう場合がある。
【００３１】なお、スプレー塗布した場合、セラミック
泥漿は表面部の格子に主として付着し、２層目、３層目
と内部に行くに従い付着量が少なくなり、本発明におい
ては、表面部の格子が上述した構造となればよいが、内
部に塗布されていても本発明の目的を損わない範囲で差
し支えない。
泥漿は表面部の格子に主として付着し、２層目、３層目
と内部に行くに従い付着量が少なくなり、本発明におい
ては、表面部の格子が上述した構造となればよいが、内
部に塗布されていても本発明の目的を損わない範囲で差
し支えない。
【００３２】スプレー塗布した後、通常と同様に乾燥
し、焼成することによって、本発明のセラミック多孔体
を得ることができる。
し、焼成することによって、本発明のセラミック多孔体
を得ることができる。
【００３３】
【実施例】以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体
的に示すが、本発明は下記の実施例に制限されるもので
はない。なお、下記の例において、部は重量部を示す。
的に示すが、本発明は下記の実施例に制限されるもので
はない。なお、下記の例において、部は重量部を示す。
【００３４】［実施例１］次のようにセラミック泥漿が
付着した合成樹脂発泡体を得た。まず、炭化ケイ素７５
部、アルミナ１０部、木節粘土５部、第１リン酸アルミ
ニウム１０部に水１１部を加えてセラミック泥漿を作成
した。このセラミック泥漿の粘度は１６０ポイズであっ
た。
付着した合成樹脂発泡体を得た。まず、炭化ケイ素７５
部、アルミナ１０部、木節粘土５部、第１リン酸アルミ
ニウム１０部に水１１部を加えてセラミック泥漿を作成
した。このセラミック泥漿の粘度は１６０ポイズであっ
た。
【００３５】この泥漿に縦横が７５ｍｍで厚さが２２ｍ
ｍ、セル数が６個／インチの三次元網状骨格構造を有す
る軟質ポリウレタンフォームを浸漬した。浸漬後、ロー
ルを用いて余剰泥漿を除去した。この時の付着量は、か
さ比重で０．４０（焼成後換算０．３２）とした。外観
は、目づまりが見られず、また、泥漿の付着した表面骨
格は鋭角であった。
ｍ、セル数が６個／インチの三次元網状骨格構造を有す
る軟質ポリウレタンフォームを浸漬した。浸漬後、ロー
ルを用いて余剰泥漿を除去した。この時の付着量は、か
さ比重で０．４０（焼成後換算０．３２）とした。外観
は、目づまりが見られず、また、泥漿の付着した表面骨
格は鋭角であった。
【００３６】その後、６０℃で１分間乾燥を行って、表
面を乾燥し、次いで、スプレー塗布を行った。
面を乾燥し、次いで、スプレー塗布を行った。
【００３７】まず、上記泥漿を水で希釈して２０ポイズ
にした。この泥漿のチクソトロピック指数は３．４であ
った。この泥漿を自由落下式のスプレー（イワタＷ７
７、ノズル径１．５）を用いて、上記セラミック泥漿が
付着した合成樹脂発泡体の表裏に塗布量０．１ｇ／ｃｍ
2の割合で吹きつけた。その後、６０℃で１６時間乾燥
し、１３００℃で焼成した。焼成後の表面骨格は凸状に
形成され、その凸部は格子のほぼ９０％であった。
にした。この泥漿のチクソトロピック指数は３．４であ
った。この泥漿を自由落下式のスプレー（イワタＷ７
７、ノズル径１．５）を用いて、上記セラミック泥漿が
付着した合成樹脂発泡体の表裏に塗布量０．１ｇ／ｃｍ
2の割合で吹きつけた。その後、６０℃で１６時間乾燥
し、１３００℃で焼成した。焼成後の表面骨格は凸状に
形成され、その凸部は格子のほぼ９０％であった。
【００３８】［実施例２］スプレー工程で泥漿粘度を１
０ポイズ、チクソトロピック指数を２．９とした以外は
実施例１と同様にしてセラミック多孔体を得た。
０ポイズ、チクソトロピック指数を２．９とした以外は
実施例１と同様にしてセラミック多孔体を得た。
【００３９】［実施例３］スプレー工程で泥漿粘度を３
０ポイズ、チクソトロピック指数を４．５とした以外は
実施例１と同様にしてセラミック多孔体を得た。
０ポイズ、チクソトロピック指数を４．５とした以外は
実施例１と同様にしてセラミック多孔体を得た。
【００４０】［比較例１、２、３］スプレー工程を行わ
ない以外は実施例１と同様にしてセラミック多孔体を得
た。この場合、ロール間隙を調整して余剰泥漿除去後の
かさ比重をそれぞれ０．４５（比較例１）、０．３５
（比較例２）、０．４１（比較例３）とした。
ない以外は実施例１と同様にしてセラミック多孔体を得
た。この場合、ロール間隙を調整して余剰泥漿除去後の
かさ比重をそれぞれ０．４５（比較例１）、０．３５
（比較例２）、０．４１（比較例３）とした。
【００４１】［実施例４］セラミック泥漿が付着した合
成樹脂発泡体を実施例１と同様に作成した。このセラミ
ック泥漿にアルミナ１０部を加えてから水を加えて粘度
を１１ポイズ、チクソトロピック指数を２．４にし、こ
の泥漿を実施例１と同様に自由落下式のスプレーで吹き
つけた。吹きつけ量は０．１５ｇ／ｃｍ2とした。次い
で、６０℃で１６時間乾燥し、１３００℃で焼成した。
成樹脂発泡体を実施例１と同様に作成した。このセラミ
ック泥漿にアルミナ１０部を加えてから水を加えて粘度
を１１ポイズ、チクソトロピック指数を２．４にし、こ
の泥漿を実施例１と同様に自由落下式のスプレーで吹き
つけた。吹きつけ量は０．１５ｇ／ｃｍ2とした。次い
で、６０℃で１６時間乾燥し、１３００℃で焼成した。
【００４２】この場合、セラミック多孔体の骨格をなす
セラミック（主骨格層）の室温から１０００℃までの平
均熱膨張係数は６．３×１０-6、スプレー塗布部のセラ
ミック（補強層）は同じく６．５×１０-6であった。
セラミック（主骨格層）の室温から１０００℃までの平
均熱膨張係数は６．３×１０-6、スプレー塗布部のセラ
ミック（補強層）は同じく６．５×１０-6であった。
【００４３】［比較例４］実施例１において、スプレー
用泥漿粘度を２０ポイズから４５ポイズに、チクソトロ
ピック指数を３．４から４．５にした以外は、実施例１
と同様にしてセラミック多孔体を得た。
用泥漿粘度を２０ポイズから４５ポイズに、チクソトロ
ピック指数を３．４から４．５にした以外は、実施例１
と同様にしてセラミック多孔体を得た。
【００４４】［比較例５］実施例１において、スプレー
用泥漿粘度を２０ポイズから３ポイズに、チクソトロピ
ック指数を３．４から１．７にした以外は、実施例１と
同様にしてセラミック多孔体を得た。
用泥漿粘度を２０ポイズから３ポイズに、チクソトロピ
ック指数を３．４から１．７にした以外は、実施例１と
同様にしてセラミック多孔体を得た。
【００４５】得られたセラミック多孔体の評価を下記の
ように行った。 ＜骨格厚み＞スプレー処理したサンプルを切断し、骨格
中心より０°（表面側中央）、６０°、３２０°の平均
厚みを測定してこの値をＡとし、また骨格中心より１５
０°、２７０°の平均厚みを測定してこの値をＡ’とし
た。
ように行った。 ＜骨格厚み＞スプレー処理したサンプルを切断し、骨格
中心より０°（表面側中央）、６０°、３２０°の平均
厚みを測定してこの値をＡとし、また骨格中心より１５
０°、２７０°の平均厚みを測定してこの値をＡ’とし
た。
【００４６】一方、スプレー処理しないサンプルも同様
に平均厚みを測定し、上記Ａに相当する部分の平均厚み
をＢ、上記Ａ’に相当する部分の平均厚みをＢ’とし、
Ａ／ＢとＡ’／Ｂ’の値を求めた。これは表面側と裏面
側との骨格厚みの差を表すものである。 ＜剥離テスト＞サンプルの表裏両面に粘着テープ（商品
名テラオカテープ，（株）寺岡製作所製）を貼り、次い
でサンプルから引き剥し、これらの粘着テープに付着し
た剥離骨格の５平方センチ当りの重量を求めた。 ＜圧力損失＞縦横７５ｍｍ、厚さ２２ｍｍのサンプルか
ら４０ｍｍ径の円柱を切り出し、風速２０ｍｍ／ｓでの
圧力損失を求めた。 ＜曲げ強度＞ロール圧縮の際の合成樹脂発泡体の進行方
向に沿って、縦横７５ｍｍ、厚さ２２ｍｍのサンプルの
両側を切断して幅３５ｍｍ、長さ７５ｍｍ、厚さ２５ｍ
ｍのサンプルを切り出した。このサンプルについて、ス
パン６０、クロスヘッドスピード１０ｍｍ／ｍｉｎでの
３点曲げ強度を測定した。
に平均厚みを測定し、上記Ａに相当する部分の平均厚み
をＢ、上記Ａ’に相当する部分の平均厚みをＢ’とし、
Ａ／ＢとＡ’／Ｂ’の値を求めた。これは表面側と裏面
側との骨格厚みの差を表すものである。 ＜剥離テスト＞サンプルの表裏両面に粘着テープ（商品
名テラオカテープ，（株）寺岡製作所製）を貼り、次い
でサンプルから引き剥し、これらの粘着テープに付着し
た剥離骨格の５平方センチ当りの重量を求めた。 ＜圧力損失＞縦横７５ｍｍ、厚さ２２ｍｍのサンプルか
ら４０ｍｍ径の円柱を切り出し、風速２０ｍｍ／ｓでの
圧力損失を求めた。 ＜曲げ強度＞ロール圧縮の際の合成樹脂発泡体の進行方
向に沿って、縦横７５ｍｍ、厚さ２２ｍｍのサンプルの
両側を切断して幅３５ｍｍ、長さ７５ｍｍ、厚さ２５ｍ
ｍのサンプルを切り出した。このサンプルについて、ス
パン６０、クロスヘッドスピード１０ｍｍ／ｍｉｎでの
３点曲げ強度を測定した。
【００４７】これらの結果を表１に示す。
【００４８】
【表１】
【００４９】表１の結果より、本発明のセラミック多孔
体は、本発明の補強層を有さないものに比較して、かさ
比重が同等であっても表面骨格の剥離が非常に少ないと
共に、圧力損失が同等であり、曲げ強度も改善されてい
ることが認められる（実施例１と比較例３、実施例２と
比較例２、実施例３と比較例１）。かさ比重に対する圧
力損失、かさ比重に対する曲げ強度をプロットしたもの
をそれぞれ図５、図６に示す。これらの図から圧力損失
を変えずに強度を向上させることが認められる。更に、
スプレー塗布するセラミック泥漿の泥漿特性が好ましい
範囲を外れると、本発明のセラミック多孔体が得られな
いことも認められる（比較例４、５）。
体は、本発明の補強層を有さないものに比較して、かさ
比重が同等であっても表面骨格の剥離が非常に少ないと
共に、圧力損失が同等であり、曲げ強度も改善されてい
ることが認められる（実施例１と比較例３、実施例２と
比較例２、実施例３と比較例１）。かさ比重に対する圧
力損失、かさ比重に対する曲げ強度をプロットしたもの
をそれぞれ図５、図６に示す。これらの図から圧力損失
を変えずに強度を向上させることが認められる。更に、
スプレー塗布するセラミック泥漿の泥漿特性が好ましい
範囲を外れると、本発明のセラミック多孔体が得られな
いことも認められる（比較例４、５）。
【００５０】
【発明の効果】本発明のセラミック多孔体は、表面強度
が高く、格子骨格の欠けが極めて少ない上、圧力損失が
少なく、このため溶融金属濾過等のフィルターとして好
適である。
が高く、格子骨格の欠けが極めて少ない上、圧力損失が
少なく、このため溶融金属濾過等のフィルターとして好
適である。
【００５１】また、本発明のセラミック多孔体の製造方
法によれば、圧力損失を高めずに表面強度を向上させる
ことができる。
法によれば、圧力損失を高めずに表面強度を向上させる
ことができる。
【図１】本発明のセラミック多孔体の一例を示す側面図
である。
である。
【図２】同例の部分拡大側面図である。
【図３】同例の表面部のセラミック格子の拡大断面図で
ある。
ある。
【図４】同例の表面部の別のセラミック格子の拡大断面
図である。
図である。
【図５】実施例と比較例のかさ比重に対して曲げ強度を
プロットしたグラフである。
プロットしたグラフである。
【図６】実施例と比較例のかさ比重に対して圧力損失を
プロットしたグラフである。
プロットしたグラフである。
１ セラミック多孔体
２ 内部連通空間
３ 空洞部
４ セラミック格子
５ 表面部
６ 主骨格層
７ 補強層
Ａ 表面中央位置
Ｂ 表面中央位置から１２０°偏位した一方の位置
Ｃ 表面中央位置から１２０°偏位した他方の位置
Claims (2)
- 【請求項１】 内部連通空間を有する三次元網状骨格構
造をなし、内部に空洞部を有するセラミック格子からな
るセラミック多孔体において、このセラミック多孔体の
表面部のセラミック格子が、該格子を形成するリング状
の主骨格層と、該主骨格層を被覆して形成され、かつセ
ラミック格子のセラミック多孔体表面側中央に位置する
仮想面（格子の中心部を通り、セラミック多孔体の表面
に対して直交する面）Ａから上記仮想面Ａを格子の中心
部を通る辺を軸としてその両面側にそれぞれ１２０°偏
位した位置の仮想面Ｂ，Ｃ間のセラミック多孔体表面側
で定義される表面側において主骨格層の厚さの０．２〜
２倍の平均厚さを有すると共に、上記１２０°偏位位置
の仮想面Ｂ，Ｃ間のセラミック多孔体中心層側で定義さ
れる裏面側において主骨格層の厚さの０．１倍以下の平
均厚さを有する補強層とからなることを特徴とするセラ
ミック多孔体。 - 【請求項２】 内部連通空間を有する三次元網状骨格構
造の合成樹脂発泡体をセラミック泥漿に浸漬して合成樹
脂発泡体にセラミック泥漿を付着させた後、余剰泥漿を
除去し、次いで乾燥し、焼成して三次元網状骨格構造の
セラミック多孔体を得るセラミック多孔体の製造方法に
おいて、セラミック泥漿が付着した合成樹脂発泡体又は
焼成後のセラミック多孔体基体の表面に、粘度が８〜３
０ポイズ、チクソトロピック指数が１．５〜５であるセ
ラミック泥漿をスプレー塗布し、乾燥、焼成することを
特徴とするセラミック多孔体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31731193A JP3458431B2 (ja) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | セラミック多孔体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31731193A JP3458431B2 (ja) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | セラミック多孔体及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07149581A JPH07149581A (ja) | 1995-06-13 |
| JP3458431B2 true JP3458431B2 (ja) | 2003-10-20 |
Family
ID=18086798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31731193A Expired - Fee Related JP3458431B2 (ja) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | セラミック多孔体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3458431B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006122829A (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-18 | Sanki Gomme Kk | セラミックフィルタエレメント及びその製造方法 |
| JP6309870B2 (ja) * | 2014-09-30 | 2018-04-11 | 日本ピラー工業株式会社 | 立体樹枝状充填材、樹脂組成物、成形体、及び立体樹枝状充填材の製造方法 |
| JP6915967B2 (ja) * | 2016-06-07 | 2021-08-11 | 株式会社イノアックコーポレーション | セラミックフィルタ用基材およびその製造方法 |
| CN110092646B (zh) * | 2019-05-30 | 2021-11-12 | 陕西理工大学 | 一种类晶格点阵增强相陶瓷复合材料的制备方法 |
-
1993
- 1993-11-24 JP JP31731193A patent/JP3458431B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07149581A (ja) | 1995-06-13 |
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