JP3488045B2 - 躯体蓄熱用天井内空調吹出口 - Google Patents
躯体蓄熱用天井内空調吹出口Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、夜間に、空調空気
を天井裏から上階床スラブへと直接吹き付けて躯体に蓄
熱し、昼間に、それを躯体から放熱させることにより昼
間の空調ピーク負荷を削減する空調システム（躯体蓄熱
空調システム）における蓄熱用天井内空調吹出口に関す
るものであり、特に吹出口の形状を改良することにより
蓄熱効果を向上させた蓄熱用天井内空調吹出口に係るも
のである。
を天井裏から上階床スラブへと直接吹き付けて躯体に蓄
熱し、昼間に、それを躯体から放熱させることにより昼
間の空調ピーク負荷を削減する空調システム（躯体蓄熱
空調システム）における蓄熱用天井内空調吹出口に関す
るものであり、特に吹出口の形状を改良することにより
蓄熱効果を向上させた蓄熱用天井内空調吹出口に係るも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種の蓄熱用天井内空調吹出口
は、ノズル型の吹出口であり、これを天井裏で上階の床
スラブ下面に対し垂直に設置し、該ノズルからの空調吹
出気流（冷風又は温風）をその床スラブ下面へと吹き付
けることにより、床スラブコンクリートに蓄熱するよう
にしている（図１３参照）。この場合、ノズルから吹き
出された吹出気流は、床スラブに垂直に吹き付けられた
後、天井内を拡散する。そして、冷房の際には、更に空
調吹出気流（冷気）と天井内空気との温度差があること
で生じる比重の差により、その空調吹出気流は下降す
る。結果として、床スラブにおけるノズル直上部分が集
中的に冷却（又は加熱）され、ノズル直上部分以外の温
度変化は比較的少ない状態となっている。
は、ノズル型の吹出口であり、これを天井裏で上階の床
スラブ下面に対し垂直に設置し、該ノズルからの空調吹
出気流（冷風又は温風）をその床スラブ下面へと吹き付
けることにより、床スラブコンクリートに蓄熱するよう
にしている（図１３参照）。この場合、ノズルから吹き
出された吹出気流は、床スラブに垂直に吹き付けられた
後、天井内を拡散する。そして、冷房の際には、更に空
調吹出気流（冷気）と天井内空気との温度差があること
で生じる比重の差により、その空調吹出気流は下降す
る。結果として、床スラブにおけるノズル直上部分が集
中的に冷却（又は加熱）され、ノズル直上部分以外の温
度変化は比較的少ない状態となっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】つまり、従来のもので
は、床スラブの温度分布はノズル直上部分を中心とした
同心円状に形成されており、そのために、蓄熱材として
の床スラブコンクリートの熱容量はあまり有効に利用さ
れておらず、蓄熱効果が低い。ところで、床スラブへの
蓄熱量は、床スラブ表面温度と床スラブ近傍空気温度と
の温度差が大きいほど、また、床スラブ近傍の風速が速
いほど増加する。そこで、本発明は、これに相応して吹
出口を改良することにより、床スラブ全般において、床
スラブ近傍の風速を速くし、床スラブ表面温度と床スラ
ブ近傍空気温度との温度差を大きくして、床スラブを全
般的に一様乃至それに近い状態で効率よく冷却（又は加
熱）できるようにして、蓄熱効果を向上させようとする
ものである。
は、床スラブの温度分布はノズル直上部分を中心とした
同心円状に形成されており、そのために、蓄熱材として
の床スラブコンクリートの熱容量はあまり有効に利用さ
れておらず、蓄熱効果が低い。ところで、床スラブへの
蓄熱量は、床スラブ表面温度と床スラブ近傍空気温度と
の温度差が大きいほど、また、床スラブ近傍の風速が速
いほど増加する。そこで、本発明は、これに相応して吹
出口を改良することにより、床スラブ全般において、床
スラブ近傍の風速を速くし、床スラブ表面温度と床スラ
ブ近傍空気温度との温度差を大きくして、床スラブを全
般的に一様乃至それに近い状態で効率よく冷却（又は加
熱）できるようにして、蓄熱効果を向上させようとする
ものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的達成のため、請
求項１の発明は、空調送風ダクト１へ接続するチャンバ
ーボックス２の上端部に横吹きの高風速吹出口３を設け
るとともに、該高風速吹出口の下に横吹きの低風速吹出
口４を設け、そのチャンバーボックス２を床スラブの直
下にてそれらの吹出口３，４を床スラブ５と平行させて
配して成る。
求項１の発明は、空調送風ダクト１へ接続するチャンバ
ーボックス２の上端部に横吹きの高風速吹出口３を設け
るとともに、該高風速吹出口の下に横吹きの低風速吹出
口４を設け、そのチャンバーボックス２を床スラブの直
下にてそれらの吹出口３，４を床スラブ５と平行させて
配して成る。
【０００５】請求項２の発明は、請求項１の躯体蓄熱用
天井内空調吹出口にあって、上記高風速吹出口３を水平
のスリット状に開口させ、かつ、上記低風速吹出口４を
その高風速吹出口３の直下で大口に開口させて成る。
天井内空調吹出口にあって、上記高風速吹出口３を水平
のスリット状に開口させ、かつ、上記低風速吹出口４を
その高風速吹出口３の直下で大口に開口させて成る。
【０００６】請求項３の発明は、請求項１又は請求項２
の躯体蓄熱用天井内空調吹出口にあって、上記チャンバ
ーボックス２の複数を床スラブの直下に縦横に配列させ
て成る。
の躯体蓄熱用天井内空調吹出口にあって、上記チャンバ
ーボックス２の複数を床スラブの直下に縦横に配列させ
て成る。
【０００７】
その1.図１乃至図３は、請求項１、請求項２の発明に係
る躯体蓄熱用天井内空調吹出口の実施の形態を示してい
る。図示のものは、下面に空調送風ダクト１へ接続する
立方体のチャンバーボックス２を設け、該チャンバーボ
ックスの前面には、上端部に横長のスリット状で横吹き
の高風速吹出口３を設け、かつ、該高風速吹出口の直下
に大口の方形で横吹きの低風速吹出口４を設け（図１、
図２）、而して、そのチャンバーボックス２を床スラブ
の直下にてそれらの吹出口３，４を床スラブ５と平行さ
せて配する（図３）。低風速吹出口４には、パンチング
メタル６を配備させる。
る躯体蓄熱用天井内空調吹出口の実施の形態を示してい
る。図示のものは、下面に空調送風ダクト１へ接続する
立方体のチャンバーボックス２を設け、該チャンバーボ
ックスの前面には、上端部に横長のスリット状で横吹き
の高風速吹出口３を設け、かつ、該高風速吹出口の直下
に大口の方形で横吹きの低風速吹出口４を設け（図１、
図２）、而して、そのチャンバーボックス２を床スラブ
の直下にてそれらの吹出口３，４を床スラブ５と平行さ
せて配する（図３）。低風速吹出口４には、パンチング
メタル６を配備させる。
【０００８】かかる構成であるから、チャンバーボック
ス２の上端部の高風速吹出口３からは、床スラブ５と平
行に空調空気を高風速にて吹き出させ、コアンダ効果に
より床スラブ５への付着流を形成させて、空調空気を広
範囲に到達させ、高風速域を広範囲にわたって確保す
る。また、高風速吹出口３の直下の低風速吹出口４から
は、空調空気を低風速にて吹き出させ、これを高風速吹
出口３からの高風速の空調吹出気流に誘引混合させて、
床スラブ表面温度と床スラブ近傍空気温度との温度差が
小さくなるのを防ぎ、大きな温度差に維持させる。
ス２の上端部の高風速吹出口３からは、床スラブ５と平
行に空調空気を高風速にて吹き出させ、コアンダ効果に
より床スラブ５への付着流を形成させて、空調空気を広
範囲に到達させ、高風速域を広範囲にわたって確保す
る。また、高風速吹出口３の直下の低風速吹出口４から
は、空調空気を低風速にて吹き出させ、これを高風速吹
出口３からの高風速の空調吹出気流に誘引混合させて、
床スラブ表面温度と床スラブ近傍空気温度との温度差が
小さくなるのを防ぎ、大きな温度差に維持させる。
【０００９】〔比較実験〕請求項１、請求項２の発明に
係る図１乃至図３に示す躯体蓄熱用天井内空調吹出口
（以下 MODEL２という。）と、図１０乃至図１２に示す
チャンバーボックス２の上端部に高風速吹出口３のみを
有するもの（以下 MODEL１という。）と、図１３に示す
従来のノズル７からの空調吹出気流を床スラブ面に垂直
に吹き付けるノズル型の吹出口（以下 MODEL３とい
う。）とに関し、次の実験対象及び実験方法のもとに床
スラブ直下における気流の (1) 温度上昇状況 (2) 風速減衰状況 (3) 熱流 についての比較実験を行った。
係る図１乃至図３に示す躯体蓄熱用天井内空調吹出口
（以下 MODEL２という。）と、図１０乃至図１２に示す
チャンバーボックス２の上端部に高風速吹出口３のみを
有するもの（以下 MODEL１という。）と、図１３に示す
従来のノズル７からの空調吹出気流を床スラブ面に垂直
に吹き付けるノズル型の吹出口（以下 MODEL３とい
う。）とに関し、次の実験対象及び実験方法のもとに床
スラブ直下における気流の (1) 温度上昇状況 (2) 風速減衰状況 (3) 熱流 についての比較実験を行った。
【００１０】「実験対象」
請求項１、請求項２の発明に係る MODEL２（図１乃
至図３） a. チャンバーボックス２の大きさを幅、高さ、奥行き
につきそれぞれ４００mmとし、横長のスリット状で横吹
きの高風速吹出口３を横幅３００mm、スリット間隔１７
mm、ボックス上端からの距離２５mmとし、高風速吹出口
３の直下の低風速吹出口４を横幅３００mm、高さ１４２
mm、また、パンチングメタルの有効開口率３２．５％と
し、それらの高風速吹出口３及び低風速吹出口４の突出
長を５０mmとし、空調送風ダクト１の直径を２００mmと
する。 b. チャンバーボックス２を床スラブ５の直下に近接さ
せて配する（図３）。 比較対象である MODEL１（図１０乃至図１２） a. チャンバーボックス２の大きさを MODEL２の場合と
同様に幅、高さ、奥行きにつきそれぞれ４００mmとし、
横長のスリット状で横吹きの高風速吹出口３を横幅３０
０mm、スリット間隔２３mm、ボックス上端からの距離２
５mmとし、その高風速吹出口３の突出長を５０mmとし、
空調送風ダクト１の直径を２００mmとする。つまり、低
風速吹出口４を有しないこと、高風速吹出口３のスリッ
ト間隔を２３mmとすることの他は、 MODEL２の場合と同
じとする。 b. チャンバーボックス２を MODEL２の場合と同様に床
スラブ５の直下に近接させて配する（図１２）。 比較対象である MODEL３（図１３） a. ノズル７の直径を空調送風ダクト１の直径と等しく
２００mmとする。 b. ノズル７を床スラブ５の下面に距離３００mmを隔て
て垂直に配する。
至図３） a. チャンバーボックス２の大きさを幅、高さ、奥行き
につきそれぞれ４００mmとし、横長のスリット状で横吹
きの高風速吹出口３を横幅３００mm、スリット間隔１７
mm、ボックス上端からの距離２５mmとし、高風速吹出口
３の直下の低風速吹出口４を横幅３００mm、高さ１４２
mm、また、パンチングメタルの有効開口率３２．５％と
し、それらの高風速吹出口３及び低風速吹出口４の突出
長を５０mmとし、空調送風ダクト１の直径を２００mmと
する。 b. チャンバーボックス２を床スラブ５の直下に近接さ
せて配する（図３）。 比較対象である MODEL１（図１０乃至図１２） a. チャンバーボックス２の大きさを MODEL２の場合と
同様に幅、高さ、奥行きにつきそれぞれ４００mmとし、
横長のスリット状で横吹きの高風速吹出口３を横幅３０
０mm、スリット間隔２３mm、ボックス上端からの距離２
５mmとし、その高風速吹出口３の突出長を５０mmとし、
空調送風ダクト１の直径を２００mmとする。つまり、低
風速吹出口４を有しないこと、高風速吹出口３のスリッ
ト間隔を２３mmとすることの他は、 MODEL２の場合と同
じとする。 b. チャンバーボックス２を MODEL２の場合と同様に床
スラブ５の直下に近接させて配する（図１２）。 比較対象である MODEL３（図１３） a. ノズル７の直径を空調送風ダクト１の直径と等しく
２００mmとする。 b. ノズル７を床スラブ５の下面に距離３００mmを隔て
て垂直に配する。
【００１１】「実験方法」
(a) 各実験対象の床スラブ５の下面において、図３、図
１２、図１３に示すように、６つの無指向性熱線風速計
８を高風速吹出口３の中央又はノズル７の中心線から前
方へとそれぞれ間隔３００mm、６００mm、９００mm、１
２００mm、１７００mm、２２００mmとして配する。な
お、図３、図１２、図１３では、３つの無指向性熱線風
速計８だけを示しているが、他の３つも延長線上に同様
に配する。 (b) MODEL１の高風速吹出口３、 MODEL２の高風速吹出
口３、 MODEL３のノズル７からの風速をそれぞれ４m/s
とし、また、 MODEL２の低風速吹出口４からの風速を
０．５m/s とする。 (c) 各実験対象の天井内温度初期値を２２℃、床スラブ
表面温度を２６℃、送風温度を１２℃とする。
１２、図１３に示すように、６つの無指向性熱線風速計
８を高風速吹出口３の中央又はノズル７の中心線から前
方へとそれぞれ間隔３００mm、６００mm、９００mm、１
２００mm、１７００mm、２２００mmとして配する。な
お、図３、図１２、図１３では、３つの無指向性熱線風
速計８だけを示しているが、他の３つも延長線上に同様
に配する。 (b) MODEL１の高風速吹出口３、 MODEL２の高風速吹出
口３、 MODEL３のノズル７からの風速をそれぞれ４m/s
とし、また、 MODEL２の低風速吹出口４からの風速を
０．５m/s とする。 (c) 各実験対象の天井内温度初期値を２２℃、床スラブ
表面温度を２６℃、送風温度を１２℃とする。
【００１２】「実験結果」
(1) 温度上昇状況については、図１４の結果を得た。
(2) 風速減衰状況については、図１５の結果を得た。
(3) 熱流については、図１６の結果を得た。そして、こ
の結果から、それぞれの無指向性熱線風速計８による各
６ポイントにおける床スラブ５への熱流平均値（蓄熱
量）は、図１７のようになった。これらの結果より、請
求項１、請求項２の発明に係る MODEL２では、他の MOD
EL１、 MODEL３に比較し、温度上昇状況、風速減衰状
況、熱流のいずれにおいても優れており、図１７のそれ
ぞれの床スラブ５への熱流平均値すなわち床スラブ５の
蓄熱量で比較すると、 MODEL３の場合に比べ約１．４
倍、 MODEL１の場合に比べ約１．１倍の蓄熱量が得られ
ることを確認した。
の結果から、それぞれの無指向性熱線風速計８による各
６ポイントにおける床スラブ５への熱流平均値（蓄熱
量）は、図１７のようになった。これらの結果より、請
求項１、請求項２の発明に係る MODEL２では、他の MOD
EL１、 MODEL３に比較し、温度上昇状況、風速減衰状
況、熱流のいずれにおいても優れており、図１７のそれ
ぞれの床スラブ５への熱流平均値すなわち床スラブ５の
蓄熱量で比較すると、 MODEL３の場合に比べ約１．４
倍、 MODEL１の場合に比べ約１．１倍の蓄熱量が得られ
ることを確認した。
【００１３】その2.図４乃至図６は、請求項１乃至請求
項３の発明に係る躯体蓄熱用天井内空調吹出口について
の実施の形態を示している。図４は、円筒形のインテリ
アタイプＡのものを、また、図５は、半円筒形のペリメ
ータータイプＢのものを示しており、これらは基本的に
は上記その1.のものと同様である。インテリアタイプＡ
のものは円筒状、また、ペリメータータイプＢのものは
半円筒状で、かつ、それぞれの下面を空調送風ダクト１
へと接続させるようにしたチャンバーボックス２を設
け、そのインテリアタイプＡの円筒状のチャンバーボッ
クス２には全円周面に、また、ペリメータータイプＢの
半円筒状のチャンバーボックス２には半円周の円弧面に
おいて、それぞれの上端部に横長のスリット状で横吹き
の高風速吹出口３を、かつ、該高風速吹出口の直下に大
口の方形で横吹きの低風速吹出口４を設け、該低風速吹
出口４には、パンチングメタル６を配する。
項３の発明に係る躯体蓄熱用天井内空調吹出口について
の実施の形態を示している。図４は、円筒形のインテリ
アタイプＡのものを、また、図５は、半円筒形のペリメ
ータータイプＢのものを示しており、これらは基本的に
は上記その1.のものと同様である。インテリアタイプＡ
のものは円筒状、また、ペリメータータイプＢのものは
半円筒状で、かつ、それぞれの下面を空調送風ダクト１
へと接続させるようにしたチャンバーボックス２を設
け、そのインテリアタイプＡの円筒状のチャンバーボッ
クス２には全円周面に、また、ペリメータータイプＢの
半円筒状のチャンバーボックス２には半円周の円弧面に
おいて、それぞれの上端部に横長のスリット状で横吹き
の高風速吹出口３を、かつ、該高風速吹出口の直下に大
口の方形で横吹きの低風速吹出口４を設け、該低風速吹
出口４には、パンチングメタル６を配する。
【００１４】而して、図６に示すように、インテリアタ
イプＡとペリメータータイプＢのものは、それぞれを複
数個、床スラブ５の直下にて天井内の要所要所に縦横に
配列して、それらの吹出口３，４を床スラブ５と平行さ
せる。それらの高風速吹出口３からは、一斉に、床スラ
ブ５と平行に空調空気を高風速にて吹き出させ、その1.
の場合と同様にして、コアンダ効果により床スラブ５へ
の付着流を形成させて、空調気流を広範囲に到達させ、
高風速域を広範囲にわたって確保する。また、それらの
高風速吹出口３の直下の低風速吹出口４からは、その1.
の場合と同様にそれぞれ空調空気を低風速にて吹き出さ
せ、高風速吹出口３からの高風速の空調吹出気流に誘引
混合させて、床スラブ表面温度と床スラブ近傍空気温度
との温度差が小さくなるのを防ぎ、大きな温度差に維持
させる。この場合、広い床スラブ５に有効に具現化でき
る。
イプＡとペリメータータイプＢのものは、それぞれを複
数個、床スラブ５の直下にて天井内の要所要所に縦横に
配列して、それらの吹出口３，４を床スラブ５と平行さ
せる。それらの高風速吹出口３からは、一斉に、床スラ
ブ５と平行に空調空気を高風速にて吹き出させ、その1.
の場合と同様にして、コアンダ効果により床スラブ５へ
の付着流を形成させて、空調気流を広範囲に到達させ、
高風速域を広範囲にわたって確保する。また、それらの
高風速吹出口３の直下の低風速吹出口４からは、その1.
の場合と同様にそれぞれ空調空気を低風速にて吹き出さ
せ、高風速吹出口３からの高風速の空調吹出気流に誘引
混合させて、床スラブ表面温度と床スラブ近傍空気温度
との温度差が小さくなるのを防ぎ、大きな温度差に維持
させる。この場合、広い床スラブ５に有効に具現化でき
る。
【００１５】その3.図７乃至図９は、請求項１乃至請求
項３の発明に係る他の躯体蓄熱用天井内空調吹出口につ
いての実施の形態を示している。図７は、長方体形のイ
ンテリアタイプＭのものを、また、図８は、長方体形の
ペリメータータイプＮのものを示しており、これらも基
本的には上記その1.のものと同様である。この場合、イ
ンテリアタイプＭ、ペリメータータイプＮのいずれにつ
いても、長方体形で、かつ、それぞれの下面を空調送風
ダクト１へと接続させるようにしたチャンバーボックス
２を設け、そのインテリアタイプＭの長方体状のチャン
バーボックス２には広い前面と後面の両面に、また、ペ
リメータータイプＮの長方体状のチャンバーボックス２
には前面又は後面の一面において、それぞれの上端部に
横長のスリット状で横吹きの高風速吹出口３を、かつ、
該高風速吹出口の直下に大口の方形で横吹きの低風速吹
出口４を設け、該低風速吹出口４には、パンチングメタ
ル６を配する。
項３の発明に係る他の躯体蓄熱用天井内空調吹出口につ
いての実施の形態を示している。図７は、長方体形のイ
ンテリアタイプＭのものを、また、図８は、長方体形の
ペリメータータイプＮのものを示しており、これらも基
本的には上記その1.のものと同様である。この場合、イ
ンテリアタイプＭ、ペリメータータイプＮのいずれにつ
いても、長方体形で、かつ、それぞれの下面を空調送風
ダクト１へと接続させるようにしたチャンバーボックス
２を設け、そのインテリアタイプＭの長方体状のチャン
バーボックス２には広い前面と後面の両面に、また、ペ
リメータータイプＮの長方体状のチャンバーボックス２
には前面又は後面の一面において、それぞれの上端部に
横長のスリット状で横吹きの高風速吹出口３を、かつ、
該高風速吹出口の直下に大口の方形で横吹きの低風速吹
出口４を設け、該低風速吹出口４には、パンチングメタ
ル６を配する。
【００１６】この場合も、図９に示すように、その2.の
場合と同様、インテリアタイプＭとペリメータータイプ
Ｎのものを、それぞれを複数個、床スラブ５の直下にて
天井内の要所要所に縦横に配列して、それらの吹出口
３，４を床スラブ５と平行させる。それらの高風速吹出
口３からは、その2.の場合と同様に、一斉に、床スラブ
５と平行に空調空気を高風速にて吹き出させ、コアンダ
効果により床スラブ５への付着流を形成させて、空調気
流を広範囲に到達させ、高風速域を広範囲にわたって確
保する。また、それらの高風速吹出口３の直下の低風速
吹出口４からは、その1.、その2.の場合と同様、それぞ
れ空調空気を低風速にて吹き出させ、高風速吹出口３か
らの高風速の空調吹出気流に誘引混合させて、床スラブ
表面温度と床スラブ近傍空気温度との温度差が小さくな
るのを防ぎ、大きな温度差に維持させる。この場合も、
広い床スラブ５に有効に具現化できる。
場合と同様、インテリアタイプＭとペリメータータイプ
Ｎのものを、それぞれを複数個、床スラブ５の直下にて
天井内の要所要所に縦横に配列して、それらの吹出口
３，４を床スラブ５と平行させる。それらの高風速吹出
口３からは、その2.の場合と同様に、一斉に、床スラブ
５と平行に空調空気を高風速にて吹き出させ、コアンダ
効果により床スラブ５への付着流を形成させて、空調気
流を広範囲に到達させ、高風速域を広範囲にわたって確
保する。また、それらの高風速吹出口３の直下の低風速
吹出口４からは、その1.、その2.の場合と同様、それぞ
れ空調空気を低風速にて吹き出させ、高風速吹出口３か
らの高風速の空調吹出気流に誘引混合させて、床スラブ
表面温度と床スラブ近傍空気温度との温度差が小さくな
るのを防ぎ、大きな温度差に維持させる。この場合も、
広い床スラブ５に有効に具現化できる。
【００１７】
【発明の効果】請求項１、請求項２、請求項３の発明に
よれば、既述構成であるから、床スラブ５の大きさ、形
態等に相応させて、それぞれの床スラブ全般において、
床スラブ近傍の風速を速くし、床スラブ表面温度と床ス
ラブ近傍空気温度との温度差を大きくすることができ
て、当該床スラブ５を全般的に一様乃至それに近い状態
で冷却（又は加熱）でき、したがって、蓄熱材としての
床スラブコンクリートの熱容量を更に有効に利用するこ
とができて、蓄熱効果を向上させることができ、躯体蓄
熱空調システムの蓄熱効率を向上させることができる。
よれば、既述構成であるから、床スラブ５の大きさ、形
態等に相応させて、それぞれの床スラブ全般において、
床スラブ近傍の風速を速くし、床スラブ表面温度と床ス
ラブ近傍空気温度との温度差を大きくすることができ
て、当該床スラブ５を全般的に一様乃至それに近い状態
で冷却（又は加熱）でき、したがって、蓄熱材としての
床スラブコンクリートの熱容量を更に有効に利用するこ
とができて、蓄熱効果を向上させることができ、躯体蓄
熱空調システムの蓄熱効率を向上させることができる。
【図１】 請求項１、請求項２の発明に係る実施の形態
その1.を示す正面図である。
その1.を示す正面図である。
【図２】 同実施の形態における側面図である。
【図３】 同実施の形態における実験方法に係る説明図
である。
である。
【図４】 請求項１乃至請求項３の発明に係る実施の形
態その2.を示すインテリアタイプの斜視図である。
態その2.を示すインテリアタイプの斜視図である。
【図５】 同実施の形態におけるペリメータータイプの
斜視図である。
斜視図である。
【図６】 同実施の形態におけるレイアウトを示す平面
図である。
図である。
【図７】 請求項１乃至請求項３の発明に係る実施の形
態その3.を示すインテリアタイプの斜視図である。
態その3.を示すインテリアタイプの斜視図である。
【図８】 同実施の形態におけるペリメータータイプの
斜視図である。
斜視図である。
【図９】 同実施の形態におけるレイアウトを示す平面
図である。
図である。
【図１０】比較実験対象における正面図である。
【図１１】同比較実験対象における側面図である。
【図１２】同比較実験対象における実験方法に係る説明
図である。
図である。
【図１３】他の比較実験対象における実験方法に係る説
明図である。
明図である。
【図１４】温度上昇状況に係る比較実験結果のグラフで
ある。
ある。
【図１５】風速減衰状況に係る比較実験結果のグラフで
ある。
ある。
【図１６】熱流に係る比較実験結果のグラフである。
【図１７】熱流に係る比較実験結果のグラフに基づくス
ラブへの熱流平均値のグラフである。
ラブへの熱流平均値のグラフである。
１…空調送風ダクト ２…チャンバーボッ
クス ３…高風速吹出口 ４…低風速吹出口 ５…床スラブ ６…パンチングメタ
ル ７…ノズル Ａ…インテリアタイプ Ｂ…ペリメータータ
イプ Ｍ…インテリアタイプ Ｎ…ペリメータータ
イプ
クス ３…高風速吹出口 ４…低風速吹出口 ５…床スラブ ６…パンチングメタ
ル ７…ノズル Ａ…インテリアタイプ Ｂ…ペリメータータ
イプ Ｍ…インテリアタイプ Ｎ…ペリメータータ
イプ
─────────────────────────────────────────────────────
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(56)参考文献 特開 平10−311566（ＪＰ，Ａ)
特開 平１−208632（ＪＰ，Ａ)
特開 昭61−256189（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−322247（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F24F 5/00
F24F 13/06
Claims (3)
- 【請求項１】 空調送風ダクト１へ接続するチャンバー
ボックス２の上端部に横吹きの高風速吹出口３を設ける
とともに、該高風速吹出口の下に横吹きの低風速吹出口
４を設け、そのチャンバーボックス２を床スラブの直下
にてそれらの吹出口３，４を床スラブ５と平行させて配
することを特徴とする躯体蓄熱用天井内空調吹出口。 - 【請求項２】 上記高風速吹出口３を水平のスリット状
に開口させ、かつ、上記低風速吹出口４をその高風速吹
出口３の直下で大口に開口させる請求項１記載の躯体蓄
熱用天井内空調吹出口。 - 【請求項３】 上記チャンバーボックス２の複数を床ス
ラブの直下に縦横に配列させる請求項１又は請求項２記
載の躯体蓄熱用天井内空調吹出口。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17305197A JP3488045B2 (ja) | 1997-06-13 | 1997-06-13 | 躯体蓄熱用天井内空調吹出口 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17305197A JP3488045B2 (ja) | 1997-06-13 | 1997-06-13 | 躯体蓄熱用天井内空調吹出口 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH116638A JPH116638A (ja) | 1999-01-12 |
| JP3488045B2 true JP3488045B2 (ja) | 2004-01-19 |
Family
ID=15953314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17305197A Expired - Fee Related JP3488045B2 (ja) | 1997-06-13 | 1997-06-13 | 躯体蓄熱用天井内空調吹出口 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3488045B2 (ja) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61256189A (ja) * | 1985-05-08 | 1986-11-13 | Mayekawa Mfg Co Ltd | 流動層型蓄冷熱装置 |
| JPH07113469B2 (ja) * | 1988-02-12 | 1995-12-06 | 株式会社竹中工務店 | 躯体蓄熱型空気調和システム |
| JPH05322247A (ja) * | 1991-11-20 | 1993-12-07 | Univ Bath | 局所清浄空気システム |
| JP3784919B2 (ja) * | 1997-05-12 | 2006-06-14 | 株式会社竹中工務店 | 躯体蓄熱型空気調和システム |
-
1997
- 1997-06-13 JP JP17305197A patent/JP3488045B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH116638A (ja) | 1999-01-12 |
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