JP3582640B2

JP3582640B2 - Stainless steel plate for shadow mask and shadow mask using it

Info

Publication number: JP3582640B2
Application number: JP12770299A
Authority: JP
Inventors: 勇人喜多; 正紘青木; 信二柘植; 和彦安達; 望有元
Original assignee: Panasonic Corp; Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Corp; Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1999-05-07
Filing date: 1999-05-07
Publication date: 2004-10-27
Anticipated expiration: 2019-05-07
Also published as: JP2000319765A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
この発明は、エッチング加工性に優れたシャドウマスク用ステンレス鋼板、及びそれを用いて形成されたシャドウマスクに関するものである。
【０００２】
【従来技術及びその課題】
テレビジョン受像機等のカラ−ブラウン管を構成する主部品として“電子銃”，“電子ビ−ムを映像化蛍光面”及び“色選別電極としてのシャドウマスク”が挙げられるが、このシャドウマスクには一般に０．３ｍｍ以下の金属薄板に多数の微細孔を規則正しくかつ精密に穿孔加工したものが適用されている。
そして、シャドウマスク用金属薄板の材質としては従来から低炭素アルミキルド鋼（以降、単に「低炭素鋼」と記す）が用いられてきた。
【０００３】
ところが、この材料には、ブラウン管の連続使用により電子線が長時間にわたって照射されていると熱膨張を起こしてしまい、そのため穿孔されている微細孔に歪を来たして微細孔を通過した電子線が所定の蛍光体ドットからずれてド−ミング現象と呼ばれる色ズレを生じてしまうという問題が指摘されていた。
特に、近年は、カラ−テレビジョンの大型化や高品位化あるいはパソコン用ディスプレイの高精細化に伴い上述のド−ミング現象が大きな問題になっている。
【０００４】
そこで、このような用途に対しては、熱膨張が普通鋼の約^１／_１０と小さいＦｅ−Ｎｉインバ−合金（以降、単に「インバ−合金」と記す）が多用されるようになってきた。
しかしながら、インバ−合金は高価な金属材料であるため経済性に劣るという問題があった。
【０００５】
一方、最近、画面への映り込みが少なくて認視性に優れた平面型テレビジョンが注目を集めている。
この方式の場合には、シャドウマスクは“張力をかけて保持した状態”でブラウン管に組み込まれるため、熱膨張によるシャドウマスクの変形を防止することが可能であり、従来のインバ−合金より熱膨張係数が大きな材料であってもド−ミング現象が起こりにくいという利点がある。
しかし、その反面、上述の如くシャドウマスク自体に高い張力がかけられるために高強度の金属材料が要求される。
また、シャドウマスクをブラウン管に組み込む際には張力が付与された状態で５００℃程度の加熱工程を経るため、その材料には高温での塑性変形が少ないことも要求される。
【０００６】
更に、これまで使用されていた低炭素鋼やインバ−合金は耐食性が悪くて発銹しやすいので、通常は防錆剤を塗布した状態で保管しなければならなかった。そのため、保管時にも発銹しにくい耐食性に優れたシャドウマスク用材料に対する要望も強まっていた。
【０００７】
なお、特開昭６３−２５５３４０号公報には、“組み立て作業時や使用時に容易に変形することのない高い耐力”と“使用時の熱歪による塑性変形を生じることのない十分な弾性伸び”を有するフラットテンションシャドウマスク用材料であるとして、１．０〜４．０％（以降、成分割合を表す％は重量％とする）のＣｕを含有したＦｅ系材料が提案されている。
しかし、この金属材料は０．２％耐力が５０ｋｇｆ／ｍｍ^２（４９０ＭＰａ）以上であることを特徴としているものの、熱膨張係数は本質的に低炭素鋼と変わらないのでド−ミング現象を抑制するには不十分である。
更に、耐食性の面でも低炭素鋼やインバ−合金と同等であり、保管時に防錆油の塗布を必要とすることには変わりのない材料であった。
【０００８】
ところで、シャドウマスク用金属薄板に微細孔を穿設するには、金属の腐食溶解現象を利用したフォトエッチング加工法を用いるのが一般的である。
フォトエッチング加工法は
ａ）金属薄板を脱脂洗浄し、その表面に感光性のフォトレジスト膜を形成して所定のパタ−ンを焼付け硬化する，
ｂ）次いで、これを現像して目的とする形状のフォトレジストパタ−ンを形成させる，
ｃ）このフォトレジストパタ−ンが形成された金属薄板面に塩化第二鉄溶液をスプレ−噴射して金属露出部分を溶解することで微細孔を穿設する，
ｄ）最後にフォトレジスト膜を剥離する，
という手順で実施され、目的とするシャドウマスクを得ることができるが、このエッチング加工法によって金属薄板を腐食溶解する過程では、図１に断面状態を示したように、深さ（Ｄ）方向に加えてサイドエッチング（Ｓ）と呼ばれる横方向への浸食広がりが同時に進行する。
ここで、エッチング深さ（Ｄ）をサイドエッチング（Ｓ）で除した値を「エッチングファクタ−」と称している。
即ち、図１のエッチング断面状態の模式図において
Ｍ：フォトレジスト膜のパタ−ン幅，
Ｗ：エッチング加工後の溝幅，
Ｓ：サイドエッチング，
Ｄ：エッチング加工後の深さ
とすると、エッチングファクタ−（ＥＦ）の計算式は下記の数１の如くになる。
【０００９】
【数１】

【００１０】
フォトエッチング加工法によってシャドウマスクのような精細な穿孔加工をするためには上述のサイドエッチングができるだけ少ない方が良く、そのため、シャドウマスク用としてはエッチングファクタ−（ＥＦ）の大きい金属材料であることが望ましい条件となる。
また、鋼中に多量の介在物が存在すると、エッチング加工によって介在物近傍が不均質に溶解してしまい穿孔形状が不揃いになってしまうので、このような金属材料を用いた場合にはシャドウマスクのような精細な穿孔加工は困難になる。従って、介在物が極力少ない材質であることもシャドウマスク用材料として必要な条件である。
【００１１】
このようなことから、本発明が目的としたのは、熱膨張率が低炭素鋼よりも小さくて価格がインバ−合金よりも安価であり、かつ高温での塑性変形量が少なくて高張力状態で用いられるシャドウマスクとしても十分に満足できる高強度を備え、更にエッチング加工性にも優れたシャドウマスク用金属材料と、それを用いて形成されたシャドウマスクを提供することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、上記目的を達成すべく鋭意研究を行った結果、「Ｆｅ中に規制された特定量のＣｒと微量のＣを含有させると共に、必要により微量のＭｎ，Ｔｉ，ＳｉあるいはＡｌをも含有させ、かつ不可避的不純物であるＰ及びＳの含有量を低値に規制すると、熱膨張係数が低く、機械的性質，エッチング加工性並びに耐食性が共に優れていてシャドウマスク用材料として好適なステンレス鋼が得られる」との知見を得ることができた。
【００１３】
本発明は、上記知見事項等を基にして完成されたものであって、
「 Cr：９〜20％，Ｃ：0.15％以下（0.01 ％以下を除く）， Mn：０〜 1.0％，
Ti：０〜 0.2％， Si：０〜 1.0％（ 1.0 ％を除く）， Al：０〜 1.0％
を含むと共に残部がFe及び不可避的不純物から成り、かつ不可避的不純物のうちのＰ及びＳの含有量がそれぞれ
Ｐ：0.05％以下，Ｓ：0.03％以下
を満足していることを特徴とする、シャドウマスク用ステンレス鋼板と、それを用いて形成されたシャドウマスク」
を提供するものである。
【００１４】
【作用】
以下、本発明に係るシャドウマスク用ステンレス鋼板の化学組成を前記の如くに規定した理由を構成成分の作用と共に説明する。
ａ）Ｃｒ
Ｃｒには、鋼板の熱膨張係数を低下させると共に、耐食性を向上させる作用がある。そして、Ｃｒ含有量が増加するにつれて鋼板の熱膨張係数は低下し、耐食性は向上するが、その含有量が９％未満では鋼板の熱膨張係数は本質的に低炭素鋼板のそれと同程度なのでド−ミング現象を抑制するには十分ではない。更に、この場合には鋼板の耐食性も十分ではなく、保管の際に発銹しやすいという問題もある。
一方、Ｃｒ含有量の増加に伴いエッチングファクタ−は低下する傾向にあり、特にＣｒ含有量が２０％を超えるとシャドウマスクのような精細なエッチング加工を要する用途には不向きとなってしまう。また、Ｃｒ含有量が２０％を超えるとエッチング溶解速度も極端に低下してしまい、フォトエッチング加工工程における生産性を悪化させる要因にもなる。
このような理由から、Ｃｒ含有量は９〜２０％と定めたが、Ｃｒ含有量が多くなると熱間加工性が低下して生産性が悪くなることや、Ｃｒ自体が比較的高価な原料であること等から、９〜１３％の範囲が望ましい領域と言える。
【００１５】
b）Ｃ
Ｃは、極く微量が含有されても鋼板に強度（特に高温強度）向上効果がもたらされ、Ｃを含有させることによって鋼板を薄くすることが可能になる。
なお、Ｃ含有量を増加するとエッチングファクタ−の低下を招くが、鋼板を薄肉化すればエッチングが早く終わるので、本発明の規制量（0.15％以下）内であれば不都合なサイドエッチングを進行させることなく微細孔を穿設することは十分に可能である。
しかしながら、Ｃ含有量が0.15％を超えるとエッチングファクタ−が極端に低下してしまい、シャドウマスクを加工するには不向きになってしまう。
従って、Ｃ含有量の上限を0.15％と規定したが、特に孔径の小さな高精細型のシャドウマスクを製造する場合にはＣ含有量は0.05％以下（ 0.01 ％以下を除く）に規制するのが望ましい。
【００１６】
ｃ）Ｍｎ
Ｍｎは溶鋼の脱酸処理のために必要に応じて添加される成分であり、特にＳｉと共存させた場合に脱酸効果が高まるが、その含有量が１．０％を超えると鋼板を硬化して加工性を低下させるだけでなく、経済的にも不利となる。従って、Ｍｎ含有量は０〜１．０％と定めた。
【００１７】
ｄ）Ｔｉ
Ｔｉは鋼板の加工性や耐食性を向上する作用を有しており、そのためより良好な加工性や耐食性が望まれる場合に必要に応じて含有させても良い成分であるが、鋼板中に過剰に存在すると非金属介在物が増加して均一な穿孔形状が得られなくなる。従って、Ｔｉ含有量は０〜０．２％と定めた。
【００１８】
e） Si
Siは溶鋼の脱酸処理のために必要に応じて添加される成分であるが、 1.0％を超える過剰な含有量になると鋼が硬くて脆くなり、シャドウマスク用材料としては不適となる。従って、Si含有量は０〜 1.0％（ 1.0 ％を除く）と定めた。
【００１９】
ｆ）Ａｌ
Ａｌも溶鋼の脱酸処理のために必要に応じて添加される成分であるが、過剰に添加すると鋼中の非金属介在物が増加してしまい、エッチング加工の際に介在物の周辺部が不均質余分に溶解されてしまうおそれが出てくる。従って、Ａｌ含有量は０〜０．１％と定めた。
【００２０】
ｇ）Ｐ及びＳ
Ｐ及びＳは共に不可避的に鋼板中に随伴される不純物元素であり、多量に含有されると非金属介在物を生じてその近傍が不均質エッチングの起点となる。従って、上記弊害の程度が比較的少ないＰ：０．０５％以下，Ｓ：０．０３％以下の領域にＰ及びＳの含有量をそれぞれ規制することと定めた。
【００２１】
なお、上述した本発明に係るシャドウマスク用ステンレス鋼板は、一般的なステンレス鋼板の製造工程に準じて製造することができる。
つまり、まずＶＯＤ又はＡＯＤにて前述の成分に調整した溶鋼を連続鋳造法又は造塊法の何れかの方法で鋳造し、これを熱間圧延する。次いで、表面の酸化スケ−ル除去と疵取りのために酸洗処理を行い、これに冷間圧延と焼鈍とを適宜繰り返し、必要に応じて調質圧延を施して所望の板厚と強度を有するステンレス鋼薄板とする工程である。
また、鋼板の常温強度及び高温（５００℃以下程度）強度の向上対策として、冷間圧延等による加工硬化法や、焼入れ処理によりマルテンサイトを生成させて組織を〔フェライト＋マルテンサイト〕の組織とする強化方法を付加するのも有効である。
【００２２】
上述のように、本発明に係る“Ｃｒを９〜２０％含有したステンレス鋼板”は熱膨張係数が従来の低炭素アルミキルド鋼より低く、本発明ステンレス鋼板を用いたシャドウマスクの熱膨張係数はブラウン管を構成する蛍光体ガラスの熱膨張係数９．１〜９．８×１０^−６／℃に近くなる上、高温での塑性変形も少ないので、架張力の効果と相まって両者の相対的な位置ズレが少なくなり、そのためド−ミング現象は生じにくくなる。
また、本発明ステンレス鋼板は、従来の低炭素鋼やインバ−合金の板材に比較して機械強度が本質的に高いのでシャドウマスクの薄肉化が可能であり、高架張力シャドウマスク用材料としてより優れたものである。
【００２３】
更に、本発明ステンレス鋼板では、Ｃｒ及びＣの含有量を特定範囲に規定することでエッチングファクタ−の極端な低下を招くことなく精細なエッチング加工を可能にしており、また微量元素の含有量を規定して介在物を低減することによって介在物近傍の不均質なエッチング溶解を抑制して均一なエッチング加工をも可能としている。
【００２４】
続いて、本発明を実施例により具体的に説明する。
【実施例】
〔実施例１〕
まず、常法に従って表１に示す化学組成を有した本発明鋼板と従来からシャドウマスク用材料として用いられている低炭素鋼板及びインバ−合金板（何れも厚さ０．１５ｍｍの冷延板）を得た。
【００２５】
【表１】

【００２６】
次に、これら金属冷延板をそれぞれ表２に示す加工率で調質圧延し、得られた薄板材の熱膨張係数と０．２％耐力を調査した。
これらの調査結果を表２に併せて示す。なお、表２に示した熱膨張係数αの値は２０〜１００℃での平均値である。
【００２７】
【表２】

【００２８】
表２に示される結果からも明らかなように、本発明鋼板の熱膨張係数は低炭素鋼板のそれに比べて小さく、蛍光体ガラスの値（９．１〜９．８×１０^−６／℃）に近いことが分かる。
また、本発明鋼板の常温０．２％耐力は低炭素鋼板やインバ−合金板に比べて高い値となっていることも分かる。
更に、本発明鋼板は４５０℃加熱状態における０．２％耐力も高いので、シャドウマスク組み込み加工時の熱履歴を経た後でも塑性変形を殆ど生じないことは明らかである。
【００２９】
〔実施例２〕
各種化学組成の鋼を真空溶製し、これらを鋳造した後、熱間圧延と酸洗を施してから更に冷間圧延と焼鈍を繰り返して各々０．１５ｍｍ厚の冷延板を得た。
続いて、これらに調質圧延を施して最終的に０．１２ｍｍの冷延板とした。
このようにして得られた各冷延板（鋼板１〜１２）の化学組成を表３に示す。
【００３０】
【表３】

【００３１】
次に、得られた各冷延板（鋼板１〜１２）について熱膨張係数α（×１０^−６／℃：２０〜１００℃での平均値）を測定すると共に、“ド−ミング現象の起こりやすさ”，“エッチング特性（エッチング加工性）”及び“耐食性”の評価を行った。
【００３２】
なお、本実施例では熱膨張係数αを“ド−ミング現象の起こりやすさの指標”とし、
○ ：熱膨張係数αが１０．７未満のもの，
△ ：熱膨張係数αが１０．７以上でかつ１１．０未満のもの，
× ：熱膨張係数αが１１．０以上のもの，
と評価した。
【００３３】
また、エッチング特性は次の手法により評価した。
即ち、まず脱脂洗浄した鋼板表面に１０ミクロン厚さでフォトレジスト膜を塗布し、前述の図１で示したような０．１ｍｍ幅の溝状パタ−ン（Ｍ）を形成した。続いて、ここに温度５０℃，比重１．４８ｇ／ｃｍ^３の塩化第二鉄溶液をスプレ−噴射してエッチング加工を行った。そして、最後に表面のフォトレジスト膜を除去し、鋼板上にエッチングで形成された溝の幅（Ｗ）及び深さ（Ｄ）を測定し、エッチングファクタ−（ＥＦ）を算出した。
本実施例では、エッチング深さが０．０６ｍｍに達した時のエッチングファクタ−を算出し、
○ ：エッチングファクタ−（ＥＦ）が２．２以上，
△ ：エッチングファクタ−（ＥＦ）が１．８以上で２．２未満，
× ：エッチングファクタ−（ＥＦ）が１．８未満，
としてエッチング特性を評価した。
【００３４】
そして、耐食性の評価は次の手法により実施した。
即ち、“温度５０℃の３％ＮａＣｌ水溶液に冷延板を１時間浸漬した後で１時間乾燥する操作”を繰り返した場合に冷延板が発銹するまでの繰り返し回数をカウントし、これを耐食性の評価基準とした。
なお、この発銹試験において、浸漬，乾燥を３回以上繰り返しても発銹しなければ実用上は問題のない耐食性を有すると判断される。従って、本実施例では、
○ ：乾燥繰り返し回数が３回以上で発銹したもの，
× ：乾燥繰り返し回数が３回未満で発銹したもの，
として耐食性を評価した。
これらの評価結果を表４に示す。
【００３５】
【表４】

【００３６】
表４に示される結果からも明らかなように、本発明鋼板４〜９は何れも熱膨張係数が蛍光体ガラスに近く、かつエッチング特性（エッチングファクタ−ＥＦ）及び耐食性も良好であり、シャドウマスク用材料として好適であることが分かる。
これに対して、Ｃｒ含有量が少ない比較鋼板１〜３は、熱膨張係数が大きく、また耐食性にも劣っていて、シャドウマスク用材料としては十分に満足できるものではない。
また、Ｃｒ含有量の高い比較鋼板１０〜１２はエッチング特性に劣り、やはりシャドウマスクのような微細孔をエッチング加工するには不適であることが分かる。
【００３７】
〔実施例３〕
表５に示す化学組成の鋼をそれぞれ真空溶製し、これらを鋳造した後、熱間圧延と酸洗を施してから更に冷間圧延と焼鈍を繰り返して各々０．１５ｍｍ厚の冷延板を得た。
続いて、これらに９５０℃で１分間の加熱処理を施し、その後更に５５０℃で１０分間の歪取り焼鈍を加えて表５に示す各冷延板（鋼板１３〜１７）を製造した。
【００３８】
【表５】

【００３９】
そして、このようにして得られた各冷延板からＪＩＳ１３Ｂ号試験片を切り出し、強度と伸びを測定した。
また、得られた各冷延板について、脱スケ−ル後に実施例２の場合と同様のエッチング試験を実施し、エッチング加工性の評価も行った。
これらの結果を表６に示す。
【００４０】
【表６】

【００４１】
表６に示される結果は、本発明鋼板14〜16は強度及びエッチング特性が共に優れており、高架張力シャドウマスク用の金属材料として十分に満足できるものであることを示している。
【００４２】
鋼板13（Ｃ含有量が 0.003％を超えないもの）は 0.2％耐力が４００ＭPaを大幅に下回っており、従って高い張力をかけた状態を維持できないことが懸念され、高架張力シャドウマスク用としては十分に満足できるものでないとの懸念もある。
また、比較鋼板17はエッチングファクタ−（EF）が極端に小さく、精細なエッチング加工ができないために、やはりシャドウマスク用材料としては満足できるものでないことが明らかである。
【００４３】
【効果の総括】
以上に説明した如く、この発明によれば、従来用いられていた低炭素鋼材よりも熱膨張係数が小さい上に機械的強度にも優れていてド−ミング現象を生じにくく、また微細エッチング加工にも優れた比較的低コストのシャドウマスク用ステンレス鋼板と、それを用いたシャドウマスクを提供することができるなど、産業上有用な効果がもたらされる。
【図面の簡単な説明】
【図１】フォトエッチング加工された金属板の断面状態を説明した模式図である。[0001]
[Industrial applications]
The present invention relates to a stainless steel plate for a shadow mask excellent in etching workability, and a shadow mask formed using the same.
[0002]
[Prior art and its problems]
The main components of a color cathode ray tube such as a television receiver are an "electron gun", an "electron beam imaging phosphor screen", and a "shadow mask as a color selection electrode". In general, a thin metal plate having a diameter of 0.3 mm or less, in which a large number of fine holes are regularly and precisely drilled, is applied.
Low carbon aluminum killed steel (hereinafter simply referred to as “low carbon steel”) has been used as the material of the metal sheet for shadow masks.
[0003]
However, in this material, thermal expansion occurs when an electron beam is irradiated for a long time due to continuous use of a cathode ray tube. A problem has been pointed out that a color shift called a doming phenomenon occurs due to a deviation from a predetermined phosphor dot.
In particular, in recent years, the above-mentioned dominating phenomenon has become a serious problem with the enlargement and high quality of color televisions and the high definition of displays for personal computers.
[0004]
Accordingly, for such applications, small thermal expansion of about ^_1/10 of carbon steel Fe-Ni invar - alloy (hereinafter, simply - referred to as "inverter alloy") has come to be frequently used .
However, there is a problem that the invar alloy is inexpensive because it is an expensive metal material.
[0005]
On the other hand, recently, flat-panel televisions with little reflection on a screen and excellent visibility have been attracting attention.
In this method, since the shadow mask is incorporated into the cathode ray tube in a "holding state under tension", the deformation of the shadow mask due to thermal expansion can be prevented, and the thermal expansion is higher than that of the conventional invar alloy. There is an advantage that the doming phenomenon hardly occurs even with a material having a large coefficient.
However, on the other hand, since a high tension is applied to the shadow mask itself as described above, a high-strength metal material is required.
Further, when a shadow mask is incorporated into a cathode ray tube, a heating process of about 500 ° C. is performed in a state where tension is applied, so that the material is required to have little plastic deformation at a high temperature.
[0006]
Further, low-carbon steels and invar alloys used hitherto have poor corrosion resistance and are susceptible to rust, so they usually have to be stored with a rust inhibitor applied. Therefore, there has been an increasing demand for a material for a shadow mask that is resistant to rust even during storage and has excellent corrosion resistance.
[0007]
JP-A-63-255340 discloses "high proof stress which does not easily deform during assembly work or use" and "sufficient elastic elongation without plastic deformation due to thermal strain during use". As a material for a flat tension shadow mask having the following formula, an Fe-based material containing 1.0 to 4.0% (hereinafter,% representing a component ratio is referred to as% by weight) of Cu has been proposed.
However, although this metal material is characterized in that its 0.2% proof stress is 50 kgf / mm ² (490 MPa) or more, its thermal expansion coefficient is essentially the same as that of low carbon steel, so that it suppresses the doming phenomenon. Is not enough.
Further, the corrosion resistance was equivalent to that of low carbon steel and Invar alloy, and the material still needed to be coated with rust preventive oil during storage.
[0008]
By the way, in order to form fine holes in a metal sheet for a shadow mask, it is common to use a photo-etching method utilizing a corrosion dissolution phenomenon of metal.
The photo-etching method is as follows: a) Degreasing and cleaning of a metal thin plate, forming a photosensitive photoresist film on the surface thereof, and baking and curing a predetermined pattern.
b) Next, the resultant is developed to form a photoresist pattern having a desired shape,
c) spraying a ferric chloride solution on the surface of the thin metal plate on which the photoresist pattern has been formed to dissolve the exposed metal portion to form fine holes;
d) Finally, the photoresist film is removed,
In this process, the thin metal plate is corroded and dissolved by this etching method, and as shown in the cross-sectional state in FIG. In addition, lateral erosion and spreading called side etching (S) progress simultaneously.
Here, the value obtained by dividing the etching depth (D) by the side etching (S) is referred to as "etching factor-".
That is, in the schematic diagram of the etched cross-sectional state in FIG. 1, M: pattern width of the photoresist film,
W: groove width after etching,
S: Side etching,
D: Assuming the depth after the etching process, the calculation formula of the etching factor- (EF) is as shown in the following Expression 1.
[0009]
(Equation 1)

[0010]
In order to perform fine drilling such as a shadow mask by a photo-etching method, it is preferable that the above-described side etching is as small as possible. Therefore, a metal material having a large etching factor (EF) is required for a shadow mask. Is a desirable condition.
Also, if a large amount of inclusions are present in the steel, the vicinity of the inclusions will be melted non-uniformly due to the etching process, and the perforated shape will be uneven. Therefore, when such a metal material is used, a shadow mask is used. Such fine drilling becomes difficult. Therefore, it is a necessary condition for the material for the shadow mask that the material of the inclusion is as small as possible.
[0011]
In view of the above, an object of the present invention is to provide a material having a lower coefficient of thermal expansion than low carbon steel, a lower price than an invar alloy, and a small amount of plastic deformation at high temperatures and a high tensile state. An object of the present invention is to provide a metal material for a shadow mask which has a sufficiently high strength as a shadow mask used in the above and has excellent etching processability, and a shadow mask formed using the metal material.
[0012]
[Means for Solving the Problems]
The present inventors have conducted intensive studies to achieve the above-mentioned object, and as a result, have found that "Fe contains a specified amount of Cr and a trace amount of C, and, if necessary, trace amounts of Mn, Ti, Si or Al. When the content of P and S, which are unavoidable impurities, is regulated to a low value, the thermal expansion coefficient is low, and the mechanical properties, etching workability and corrosion resistance are both excellent, making it suitable as a shadow mask material. Stainless steel can be obtained. "
[0013]
The present invention has been completed based on the above findings and the like,
"Cr: 9-20%, C: 0.15% or less ( excluding 0.01 % ), Mn: 0-1.0%,
Ti: 0 to 0.2%, Si: 0 to 1.0% ( excluding 1.0 %) , Al: 0 to 1.0%
And the balance consists of Fe and inevitable impurities, and the contents of P and S in the inevitable impurities satisfy P: 0.05% or less and S: 0.03% or less, respectively. Stainless steel plates for shadow masks and shadow masks formed using them "
Is provided.
[0014]
[Action]
Hereinafter, the reason for defining the chemical composition of the stainless steel sheet for a shadow mask according to the present invention as described above will be described together with the operation of the constituent components.
a) Cr
Cr has an effect of reducing the thermal expansion coefficient of the steel sheet and improving corrosion resistance. As the Cr content increases, the coefficient of thermal expansion of the steel sheet decreases, and the corrosion resistance improves. However, when the content is less than 9%, the coefficient of thermal expansion of the steel sheet is essentially the same as that of the low carbon steel sheet. Not enough to suppress the ming phenomenon. Further, in this case, there is a problem that the corrosion resistance of the steel sheet is not sufficient and the steel sheet is easily rusted during storage.
On the other hand, as the Cr content increases, the etching factor tends to decrease. In particular, if the Cr content exceeds 20%, it becomes unsuitable for applications requiring fine etching such as a shadow mask. Further, if the Cr content exceeds 20%, the etching dissolution rate is extremely reduced, which is a factor of deteriorating the productivity in the photoetching process.
For these reasons, the Cr content is determined to be 9 to 20%. However, when the Cr content is large, the hot workability is reduced and the productivity is deteriorated, and Cr itself is a relatively expensive raw material. For this reason, the range of 9 to 13% is a desirable region.
[0015]
b) C
Even if a very small amount of C is contained, the effect of improving the strength (particularly high-temperature strength) of the steel sheet is brought about, and the inclusion of C makes it possible to make the steel sheet thinner.
An increase in the C content causes a decrease in the etching factor. However, if the thickness of the steel sheet is reduced, the etching is completed earlier. Therefore, if the content is within the regulated amount (0.15% or less) of the present invention, inconvenient side etching proceeds. It is quite possible to drill the microholes without the need.
However, if the C content exceeds 0.15%, the etching factor is extremely reduced, which is not suitable for processing a shadow mask.
Therefore, the upper limit of the C content is specified as 0.15%. However, in the case of manufacturing a high-definition shadow mask having a small hole diameter, the C content is limited to 0.05% or less ( excluding 0.01 % or less). desired arbitrariness.
[0016]
c) Mn
Mn is a component that is added as necessary for the deoxidation of molten steel. The deoxidation effect is enhanced when coexisting with Si, but when the content exceeds 1.0%, the steel sheet is hardened. In addition to reducing workability, it is economically disadvantageous. Therefore, the Mn content is determined to be 0 to 1.0%.
[0017]
d) Ti
Ti has an effect of improving the workability and corrosion resistance of the steel sheet. Therefore, when better workability and corrosion resistance are desired, Ti is a component that may be included as necessary. If present, non-metallic inclusions increase and a uniform perforated shape cannot be obtained. Therefore, the Ti content is determined to be 0 to 0.2%.
[0018]
e) Si
Si is a component that is added as needed for the deoxidation treatment of molten steel. However, if the content exceeds 1.0%, the steel becomes hard and brittle, which is unsuitable as a material for a shadow mask. Therefore, the Si content is determined to be 0 to 1.0% ( excluding 1.0 %) .
[0019]
f) Al
Al is also a component that is added as needed for the deoxidation treatment of molten steel, but if added excessively, nonmetallic inclusions in the steel increase, and the peripheral portion of the inclusions during etching is increased. There is a risk that the material will be inhomogeneously excessively dissolved. Therefore, the Al content was determined to be 0 to 0.1%.
[0020]
g) P and S
Both P and S are unavoidable impurity elements accompanying the steel sheet. If they are contained in a large amount, nonmetallic inclusions are generated, and the vicinity thereof becomes a starting point of heterogeneous etching. Therefore, it has been determined that the contents of P and S are regulated in the regions where P: 0.05% or less and S: 0.03% or less, in which the degree of the above-mentioned adverse effects is relatively small.
[0021]
The stainless steel sheet for a shadow mask according to the present invention described above can be manufactured according to a general stainless steel sheet manufacturing process.
That is, first, molten steel adjusted to the above-described components by VOD or AOD is cast by any of a continuous casting method and an ingot casting method, and hot-rolled. Next, pickling treatment is performed to remove the oxide scale from the surface and remove flaws, and cold rolling and annealing are appropriately repeated, and temper rolling is performed as necessary to obtain a desired sheet thickness and strength. This is a step of forming a stainless steel thin plate having the same.
In addition, as a measure for improving the room-temperature strength and high-temperature strength (about 500 ° C. or less) of the steel sheet, a work hardening method by cold rolling or the like or martensite is formed by quenching to change the structure to the structure of [ferrite + martensite] It is also effective to add a strengthening method.
[0022]
As described above, the “stainless steel sheet containing 9 to 20% Cr” according to the present invention has a lower coefficient of thermal expansion than the conventional low carbon aluminum killed steel, and the thermal expansion coefficient of the shadow mask using the stainless steel sheet of the present invention is a CRT. The coefficient of thermal expansion of the phosphor glass constituting 9.1 to 9.8 × 10 ⁻⁶ / ° C. is close to that, and the plastic deformation at high temperatures is small. , So that the phenomenon of doming is unlikely to occur.
Further, the stainless steel sheet of the present invention has a substantially higher mechanical strength than conventional low carbon steel and invar alloy sheet materials, so that the shadow mask can be made thinner, and is more excellent as an elevated tension shadow mask material. It is a thing.
[0023]
Furthermore, in the stainless steel sheet of the present invention, by defining the contents of Cr and C in a specific range, it is possible to perform fine etching without causing an extreme decrease in the etching factor, and to reduce the content of trace elements. By stipulating and reducing the number of inclusions, uneven etching and dissolution in the vicinity of the inclusions are suppressed, and uniform etching can be performed.
[0024]
Next, the present invention will be specifically described with reference to examples.
【Example】
[Example 1]
First, a steel sheet of the present invention having the chemical composition shown in Table 1 according to a conventional method, a low carbon steel sheet and an invar alloy sheet conventionally used as a material for a shadow mask (a cold-rolled sheet having a thickness of 0.15 mm). Got.
[0025]
[Table 1]

[0026]
Next, these metal cold-rolled sheets were each subjected to temper rolling at the processing rates shown in Table 2, and the thermal expansion coefficient and 0.2% proof stress of the obtained sheet materials were examined.
The results of these investigations are also shown in Table 2. The values of the thermal expansion coefficient α shown in Table 2 are average values at 20 to 100 ° C.
[0027]
[Table 2]

[0028]
As is clear from the results shown in Table 2, the thermal expansion coefficient of the steel sheet of the present invention is smaller than that of the low carbon steel sheet, and the value of the phosphor glass (9.1 to 9.8 × 10 ⁻⁶ / ° C.) It turns out that it is near.
It can also be seen that the normal temperature 0.2% proof stress of the steel sheet of the present invention is higher than that of a low carbon steel sheet or an Invar alloy sheet.
Further, since the steel sheet of the present invention has a high 0.2% proof stress in a heating state at 450 ° C., it is apparent that almost no plastic deformation occurs even after passing through the heat history at the time of the shadow mask assembling process.
[0029]
[Example 2]
Steels of various chemical compositions were vacuum-melted and cast, then hot-rolled and pickled, and then cold-rolled and annealed repeatedly to obtain cold-rolled sheets each having a thickness of 0.15 mm.
Subsequently, these were subjected to temper rolling to finally produce cold-rolled sheets of 0.12 mm.
Table 3 shows the chemical composition of each of the cold rolled sheets (steel sheets 1 to 12) thus obtained.
[0030]
[Table 3]

[0031]
Next, the thermal expansion coefficient α (× 10 ⁻⁶ / ° C .: average value at 20 to 100 ° C.) of each of the obtained cold-rolled sheets (steel sheets 1 to 12) was measured, and “ Ease, "etching characteristics (etching processability)" and "corrosion resistance" were evaluated.
[0032]
In the present embodiment, the coefficient of thermal expansion α is used as an “index of the likelihood of the occurrence of the doming phenomenon”.
: Thermal expansion coefficient α is less than 10.7,
Δ: Thermal expansion coefficient α is 10.7 or more and less than 11.0,
×: thermal expansion coefficient α of 11.0 or more,
Was evaluated.
[0033]
The etching characteristics were evaluated by the following method.
That is, first, a photoresist film having a thickness of 10 μm was applied to the surface of the degreased and washed steel sheet to form a groove pattern (M) having a width of 0.1 mm as shown in FIG. Subsequently, a ferric chloride solution having a temperature of 50 ° C. and a specific gravity of 1.48 g / cm ³ was sprayed and sprayed here to perform an etching process. Finally, the photoresist film on the surface was removed, and the width (W) and the depth (D) of the groove formed by etching on the steel plate were measured to calculate the etching factor (EF).
In this embodiment, the etching factor when the etching depth reaches 0.06 mm is calculated,
: Etching factor (EF) is 2.2 or more,
Δ: Etching factor- (EF) is 1.8 or more and less than 2.2,
×: Etching factor- (EF) is less than 1.8,
The etching characteristics were evaluated.
[0034]
The evaluation of the corrosion resistance was performed by the following method.
That is, when "the operation of immersing the cold-rolled sheet in a 3% aqueous NaCl solution at a temperature of 50 ° C. for 1 hour and then drying for 1 hour" is repeated, the number of repetitions until the cold-rolled sheet rusts is counted. The evaluation criteria were the corrosion resistance.
In this rusting test, if immersion and drying were repeated three times or more, if it did not rust, it was judged to have practically no problematic corrosion resistance. Therefore, in this embodiment,
: Rusted after 3 or more drying cycles,
×: Rusted after less than 3 drying cycles,
Was evaluated for corrosion resistance.
Table 4 shows the evaluation results.
[0035]
[Table 4]

[0036]
As is clear from the results shown in Table 4, all of the steel sheets 4 to 9 of the present invention have a thermal expansion coefficient close to that of the phosphor glass, have good etching characteristics (etching factor-EF) and corrosion resistance, and have a shadow mask. It turns out that it is suitable as a material for use.
On the other hand, the comparative steel sheets 1 to 3 having a small Cr content have a large thermal expansion coefficient and are inferior in corrosion resistance, and are not sufficiently satisfactory as a material for a shadow mask.
Further, it can be seen that the comparative steel plates 10 to 12 having a high Cr content are inferior in etching characteristics and are also unsuitable for etching fine holes such as shadow masks.
[0037]
[Example 3]
Steels having the chemical compositions shown in Table 5 were vacuum-melted, cast, and then hot-rolled and pickled, and then cold-rolled and annealed repeatedly to form cold-rolled sheets each having a thickness of 0.15 mm. Obtained.
Subsequently, these were subjected to a heat treatment at 950 ° C. for 1 minute, and then subjected to strain relief annealing at 550 ° C. for 10 minutes to produce each cold-rolled sheet (steel sheets 13 to 17) shown in Table 5.
[0038]
[Table 5]

[0039]
Then, a JIS No. 13B test piece was cut out from each of the thus obtained cold-rolled sheets, and the strength and elongation were measured.
Further, for each of the obtained cold rolled sheets, an etching test similar to that in Example 2 was performed after descaling, and the etching workability was also evaluated.
Table 6 shows the results.
[0040]
[Table 6]

[0041]
The results shown in Table 6 show that the steel plates 14 to 16 of the present invention have excellent strength and etching characteristics, and are sufficiently satisfactory as metal materials for an elevated tension shadow mask.
[0042]
Steel plate 13 (which C content does not exceed 0.003%) is a concern that can not maintain the state 0.2% yield strength are substantially below 400 MPa, thus multiplied by high tension, as the use elevated tension shadow mask There are concerns that it is not satisfactory.
In addition, since the comparative steel plate 17 has an extremely small etching factor (EF) and cannot be finely etched, it is apparent that the material is not satisfactory as a shadow mask material.
[0043]
[Summary of effects]
As described above, according to the present invention, the thermal expansion coefficient is smaller than that of the conventionally used low carbon steel material, the mechanical strength is excellent, the doming phenomenon does not easily occur, and the fine etching process is not required. Thus, an industrially useful effect such as providing a stainless steel plate for a shadow mask , which is excellent at a relatively low cost, and a shadow mask using the same can be provided.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic diagram illustrating a cross-sectional state of a metal plate that has been photo-etched.

Claims

By weight percentage
Cr: 9-20%, C: 0.15% or less ( excluding 0.01 % or less) , Mn: 0-1.0%,
Ti: 0 to 0.2%, Si: 0 to 1.0% ( excluding 1.0 %) , Al: 0 to 1.0%
And the balance consists of Fe and inevitable impurities, and the contents of P and S in the inevitable impurities satisfy P: 0.05% or less and S: 0.03% or less, respectively. Stainless steel plate for shadow mask.

A shadow mask formed using the stainless steel sheet according to claim 1.