JP3700935B2

JP3700935B2 - 嫌気性処理方法及び装置

Info

Publication number: JP3700935B2
Application number: JP2001394227A
Authority: JP
Inventors: 康弘本間; 俊博田中
Original assignee: Ebara Corp
Current assignee: Ebara Corp
Priority date: 2001-12-26
Filing date: 2001-12-26
Publication date: 2005-09-28
Anticipated expiration: 2021-12-26
Also published as: JP2003190996A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、各種工場、下水、し尿、畜産業施設等より排出される有機性の固形廃棄物等を対象とし、これを無害化する嫌気性汚泥床処理方法及び装置に関し、更に詳しくは、特に、ガス・液・固分離部（以下、「ＧＳＳ部」とも記す）を多段に有する上向流嫌気性汚泥床処理方法及び装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
廃水中の有機性固形分、厨芥、その他の有機性廃棄物を処理するメタン発酵処理法は、活性汚泥法等の好気性処理に比べると曝気のためのエネルギーが不要であり、余剰汚泥の発生量が少なく、発生するバイオガスからエネルギーを回収できるため、省エネルギーの点で優れている。しかし、メタン生成菌又はメタン発酵菌は増殖量が少なく、沈降性が悪いので微生物が処理水とともに流出しやすい。そのため、メタン発酵処理に用いる発酵槽内の微生物濃度を上げることが困難であった。さらに、コストや敷地等の面で問題点を抱えていた。
【０００３】
微生物濃度の高い高効率型の発酵槽として、上向流嫌気性汚泥床法（以下、「ＵＡＳＢ」とも記す）がある。これは近年普及してきた方法で、メタン菌等の嫌気性菌をグラニュール状に造粒化することにより、リアクター内のメタン菌の濃度を高濃度に維持できるという特徴があり、その結果、廃水中の有機物の濃度が相当高い場合でも効率よく処理できる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、廃水中の有機性固形分、厨芥、その他の有機性廃棄物を対象とした従来のＵＡＳＢ処理法（図２）には、いまなお、以下に示すような課題がある。
（イ）有機性固形分を含む廃水を処理するとリアクター内に固形分が堆積し、グラニュール汚泥が処理水とともに流出し、処理性能が低下する。
（ロ）ＧＳＳ部内部でスカムを形成し、発生ガスの捕集が困難となる。とりわけ、負荷が低く、発生ガス量が少ない場合には、発生ガスによるスカムの破壊・除去作用が小さく、スカムを形成しやすい。
（ハ）前記（ロ）の結果、ＧＳＳ部での発生ガスを捕集し、排出する効果を失い、汚泥の多大な流出を招き、処理悪化の原因となる。
【０００５】
このような実情に鑑み、本発明は、廃水中の有機性固形分、厨芥、その他の有機性廃棄物を対象とした、高性能な上向流嫌気性汚泥床処理方法及び装置の提供を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、以下に記載する手段によって前記課題を解決した。
（１）有機性廃棄物を嫌気処理する方法において、装置本体側壁との角度が３５度以下、かつ各占有面積が装置断面積の２分の１以上となる邪魔板により形成されるガス・液・固分離部を多段に有する上向流嫌気性汚泥床処理装置を用い、かつ、流入する有機性廃棄物を粉砕し、平均粒径２００μｍ以下のスラリーとして供給し、更に、有機性廃棄物を含む被処理水を直接、もしくは希釈して、処理を行うことを特徴とする嫌気性処理方法。
【０００７】
（２）被処理水に消泡剤を添加することにより、前記ガス・液・固分離部内部での発泡及びスカムの形成を防止することを特徴とする前記（１）記載の嫌気性処理方法。
（３）装置内に酸素を含有しない空気を吹き込み、汚泥層の攪拌及びガス・液・固分離部内部でのスカムの形成を防止し、かつ、装置内に吹き込まれた酸素を含有しない気体をガス・液・固分離部より排出することを特徴とする前記（１）又は（２）記載の嫌気性処理方法。
（４）流入する有機性廃棄物と前記嫌気性処理装置の処理水の一部とを混合し、酸発酵した後に嫌気性処理を行うことを特徴とする前記（１）記載の嫌気性処理方法。
【０００８】
（５）ガス・液・固分離部を多段に有する上向流嫌気性汚泥床処理装置において、装置本体側壁との角度が３５度以下、かつ各占有面積が装置断面積の２分の１以上となる邪魔板により形成されるガス・液・固分離部を多段に取り付け、流入する有機性廃棄物を平均粒径２００μｍ以下に粉砕する粉砕機を設置してスラリー化した被処理水を流入する供給管を底部に設けたことを特徴とする嫌気性処理装置。
【０００９】
本発明の骨子は、「流入する有機性廃棄物を粉砕し、平均粒径２００μｍ以下のスラリーとし、原水を処理水の循環液や系外から供給する希釈水により必要に応じて適宜希釈を行う」ことにより、一貫して、流入水のリアクター内部における装置断面積基準の通水速度０．０５〜５ｍ／ｈとなるように調節することができるようにして、原水中の固形分はリアクター内にとどまることなく処理水とともに系外に流出することがないようにしたものであり、さらに、その際の嫌気性処理装置として、「装置本体側壁との角度が３５度以下、かつ各占有面積が装置断面積の２分の１以上となる邪魔板により形成されるガス・液・固分離部を多段に有する上向流嫌気汚泥床処理装置」を用いることでリアクター内のガス・液・固分離性能が高まるため、リアクター内にグラニュール汚泥を高濃度に保持することが可能となり、廃水中の有機性固形分、厨芥、その他の有機性廃棄物を対象とした高性能な上向流嫌気性汚泥床処理が達成できることにある。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、図面を参照して説明するが、本発明はこれに限定されない。
図１は、嫌気性処理方法を実施するのに好ましい本発明の上向流嫌気性処理装置の一形態の概要を例示した図である。
図１において、原水送液管１が連通し、上下を閉塞した筒状のリアクター２の内部の左右両側壁には、それぞれに一方の端部を固定し、他方の端部を反対側の側壁を反対側の側壁方向に向かって、下降しながら延びている邪魔板３が設置されている。
【００１１】
邪魔板３は、上下方向に３箇所左右交互に設けてあって、リアクター２の側壁との間にそれぞれ鋭角の区分スラッジゾーン４ａ、４ｂ、４ｃを形成している。
リアクター２の側壁と邪魔板３のなす角度θは３５度以下の鋭角であり、占有面積は装置断面積の１／２以上である。
３５度を越える角度の場合には、スラッジゾーン４ａ、４ｂ、４ｃの邪魔板３にグラニュール汚泥が堆積し、流動性が不十分となり、デッドスペースが形成される。
また、邪魔板３の占有面積が１／２以下であると、発生ガスの捕捉が不十分となり、気液固の分離に不具合を生じる。つまり、リアクター２の中心よりガスが上方へ抜けてしまい後記のＧＳＳ部５にガスを十分に集積することができなくなる。
【００１２】
区分スラッジゾーン４ａ、４ｂ、４ｃ上部はＧＳＳ部５を形成している。反応が開始すると発生ガスが集まる気相部５ａには、外部と通じる発生ガス回収配管６への排出口を設けてある。
なお、気相部５ａから接続されている発生ガス回収配管６の吐出口は、水を充填した水封槽７の水中内で開口している。開口位置は水圧が異なる適宜な水深位にあり、水封槽７には発生ガス回収配管６から吐き出されたガス流量を測定するガスメーター８を設けられている。ガスメーター８の先には、ガスホルダー１１が設けられている。また、リアクター２の上端には上澄み液を排出する処理水配管９が開口している。
【００１３】
リアクター２には嫌気性菌からなるグラニュール汚泥を投入して使用する。本発明の対象となる嫌気性処理は、３０℃〜３５℃を至適温度とした中温メタン発酵処理、５０℃〜５５℃を至適温度とした高温メタン発酵処理の温度範囲の嫌気性処理を対象としている。嫌気性菌からなるグラニュール汚泥を投入し、平均粒径２００μｍ以下に粉砕した廃水中の有機性固形分、厨芥、その他の有機性廃棄物１５を含む原水を送液管１からリアクター２へ導入する。原水を処理水の循環液や系外から供給する希釈水等により必要に応じて適宜希釈を行い、流入する有機性廃棄物１５の液化状況に応じて酸発酵処理を行うが、酸発酵処理は４時間から４日程度が妥当である。
【００１４】
流入水のリアクター２内部での通水速度が０．０５〜５ｍ／ｈとなるように調節する。リアクター２内では嫌気性菌の介在によって有機性廃棄物が分解し、分解ガスが発生する。発生したガスは、各区分スラッジゾーン４ａ、４ｂ、４ｃ上端のＧＳＳ部５に別れて集まり、それぞれに気相部５ａを形成し、発生ガス回収配管６を通じて水封槽７に至る。こうした発生ガスは、ガスメーター８でその排出量が記録され、ガスホルダー１１に送られる。
【００１５】
発生ガスの一部は、区分スラッジゾーン４ａ、４ｂ、４ｃ内でグラニュール汚泥に付着し、その見かけ比重を軽減させるとともに、グラニュール汚泥を同伴してＧＳＳ部５の水面に達する。こうした発生ガスは、気泡を形成して水面気泡部５ｂに一時的に滞留する。水面気泡部５ｂに集合した気泡はやがて破裂し、発生ガスとグラニュール汚泥とが分離され、グラニュール汚泥はもとの比重を回復して水中に潜り、発生ガスは発生ガス回収配管６から水封槽７を経由して、系外に排出される。有機物が分解して清澄になって水はリアクター２の上端から、処理水配管９を経由して系外に排出される。
【００１６】
各ＧＳＳ部５の気相部のガス圧は異なるので、その差圧は水封槽７で調整するとよい。原水送液側に近い順に水封圧は高く保つ必要がある。ガス回収の圧調整は、水封槽７を使う方法以外にも多くの方法がある。例えば圧力弁等を使用してもよい。
本発明の嫌気性処理方法においては、各区分スラッジゾーン４ａ、４ｂ、４ｃ毎に、そこで発生する発生ガスを回収できるため、リアクター２の単位断面積当たりの発生ガス量が少なくなる。
特に処理水を流出させる処理水配管９に最も近い所では、リアクター２の単位断面積当たりのガス量が小さくなる。そのため、グラニュール汚泥の系外流出量を極く少なくすることができる。
【００１７】
ＧＳＳ部５を多段に設置したリアクター２では、通水速度を０．０５〜５ｍ／ｈ、好ましくは０．５〜５ｍ／ｈとすることにより、グラニュール汚泥層の流動状態が良好となり、また、リアルター２内の９０％以上のグラニュール汚泥は、粒径０．５〜１．５ｍｍとなる。そのため、廃水中の有機性固形分、厨芥、その他の有機性廃棄物１５を粉砕機１４で粉砕し、平均粒径を２００μｍ以下、好ましくは５０μｍ以下の原水とすることによって、グラニュール汚泥層の流動が良好になるため、有機性廃棄物由来の固形分がリアクター２内に堆積することなく、メタン発酵処理を受け、さらに、通水速度を０．０５〜５ｍ／ｈと高めることにより処理水とともに流出する。一方、原水に比べ、粒径、比重の大きいグラニュール汚泥はリアクター２内にとどまる。
【００１８】
本発明の嫌気性処理は、３０℃〜３５℃を至適温度とした中温メタン発酵処理、５０℃〜５５℃を至適温度とした高温メタン発酵処理であり、水温が３０℃以上であるため、リアクター２内の有機性廃棄物１５を粉砕機１４で粉砕し、平均粒径を２００μｍ以下とした原水の粘性は低下する。そのため、原水の粘性によるグラニュール汚泥層の流動状態の悪化、及びグラニュール汚泥の系外への流出は生じない。
【００１９】
発泡性の原水の場合には、ＧＳＳ部５内の気相部５ａ及び発生ガス回収配管６が閉塞し、発生ガスの回収が困難となる。このような場合、リアクター２への流入水に予め消泡剤１０を加えることにより、ＧＳＳ部５内での発泡を抑えることができる。ＧＳＳ部５内に消泡剤１０を滴下、噴霧する方法に比べ、本手法は密閉空間での消泡に効果的である。消泡剤１０は原水性状に応じた消泡効果を有し、発酵液の消泡に適した、中温（３０〜３５℃）あるいは高温（５０℃〜５５℃）において消泡効果をなくすことのない消泡剤を使用する。消泡剤１０の種類としては、シリコーン系消泡剤、アルコール系消泡剤の何れも使用が可能である。また、原水の性状によっては、発泡を抑制することによりスカムの形成を防止することが可能となる。
【００２０】
原水が高ＳＳである場合には、ＧＳＳ部５内の気泡部表面及び内部にスカムを形成するため、発生ガスの回収が困難となる。このような場合には、発生ガス吹き込み配管１３を散気管１２に接続し、ガスホルダー１１内の発生ガスをＧＳＳ部５内に供給することによってスカムの破壊あるいはスカムの形成防止が可能となる。破壊されたスカムはリアクター２内の液の流れとともに処理水として排出される。
【００２１】
各ＧＳＳ部５で吹き込みガスを回収できるため、リアクター２の単位断面積当たりの発生ガス量が少なく、特に処理水を流出させる処理水配管９に最も近い所では、リアクター２の単位断面積当たりのガス量が小さくなり、グラニュール汚泥の系外流出量を極く少なくすることができる機能を損なわない。散気管１２はリアクター２の下部あるいは各ＧＳＳ部５の下部に配置する。吹き込みガスによりグラニュール汚泥層が攪拌され、グラニュール汚泥と流入廃水の接触は良好となり、特に、リアクター２本体内に流入する有機物負荷量が少ない場合には、これにより発生するガスの量も少ないため、吹き込みガスによるグラニュール汚泥層の攪拌の効果は大きい。
【００２２】
なお、ＧＳＳ部５内部のスカムを破壊・除去するためにＧＳＳ部５内に吹き込む気体は、窒素ガス等の酸素を含まない、メタン発酵等の生物処理に影響を与えない気体を使用できるが、嫌気性処理によって発生したガスを使用することが望ましい。ガスを吹き込む頻度は、廃水の性状にもよるが、１日に１回から１週間に１回とすることによって、ＧＳＳ部５内部のスカムを破壊・除去の効果がある。また、ガスを吹き込む頻度を１日に１回以上とすることで、汚泥層の攪拌効果が、さらに高まる。
【００２３】
【実施例】
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。
【００２４】
実施例１
図３に、実験に用いた上向流嫌気性汚泥床装置の概要を示す。Ａ系列は嫌気処理の従来法であり、（ａ）に従来法として図示するものである。Ｂ系列はＵＡＳＢの従来法であり、（ｂ）に示すように図２の構造を有するものである。Ｃ系列は傾斜する邪魔板を３個取り付け、装置側壁と邪魔板との角度を３０度とし、原水に消泡剤を添加し、散気管から発生ガスを吹き込むスカムの破壊・除去機能を付加した系列である。Ｃ系列は本発明に基づく系列であり、（ｃ）に示すように図１に示す構成からなるものである。
【００２５】
液層部の容量は１ｍ³である。リアクター内の水温は、５６℃になるように温度制御されている。原水には、食品工場から排出される有機性廃棄物と活性汚泥処理設備の余剰汚泥の混合物を用いた。原水のＴＳは１０ｇ／リットル、ＣＯＤ_Cr（以下、「ＣＯＤ」と記す）は１８ｇ／リットルである。Ａ系列及びＢ系列では原水を酸発酵処理した後、リアクターに供給した。Ｃ系列では原水を粉砕機で粉砕し、平均粒径を５０μｍ以下として酸発酵処理をした後リアクターに供給した。
Ｃ系列での発生ガスの散気管からの吹き込みは、１日当たり２回とした。Ｃ系列では、流出液を原水とともにリアクターに流入させ、通水速度を１ｍ／ｈに設定した。
【００２６】
図４に実験経過と流出液の酢酸濃度、ＣＯＤ分解率の処理成績の変化を示し、（ｄ）はＣＯＤ負荷の変化を、（ｅ）は流出液酢酸濃度の変化を、（ｆ）はＣＯＤ分解率の変化を示す。Ａ系列では９０日後にＣＯＤ負荷を７ｋｇ／ｍ³／ｄとしたところ、過負荷のため、流出液の酢酸濃度が１３００ｍｇ／リットルと高くなり、分解率が３０％まで低下した。１００日後以降にＣＯＤ負荷を５ｋｇ／ｍ³／ｄとしたところ、流出液の酢酸濃度は５００ｍｇ／リットル以下で安定し、ＣＯＤ分解率は６５％になった。
【００２７】
Ｂ系列では、８０日後にＣＯＤ負荷を４ｋｇ／ｍ³／ｄとしたところ、過負荷のため、流出液の酢酸濃度が１３００ｍｇ／リットルと高くなり、ＣＯＤ分解率が３０％まで低下した。９０日後以降にＣＯＤ負荷を３ｋｇ／ｍ³／ｄとしたところ、流出液の酢酸濃度は５００ｍｇ／リットル以下で安定し、ＣＯＤ分解率は６５％になった。ＧＳＳ部内部の発泡、スカムの形成が認められ、発生ガスの回収が不十分となり、また、原水の固形物成分がリアクター内に堆積したが、投入したＣＯＤ負荷が低く、発生ガス量も少ないため、発生ガスの上昇による汚泥層の攪拌が弱くなる。この結果、汚泥のデッドスペースが広がり、汚泥と流入廃水の接触が不十分となり、負荷を高めることが困難であった。
【００２８】
一方、原水を粉砕機で粉砕し、平均粒径を５０μｍ以下とし、ＧＳＳ部を多段とすることでグラニュール汚泥保持性能が向上し、消泡剤を添加することことによってＧＳＳ部内部の発泡を抑制し、発生ガスを吹き込むことによりＧＳＳ部内部のスカム形成の防止、及びグラニュール汚泥層の良好な攪拌を行ったＣ系列では、１１０日後以降にＣＯＤ負荷１５ｋｇ／ｍ³／ｄで流出液の酢酸濃度が５００ｍｇ／リットル以下、ＣＯＤ分解率７５％の処理が可能であった。本発明法であるＣ系列では、従来法のＡ、Ｂ系列に比べ、３倍以上の高負荷処理が可能となり、ＣＯＤ分解率が向上した。
第１表に各系列の処理成績の比較を示す。
【００２９】
【表１】

【００３０】
実施例２
Ｃ，Ｄ系列ともに、傾斜する邪魔板を３ケ取り付け、装置側壁と邪魔板との角度を３０度とし、原水に消泡剤を添加し、散気管から発生ガスを吹き込む、スカムの破壊・除去機能を付加した系列である。
液層部の容量は１ｍ³である。リアクター内の水温は５６℃になるように温度制御されている。原水には、食品工場から排出される有機性廃棄物及び活性汚泥処理設備の余剰汚泥の混合物を用いた。原水のＴＳは１０ｇ／リットル、ＣＯＤ_Cr（以下、ＣＯＤと記す）は１８ｇ／リットルである。Ａ系列及びＢ系列では原水を酸発酵処理した後、リアクターに供給した。Ｃ系列では原水を粉砕機で粉砕し、平均粒径を５０μｍ以下として酸発酵処理した後、リアクターに供給した。Ｄ系列では平均粒径２ｍｍの原水を粉砕しないで酸発酵処理した後、リアクターに供給した。Ｃ系列が本発明法である。
【００３１】
Ｃ，Ｄ系列ともに発生ガスの散気管からの吹き込みは１日当たり２回とし、流出液を原水とともにリアクターに流入させ、通水速度を１ｍ／ｈに設定した。
図５に実験経過と流出液の酢酸濃度、ＣＯＤ分解率の処理成績の変化を示し、（ｇ）はＣＯＤ負荷の変化を、（ｈ）は流出液酢酸濃度の変化を、（ｉ）はＣＯＤ分解率の変化を示す。
Ｃ系列では、１１０日後以降にＣＯＤ負荷１５ｋｇ／ｍ³／ｄで流出液の酢酸濃度が５００ｍｇ／リットル以下、ＣＯＤ分解率７５％の処理が可能であった。
一方、Ｄ系列ではＣＯＤ負荷を１ｋｇ／ｍ³／ｄで運転を行っていたが、２０日後以降、流出液の酢酸濃度が１０００ｍｇ／リットル以上と高くなり、ＣＯＤ分解率が３０％以下に低下した。これは平均粒径２ｍｍの固形分を含む廃水を処理することでリアクター内に固形分が堆積し、グラニュール汚泥が処理水とともに流出し、処理性能が低下したためである。
【００３２】
【発明の効果】
本発明によれば、装置本体側壁との角度が３５度以下、かつ、各占有面積が装置断面積の２分の１以上となる邪魔板により形成されるガス・液・固分離部を多段に有する上向流嫌気性汚泥床処理装置を使用することにより、リアクター内の発生ガス・処理水・汚泥の分離性能が向上し、リアクター内のグラニュール汚泥保持量が高まり、かつ流入する有機性廃棄物を粉砕し、平均粒径２００μｍ以下のスラリーとし、原水を処理水の循環液や系外から供給する希釈水により必要に応じて適宜希釈を行うことにより、一貫して、流入水のリアクター内部における装置断面積基準の通水速度が０．０５〜５ｍ／ｈとなるように調節することができ、それによって原水中の固形分はリアクター内にとどまることなく処理水とともに系外に流出させることができる。
さらに、消泡剤を添加することによって、前記ガス・液・固分離部内部での発泡及びスカムの形成を防止すること、及びガス・液・固分離部内部に酸素を含有しない気体を吹き込むことにより、このガス・液・固分離部内部でのスカムの形成を防止することができる。
これらにより、廃水中の有機性固形分、厨芥、その他の有機性廃棄物を対象とした高性能な上向流嫌気性汚泥床処理が達成できる嫌気性処理方法と、これを実施する装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の上向流嫌気性処理装置の一形態を例示した模式図。
【図２】従来の上向流嫌気性処理装置の一形態を例示した模式図。
【図３】実験に用いたＡ〜Ｃ系列で使用した処理装置を示す図であり、（ａ）はＡ系列で、（ｂ）はＢ系列で、（ｃ）はＣ系列でそれぞれ使用した処理装置である。
【図４】実施例１における実験経過と流出液酢酸濃度とＣＯＤ処理成績の変化を示す図であり、（ｄ）はＣＯＤ負荷の変化を、（ｅ）は流出液酢酸濃度の変化を、（ｆ）はＣＯＤ分解率の変化を示す。
【図５】実施例２における実験経過と流出液酢酸濃度とＣＯＤ処理成績の変化を示す図であり、（ｇ）はＣＯＤ負荷の変化を、（ｈ）は流出液酢酸濃度の変化を、（ｉ）はＣＯＤ分解率の変化を示す。
【符号の説明】
１原水送液管
２リアクター
３邪魔板
４ａ区分スラッジゾーン
４ｂ区分スラッジゾーン
４ｃ区分スラッジゾーン
５ＧＳＳ部
５ａ気相部
５ｂ気泡部
６発生ガス回収配管
７水封槽
８ガスメータ
９処理水配管
１０消泡剤
１１ガスホルダー
１２散気管
１３発生ガス吹き込み配管
１４粉砕機
１５有機性廃棄物
２１流入原水
２２リアクター
２３汚泥層
２４処理水
２５ＧＳＳ部
２６ガス排出管
２７攪拌装置
２８攪拌翼
２９モーター

Claims

有機性廃棄物を嫌気処理する方法において、装置本体側壁との角度が３５度以下、かつ各占有面積が装置断面積の２分の１以上となる邪魔板により形成されるガス・液・固分離部を多段に有する上向流嫌気性汚泥床処理装置を用い、かつ、流入する有機性廃棄物を粉砕し、平均粒径２００μｍ以下のスラリーとして供給し、更に、有機性廃棄物を含む被処理水を直接、もしくは希釈して、処理を行うことを特徴とする嫌気性処理方法。
被処理水に消泡剤を添加することにより、前記ガス・液・固分離部内部での発泡及びスカムの形成を防止することを特徴とする請求項１記載の嫌気性処理方法。
装置内に酸素を含有しない空気を吹き込み、汚泥層の攪拌及びガス・液・固分離部内部でのスカムの形成を防止し、かつ、装置内に吹き込まれた酸素を含有しない気体をガス・液・固分離部より排出することを特徴とする請求項１又は請求項２記載の嫌気性処理方法。
流入する有機性廃棄物と前記嫌気性処理装置の処理水の一部とを混合し、酸発酵した後に嫌気性処理を行うことを特徴とする請求項１記載の嫌気性処理方法。
ガス・液・固分離部を多段に有する上向流嫌気性汚泥床処理装置において、装置本体側壁との角度が３５度以下、かつ各占有面積が装置断面積の２分の１以上となる邪魔板により形成されるガス・液・固分離部を多段に取り付け、流入する有機性廃棄物を平均粒径２００μｍ以下に粉砕する粉砕機を設置してスラリー化した被処理水を流入する供給管を底部に設けたことを特徴とする嫌気性処理装置。