JP3751266B2 - Asphalt mixture and method for producing the same - Google Patents

Description

【００２０】
本発明では、このように工業ガソリン５号を添加剤として使用することが重要である。工業ガソリンは、表１に示す如く、ＪＩＳ（日本工業規格）により５種類に分類されている。
【００２１】
本発明者は、アスファルトコンクリート廃材に対して、種々の添加剤を試し、常温施工可能なアスファルト混合物の開発を行ってきた。その結果、思いもよらず、工業ガソリン５号が極めて有効であることが分かった。
【００２２】
上記表１に示すように、工業ガソリン５号は、ドライクリーニング用、塗料用として使用されるものであり、アスファルト混合物の技術分野とは、全く異質の分野における用途を有している。
【００２３】
【表２】

【００２４】
しかし、本発明者は、舗装分野とは全く異質の用途を有する工業ガソリン５号が極めて有効であることを初めて見出した。工業ガソリン５号の品質は、表２に示すように、反応が中性、引火点３８℃以上、蒸留性状は初留温度が１５０℃以上、５０％留出温度が１８０℃以下、終点温度が２１０℃以下で、鋼板腐食に関しては、３０℃３時間で１以下であることが求められる。本来の使用目的は、ドライクリーニング溶剤である。
【００２５】
かかる工業ガソリン５号を使用することにより、常温保存性と、常温施工性とを確保しつつ、施工後の強度安定発現時間を従来構成の再生アスファルトに比べて格段に早くすることができた。
【００２６】
さらに、上記工業ガソリン５号は、これまでドライクリーニングなどで広く、長年に亙って使用されている溶剤であり、その安全性は十分に知られている。そのため、かかる工業ガソリン５号を用いたアスファルト混合物の製造に際しては、従業員の作業安全を十分に確保することもできる。
【００２７】
上記構成のアスファルト混合物を製造するには、例えば次のようにすればよい。すなわち、かかる製造方法の工程構成は、骨材としての破砕したアスファルトコンクリート廃材と、かかるアスファルトコンクリート廃材１００重量部当たり０．２〜１重量部の工業ガソリン５号とを常温で混合する第１混合工程と、前記アスファルトコンクリート廃材１００重量部当たり２〜７重量部のアスファルト乳剤と、前記第１混合工程で混合された混合物とを、常温で混合する第２混合工程とを有するようにすればよい。
【００２８】
また、工業ガソリン５号の有効性をさらに検証する中で、工業ガソリン５号を用いた再生アスファルト混合物においては、その骨材として、セメントコンクリート廃材を使用できることをも見出し、以下に示す構成の発明に至った。
【００２９】
すなわち本発明の他のアスファルト混合物は、破砕したアスファルトコンクリート廃材と、破砕したセメントコンクリート廃材とを有する骨材を含むことを特徴とする。あるいは、破砕したアスファルトコンクリート廃材と破砕したセメントコンクリート廃材とを有する骨材と、工業ガソリン５号と、アスファルト乳剤とを有することを特徴とする。
【００３０】
かかる構成のアスファルト混合物において、例えば、前記骨材は、その配合量を破砕したアスファルトコンクリート廃材５０〜１００重量部（１００重量部は含まず）と、破砕したセメントコンクリート廃材５０〜０重量部（０重量部は含まず）とを、骨材全量が１００重量部となるようにすればよい。
【００３１】
上記いずれかのアスファルト混合物において、前記アスファルト乳剤には、例えば、ノニオン乳剤を使用すればよい。
【００３２】
上記いずれかの構成のアスファルト混合物において、前記骨材１００重量部に対して、前記工業ガソリン５号は０．２〜１重量部含まれるようにすればよい。前記アスファルト乳剤としては、前記骨材１００重量部に対して、２〜１３重量部含むようにすればよい。
【００３３】
近年、打ち換えに伴うアスファルトコンクリート廃材以外に、建物などのコンクリート構築物の撤去現場から発生するコンクリート廃材の処理が大きな社会問題となっている。特に、阪神大震災では、多数のコンクリート構築物が崩壊し、かかる崩壊により発生した大量のコンクリート廃材の処理が問題となった。
【００３４】
しかし、アスファルトコンクリート廃材を利用したアスファルト混合技術については、前記の如く幾つかの提案がなされているが、上記の如きコンクリート構築物などから発生したセメントコンクリート廃材を骨材として再利用するアスファルト混合技術に関しては、十分な技術開発が行われていない。
【００３５】
本発明者は、長年、アスファルト混合物においてかかるコンクリート廃材の有効利用が図れないかと研究を行ってきたが、技術的、採算性等の点で大きな問題があった。
【００３６】
本発明者は、前述の如く、再生アスファルトの研究において、施工後の強度発現時間を短くするために工業ガソリン５号の使用が好ましいことを今回初めて見出したが、かかる再生アスファルトの構成に、セメントコンクリート廃材を骨材として含有させてみることにより、予想外に、セメントコンクリート廃材を多量に含有させても、常温保存性、常温施工性、施工後の強度発現時間の短縮化が果たせることが確認できたのである。
【００３７】
尚、これまで、再生アスファルトに建設現場等から出されたセメントコンクリート廃材を骨材として使用する構成については提案されておらず、上記構成は新規な構成である。
【００３８】
上記構成のアスファルトコンクリート廃材とセメントコンクリート廃材とを骨材として使用する構成のアスファルト混合物の製造は、次のようにすればよい。
【００３９】
すなわち、製造方法の工程構成を、５０〜１００重量部（１００重量部は含まず）の破砕したアスファルトコンクリート廃材と、５０〜０重量部（０重量部は含まず）の破砕したセメントコンクリート廃材とを、総量が１００重量部となるように配合する骨材配合工程と、前記骨材１００重量部当たり０．２〜１重量部の工業ガソリン５号と、前記骨材とを、常温で混合する第１混合工程と、前記骨材１００重量部当たり２〜１３重量部のアスファルト乳剤と、前記第１混合工程で混合された混合物とを、常温で混合する第２混合工程とを有するようにすればよい。
【００４０】
建物などのコンクリート構築物等に由来するセメントコンクリート廃材は、道路のアスファルト舗装の打ち換えにより発生するアスファルトコンクリート廃材とは根本的に異なり、アスファルト分は一切含まれていない。かかる点が、セメントコンクリート廃材を再利用するアスファルト混合技術における技術的ネックとなっていた。
【００４１】
採算面からも、セメントコンクリート廃材を破砕して、新たにかなりの量のアスファルトを加えてアスファルト混合物を製造するのでは、当初からかかる廃材を利用せずに新規の骨材を使用してアスファルト混合物を製造する場合の方が、生産コストを低く抑えることができ、敢えてセメントコンクリート廃材を用いるメリットはない。
【００４２】
これは、セメントコンクリート廃材を利用する場合には、セメントコンクリート廃材の回収、保管、破砕などの余分なコストがかかるためである。従って、セメントコンクリート廃材を使用する技術では、かなりの量のアスファルトを新たに混入するようでは、採算性が確保しにくく、現実的には実効性の薄い技術と言える。
【００４３】
本発明者は、セメントコンクリート廃材の再利用に際しては、アスファルトコンクリート廃材のアスファルト分を利用することで解決が図れるのではないかと考えていたが、しかし、従来構成の再生アスファルトでは、常温保存性、常温施工性と、施工後強度発現時間の短時間化との相拮抗する要件を十分に満たす組成は見出されておらず、かかる状態の再生アスファルトで、セメントコンクリート廃材を用いても十分に実効性のあるアスファルト混合物は得られなかった。
【００４４】
さらに、かかる構成のアスファルト混合物では、種々の要因が錯綜した状態で関係していると考えられるため、どのようなセメントコンクリート廃材の配合比が最適であるかも理論的に予測することができなかった。
【００４５】
しかし、本発明者は、工業ガソリン５号の使用により、従来構成からは予想すらできなかった性質の、すなわち、常温保存性、常温施工性、施工後の強度発現時間の短縮化を達成できることを見出したことを機会に、かかる再生アスファルト混合物へのセメントコンクリート廃材の適用を試してみて、予想外にその有効なことを実験事実として見出したのである。
【００４６】
アスファルト混合物の分野では、アスファルト自体が極めて複雑な成分組成を有しており、その性質等については未だ十分な理論的解明がなされていないのが現状であり、舗装用として開発されたアスファルト混合物の組成の多くは、多くの実験の積み重ね等により見出されたものである。今回の工業ガソリン５号の使用と、セメントコンクリート廃材の混合に関しても同様で、理論的にその構成が見出されるものではなく、実験の結果、今回初めて見出されたものである。
【００４７】
すなわち、本発明のアスファルト混合物では、上記構成の如く、骨材は、アスファルトコンクリート廃材とセメントコンクリート廃材とからなり、セメントコンクリート廃材にないアスファルト分は、アスファルトコンクリート廃材に含まれているアスファルト分を利用する。
【００４８】
そのため、セメントコンクリート廃材にかなりの量の新たなアスファルトを加えてアスファルト混合物を製造する場合とは異なり、十分に採算性が取れ、極めて実効性の高い技術とすることができた。
【００４９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、図、表、実施例に基づいて詳細に説明する。
【００５０】
（実施の形態１）
本実施の形態では、本発明に係るアスファルト混合物として、アスファルトコンクリート廃材を骨材に使用した場合について説明する。かかる骨材に、添加剤としての工業ガソリン５号と、アスファルト乳剤とを混合して本発明のアスファルト混合物は製造される。
【００５１】
アスファルトコンクリート廃材としては、例えば、アスファルト舗装の打ち換えにより発生するアスファルトコンクリート廃材を対象として考えればよい。
【００５２】
しかし、アスファルトコンクリート廃材の発生源は、必ずしもアスファルト舗装の打ち換えに限定する必要はなく、それ以外であってもよい。要は、アスファルト舗装の打ち換えにより発生するアスファルトコンクリート廃材と同様のアスファルト分を有するアスファルトコンクリート廃材であれば本発明では使用することができる。
【００５３】
使用するアスファルトコンクリート廃材は、アスファルト含量４重量％以上、８重量％以下で、例えば、ふるいの１９ｍｍメッシュ通過１００％、１３．２ｍｍメッシュ通過８５〜１００％、２．３６ｍｍメッシュ通過２０〜８０％で規定できる粒度分布を有するものを使用すればよい。
【００５４】
アスファルトコンクリート廃材の硬化しているアスファルト分を膨潤させ、アスファルトバインダの接着性を回復させるための添加剤としては、工業ガソリン５号を使用する。工業ガソリン５号を使用することにより、常温で骨材との混合が行える。
【００５５】
また、使用するアスファルト乳剤には、カチオン乳剤、アニオン乳剤、ノニオン乳剤のいずれも使用することができるが、カチオン乳剤よりはアニオン乳剤の使用が好ましい。特に好ましいのは、ノニオン乳剤の使用である。
【００５６】
例えば、カチオン乳剤としては、エングラー度（２５℃）が３〜４０のＪＩＳ規格 ２２０８に記載する規格のＭＫ−１、ＭＫ−２、より好ましいのはＭＫ−３である。アニオン乳剤としては、エングラー度（２５℃）が３〜４０のＭＡ−３が好ましいことが確認された。ノニオン乳剤としては、エングラー度（２５℃）が２〜３０のＭＮ−１が好ましかった。
【００５７】
以上の構成成分を有する本発明のアスファルト混合物は、図１に示す製造フローに従って製造される。
【００５８】
すなわち、図１に示すように、第１混合工程では、アスファルトコンクリート廃材からなる骨材に、工業ガソリン５号を加えて混合する。混合に際しては、常温で混合する。混合は、アスファルトコンクリート廃材を入れた状態のモルタルミキサに、工業ガソリン５号を所定量添加して混合すればよい。
【００５９】
工業ガソリン５号の配合量は、表３に示すようにアスファルトコンクリート廃材１００重量部に対して０．２重量部以上、１重量部以下の範囲で添加すればよい。０．２重量部未満では、アスファルトコンクリート廃材に付着しているアスファルトの十分な接着回復が見られない場合がある。逆に１重量部を超えると過剰量となり夏期炎天下でフラッシュなどの不都合が発生する場合が考えられる。
【００６０】
工業ガソリン５号の配合は、前述の如く、アスファルトコンクリート廃材に付着したアスファルトを膨潤させて、再びその接着力を回復させるために添加するが、アスファルト中に含まれる各種添加材の影響などにより完全に回復されるものではない。上記配合量は、かかる点を考慮して実験に基づき決定した。
【００６１】
なお、アスファルトコンクリート廃材のアスファルト分は、前記の如く、４〜８重量％の範囲であれば、表３に示す配合量で良好なアスファルト混合物が得られることが確認された。
【００６２】
さらに、工業ガソリン５号は、ドライクリーニングなど、一般衣類の洗浄などにも長年使われており、アスファルト混合物作製時、施工時、および供用後の周辺環境および人体への安全性を考慮すると好ましい添加剤の一つと言える。
【００６３】
第１混合工程の終了後、第２混合工程に移行する。第２混合工程では、第１混合工程で混合された混合物を入れた状態のモルタルミキサなどの混合機に、所定量のアスファルト乳剤を加えて混合する。混合に際しては、常温混合とする。
【００６４】
アスファルト乳剤の添加量は、表３に示すように、骨材としてのアスファルトコンクリート廃材１００重量部に対して、２重量部以上、７重量部以下の範囲で添加すればよい。２重量部未満では、アスファルト分の十分な補充が行えず、アスファルトコンクリート廃材の破砕品の表面に皮膜を形成できない場合が発生する。７重量部を超えると舗装時のマーシャル安定度試験における２ＫＮの強度確保ができない場合がある。
【００６５】
尚、かかるマーシャル安定度試験における強度を１．７ＫＮ以上と設定する場合には、２重量部以上、１３重量部以下の範囲内でノニオン乳剤を使用しても構わない。
【００６６】
アスファルト乳剤の添加は、前述の如く、アスファルトコンクリート廃材からのアスファルトでは、アスファルト混合物を製造するに際して不足となるため、かかる不足分を補うために添加される。
【００６７】
第２混合工程の終了後は、適宜必要に応じて貯留槽に保存する。保存に際しては、常温保存とすることができる。
【００６８】
工業ガソリン５号の添加は、破砕されたアスファルトコンクリート廃材の破砕分の表面に付着しているアスファルトを膨潤させて、その接着性を回復させる働きをする。
【００６９】
一方、アスファルト乳剤は、アスファルトコンクリート廃材からのみでは不足しがちなアスファルトを補給するために添加されるが、工業ガソリン５号で膨潤させられ所定の接着性が回復されたアスファルトと一体となり、アスファルトコンクリート廃材の粉砕品の表面を皮膜で覆う作用を示す。
【００７０】
工業ガソリン５号と、アスファルト乳剤とは、上記のように協働して、アスファルトコンクリート廃材の破砕品の表面に付着している硬化したアスファルトを膨潤させて軟化させ、併せてその接着性を回復して、アスファルトコンクリート廃材の破砕品の表面を皮膜して、破砕品同士を接着させる働きをしている。
【００７１】
かかる接着性の良し悪しが、アスファルト混合物の施工後の安定性に繋がる。かかる安定性は、マーシャル安定度試験により判定されるが、添加剤としては工業ガソリン５号を、アスファルト乳剤としてはノニオン乳剤を使用する組合せが、上述の如く好ましかった。
【００７２】
工業ガソリン５号を使用した本発明のアスファルト混合物は、実施例で後述するように、従来構成の常温舗装用アスファルト混合物に比べて優れていた。例えば、施工後の強度発現時間を格段に短くすることができる等もその一例である。即ち施工後の養生期間を短くすることができ、その分舗装期間の短縮が図れる。
【００７３】
また、添加剤として引火点が２００℃以上の難揮発性油を添加した場合に比べても、工業ガソリン５号の方が馴染みがよいことも確認された。馴染みがよい程、混合し易い。すなわち混合時間を短くすることができ、且つ、短い混合時間でも十分に混合できるので、分離しにくいことを示している。アスファルト混合物の製造時間の短縮が図れる。
【００７４】
このように、実験により工業ガソリン５号の使用が有効であることは確かめられたが、その詳細な理由、作用機序については現段階では不明である。
【００７５】
また、ノニオン乳剤が、カチオン乳剤、あるいはアニオン乳剤より有効である点については、その詳細にはついては不明であるが、本発明者は次のように推測している。
【００７６】
すなわち、アスファルトコンクリート廃材の破砕品から構成される骨材表面では、極めて微視的には、−に帯電している。そのため、−帯電部位に対しては、カチオン乳剤は付着し易く、且つ電気的に中和して分解され易い。一方、アニオン乳剤では、互いに反発して付着しにくい。そこで、全体的には、ノニオン乳剤の使用がかかる電荷反発、付着分解が容易に起こらずに好ましい結果を発現しているものと推測された。
【００７７】
（実施の形態２）
本実施の形態では、前記実施の形態１で説明したアスファルト混合物とは異なり、骨材として、アスファルトコンクリート廃材以外に、セメントコンクリート廃材を含むものである。かかる骨材に、添加剤としての工業ガソリン５号と、アスファルト乳剤とを混合して本発明のアスファルト混合物は製造される。
【００７８】
アスファルトコンクリート廃材として、前記実施の形態１で説明したと同様の粒度分布を有する破砕したアスファルトコンクリート廃材を使用すればよい。また、かかるアスファルトコンクリート廃材のアスファルト分は、４〜８重量％程度を想定しておけばよい。
【００７９】
一方、セメントコンクリート廃材としては、コンクリート舗装の路面切削により発生したセメントコンクリート廃材、あるいは、建物や橋などのコンクリート構築物の解体などで発生したセメントコンクリート廃材を対象として考えればよい。しかし、セメントコンクリート廃材の発生源は上記に限定する必要はない。
【００８０】
使用するセメントコンクリート廃材としては、例えば、粒度分布が、ふるいの１９ｍｍメッシュ通過１００％、１３．２ｍｍメッシュ通過８５〜１００％、２．３６ｍｍメッシュ通過０〜８５％で規定できるものを使用すればよい。
【００８１】
かかる構成のアスファルト混合物は、次のようにして製造することができる。すなわち、図２に示すように、先ず、骨材配合工程で、破砕されて前記粒度分布を有するアスファルトコンクリート廃材と、破砕されて上記粒度分布を有するセメントコンクリート廃材とを、モルタルミキサなどの混合機を使用して、常温で均一と見做せるまで混合する。
【００８２】
【表３】

【００８３】
上記破砕されたアスファルトコンクリート廃材と、上記破砕されたセメントコンクリート廃材との配合比は、表３に示すように、アスファルトコンクリート廃材５０〜１００重量部（１００重量は部含まず）、すなわち５０重量部以上、１００重量部未満に対して、セメントコンクリート廃材を５０〜０重量部（０重量部は含まず）、すなわち、０重量部を超えて、５０重量部以下の範囲とすればよい。両者合わせて１００重量部となるように配合すればよい。
【００８４】
表３に示すように、本発明の構成では、セメントコンクリート廃材の配合率は、最大でも５０重量部である。すなわち、セメントコンクリート廃材の配合は、アスファルトコンクリート廃材と等量が最大配合量である。
【００８５】
骨材配合工程終了後は、次工程の第１混合工程に移る。第１混合工程では、骨材配合工程でアスファルトコンクリート廃材とセメントコンクリート廃材とが所定割合で混合されてなる骨材に、工業ガソリン５号を加えて混合する。混合に際しては、常温で混合する。混合には、前記骨材配合工程で混合したアスファルトコンクリート廃材とセメントコンクリート廃材の混合物を入れた状態のモルタルミキサに、工業ガソリン５号の所定量を添加して混合すればよい。
【００８６】
工業ガソリン５号の配合量は、表３に示すように、骨材１００重量部に対して０．２重量部以上、１重量部以下の範囲で添加すればよい。０．２重量部未満では、アスファルトコンクリート廃材に付着しているアスファルトの十分な接着回復が見られない場合がある。逆に１重量部を超えると過剰量となり夏期炎天下でフラッシュなどの不都合が発生する場合が考えられる。
【００８７】
工業ガソリン５号の配合は、前記実施の形態１で述べたように、実験に基づき決定されたものである。アスファルトコンクリート廃材のアスファルト分は、前記の如く、４〜８重量％の範囲であれば、表３に示す配合量で良好なアスファルト混合物が得られた。
【００８８】
なお、工業ガソリン５号の添加量は、前記実施の形態１で説明した骨材としてセメントコンクリート廃材を含まない場合と同様の添加範囲で、十分に良好なアスファルト混合物が得られることが確認された。
【００８９】
第１混合工程の終了後、第２混合工程に移行する。第２混合工程では、第１混合工程で混合された混合物を入れた状態のモルタルミキサなどの混合機に、所定量のアスファルト乳剤を加えて混合する。混合に際しては、常温混合とする。
【００９０】
アスファルト乳剤の添加量は、表３に示すように、骨材１００重量部に対して２重量部以上、１３重量部以下の範囲で添加すればよい。２重量部未満では、アスファルト分の十分な補充が行えず、セメントコンクリート廃材の破砕品の表面に皮膜を形成できない場合が発生する。１３重量部を超えると舗装時のマーシャル安定度試験における十分な強度確保ができない場合がある。
【００９１】
アスファルト乳剤の添加は、前述の如く、アスファルトコンクリート廃材からのアスファルトでは、アスファルト混合物を製造するに際して不足となるため、かかる不足分を補うために添加される。
【００９２】
アスファルトコンクリート廃材を破砕する際には粉塵が発生するが、かかる粉塵の混入などによってもアスファルトが不足した状態となる。すなわち、アスファルトコンクリート廃材のみの場合でも、アスファルトは不足しがちで、かかる状況下で、セメントコンクリート廃材を配合すれば、さらにアスファルトが不足するため、前記実施の形態１で示した添加量より、添加上限が拡大されている。
【００９３】
しかし、かかる量は理論的に予測できるものではなく、本発明者は、種々のアスファルトコンクリート廃材を用いて多数の実験を行い、十分な範囲として上記配合量を決定した。上記配合量は、アスファルトコンクリート廃材のアスファルト分を４〜８重量％として得られたものである。
【００９４】
アスファルトコンクリート廃材にセメントコンクリート廃材を配合するに際しては、厳密には、アスファルトコンクリート廃材のアスファルト分を求めることが必要である。しかし、実際面ではかなり面倒で時間がかかるため、かかる面倒なアスファルト分の含量を求めることなく、平均的なアスファルトコンクリート廃材のアスファルト分としての４〜８重量％に対して適用できる配合決定を本発明では行っている。
【００９５】
第２混合工程の終了後は、適宜必要に応じて貯留槽に保存する。保存に際しては、常温保存とすることができる。
【００９６】
本実施の形態のアスファルト混合物でも、工業ガソリン５号の添加は、破砕されたアスファルトコンクリート廃材の破砕分の表面に付着しているアスファルトを膨潤させて、その接着性を回復させる働きをする。
【００９７】
一方、アスファルト乳剤は、アスファルトコンクリート廃材からのみでは不足しがちなアスファルトを補給するために添加されるが、工業ガソリン５号で膨潤させられ所定の接着性が回復されたアスファルトと一体となり、アスファルトコンクリート廃材の粉砕品の表面、およびセメントコンクリート廃材の粉砕品の表面を皮膜で覆う。
【００９８】
工業ガソリン５号と、アスファルト乳剤とは、上記のように協働して、アスファルトコンクリート廃材の破砕品の表面に付着している硬化したアスファルトを膨潤させて軟化させ、併せてその接着性を回復して、アスファルトコンクリート廃材の破砕品と、その周囲にあるセメントコンクリート廃材の破砕品との表面を皮膜して、両破砕品同士を接着させる働きをしている。
【００９９】
かかる接着性の良し悪しが、本実施の形態のアスファルト混合物でも、アスファルト混合物の施工後の安定性に繋がっている。かかる安定性は、マーシャル安定度試験により判定されるが、添加剤としては工業ガソリン５号を、アスファルト乳剤としてはノニオン乳剤を使用する組合せが好ましかった。
【０１００】
一方、セメントコンクリート廃材を利用する本実施の形態の場合でも、ノニオン乳剤が、カチオン乳剤、あるいはアニオン乳剤より有効である点については、前述の如く、その詳細については不明であるが、アスファルトコンクリート廃材、セメントコンクリート廃材の破砕品から構成される骨材表面では、極めて微視的には、−に帯電しているため、電気的に中性なノニオン乳剤の方が、−帯電部位との間で、電荷反発、付着分解を起こさず好ましいのではないかと推測される。
【０１０１】
【実施例】
本実施例では、上記実施の形態１、２で説明した本発明のアスファルト混合物について、その有効性を実験により検証した。
【０１０２】
本実施例では、アスファルトコンクリート廃材として、アスファルト舗装の打ち換えにより発生した廃材を、セメントコンクリート廃材としては、コンクリート舗装の路面切削により発生した廃材を、それぞれ使用した。
【０１０３】
それぞれのアスファルトコンクリート廃材、セメントコンクリート廃材の粒度分布は、表４に示すように、ふるいの１９ｍｍ〜７５μｍまでの各メッシュの通過質量百分率に規定されるものを使用した。
【０１０４】
【表４】

【０１０５】
【表５】

【０１０６】
本実施例では、表５に示すように、セメントコンクリート廃材を全く配合しないでアスファルトコンクリート廃材１００％で骨材を構成した場合、すなわち前記実施の形態１で説明した構成を有する場合を実施例１として示した。かかる実施例１では、工業ガソリン５号は０．５重量部、アスファルト乳剤としてのノニオン乳剤は２重量部添加した。
【０１０７】
混合には、モルタルミキサを混合機として使用し、セメントコンクリート廃材の配合がないため、アスファルトコンクリート廃材と工業ガソリン５号を添加する第１混合工程で３０秒常温混合、ノニオン乳剤を添加する第２混合工程で６０秒の常温混合を行った。
【０１０８】
一方、表５に示す実施例２では、前記実施の形態２で説明したアスファルト混合物において、セメントコンクリート廃材を最大配合とした場合を示す。すなわち、セメントコンクリート廃材とアスファルトコンクリート廃材とを等量、すなわち５０重量部ずつ配合して骨材１００重量部を形成した。添加剤としての工業ガソリンは０．５重量部で実施例１と同様とし、ノニオン乳剤を５重量部とした。
【０１０９】
混合には、モルタルミキサを混合機として使用し、骨材配合工程では１分間の常温混合、工業ガソリン５号を添加する第１混合工程では３０秒常温混合、ノニオン乳剤を添加する第２混合工程では１分間の常温混合を行った。
【０１１０】
工業ガソリン５号には、本実施例では、例えば、表６に示す性質を有するものを使用した。アスファルト乳剤としては、表７に示す性質のノニオン乳剤を使用した。
【０１１１】
【表６】

【０１１２】
【表７】

【０１１３】
本実施例では、先ず、工業ガソリン５号の添加量の適正範囲について検討した。検討に際しては、実施例１と同様の骨材構成と、ノニオン乳剤の添加量を採用した。すなわち、骨材はアスファルトコンクリート廃材１００重量部、ノニオン乳剤の添加量を２重量部として、工業ガソリン５号の添加量を変化させた。
【０１１４】
工業ガソリン５号の添加量は、０．２〜１．２重量部の範囲で、０．２重量部ずつ変化させた６種の再生アスファルト混合物を製造し、製造した各々のアスファルト混合物の養生２４時間目におけるマーシャル安定度試験における強度確認を行った。
【０１１５】
その結果を図３に示す。アスファルト混合物の混合状態は、工業ガソリン５号の添加量が増加するにしたがって良好となった。しかし、図３に示すように、工業ガソリン５号の添加量が増加するにしたがい、マーシャル安定度試験に基づく強度の低下が見られた。
【０１１６】
そこで、実用的範囲における強度として２ＫＮを基準として採用すれば、かかる基準値２ＫＮを満たす工業ガソリン５号の添加量は、０．２重量部以上、１．０重量部以下であることが確認される。すなわち、工業ガソリン５号の添加量は、アスファルトコンクリート廃材の４〜８重量％の範囲内にあるアスファルト分による濡れ状態、作業性を確認しながら、０．２重量部以上、１重量部以下の範囲内で決定することが望ましいと言える。
【０１１７】
しかし、マーシャル安定度試験における強度として、１．７ＫＮ以上と下限を設定すれば、工業ガソリン５号の添加量は、０．２重量部以上〜１．２重量部以下まで拡大できることが分かる。
【０１１８】
なお、上記試験では、工業ガソリン５号、ノニオン乳剤は、それぞれ表６、７に記載の性状を有するものを使用した。かかる工業ガソリン５号、ノニオン乳剤は、以下のアスファルト乳剤の適正添加量の検証実験でも採用した。
【０１１９】
次に、アスファルト乳剤の適正添加量について検討した。検討に際しては、実施例１と同様の骨材構成と、実施例２に示すアスファルトコンクリート廃材とセメントコンクリート廃材とを等量混合する場合の双方について検討した。かかる検討では、工業ガソリン５号の添加量は、一定の０．５重量部として、ノニオン乳剤の添加量を変化させた。
【０１２０】
ノニオン乳剤の添加量は、２〜１４重量部の範囲で、２重量部ずつ変化させ、その各々に対応する７種の再生アスファルト混合物を製造した。製造した各々のアスファルト混合物の養生２４時間目におけるマーシャル安定度試験における強度確認を行った。
【０１２１】
その結果を図４に示す。実施例１として示すアスファルトコンクリート廃材１００重量部で骨材を構成した場合には、ノニオン乳剤の添加量が増加すると過剰の水分によるノニオン乳剤が流れ出す現象が確認された。一方、添加量が少ない場合には、作業性が悪かった。全体的傾向として、ノニオン乳剤の添加量が増大すると、マーシャル安定度試験に基づく強度が低下する傾向が見られた。
【０１２２】
一方、アスファルトコンクリート廃材とセメントコンクリート廃材とを等量混合した骨材構成とした場合には、図４に示すように、添加量８重量部までは強度の増大が見られ、１０重量部を過ぎると漸次強度が低下する傾向があることが確認された。
【０１２３】
そこで、実用的範囲における強度として２ＫＮを基準とすれば、かかる基準値２ＫＮを満たすノニオン乳剤の添加量は、アスファルトコンクリート廃材１００重量部の骨材構成、すなわちセメントコンクリート廃材を含まない骨材構成とする場合には、２重量部以上、７重量部以下の範囲であればよいことが分かる。
【０１２４】
一方、アスファルトコンクリート廃材とセメントコンクリート廃材とを等量混合する骨材構成では、図４に示すグラフから、５重量部以上、１３重量部以下の範囲であればよいことも分かる。
【０１２５】
以上の結果から、ノニオン乳剤の添加量は、使用するアスファルトコンクリート廃材、セメントコンクリート廃材の配合量に応じて、２重量部以上〜１３重量部以下の範囲で適宜決定すればよいことが分かる。
【０１２６】
すなわち、セメントコンクリート廃材を含まない場合には、ノニオン乳剤は最大でも７重量部までの添加量が好ましく、セメントコンクリート廃材とアスファルトコンクリート廃材とを等量含む場合には、ノニオン乳剤は少なくとも５重量部以上添加することが好ましい。
【０１２７】
すなわち、０＜セメントコンクリート廃材の配合量（重量部）＜５０の場合には、ノニオン乳剤の添加量は、２重量部以上、１３重量部以下であればよいことも分かる。
【０１２８】
次に、表５に示す実施例１、２に関して、そのアスファルト混合物の強度を、常温マーシャル安定度試験により検証した。混合物に必要とされる強度の条件は、施工直後の変形、破損に対しての耐性であり、かかる観点からは１．７〜２ＫＮ以上、より好ましく２ＫＮ以上必要である。長期に亘る耐久性を考慮すると最終強度は５ＫＮ以上が必要である。
【０１２９】
実施例１、２に示す場合について、常温にて混合締固めを行った場合のマーシャル安定度と養生日数ごとの強度発現状況の確認を行った。実験結果を図５に示す。図５によれば、本発明に係る実施例１、２とも、初期の段階で必要とされる強度が確保され、且つ、最終強度も十分満足されていることが確認できる。
【０１３０】
図６には、アスファルトコンクリート廃材に、セメントコンクリート廃材を０重量部（実施例１；０重量％）、３０重量部（３０重量％）、５０重量部（実施例２；５０重量％）それぞれ混入した場合における常温マーシャル安定度試験の結果を示した。
【０１３１】
図６に示す結果からは、セメントコンクリート廃材の混入割合が高くなる程、常温マーシャル安定度試験の養生７日の最終強度は漸次小さくなることが確認される。一方、初期強度は、多少の差はあるものの略同一で、少なくとも２ＫＮ以上の大きさは有していることが確認される。
【０１３２】
すなわち、図６に示すように、少なくとも、セメントコンクリート廃材の混入率は５０％までは十分な初期強度および最終強度が得られることが確認された。
【０１３３】
しかし、セメントコンクリート廃材が５０％を超える混入量となった場合には、ノニオン乳剤がセメントコンクリート廃材に含まれる細粒分に吸収されてしまうため、図示は省略するが、アスファルトの骨材へのセメントコンクリート廃材皮膜が不十分となり強度不足となることが確認された。
【０１３４】
骨材に十分にアスファルトを皮膜させるためには、相当量のアスファルトが必要となるが、過剰量を添加した場合には、強度低下や夏期高温時でのアスファルト分のフラッシュなどの不具合が強く懸念される。
【０１３５】
そのために、セメントコンクリート廃材の最大の混入量は５０％が望ましいと判断した。
【０１３６】
このようにして構成された本発明のアスファルト混合物は、例えば、既設路面上のオーバーレイとして使用することができる。この場合には、施工前に清掃、型枠設置を行う。さらに、タックコート用乳剤ＰＫ−４を０．４ｋｇ／ｍ²塗布して、既設路面への接着向上を確保すればよい。
【０１３７】
あるいは、路盤上への直接舗設に使用することもできる。かかる場合には、路盤上にプライムコート用乳剤ＰＫ−３を１ｋｇ／ｍ²散布する。その後、本発明に係るアスファルト混合物をレーキにて敷き均し、ローラーを用いて転圧を行えばよい。
【０１３８】
上記要領の路盤上への直接舗設では、アスファルト混合物の製造後、直接舗設まで５時間経過していても、常温での施工性は十分確保されており良好な作業が行えることが確認された。
【０１３９】
次に、本発明の前記実施の形態１で説明したアスファルト混合物の有効性を、従来構成のアスファルト混合物との比較で検証した。検証に際しては、本発明のアスファルト混合物として、表５の実施例１に示す構成を有するものを使用した。従来構成のアスファルト混合物としては、表８に示す比較例１、２に示す構成のアスファルト混合物を使用した。
【０１４０】
【表８】

【０１４１】
比較例１、２は、添加剤として灯油をアスファルトコンクリート廃材１００重量部に対して、０．５重量部、１重量部それぞれ添加した場合を示す。ノニオン乳剤の添加量は、実施例１と同様に一律２重量部に揃えた。すなわち、実施例１と比較例１との相違点は、工業ガソリン５号の代わりに灯油を使用した点であり、比較例２との相違点は、その灯油の添加量が工業ガソリン５号の添加量の２倍の１重量部とした点である。
【０１４２】
かかる実施例１、比較例１、２の各々のアスファルト混合物において、図７に示すように、施工後の強度発現時間、及び発現強度の比較を行った。
【０１４３】
図７の結果から、実施例１は、他の比較例１、２に比べて、強度安定度の発現時間が短い。例えば、７日目では比較例１、２では３ＫＮ、６ＫＮであるにもかかわらず、実施例１では既に１０ＫＮに到達することが確認される。
【０１４４】
逆に、比較例１、２が７日で到達した安定度は、実施例１では、図６から、約２．５日以内に達成できることが確認される。すなわち、養生７日までの結果からは、強度発現時間に関しては、少なくとも実施例１は、比較例１、２に比べて、２倍以上の時間短縮が達成できることが分かる。
【０１４５】
養生７日以降は、実施例１、比較例１、２とも、略直線状に安定度は上昇し、３０日後には、実施例１は１３ＫＮに、比較例１、２は８ＫＮ、５ＫＮになることが確認された。３０日後における強度は、本発明に係る実施例１では、比較例１の約１．６倍、比較例２の２．６倍にも達することが分かる。
【０１４６】
すなわち、工業ガソリン５号を使用した場合の方が、灯油を使用する場合よりも、施工後のアスファルト舗装の強度安定化を確実に短縮でき、且つ、強度安定性も向上させることができる。すなわち、工業ガソリン５号の使用は、施工後の強度発現時間の短縮化、及び強度性において、灯油を使用する場合に比べて優れていることが確認できる。
【０１４７】
因みに、比較例１、２の結果からは、灯油の添加量が多い程、施工後の強度発現時間が長くなり、且つ、発現強度も小さいことが全体的傾向として分かる。
【０１４８】
一方、実施例１、比較例１、２の各々のアスファルト混合物における製造における視点から、特に混合時間に着目してその比較を行った。その結果を、図８に示す。図８では、アスファルトコンクリート廃材に添加剤として工業ガソリン５号、あるいは灯油を添加した場合の混合に要する時間と、その後にアスファルト乳化剤を添加した場合に要する混合時間とをそれぞれ比較した。
【０１４９】
なお、混合時間は、混合物への濡れ具合を目視により判断して行い、均一な濡れ具合に達した時間を混合時間とした。また、図中、網かけ表示は工業ガソリン５号あるいは灯油と骨材との混合時間を、黒色表示はアスファルト乳剤添加後の混合時間をそれぞれ示す。
【０１５０】
図８に示すように、実施例１、比較例１とから、添加量が同等の場合には、アスファルトコンクリート廃材と工業ガソリン５号との混合時間の方が、アスファルトコンクリート廃材の灯油との混合時間より短いことが分かる。約６１％も時間短縮が図れる。すなわち、工業ガソリン５号を用いる本発明のアスファルト混合物の方が製造時間の大幅な短縮が図れ、その分、製造コストの低減化が図れるのである。
【０１５１】
なお、アスファルト乳剤添加後は、実施例１、比較例１、２における混合時間には、実質的に大きな差異は認められなかった。
【０１５２】
また、工業ガソリン５号と同程度の混合時間の短縮を、灯油添加で達成するためには、比較例１、２に示すように、灯油の添加量を工業ガソリン５号の２倍も添加しなければならない。しかし、かかる灯油の添加量の増加は、発現強度を低下させることとなる。
【０１５３】
工業ガソリン５号を使用する本発明のアスファルト混合物では、製造時の混合時間の短縮化、強度発現時間の短縮化、及び発現強度のいずれも、従来構成の灯油を使用する場合に比べて、格段に向上していることが確認できる。さらには、常温保存性、常温加工性、常温施工性をも有している。
【０１５４】
本発明は、上記実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で必要に応じて変更してもよい。
【０１５５】
【発明の効果】
本発明では、工業ガソリン５号を使用することにより、常温保存性、常温加工性、製造時間の短縮化、常温施工性、施工後の強度発現時間の短縮化、施工後の発生強度の向上の少なくとも一つを有効に達成することができる。
【０１５６】
本発明により、建設発生材等のセメントコンクリート廃材のアスファルト混合物への再利用を図ることができる。そのため、打ち換え、切削などにより生じる様々な発生材を有効に活用し、循環型資源としての利用が図れる。
【０１５７】
工業ガソリン５号とアスファルト乳剤とを併用することにより、アスファルトコンクリート廃材にセメントコンクリート廃材を５０％も配合することができる。併せて、常温で、混合、施工が可能な作業性をも賦与することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態１におけるアスファルト混合物の製造方法の一例を示すフロー図である。
【図２】本発明の実施の形態２におけるアスファルト混合物の製造方法の一例を示すフロー図である。
【図３】工業ガソリン５号の添加量とアスファルト混合物のマーシャル安定度の関係を示すグラフ図である。
【図４】ノニオン乳剤の添加量とアスファルト混合物のマーシャル安定度の関係を示すグラフ図である。
【図５】本発明の一実施例に基づくアスファルト混合物のマーシャル安定度試験と養生日数との関係を示すグラフ図である。
【図６】本発明のアスァルト混合物におけるセメントコンクリート廃材の配合割合とマーシャル安定度試験における強度の関係を示すグラフ図である。
【図７】アスファルト混合物における添加剤としての工業ガソリン５号、灯油の各々の施工後強度発現時間の短縮等に及ぼす影響を示すグラフ図である。
【図８】アスファルト混合物における添加剤としての工業ガソリン５号、灯油の各々のアスファルト混合物製造時の混合時間に及ぼす影響を示すグラフ図である。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to asphalt mixing technology using asphalt concrete waste alone or a mixture of asphalt concrete waste and cement concrete waste as an aggregate, and in particular, it can be applied at room temperature using industrial gasoline No. 5, It can be effectively applied to reclaimed asphalt technology that can shorten the strength development time.
[0002]
[Prior art]
For reclaimed asphalt mixture using asphalt concrete waste material, as a technology that enables normal temperature construction, asphalt concrete waste material, volatile oil such as kerosene and light oil, asphalt emulsion and liquid rubber are mixed for room temperature pavement Asphalt is disclosed in Japanese Patent Publication No. 55-19268.
[0003]
In such room temperature pavement asphalt, since volatile oil is used, volatile oil evaporates during construction and solidification of the asphalt is promoted, resulting in poor workability. Secured. However, a long curing period was required until the strength stability after construction based on solidification of asphalt was sufficiently obtained by adding liquid rubber.
[0004]
Therefore, as a solution to such problems, Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-310708 discloses an asphalt mixture for asphalt ordinary temperature pavement in which asphalt concrete waste material and asphalt concrete waste material are mixed with a hardly volatile oil compatible with the asphalt concrete waste material. Proposed. Asphalt adhering to the surface of asphalt concrete waste is swollen with non-volatile oil, and the adhesiveness of the asphalt binder is restored again to obtain the possibility of construction at room temperature, and no liquid rubber is added. It is said that the strength after construction can be secured.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the conventional configuration using the hardly volatile oil, the time required for the strength development after the construction can be shortened as compared with the configuration in which the liquid rubber is added, but it is still not sufficient. This is thought to be due to the fact that the oil that affects the softening of asphalt is less volatile. Compared to volatile oil, asphalt solidification, that is, strength development time is inevitably longer.
[0006]
In a social situation where the volume of traffic such as trucking, which has become an important part of the distribution economy in recent years, has increased, the construction period has been set up so that smooth distribution is not hindered as much as possible in road resurfacing. There is a strong demand for shortening.
[0007]
In particular, when pavement is changed on highways with heavy traffic, the pavement is changed by blocking some roads at nighttime when traffic is low, but efficiency in units of hours is required. From the point of view of the distribution economy, it is necessary to shorten traffic regulations based on pavement changes that hinder the operation of nighttime trucks and the like as much as possible.
[0008]
In response to such a request, the present inventor considered that it was necessary to develop an asphalt mixture capable of shortening the strength development time after construction while ensuring storage stability and room temperature workability.
[0009]
An object of the present invention is to shorten the expression of strength stability after construction in a recycled asphalt using waste asphalt concrete while ensuring storage and room temperature workability.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
In response to the above-mentioned social demand for asphalt pavement, the present inventor has developed a technology for shortening the expression of strength stability after construction while ensuring preservation and room temperature workability in recycled asphalt using waste asphalt concrete Went.
[0011]
In reclaimed asphalt, that is, an asphalt mixture using asphalt concrete waste, it is absolutely necessary to add oil to effectively use the asphalt component adhering to the asphalt concrete waste.
[0012]
However, with regard to the addition of such an oil component, in terms of ensuring the storage stability and normal temperature workability of the asphalt mixture, it is preferable that the addition amount of the added oil component is large, while from the viewpoint of shortening the strength development time after construction. It is preferable that the amount of oil added is small. That is, in such technical development, it is required to satisfy both requirements for competing with each other in order to meet the above demand.
[0013]
Therefore, the present inventors have conducted a search for components that can be used as various additives. As a result, in the use of industrial gasoline No. 5, it was found for the first time that such competing requirements could be satisfied, and the present invention having the following constitution was achieved.
[0014]
That is, the asphalt mixture of the present invention is characterized by having crushed asphalt concrete waste, industrial gasoline No. 5, and asphalt emulsion. In such an asphalt mixture, the industrial gasoline 5 may contain 0.2 to 1 part by weight with respect to 100 parts by weight of the asphalt concrete waste material.
[0015]
In the above configuration, a nonionic emulsion may be used as the asphalt emulsion. What is necessary is just to make it contain 2-7 weight part of content of this nonionic emulsion with respect to 100 weight part of said asphalt concrete waste materials, for example.
[0016]
That is, when the Marshall stability after construction is set to 2 KN or more, the addition amount of the nonionic emulsion may be set within the above range. In places where there is little heavy traffic, the Marshall stability can be set to 1.7 KN or more. In such a case, the nonionic emulsion can be used effectively within the range of 2 to 13 parts by weight.
[0017]
The mixing of industrial gasoline No. 5 and asphalt concrete waste can be performed at room temperature. Asphalt emulsions can also be mixed at room temperature. The asphalt mixture of the present invention thus produced can be applied at room temperature during road paving.
[0018]
Furthermore, the present inventors have found the blending conditions of industrial gasoline No. 5 as an additive to asphalt concrete waste and asphalt emulsion through various experiments, and have reached the above-mentioned composition.
[0019]
[Table 1]

[0020]
In the present invention, it is important to use industrial gasoline No. 5 as an additive. As shown in Table 1, industrial gasoline is classified into five types according to JIS (Japanese Industrial Standards).
[0021]
The inventor has tried various additives for asphalt concrete waste and developed an asphalt mixture that can be applied at room temperature. As a result, unexpectedly, it was found that industrial gasoline No. 5 is extremely effective.
[0022]
As shown in Table 1 above, Industrial Gasoline No. 5 is used for dry cleaning and paint, and has applications in fields that are completely different from the technical field of asphalt mixtures.
[0023]
[Table 2]

[0024]
However, the present inventor has found for the first time that Industrial Gasoline No. 5, which has a use different from the pavement field, is extremely effective. As shown in Table 2, the quality of industrial gasoline No. 5 is neutral, the flash point is 38 ° C or higher, and the distillation properties are the initial distillation temperature is 150 ° C or higher, the 50% distillation temperature is 180 ° C or lower, and the end point temperature is With respect to steel plate corrosion at 210 ° C. or lower, it is required to be 1 or lower at 30 ° C. for 3 hours. The original purpose of use is a dry cleaning solvent.
[0025]
By using such industrial gasoline No. 5, it was possible to make the strength stable expression time after construction much faster than that of the regenerated asphalt of the conventional construction while ensuring the normal temperature storage stability and the normal temperature workability.
[0026]
Furthermore, the industrial gasoline No. 5 is a solvent that has been widely used for dry cleaning and has been used for many years, and its safety is well known. Therefore, when manufacturing the asphalt mixture using such industrial gasoline No. 5, it is possible to sufficiently ensure the work safety of employees.
[0027]
In order to produce the asphalt mixture having the above configuration, for example, the following may be performed. That is, the process configuration of such a manufacturing method is a first mixing in which crushed asphalt concrete waste as aggregate and 0.2 to 1 part by weight of industrial gasoline No. 5 per 100 parts by weight of such asphalt concrete waste are mixed at room temperature. And a second mixing step in which 2-7 parts by weight of the asphalt emulsion per 100 parts by weight of the asphalt concrete waste material and the mixture mixed in the first mixing step are mixed at room temperature. .
[0028]
Further, while further verifying the effectiveness of industrial gasoline No. 5, in the recycled asphalt mixture using industrial gasoline No. 5, it was found that cement concrete waste can be used as its aggregate, and the invention having the configuration shown below It came to.
[0029]
That is, another asphalt mixture of the present invention is characterized by including an aggregate having a crushed asphalt concrete waste material and a crushed cement concrete waste material. Or it has the aggregate which has the crushed asphalt concrete waste material and the crushed cement concrete waste material, industrial gasoline No. 5, and asphalt emulsion, It is characterized by the above-mentioned.
[0030]
In the asphalt mixture having such a configuration, for example, the aggregate is 50 to 100 parts by weight (as opposed to 100 parts by weight) of asphalt concrete waste material whose amount is crushed and 50 to 0 parts by weight (0 parts by weight of crushed cement concrete waste material). The total amount of aggregate may be 100 parts by weight.
[0031]
In any of the above asphalt mixtures, for example, a nonionic emulsion may be used as the asphalt emulsion.
[0032]
In the asphalt mixture having any one of the above structures, the industrial gasoline No. 5 may be contained in an amount of 0.2 to 1 part by weight with respect to 100 parts by weight of the aggregate. The asphalt emulsion may be contained in an amount of 2 to 13 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the aggregate.
[0033]
In recent years, in addition to asphalt concrete waste due to replacement, treatment of concrete waste generated from the removal site of concrete structures such as buildings has become a major social problem. In particular, in the Great Hanshin Earthquake, many concrete structures collapsed, and the disposal of a large amount of concrete waste generated by such collapse became a problem.
[0034]
However, asphalt mixing technology using asphalt concrete waste has been proposed as mentioned above, but asphalt mixing technology that reuses cement concrete waste generated from concrete structures as described above as aggregate. Has not been fully developed.
[0035]
The present inventor has been studying for many years whether or not the concrete waste material can be effectively used in asphalt mixtures, but has a large problem in terms of technical and profitability.
[0036]
As described above, the present inventor has found for the first time that the use of industrial gasoline No. 5 is preferable in the research of regenerated asphalt in order to shorten the strength development time after construction. By including concrete waste as an aggregate, it was confirmed that even if a large amount of cement concrete waste was included, normal temperature storage stability, normal temperature workability, and strength development time after construction could be shortened. It was done.
[0037]
Heretofore, there has not been proposed a configuration in which cement concrete waste material from a construction site or the like is used as aggregate in recycled asphalt, and the above configuration is a new configuration.
[0038]
The production of the asphalt mixture having the above-described configuration using asphalt concrete waste and cement concrete waste as an aggregate may be performed as follows.
[0039]
That is, the process configuration of the manufacturing method includes 50 to 100 parts by weight (not including 100 parts by weight) of crushed asphalt concrete waste material, and 50 to 0 parts by weight (not including 0 part by weight) of crushed cement concrete waste material. Is mixed at an ordinary temperature with an aggregate blending step in which the total amount is 100 parts by weight, 0.2 to 1 part by weight of industrial gasoline No. 5 per 100 parts by weight of the aggregate, and the aggregate. A first mixing step, and a second mixing step in which 2 to 13 parts by weight of asphalt emulsion per 100 parts by weight of the aggregate and the mixture mixed in the first mixing step are mixed at room temperature. That's fine.
[0040]
Cement concrete waste material derived from concrete structures such as buildings is fundamentally different from asphalt concrete waste material generated by replacement of road asphalt pavement and does not contain any asphalt content. This point has become a technical bottleneck in asphalt mixing technology for reusing cement concrete waste.
[0041]
In terms of profitability, the cement concrete waste material is crushed and a new amount of asphalt is added to produce an asphalt mixture. The production cost can be kept lower, and there is no merit of using cement concrete waste.
[0042]
This is because when the cement concrete waste material is used, extra costs such as recovery, storage and crushing of the cement concrete waste material are required. Therefore, in the technology using cement concrete waste material, it is difficult to ensure profitability if a considerable amount of asphalt is newly mixed, and it can be said that the technology is actually less effective.
[0043]
The present inventor considered that when reusing cement concrete waste, it could be solved by using the asphalt content of the asphalt concrete waste, but with regenerated asphalt of the conventional configuration, No composition has been found that sufficiently satisfies the requirements of competing with normal temperature workability and shortening of the strength development time after construction, and it is sufficiently effective even when cement concrete waste is used with recycled asphalt in such a state. A characteristic asphalt mixture was not obtained.
[0044]
Furthermore, in the asphalt mixture having such a configuration, it is considered that various factors are related in a complicated state, and therefore it is impossible to theoretically predict what the mixing ratio of cement concrete waste materials is optimal. .
[0045]
However, the present inventor is able to achieve the properties that could not be expected from the conventional configuration by using industrial gasoline No. 5, that is, normal temperature storage stability, normal temperature workability, and shortening of strength development time after construction. Taking the opportunity to find out, he tried to apply cement concrete waste to such recycled asphalt mixture, and unexpectedly found it effective as an experimental fact.
[0046]
In the field of asphalt mixtures, asphalt itself has an extremely complicated composition, and its theoretical properties have not yet been fully theoretically elucidated. Many of the compositions have been found by many experiments. The same applies to the use of this industrial gasoline No. 5 and the mixing of cement concrete wastes, and its structure is not found theoretically.
[0047]
That is, in the asphalt mixture of the present invention, as described above, the aggregate is composed of asphalt concrete waste and cement concrete waste, and the asphalt content not included in the cement concrete waste uses the asphalt content contained in the asphalt concrete waste. To do.
[0048]
Therefore, unlike the case of manufacturing an asphalt mixture by adding a considerable amount of new asphalt to cement concrete waste, it was possible to make the technology sufficiently profitable and extremely effective.
[0049]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail based on the drawings, tables, and examples.
[0050]
(Embodiment 1)
In the present embodiment, a case will be described in which asphalt concrete waste is used as an aggregate as the asphalt mixture according to the present invention. The asphalt mixture of the present invention is produced by mixing such aggregate with industrial gasoline No. 5 as an additive and asphalt emulsion.
[0051]
As the asphalt concrete waste material, for example, asphalt concrete waste material generated by replacement of asphalt pavement may be considered.
[0052]
However, the source of the asphalt concrete waste material is not necessarily limited to replacement of asphalt pavement, and may be other than that. In short, any asphalt concrete waste material having the same asphalt content as the asphalt concrete waste material generated by replacing the asphalt pavement can be used in the present invention.
[0053]
The asphalt concrete waste material to be used has an asphalt content of 4% by weight or more and 8% by weight or less. For example, when the sieve passes through 19 mm mesh through 100%, 13.2 mm mesh through 85-100%, and 2.36 mm mesh through 20-80%. What has the particle size distribution which can be prescribed | regulated should just be used.
[0054]
Industrial gasoline No. 5 is used as an additive to swell the hardened asphalt content of the asphalt concrete waste and restore the adhesiveness of the asphalt binder. By using industrial gasoline No. 5, it can be mixed with aggregates at room temperature.
[0055]
As the asphalt emulsion to be used, any of a cationic emulsion, an anionic emulsion and a nonionic emulsion can be used, but an anionic emulsion is preferred to a cationic emulsion. Particularly preferred is the use of nonionic emulsions.
[0056]
For example, as a cationic emulsion, standards MK-1 and MK-2 described in JIS standard 2208 with an angle of grazing (25 ° C.) of 3 to 40, more preferably MK-3. As an anionic emulsion, it was confirmed that MA-3 having an engraving degree (25 ° C.) of 3 to 40 is preferable. As the nonionic emulsion, MN-1 having an engraving degree (25 ° C.) of 2 to 30 was preferred.
[0057]
The asphalt mixture of the present invention having the above components is produced according to the production flow shown in FIG.
[0058]
That is, as shown in FIG. 1, in the first mixing step, industrial gasoline No. 5 is added to and mixed with aggregate made of asphalt concrete waste. When mixing, mix at room temperature. Mixing may be performed by adding a predetermined amount of industrial gasoline No. 5 to a mortar mixer containing asphalt concrete waste.
[0059]
As shown in Table 3, the amount of industrial gasoline No. 5 may be added in the range of 0.2 parts by weight or more and 1 part by weight or less with respect to 100 parts by weight of asphalt concrete waste. If it is less than 0.2 part by weight, there may be a case where sufficient adhesion recovery of the asphalt adhering to the asphalt concrete waste is not observed. On the other hand, when the amount exceeds 1 part by weight, there may be an excessive amount, which may cause inconvenience such as a flash under the summer sun.
[0060]
As mentioned above, industrial gasoline No. 5 is added to swell the asphalt adhering to the waste asphalt concrete and restore its adhesion again, but it is completely affected by the effects of various additives contained in the asphalt. It will not be recovered. The above blending amount was determined based on experiments in consideration of such points.
[0061]
In addition, it was confirmed that if the asphalt content of the asphalt concrete waste is in the range of 4 to 8% by weight as described above, a good asphalt mixture can be obtained with the blending amounts shown in Table 3.
[0062]
In addition, Industrial Gasoline No. 5 has been used for many years for washing general clothing such as dry cleaning, and is a preferred addition when considering the safety of the surrounding environment and the human body during asphalt mixture preparation, construction, and after use. It can be said that it is one of the agents.
[0063]
After the end of the first mixing process, the process proceeds to the second mixing process. In the second mixing step, a predetermined amount of asphalt emulsion is added and mixed in a mixer such as a mortar mixer in which the mixture mixed in the first mixing step is put. Mix at room temperature.
[0064]
As shown in Table 3, the asphalt emulsion may be added in an amount of 2 to 7 parts by weight with respect to 100 parts by weight of asphalt concrete waste as an aggregate. If the amount is less than 2 parts by weight, sufficient replenishment of asphalt cannot be performed, and a film cannot be formed on the surface of the crushed asphalt concrete waste. If it exceeds 7 parts by weight, it may not be possible to secure 2KN strength in the Marshall stability test during paving.
[0065]
When the strength in the Marshall stability test is set to 1.7 KN or more, the nonionic emulsion may be used within the range of 2 parts by weight or more and 13 parts by weight or less.
[0066]
As mentioned above, the asphalt emulsion is added in order to compensate for the shortage of asphalt from waste asphalt concrete, as it is insufficient when producing the asphalt mixture.
[0067]
After completion of the second mixing step, it is stored in a storage tank as necessary. At the time of storage, it can be stored at room temperature.
[0068]
The addition of industrial gasoline No. 5 works to swell the asphalt adhering to the surface of the crushed asphalt concrete waste material and restore its adhesion.
[0069]
On the other hand, asphalt emulsion is added to replenish asphalt, which tends to be insufficient only from waste asphalt concrete. The effect | action which covers the surface of the ground material of a waste material with a film | membrane is shown.
[0070]
Industrial Gasoline No. 5 and asphalt emulsion work together as described above to swell and soften the hardened asphalt adhering to the surface of crushed asphalt concrete waste, and to restore its adhesion. In addition, the surface of the crushed product of asphalt concrete waste material is coated and works to bond the crushed product together.
[0071]
Such good or bad adhesiveness leads to stability after construction of the asphalt mixture. Such stability is determined by a Marshall stability test. As described above, a combination using industrial gasoline No. 5 as an additive and a nonionic emulsion as an asphalt emulsion was preferred.
[0072]
The asphalt mixture of the present invention using industrial gasoline No. 5 was superior to the conventional asphalt mixture for room temperature pavement as described later in Examples. For example, the strength expression time after construction can be remarkably shortened. That is, the curing period after construction can be shortened, and the paving period can be shortened accordingly.
[0073]
It was also confirmed that industrial gasoline No. 5 was more familiar than the case of adding a hardly volatile oil having a flash point of 200 ° C. or higher as an additive. The more familiar you are, the easier it is to mix. That is, the mixing time can be shortened, and sufficient mixing can be achieved even with a short mixing time, indicating that separation is difficult. The production time of the asphalt mixture can be shortened.
[0074]
Thus, although it was confirmed by experiment that the use of industrial gasoline No. 5 was effective, the detailed reason and the mechanism of action are unknown at this stage.
[0075]
Further, although the details of the point that the nonionic emulsion is more effective than the cationic emulsion or the anionic emulsion are unknown, the present inventor presumes as follows.
[0076]
That is, the surface of the aggregate composed of a crushed product of asphalt concrete waste is charged to minus in a very microscopic manner. For this reason, the cationic emulsion tends to adhere to the charged portion and is easily neutralized and decomposed. On the other hand, anionic emulsions repel each other and are difficult to adhere. Therefore, overall, it was speculated that the use of a nonionic emulsion produced favorable results without the occurrence of such charge repulsion and adhesion decomposition.
[0077]
(Embodiment 2)
In the present embodiment, unlike the asphalt mixture described in the first embodiment, the cement concrete waste material is included as the aggregate in addition to the asphalt concrete waste material. The asphalt mixture of the present invention is produced by mixing such aggregate with industrial gasoline No. 5 as an additive and asphalt emulsion.
[0078]
As the asphalt concrete waste material, a crushed asphalt concrete waste material having the same particle size distribution as described in the first embodiment may be used. Moreover, what is necessary is just to assume the asphalt content of this asphalt concrete waste material about 4 to 8 weight%.
[0079]
On the other hand, as cement concrete waste material, cement concrete waste material generated by road surface cutting of concrete pavement or cement concrete waste material generated by dismantling of concrete structures such as buildings and bridges may be considered. However, the source of the cement concrete waste material need not be limited to the above.
[0080]
As the cement concrete waste material to be used, for example, a material whose particle size distribution can be defined by 19% mesh passage 100%, 13.2 mm mesh passage 85-100%, 2.36 mm mesh passage 0-85% may be used. .
[0081]
The asphalt mixture having such a configuration can be manufactured as follows. That is, as shown in FIG. 2, first, in the aggregate blending step, the asphalt concrete waste material that is crushed and has the particle size distribution, and the cement concrete waste material that is crushed and has the particle size distribution are mixed into a mixer such as a mortar mixer. And mix until it appears uniform at room temperature.
[0082]
[Table 3]

[0083]
As shown in Table 3, the mixing ratio of the crushed asphalt concrete waste and the crushed cement concrete waste is 50 to 100 parts by weight (not including 100 parts by weight), that is, 50 parts by weight. As described above, the cement concrete waste material may be 50 to 0 parts by weight (excluding 0 parts by weight), ie, more than 0 parts by weight and 50 parts by weight or less with respect to less than 100 parts by weight. What is necessary is just to mix | blend so that both may become 100 weight part.
[0084]
As shown in Table 3, in the configuration of the present invention, the blending ratio of the cement concrete waste material is 50 parts by weight at the maximum. That is, the maximum amount of cement concrete waste is equal to that of asphalt concrete waste.
[0085]
After completion of the aggregate blending process, the process proceeds to the first mixing process of the next process. In the first mixing step, industrial gasoline No. 5 is added and mixed to the aggregate obtained by mixing asphalt concrete waste and cement concrete waste at a predetermined ratio in the aggregate blending step. When mixing, mix at room temperature. For mixing, a predetermined amount of industrial gasoline No. 5 may be added and mixed in a mortar mixer in which a mixture of asphalt concrete waste and cement concrete waste mixed in the aggregate mixing step is put.
[0086]
As shown in Table 3, the blending amount of industrial gasoline No. 5 may be added in the range of 0.2 parts by weight or more and 1 part by weight or less with respect to 100 parts by weight of the aggregate. If it is less than 0.2 part by weight, there may be a case where sufficient adhesion recovery of the asphalt adhering to the asphalt concrete waste is not observed. On the other hand, when the amount exceeds 1 part by weight, there may be an excessive amount, which may cause inconvenience such as a flash under the summer sun.
[0087]
The composition of industrial gasoline No. 5 was determined based on experiments as described in the first embodiment. When the asphalt content of the asphalt concrete waste was in the range of 4 to 8% by weight as described above, a good asphalt mixture was obtained with the blending amounts shown in Table 3.
[0088]
In addition, it was confirmed that a sufficiently good asphalt mixture can be obtained with the addition amount of industrial gasoline No. 5 in the same addition range as the case where cement concrete waste is not included as the aggregate described in the first embodiment. .
[0089]
After the end of the first mixing process, the process proceeds to the second mixing process. In the second mixing step, a predetermined amount of asphalt emulsion is added and mixed in a mixer such as a mortar mixer in which the mixture mixed in the first mixing step is put. Mix at room temperature.
[0090]
As shown in Table 3, the asphalt emulsion may be added in an amount ranging from 2 parts by weight to 13 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the aggregate. If it is less than 2 parts by weight, sufficient replenishment of the asphalt cannot be performed, and a case where a film cannot be formed on the surface of the cement cement waste material is generated. If it exceeds 13 parts by weight, sufficient strength may not be ensured in the Marshall stability test during paving.
[0091]
As mentioned above, the asphalt emulsion is added in order to compensate for the shortage of asphalt from waste asphalt concrete, as it is insufficient when producing the asphalt mixture.
[0092]
Dust is generated when the asphalt concrete waste is crushed, but the asphalt is insufficient due to such dust contamination. That is, even in the case of only asphalt concrete waste, asphalt tends to be insufficient. Under such circumstances, if cement concrete waste is blended, since asphalt is further insufficient, the addition amount shown in the first embodiment is added. The upper limit has been expanded.
[0093]
However, such an amount is not theoretically predictable, and the present inventor conducted a number of experiments using various asphalt concrete waste materials and determined the above blending amount as a sufficient range. The above blending amount is obtained by setting the asphalt content of the asphalt concrete waste to 4 to 8% by weight.
[0094]
Strictly speaking, when mixing cement concrete waste with asphalt concrete waste, it is necessary to determine the asphalt content of the asphalt concrete waste. However, in practice, it is quite cumbersome and time consuming. Therefore, this blending decision can be applied to 4 to 8% by weight as the asphalt content of the average asphalt concrete waste material without calculating the content of such troublesome asphalt content. This is done in the invention.
[0095]
After completion of the second mixing step, it is stored in a storage tank as necessary. At the time of storage, it can be stored at room temperature.
[0096]
Even in the asphalt mixture of the present embodiment, the addition of industrial gasoline No. 5 functions to swell the asphalt adhering to the crushed portion of the crushed asphalt concrete waste material and restore its adhesion.
[0097]
On the other hand, asphalt emulsion is added to replenish asphalt, which tends to be insufficient only from waste asphalt concrete. The surface of the pulverized waste material and the surface of the cement concrete crushed product are covered with a film.
[0098]
Industrial Gasoline No. 5 and asphalt emulsion work together as described above to swell and soften the hardened asphalt adhering to the surface of crushed asphalt concrete waste, and to restore its adhesion. Thus, the surface of the crushed product of the asphalt concrete waste and the cement concrete crushed product in the surrounding area is coated to serve to bond the two crushed products together.
[0099]
Such good or bad adhesiveness leads to the stability of the asphalt mixture after construction even in the asphalt mixture of the present embodiment. Such stability is determined by a Marshall stability test, but a combination using industrial gasoline No. 5 as an additive and a nonionic emulsion as an asphalt emulsion was preferred.
[0100]
On the other hand, even in the case of the present embodiment using cement concrete waste material, the nonionic emulsion is more effective than the cation emulsion or the anion emulsion. The surface of the aggregate composed of crushed cement concrete waste is extremely microscopically charged to-. Therefore, the electrically neutral nonionic emulsion is more It is presumed that this is preferable without causing charge repulsion and adhesion decomposition.
[0101]
【Example】
In this example, the effectiveness of the asphalt mixture of the present invention described in the first and second embodiments was verified by experiments.
[0102]
In this example, waste materials generated by replacing asphalt pavement were used as asphalt concrete waste materials, and waste materials generated by road cutting of concrete pavements were used as cement concrete waste materials, respectively.
[0103]
As shown in Table 4, as the particle size distribution of each asphalt concrete waste material and cement concrete waste material, one defined by the passing mass percentage of each mesh from 19 mm to 75 μm of the sieve was used.
[0104]
[Table 4]

[0105]
[Table 5]

[0106]
In this example, as shown in Table 5, the case where the aggregate is composed of 100% asphalt concrete waste without compounding the cement concrete waste at all, that is, the case where the aggregate has the configuration described in the first embodiment is shown in Example 1. As shown. In Example 1, 0.5 parts by weight of industrial gasoline No. 5 and 2 parts by weight of nonionic emulsion as an asphalt emulsion were added.
[0107]
For mixing, a mortar mixer is used as a mixer, and since there is no mixing of cement concrete waste, mixing at room temperature for 30 seconds in the first mixing step of adding asphalt concrete waste and industrial gasoline No. 5, adding nonionic emulsion The mixing process was performed at room temperature for 60 seconds.
[0108]
On the other hand, Example 2 shown in Table 5 shows a case where the cement concrete waste material is the maximum blend in the asphalt mixture described in the second embodiment. That is, cement cement waste and asphalt concrete waste were mixed in equal amounts, that is, 50 parts by weight, to form 100 parts by weight of aggregate. Industrial gasoline as an additive was 0.5 parts by weight in the same manner as in Example 1, and the nonionic emulsion was 5 parts by weight.
[0109]
For mixing, a mortar mixer is used as a mixer. In the aggregate blending process, room temperature mixing is performed for 1 minute. In the first mixing process in which industrial gasoline No. 5 is added, mixing is performed for 30 seconds at room temperature. In the second mixing process, nonionic emulsion is added. Then, normal temperature mixing for 1 minute was performed.
[0110]
In this example, industrial gasoline No. 5 having the properties shown in Table 6 was used. As the asphalt emulsion, a nonionic emulsion having the properties shown in Table 7 was used.
[0111]
[Table 6]

[0112]
[Table 7]

[0113]
In this example, first, an appropriate range of the amount of industrial gasoline No. 5 added was examined. In the examination, the same aggregate composition as in Example 1 and the addition amount of nonionic emulsion were adopted. That is, the amount of industrial gasoline No. 5 was changed by setting the aggregate to 100 parts by weight of asphalt concrete waste and 2 parts by weight of the nonionic emulsion.
[0114]
The amount of industrial gasoline No. 5 added was in the range of 0.2 to 1.2 parts by weight, and 6 types of regenerated asphalt mixtures were produced, each being changed by 0.2 parts by weight, and curing of each of the produced asphalt mixtures 24 The strength was confirmed in the Marshall stability test at the time.
[0115]
The result is shown in FIG. The mixing state of the asphalt mixture became better as the amount of industrial gasoline No. 5 increased. However, as shown in FIG. 3, as the added amount of industrial gasoline No. 5 increased, a decrease in strength based on the Marshall stability test was observed.
[0116]
Therefore, if 2KN is adopted as the strength in the practical range, it is confirmed that the amount of industrial gasoline No. 5 that satisfies the standard value 2KN is 0.2 parts by weight or more and 1.0 part by weight or less. The That is, the amount of industrial gasoline No. 5 added is 0.2 parts by weight or more and 1 part by weight or less while confirming the wet state and workability due to the asphalt content within the range of 4 to 8% by weight of the asphalt concrete waste. It can be said that it is desirable to decide within the range.
[0117]
However, if the lower limit is set to 1.7 KN or more as the strength in the Marshall stability test, it can be seen that the amount of industrial gasoline No. 5 added can be expanded from 0.2 parts by weight to 1.2 parts by weight.
[0118]
In the above test, industrial gasoline No. 5 and nonionic emulsions having the properties described in Tables 6 and 7 were used. The industrial gasoline No. 5 and nonionic emulsion were also employed in the verification experiment of the appropriate amount of asphalt emulsion added below.
[0119]
Next, the appropriate amount of asphalt emulsion was examined. In the examination, both the aggregate configuration similar to that in Example 1 and the case of mixing equal amounts of the asphalt concrete waste material and the cement concrete waste material shown in Example 2 were examined. In this study, the amount of non-emulsion emulsion added was changed by setting the amount of industrial gasoline No. 5 to be a constant 0.5 parts by weight.
[0120]
The addition amount of the nonionic emulsion was changed by 2 parts by weight within a range of 2 to 14 parts by weight, and 7 kinds of regenerated asphalt mixtures corresponding to each were prepared. Each manufactured asphalt mixture was checked for strength in a Marshall stability test at 24 hours after curing.
[0121]
The result is shown in FIG. In the case where the aggregate was composed of 100 parts by weight of the asphalt concrete waste material shown as Example 1, the phenomenon that the nonionic emulsion was caused to flow out due to excessive moisture was confirmed as the amount of the nonionic emulsion added increased. On the other hand, when the amount added was small, workability was poor. As a general tendency, as the addition amount of the nonionic emulsion increased, the strength based on the Marshall stability test tended to decrease.
[0122]
On the other hand, in the case of an aggregate composition in which asphalt concrete waste and cement concrete waste are mixed in equal amounts, as shown in FIG. 4, the strength is increased up to 8 parts by weight, and over 10 parts by weight. It was confirmed that the strength gradually decreased.
[0123]
Therefore, if 2KN is used as the strength in the practical range, the addition amount of the nonionic emulsion satisfying the standard value 2KN is the aggregate composition of 100 parts by weight of asphalt concrete waste, that is, the aggregate composition not including cement concrete waste. When it does, it turns out that it may be the range of 2 to 7 weight part.
[0124]
On the other hand, in the aggregate composition in which equal amounts of asphalt concrete waste and cement concrete waste are mixed, it can be seen from the graph shown in FIG. 4 that the range is 5 parts by weight or more and 13 parts by weight or less.
[0125]
From the above results, it can be seen that the addition amount of the nonionic emulsion may be appropriately determined in the range of 2 parts by weight to 13 parts by weight depending on the amount of asphalt concrete waste and cement concrete waste to be used.
[0126]
That is, when the cement concrete waste is not included, the nonionic emulsion is preferably added in an amount of up to 7 parts by weight. When the cement concrete waste and the asphalt concrete waste are included in an equal amount, the nonion emulsion is at least 5 parts by weight. It is preferable to add more.
[0127]
That is, when 0 <the amount of cement concrete waste (weight part) <50, the addition amount of the nonionic emulsion may be 2 parts by weight or more and 13 parts by weight or less.
[0128]
Next, regarding Examples 1 and 2 shown in Table 5, the strength of the asphalt mixture was verified by a normal temperature Marshall stability test. The strength condition required for the mixture is resistance to deformation and breakage immediately after construction, and from this viewpoint, 1.7 to 2 KN or more, more preferably 2 KN or more is necessary. In consideration of durability over a long period of time, the final strength should be 5 KN or more.
[0129]
In the cases shown in Examples 1 and 2, the Marshall stability in the case of mixing and compacting at room temperature and the strength expression state for each curing day were confirmed. The experimental results are shown in FIG. According to FIG. 5, it can be confirmed that in Examples 1 and 2 according to the present invention, the strength required in the initial stage is ensured and the final strength is sufficiently satisfied.
[0130]
In FIG. 6, 0 parts by weight (Example 1; 0% by weight), 30 parts by weight (30% by weight), and 50 parts by weight (Example 2; 50% by weight) of cement concrete waste are mixed into the waste asphalt concrete. The results of a room temperature marshall stability test were shown.
[0131]
From the results shown in FIG. 6, it is confirmed that the final strength on the 7th day of curing in the normal temperature Marshall stability test gradually decreases as the mixing ratio of cement concrete waste increases. On the other hand, it is confirmed that the initial strength is substantially the same with some differences, but has a magnitude of at least 2KN.
[0132]
That is, as shown in FIG. 6, it was confirmed that sufficient initial strength and final strength can be obtained at least up to 50% of the cement concrete waste mixture.
[0133]
However, when the amount of cement concrete waste exceeds 50%, the nonionic emulsion is absorbed by the fine particles contained in the cement concrete waste, so illustration is omitted, but asphalt aggregate to the aggregate It was confirmed that the cement concrete waste film was insufficient and the strength was insufficient.
[0134]
In order to sufficiently coat asphalt on aggregates, a considerable amount of asphalt is required. However, if an excessive amount is added, there is a strong concern of problems such as reduced strength and flashing of asphalt at high temperatures in summer. Is done.
[0135]
Therefore, it was judged that the maximum amount of cement concrete waste mixed is 50%.
[0136]
The asphalt mixture of the present invention thus configured can be used as an overlay on an existing road surface, for example. In this case, cleaning and formwork are performed before construction. Furthermore, 0.4 kg / m of emulsion PK-4 for tack coating ² It may be applied to ensure improved adhesion to existing road surfaces.
[0137]
Or it can also be used for direct paving on the roadbed. In such a case, prime coat emulsion PK-3 is 1 kg / m on the roadbed. ² Scatter. Thereafter, the asphalt mixture according to the present invention may be spread and leveled using a rake, and rolling may be performed using a roller.
[0138]
In direct paving on the roadbed as described above, it was confirmed that the workability at room temperature was sufficiently ensured and good work could be performed even after 5 hours from the production of the asphalt mixture until direct paving.
[0139]
Next, the effectiveness of the asphalt mixture described in the first embodiment of the present invention was verified by comparison with an asphalt mixture having a conventional configuration. In the verification, the asphalt mixture of the present invention having the structure shown in Example 1 in Table 5 was used. As the asphalt mixture having the conventional configuration, the asphalt mixture having the configuration shown in Comparative Examples 1 and 2 shown in Table 8 was used.
[0140]
[Table 8]

[0141]
Comparative Examples 1 and 2 show cases where kerosene is added as an additive to 0.5 parts by weight and 1 part by weight, respectively, with respect to 100 parts by weight of asphalt concrete waste. The addition amount of the nonionic emulsion was uniformly set to 2 parts by weight as in Example 1. That is, the difference between Example 1 and Comparative Example 1 is that kerosene was used instead of industrial gasoline No. 5, and the difference from Comparative Example 2 was that the amount of kerosene added was that of industrial gasoline No. 5. This is the point of 1 part by weight which is twice the amount added.
[0142]
In each of the asphalt mixtures of Example 1 and Comparative Examples 1 and 2, as shown in FIG. 7, the strength development time after construction and the expression strength were compared.
[0143]
From the result of FIG. 7, Example 1 has a shorter strength stability expression time than the other Comparative Examples 1 and 2. For example, on the 7th day, although it is 3KN and 6KN in Comparative Examples 1 and 2, it is confirmed that Example 1 has already reached 10KN.
[0144]
Conversely, the stability achieved by Comparative Examples 1 and 2 in 7 days can be achieved in Example 1 within about 2.5 days from FIG. That is, it can be seen from the results up to 7 days of curing that at least Example 1 can achieve a time reduction of twice or more as compared with Comparative Examples 1 and 2 with respect to the strength expression time.
[0145]
After 7 days of curing, both Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 increase in stability substantially linearly, and after 30 days, Example 1 becomes 13KN and Comparative Examples 1 and 2 become 8KN and 5KN. It was confirmed. It can be seen that the strength after 30 days reaches about 1.6 times that of Comparative Example 1 and 2.6 times that of Comparative Example 2 in Example 1 according to the present invention.
[0146]
That is, when using industrial gasoline No. 5, the strength stabilization of the asphalt pavement after construction can be reliably shortened and the strength stability can be improved as compared with the case of using kerosene. That is, it can be confirmed that the use of industrial gasoline No. 5 is superior to the case of using kerosene in shortening the strength development time after construction and in strength.
[0147]
Incidentally, it can be seen from the results of Comparative Examples 1 and 2 that the larger the amount of kerosene added, the longer the strength expression time after construction and the smaller the expression strength.
[0148]
On the other hand, from the viewpoint of production in each of the asphalt mixtures of Example 1 and Comparative Examples 1 and 2, the comparison was made with a particular focus on the mixing time. The result is shown in FIG. In FIG. 8, the time required for mixing when industrial gasoline No. 5 or kerosene is added as an additive to the asphalt concrete waste is compared with the mixing time required when an asphalt emulsifier is added thereafter.
[0149]
The mixing time was determined by visually observing the degree of wetting of the mixture, and the time for reaching a uniform degree of wetting was defined as the mixing time. In the figure, the shaded display indicates the mixing time of industrial gasoline No. 5 or kerosene and aggregate, and the black display indicates the mixing time after the asphalt emulsion is added.
[0150]
As shown in FIG. 8, from Example 1 and Comparative Example 1, when the addition amount is equal, the mixing time of asphalt concrete waste and industrial gasoline No. 5 is mixed with kerosene of asphalt concrete waste. You can see that it is shorter than time. The time can be reduced by about 61%. That is, the production time of the asphalt mixture of the present invention using industrial gasoline No. 5 can be greatly shortened, and the production cost can be reduced accordingly.
[0151]
After the addition of the asphalt emulsion, no substantial difference was observed in the mixing time in Example 1 and Comparative Examples 1 and 2.
[0152]
Also, in order to achieve the same shortening of mixing time as that of industrial gasoline No. 5 by adding kerosene, as shown in Comparative Examples 1 and 2, the amount of kerosene added is twice as much as that of industrial gasoline No. 5. There must be. However, an increase in the amount of kerosene added decreases the expression strength.
[0153]
In the asphalt mixture of the present invention using industrial gasoline No. 5, the mixing time at the time of manufacture, the shortening of the strength expression time, and the expression strength are all significantly higher than in the case of using kerosene having a conventional configuration. It can be confirmed that there is an improvement. Furthermore, it also has room temperature storage stability, room temperature workability, and room temperature workability.
[0154]
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and may be changed as necessary without departing from the scope of the invention.
[0155]
【The invention's effect】
In the present invention, by using industrial gasoline No. 5, normal temperature storage stability, normal temperature workability, shortening of manufacturing time, normal temperature workability, shortening of strength development time after construction, improvement of generated strength after construction. At least one can be achieved effectively.
[0156]
According to the present invention, it is possible to reuse a cement concrete waste material such as a construction generation material for an asphalt mixture. Therefore, it is possible to effectively use various generated materials generated by replacement, cutting, etc., and use them as recyclable resources.
[0157]
By using Industrial Gasoline No. 5 and asphalt emulsion in combination, 50% of cement concrete waste can be blended with asphalt concrete waste. In addition, workability that allows mixing and construction at room temperature can also be imparted.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a flowchart showing an example of a method for producing an asphalt mixture in Embodiment 1 of the present invention.
FIG. 2 is a flowchart showing an example of a method for producing an asphalt mixture in Embodiment 2 of the present invention.
FIG. 3 is a graph showing the relationship between the amount of industrial gasoline No. 5 added and the Marshall stability of the asphalt mixture.
FIG. 4 is a graph showing the relationship between the added amount of nonionic emulsion and the Marshall stability of the asphalt mixture.
FIG. 5 is a graph showing the relationship between the Marshall stability test and curing days of an asphalt mixture according to one embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a graph showing the relationship between the blending ratio of cement concrete waste in the asphalt mixture of the present invention and the strength in the Marshall stability test.
FIG. 7 is a graph showing the effect of industrial gasoline No. 5 and kerosene as additives in an asphalt mixture on shortening the strength development time after construction, and the like.
FIG. 8 is a graph showing the influence of industrial gasoline No. 5 and kerosene as additives in the asphalt mixture on the mixing time during production of the asphalt mixture.

Claims (11)

  An asphalt mixture comprising crushed asphalt concrete waste, industrial gasoline No. 5, and asphalt emulsion. The asphalt mixture according to claim 1,
The asphalt mixture is characterized in that 0.2 to 1 part by weight of the industrial gasoline No. 5 is contained with respect to 100 parts by weight of the waste asphalt concrete. The asphalt mixture according to claim 1 or 2,
An asphalt mixture, wherein the asphalt emulsion is a nonionic emulsion. The asphalt mixture according to claim 3,
An asphalt mixture comprising 2 to 7 parts by weight of the nonionic emulsion with respect to 100 parts by weight of the waste asphalt concrete. An asphalt mixture characterized by comprising an aggregate comprising crushed asphalt concrete waste and crushed cement concrete waste , industrial gasoline No. 5, and asphalt emulsion . In asphalt mixture according to claim 5 Symbol mounting,
The aggregate is composed of 50-100 parts by weight of crushed asphalt concrete waste (not including 100 parts by weight) and 50-0 part by weight of crushed cement concrete waste (not including 0 parts by weight). An asphalt mixture characterized by having 100 parts by weight. The asphalt mixture according to claim 5 or 6 ,
An asphalt mixture, wherein the asphalt emulsion is a nonionic emulsion. In the asphalt mixture according to any one of claims 5 to 7 ,
An asphalt mixture characterized in that 0.2 to 1 part by weight of industrial gasoline No. 5 is contained with respect to 100 parts by weight of the aggregate. In the asphalt mixture according to any one of claims 5 to 8 ,
An asphalt mixture comprising 2 to 13 parts by weight of an asphalt emulsion with respect to 100 parts by weight of the aggregate. A first mixing step in which 100 parts by weight of crushed asphalt concrete waste and 0.2 to 1 part by weight of industrial gasoline No. 5 per 100 parts by weight of aggregate are mixed at room temperature;
2. Production of asphalt mixture, comprising: 2-7 parts by weight of asphalt emulsion per 100 parts by weight of aggregate and a second mixing step of mixing the mixture mixed in the first mixing step at room temperature. Method. 50-100 parts by weight (excluding 100 parts by weight) of crushed asphalt concrete waste and 50-0 parts by weight (excluding 0 parts by weight) of crushed cement concrete waste are 100 parts by weight in total. Aggregate blending process to blend,
A first mixing step in which 0.2 to 1 part by weight of industrial gasoline No. 5 per 100 parts by weight of aggregate and aggregate are mixed at room temperature;
Production of an asphalt mixture comprising: a second mixing step in which 2 to 13 parts by weight of the asphalt emulsion per 100 parts by weight of the aggregate and the mixture mixed in the first mixing step are mixed at room temperature. Method.

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