JP3810952B2

JP3810952B2 - Centrifugal crusher rotor

Info

Publication number: JP3810952B2
Application number: JP19061999A
Authority: JP
Inventors: 大二神; 正記浜口
Original assignee: Earthtechnica Co Ltd
Current assignee: Earthtechnica Co Ltd
Priority date: 1999-07-05
Filing date: 1999-07-05
Publication date: 2006-08-16
Anticipated expiration: 2019-07-05
Also published as: JP2001017878A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鉱物等の破砕原料を破砕する遠心破砕機のロータに関し、特により大塊の破砕原料を破砕することができ、しかも消費電力の来たすことのない３乃至４つの原料投入口を備えた遠心破砕機のロータの技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】
遠心破砕機は、破砕室の周囲に形成されたデッドストックやアンビル等の破砕体に破砕原料を衝突させて破砕するものである。このような遠心破砕機のロータは破砕室の中央に位置しており、内部に投入された破砕原料を回転により発生する遠心力で前記破砕体に衝突させる役目を果たすものである。このような遠心破砕機のロータとしては、例えば特開平１１−２８３７６号公報に開示されてなるものが公知である。この従来例に係る遠心破砕機のロータは、ロータのデッドストックであるデッドベッド、デッドストック形成板であるデッド形成板の頂部、あるいはデッド形成板全体の位置を工夫して、破砕原料の破砕効率の向上と遠心破砕機の消費電力の低減を図るようにしたものである。
【０００３】
以下、上記従来例に係る遠心破砕機のロータを、その平面断面図の図４を参照しながら、同明細書に記載されている同一名称ならびに同一符号を以て説明すると、ロータ１００は、底板１０１と図示しない上板との間を側板１０２により連結してドラム状に形成されている。この側板１０２は、例えばロータ周縁側から中心側に配置された湾曲した板体であり、所定の間隔をおいて５枚設けられている。前記側板１０２のロータ周縁側端部には、超硬チップ等が埋込まれてなるビット１０３を装着するためのビット取付板１０４が設けられている。前記ビット１０３と、この隣に配置された側板１０２との間には、所定幅の破砕原料の放出口１０５が開口している。一方、側板１０２の内側にはデッド形成板１０６が設けられている。このデッド形成板１０６は、その頂部１０７または全体を、破砕原料の放出点ａをとおり、ロータの仮想半径線Ｌ_１と直交する仮想弦線Ｌ_２よりもロータ１００の中心側に位置している。
【０００４】
そして、このデッド形成板１０６の形状、寸法、ビット１０３との位置関係等は、下記要件を満たすように設定されている。即ち、デッド形成板１０６からビット１０３にかけて形成されるデッドベッド２０１を、破砕原料２００が仮想弦線Ｌ_２の延長線と破砕体３００交点ｂよりも、ロータ回転方向の上流側に衝突するように構成されている。つまり、デッドベッド２０１の表面２０２の外縁部付近の延長線Ｌ_３と、ロータ１００の接線Ｌ_４との交差する角度θが、できるだけ直角に近くなるように、デッドベッド２０１が形成されている。なお、側板１０２の表面にデッドベッド２０１を形成させるのは、破砕原料の衝突による衝撃を緩和することにより、側板１０２の損傷を防止するためである。
【０００５】
遠心破砕機のロータ１００をこのように構成することにより破砕原料２００の放出点ａから衝突点ｃまでの距離が短縮されて破砕エネルギーの減衰が抑制されるので、破砕原料２００の破砕効率の向上が可能になる。また、破砕原料２００が仮想弦線Ｌ_２の延長線と破砕体３００との交点ｂよりも、ロータ回転方向の下流側に衝突する図４(特開平４−２８３７６号公報における従来例を示す図である。)に示す遠心破砕機のロータの動力原単位が１．３９ｋＷｈ／ｔであるのに対して、この従来例に係る遠心破砕機のロータの動力原単位は、１．１０ｋＷｈ／ｔであり、消費電力も低減されている。
【０００６】
なお、上記のような構成になる従来例に係る遠心破砕機のロータの場合、デッドストック形成板の基端部からビット先端部までの直線距離をＬとし、前記ロータの回転中心から前記ビット先端部までの有効半径をＲとし、前記破砕原料放出口の口数をＮとしたとき、（Ｌ／Ｒ）×Ｎの式から算出されるαがどのような値であるかということを、本願出願人が従来から設計製造している遠心圧縮機のロータについては勿論のこと、各他社の多くの遠心圧縮機のロータについて調査したところ、破砕原料放出口の口数が３と４のロータの場合、αの値は全て３．５以上であった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記従来例に係る遠心圧縮機は、破砕設備の中では下流側に配設されるのが一般的であって、投入される鉱石等の破砕原料は比較的小塊であった。ところが、近年になって破砕設備の上流側の破砕機の能力アップによる大型化や合理化等の理由により、より大塊の破砕原料を投入することができ、かつ大容量の遠心破砕機に対する要望が高まってきた。しかしながら、上記従来例に係る遠心圧縮機のロータでは放出口が多く必然的に破砕原料の通過面積が狭くなり、目詰まりを生じて破砕作業を継続し得なくなる恐れがあり、大塊の破砕原料を投入することができないから、上記のような要望に応えることができない。
【０００８】
また、より大塊の破砕原料を投入し得たとしても、所定粒度以内の破砕製品を得る必要があるから、消費電力の増大を来たすことになる。つまり、従来例に係る遠心圧縮機のロータに破砕原料放出口の口数が３と４のαが３．５以上であるということは、破砕原料が沿って移動するデッドストックの表面距離が長距離であるのに加えて、その表面に凹凸があって破砕原料の移動抵抗が大きいため、ロータの回転をより高速回転にしなければ所定粒度以内の破砕製品が得られないということであり、消費電力に関して不利になるという問題がある。
【０００９】
従って、本発明の目的は、従来例に係る遠心圧縮機のロータの場合よりも大塊の破砕原料を投入することができ、しかも消費電力の増大を来たすことのない遠心圧縮機のロータを提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明は上記課題を解決するためになされたものであって、従って本発明の請求項１に係る遠心圧縮機のロータが採用した手段は、外周側に、回転中心に設けられた原料投入口から内部に投入された破砕原料を遠心力により水平方向に放出して、周囲に設けられた破砕体に衝突させる３乃至４つの破砕原料放出口を備え、内側に、前記破砕原料に遠心力を付与し、前記破砕原料放出口の開口側の先端にビットが設けられ、かつロータ側板のロータ中心側にデッドストック形成板が設けられた遠心破砕機のロータにおいて、前記デッドストック形成板からビット先端部までの直線距離をＬとし、前記ロータの回転中心から前記ビット先端部までの有効半径をＲとし、前記破砕原料放出口の口数をＮとしたとき、（Ｌ／Ｒ）×Ｎの算式から算出されるαの値が１．９〜３．４の範囲内に設定されると共に、このデッドストックが形成される形成面の前記ビットが設けられていない表面が、この表面からの前記デッドストック形成板の突出長さに相当する厚さの耐摩耗チップで覆われてなることを特徴とする。
【００１１】
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態１に係る遠心圧縮機のロータを、その平面断面図の図１と、有効半径が３００ｍｍのロータにおけるαと動力原単位の関係図の図２（ａ）と、有効半径が４５０ｍｍのロータにおけるαと動力原単位の関係図の図２（ｂ）とを参照しながら説明する。
【００１３】
図１に示す符号１は遠心圧縮機のロータで、このロータ１は、底板２と図示しない直径３８０ｍｍの投入口（この投入口に連通する供給口の内径は３００ｍｍである。）を備えた上板との間を側板３と内側板５とにより連結してドラム状に形成されている。この側板３は、例えばロータ周縁側から中心側に配置された湾曲した板体であり、所定の間隔をおいて３枚設けられている。前記側板３と内側板５とのロータ周縁側端部には、超硬チップ等が埋込まれてなるビット７を装着するためのビット取付板６が設けられている。
【００１４】
前記ビット７と、この隣に配置された側板３との間には、所定幅の三つの破砕原料放出口９が開口している。一方、側板３と内側板５とのビット７の反対側にはデッドストック形成板４が設けられ、このデッドストック形成板４のロータ１の中心側の先端には、内側板５の表面に形成されるデッドストック８の堆積層の厚さを設定する先端部デッドストック形成板４ａが固着されている。この先端部デッドストック形成板４ａの先端部は前記ビット７の先端部よりもロータ１の中心側になるように設定されている。
【００１５】
そして、先端部デッドストック形成板４ａの先端部からビット７の先端部までの直線距離をＬとし、ロータ１の回転中心Ｏからビット７の先端部までの有効半径をＲとし、破砕原料排出口９の口数をＮとしたとき、（Ｌ／Ｒ）×Ｎの式から算出されるαの値が３．０に設定されている。なお、図１において、破線で示すものはαの値が３．５以上である場合のイメージ図である。
【００１６】
従って、従来例に係る遠心破砕機のロータの場合と同様に、回転中心に設けられた原料投入口から内部に投入された破砕原料１０はデッドストック８の表面から遠心力が付与されて、原料放出口９から水平方向に放出されてロータ１の周囲に設けられた図示しないアンビル等の破砕体に衝突して破砕されることになるが、この実施の形態１に係る遠心破砕機のロータ１のαと破砕原料の許容塊寸法の相違を調べるために、有効半径Ｒが４５０ｍｍのロータを作り、本願出願人が設計製造している有効半径Ｒが４５０ｍｍの遠心破砕機のロータとの比較試験を行った。その結果は、下記表１に示すとおりである。
【００１７】
【表１】

上記表１に表１によれば、本願の方が約３８，５％大寸の破砕原料を投入することができることが示されている。
【００１８】
ところで、このように大塊の破砕原料を投入し得るとしても、αの相違により破砕原料の破砕粒度に対する悪影響、つまり破砕原料を所定以下の粒度に破砕することができなければ実用に供することができない。しかしながら、αの相違による破砕原料の破砕粒度に対する悪影響は全く認められず、同等の粒度の破砕製品を得ることができた。このことは、デッドストック８のデッドストック形成板４からビット７までの間の距離が短くなり、破砕原料が移動中に受けるデッドストック８の凹凸面に起因する抵抗が小さくなる結果、破砕原料が高速度では破砕体に衝突するためであると考えられる。
【００１９】
さらに、本実施の形態１に係る遠心破砕機のロータ１のαは１．９〜３．４の範囲内であるから、αが３．５以上の従来例に係る遠心破砕機のロータに比較して、破砕原料が沿って移動するデッドストック８の表面距離が短くなっている関係上、破砕原料の破砕に要する遠心破砕機の消費電力に関しては有利になる筈である。そこで、本実施の形態１に係る遠心破砕機のロータ１のαと動力原単位との関係を調べるため、有効半径Ｒが３００ｍｍと４５０ｍｍのロータを作り、本願出願人が従来から設計製造している有効半径Ｒが３００ｍｍと４５０ｍｍの遠心破砕機のロータとの比較試験を行った。有効半径Ｒが３００ｍｍのロータの場合は図２（ａ）および表２に示すとおりであり、また有効半径Ｒが４５０ｍｍのロータの場合は図２（ｂ）および表３に示すとおりである。
【００２０】
【表２】

ロータの有効半径Ｒ＝３００ｍｍ
【表３】

ロータの有効半径Ｒ＝４５０ｍｍ
【００２１】
図２（ａ），（ｂ）および表２，３によれば、有効半径Ｒが同寸同士のロータ１については、何れもαが小さい場合が大きい場合よりも動力原単位が改善されており、破砕原料の破砕に要する消費電力に関して有利になることが示されている。ところで、有効半径Ｒが３００ｍｍであってαが３．０の場合は、ロータの有効半径Ｒが４５０ｍｍであってαが３．７の場合よりも動力原単位が大きくなっている。これは、同一の周速で回転させる必要がある関係上、ロータ１の友好半径Ｒが小径のロータほど高回転数にしなければならないためで、やむを得ないことである。つまり、消費電力については、あくまでも同有効半径Ｒのロータを有する遠心破砕機同士で比較すべきものである。
【００２２】
ところで、本願請求項１に係る遠心破砕機のロータ１では、１．９≦α≦３．４としたが、その理由はαを３．４以下とすれば、従来よりも大塊の破砕原料を破砕することができ、そして破砕設備の上流側に配設されるコーンクラッシャにより一次破砕された二次破砕すべき破砕原料を直に投入することができるからであり、またαを１．９より小さくすると、許容範囲外の粒度の破砕製品が生じてしまうことがあるからである。なお、ロータ１の投入口の直径(本実施の形態１では上記のとおり３８０ｍｍである。)投入口の直径によってαの値は当然相違すると考えられる。しかしながら、若干の相違はあるものの、通常ロータ１の径によってほぼ投入口の直径は決まっているので、投入口の直径の相違は特に問題にならないものである。
【００２３】
次に、本発明の実施の形態２に係る遠心圧縮機のロータを、その主要部平面断面図の図３を参照しながら、上記実施の形態１と相違する構成について、上記実施の形態１と同一のものならびに同等の機能を有するものには同一符号を付し、かつ同一名称を以て説明すると、このロータ１はデッドストックの形成を防止することにより、破砕原料の破砕能力を向上させると共に、消費電力の増大を阻止するようにしたものである。
【００２４】
詳しくは、図３から良く理解されるように、デッドストックが形成される形成面、つまり内側板５の表面に、デッドストック形成板４の内側板５の表面からの突出長さに相当する厚さの耐摩耗チップ１１で覆ったものである。勿論、デッドストック形成板４からビット７先端部までの直線距離をＬとし、ロータ１の回転中心から前記ビット７先端部までの有効半径をＲとし、前記破砕原料放出口９の口数をＮとしたとき、（Ｌ／Ｒ）×Ｎの式から算出されるαの値が１．９〜３．４の範囲内になるように設定されている。なお、耐摩耗チップ１１の材質としては、例えば超硬合金、高クロム鋳鉄等からなるものを用いることができる。
【００２５】
上記実施の形態２に係る遠心破砕機のロータ１によれば、図示しない原料投入口から破砕原料が投入されると、先ず破砕原料は耐摩耗チップ１１に激突して破砕された後さらに周囲の破砕体に激突して再破砕される。従って、デッドストックに激突する上記実施の形態１よりも破砕原料の破砕能力が優れている。
【００２６】
さらに、耐摩耗チップ１１の表面はデッドストックの表面よりも滑らかであって、これに沿って移動する破砕原料に対する抵抗が少なく、しかも耐摩耗チップ１１の表面に殆どデッドストックが形成されないため、ロータ１の回転所要動力もデッドストックが形成される場合に比較して削減されるから、消費電力に関しても上記実施の形態１よりも有利になるという優れた効果がある。
【００２７】
なお、以上では、３つの破砕原料放出口を有するロータの場合を説明したが、４つの破砕原料放出口を有するロータの場合にあっても、αが１．９〜３．４の範囲になるように設定されていれば、破砕原料の許容塊寸法については上記実施の形態１または２の場合よりは不利になるものの、従来よりも大径の破砕原料を破砕することができ、しかも消費電力の増大を来たさないという点において上記実施の形態１または２の場合と同効である。
【００２８】
【発明の効果】
本発明の請求項１に係る遠心圧縮機のロータによれば、３または４の破砕原料放出口を備えたロータのデッドストック形成板からビット先端部までの直線距離をＬとし、前記ロータの回転中心から前記ビット先端部までの有効半径をＲとし、前記破砕原料放出口の口数をＮとしたとき、（Ｌ／Ｒ）×Ｎの算式から算出されるαの値が１．９〜３．４の範囲内であり、αが３，５以上の従来例に係る遠心破砕機のロータに比較して破砕原料放出口の破砕原料の通過面積が広くなっている。また、デッドストックが形成される形成面の表面が耐摩耗チップで覆われている。
【００２９】
従って、本発明の請求項１に係る遠心破砕機のロータによれば、より大径の破砕原料を投入することができ、そしてデッドストックのデッドストック形成板からビット先端部までの間の距離が短く、破砕原料が移動中に受けるデッドストックの凹凸面に起因する抵抗が小さくなり、破砕原料が高速度で破砕体に衝突するため、破砕原料が大径であっても所定範囲内の粒度の破砕製品を得ることができる。
【００３０】
また、本発明の請求項１に係る遠心破砕機のロータによれば、原料投入口から投入された破砕原料は耐摩耗チップに激突して破砕された後さらに周囲の破砕体に激突して再破砕されるので、破砕原料の破砕能力が優れている。そして、耐摩耗チップの表面はデッドストックの表面よりも滑らかであって、これに沿って移動する破砕原料に対する抵抗が少なく、しかも耐摩耗チップの表面に殆どデッドストックが形成されないため、ロータの回転所要動力が削減され、消費電力に関して有利になるという優れた効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態１に係る遠心破砕機のロータの平面断面図である。
【図２】本発明の実施の形態１に係り、図２（ａ）は有効半径が３００ｍｍのロータにおけるαと動力原単位の関係図、図２（ｂ）は有効半径が４５０ｍｍのロータにおけるαと動力原単位の関係図である。
【図３】本発明の実施の形態２に係る遠心破砕機のロータの主要部平面断面図である。
【図４】従来例に係る遠心破砕機のロータの平面断面図である。
【符号の説明】
１…ロータ，２…底板，３…側板，４…デッドストック形成板，４ａ…先端部デッドストック形成板，５…内側板，６…ビット取付板，７…ビット，８…デッドストック，９…破砕原料放出口，１０…破砕原料，１１…耐摩耗チップ。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a rotor of a centrifugal crusher that crushes crushing raw materials such as minerals, and in particular, has 3 to 4 raw material input ports that can crush larger crushing crushing materials and that does not consume power. Belongs to the technical field of rotors of centrifugal crushers.
[0002]
[Prior art]
The centrifugal crusher crushes a crushing material by colliding with a crushing body such as dead stock or anvil formed around the crushing chamber. The rotor of such a centrifugal crusher is located in the center of the crushing chamber, and plays a role of causing the crushing raw material introduced therein to collide with the crushing body by a centrifugal force generated by rotation. As a rotor of such a centrifugal crusher, for example, a rotor disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 11-28376 is known. The rotor of the centrifugal crusher according to this conventional example is devised with respect to the dead bed that is the dead stock of the rotor, the top of the dead forming plate that is the dead stock forming plate, or the position of the entire dead forming plate, and the crushing efficiency of the crushing raw material This is intended to reduce the power consumption of the centrifugal crusher.
[0003]
Hereinafter, the rotor of the centrifugal crusher according to the above-described conventional example will be described with the same name and the same reference numerals described in the specification with reference to FIG. A drum is formed by connecting the upper plate (not shown) with the side plate 102. The side plates 102 are, for example, curved plates disposed from the rotor peripheral side to the center side, and five plates are provided at a predetermined interval. A bit mounting plate 104 for mounting a bit 103 in which a cemented carbide chip or the like is embedded is provided at the end portion on the rotor peripheral side of the side plate 102. A crushing material discharge port 105 having a predetermined width is opened between the bit 103 and the side plate 102 disposed adjacent thereto. On the other hand, a dead forming plate 106 is provided inside the side plate 102. The dead forming plate 106 is located on the center side of the rotor 100 with respect to the virtual chord line L ₂ orthogonal to the virtual radius line L ₁ of the rotor, passing through the crushing raw material discharge point a, or the entire top portion 107. .
[0004]
The shape and dimensions of the dead forming plate 106, the positional relationship with the bit 103, and the like are set to satisfy the following requirements. That is, a dead bed 201 formed from the dead forming plates 106 toward the bit 103, as crushed material 200 than crushing member 300 intersection b with the extension of the virtual chord line L _2, impinges on the upstream side of the direction of rotor rotation It is configured. That is, the dead bed 201 is formed such that the angle θ between the extension line L ₃ near the outer edge of the surface 202 of the dead bed 201 and the tangent line L _{4 of the} rotor 100 is as close to a right angle as possible. The reason why the dead bed 201 is formed on the surface of the side plate 102 is to prevent damage to the side plate 102 by alleviating the impact caused by the crushing raw material collision.
[0005]
By configuring the rotor 100 of the centrifugal crusher in this way, the distance from the discharge point a of the crushing raw material 200 to the collision point c is shortened and the attenuation of crushing energy is suppressed, so that the crushing efficiency of the crushing raw material 200 is improved. Is possible. Also, the intersection b of the crushing material 200 is an extension of the virtual chord line L ₂ and the crushing member 300, showing a conventional example in FIG. 4 (JP-A-4-28376 discloses that impinges on the downstream side of the rotor rotation direction in the drawing The power unit of the rotor of the centrifugal crusher shown in FIG. 1 is 1.39 kWh / t, whereas the power unit of the rotor of the centrifugal crusher according to this conventional example is 1.10 kWh / t. There is also a reduction in power consumption.
[0006]
In the case of the rotor of the centrifugal crusher according to the conventional example configured as described above, a linear distance from the base end portion of the dead stock forming plate to the bit front end portion is L, and the bit front end from the rotation center of the rotor Assuming that the effective radius to the part is R and the number of the crushing raw material discharge ports is N, what is the value of α calculated from the formula (L / R) × N? As a result of investigating the rotors of many centrifugal compressors of other companies, as well as the rotors of centrifugal compressors that have been designed and manufactured by humans, when the number of crushing material discharge ports is 3 and 4, The values of α were all 3.5 or more.
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, the centrifugal compressor according to the conventional example is generally disposed on the downstream side in the crushing equipment, and the crushing raw material such as ore to be input is a relatively small lump. However, in recent years, there has been a demand for a large-capacity centrifugal crusher that can supply a larger amount of crushing material for reasons such as increasing the size and rationalization of the crusher upstream of the crushing facility. It has increased. However, the conventional passage area of many inevitably crushed raw material outlet becomes narrower in the rotor of a centrifugal compressor according to an example, there is a risk crushing operation Naru rather give continued clogged, the Daikatamari Since the crushing raw material cannot be charged, the above demand cannot be met.
[0008]
Further, even if a larger amount of crushed raw material can be introduced, it is necessary to obtain a crushed product within a predetermined particle size, resulting in an increase in power consumption. In other words, the α of the crushing

material discharge ports

3 and 4 in the rotor of the centrifugal compressor according to the conventional example is 3.5 or more means that the surface distance of the dead stock along which the crushing material moves is long. In addition, since the surface has irregularities and the movement resistance of the crushing raw material is large, a crushing product within a predetermined particle size cannot be obtained unless the rotor is rotated at a higher speed. There is a problem that becomes disadvantageous.
[0009]
Accordingly, an object of the present invention is to provide a rotor of a centrifugal compressor that can input a larger amount of crushed raw material than that of a rotor of a centrifugal compressor according to a conventional example and does not increase power consumption. It is to be.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-mentioned problems. Therefore, the means adopted by the rotor of the centrifugal compressor according to claim 1 of the present invention is the raw material inlet provided at the rotation center on the outer peripheral side. 3 to 4 crushing raw material discharge ports for discharging the crushing raw material thrown into the inside by a centrifugal force in a horizontal direction and colliding with a crushing body provided in the surroundings. In the rotor of a centrifugal crusher in which a bit is provided at the opening side tip of the crushing material discharge port and a dead stock forming plate is provided on the rotor center side of the rotor side plate, the bit tip from the dead stock forming plate When the linear distance to the part is L, the effective radius from the rotation center of the rotor to the tip of the bit is R, and the number of the crushing material discharge ports is N, from the formula of (L / R) × N Calculated That with the value of α is set within the range of 1.9 to 3.4, the bit is not provided the surface of the forming surface this dead stock is formed, the dead stock forming plate from the surface It is characterized by being covered with a wear-resistant tip having a thickness corresponding to the protruding length of .
[0011]
[0012]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the rotor of the centrifugal compressor according to the first embodiment of the present invention, FIG. 1 of the plan cross-sectional view, FIG. 2A of the relationship diagram of α and power unit in the rotor having an effective radius of 300 mm, A description will be given with reference to FIG. 2B of the relationship diagram of α and power consumption in a rotor having an effective radius of 450 mm.
[0013]
Reference numeral 1 shown in FIG. 1 denotes a rotor of a centrifugal compressor. The rotor 1 includes a bottom plate 2 and an inlet (not shown) having a diameter of 380 mm (the inner diameter of a supply port communicating with the inlet is 300 mm). The plate is connected by a side plate 3 and an inner plate 5 to form a drum shape. The side plates 3 are, for example, curved plates disposed from the rotor peripheral side to the center side, and three are provided at a predetermined interval. A bit mounting plate 6 for mounting a bit 7 in which a cemented carbide chip or the like is embedded is provided at the rotor peripheral end of the side plate 3 and the inner plate 5.
[0014]
Between the bit 7 and the side plate 3 disposed adjacent thereto, three crushing material discharge ports 9 having a predetermined width are opened. On the other hand, a dead stock forming plate 4 is provided on the opposite side of the bit 7 between the side plate 3 and the inner plate 5, and the dead stock forming plate 4 is formed on the front end of the rotor 1 on the surface of the inner plate 5. The tip end dead stock forming plate 4a for setting the thickness of the deposited layer of the dead stock 8 is fixed. The tip of the tip dead stock forming plate 4 a is set to be closer to the center of the rotor 1 than the tip of the bit 7.
[0015]
The linear distance from the tip of the tip dead stock forming plate 4a to the tip of the bit 7 is L, the effective radius from the rotation center O of the rotor 1 to the tip of the bit 7 is R, and the crushing material discharge port When the number of 9 is N, the value of α calculated from the formula (L / R) × N is set to 3.0. In FIG. 1, what is indicated by a broken line is an image diagram when the value of α is 3.5 or more.
[0016]
Therefore, as in the case of the rotor of the centrifugal crusher according to the conventional example, the crushing raw material 10 introduced into the inside from the raw material introduction port provided at the rotation center is given a centrifugal force from the surface of the dead stock 8, and the raw material Although it is discharged from the discharge port 9 in the horizontal direction and collides with a crushed body such as an anvil (not shown) provided around the rotor 1, the rotor 1 of the centrifugal crusher according to the first embodiment is crushed. In order to investigate the difference between the α and the allowable lump size of the crushing raw material, a rotor with an effective radius R of 450 mm was made, and a comparison test with a rotor of a centrifugal crusher with an effective radius R of 450 mm designed and manufactured by the present applicant. Went. The results are as shown in Table 1 below.
[0017]
[Table 1]

According to Table 1 in Table 1 above, it is shown that the present application can input a crushing raw material having a size of about 38.5%.
[0018]
By the way, even if a large mass of crushed raw material can be charged in this way, it can be put to practical use if the adverse effect on the crushed particle size of the crushed raw material due to the difference in α, that is, if the crushed raw material cannot be crushed to a predetermined particle size or less. Can not. However, no adverse effect on the crushed particle size of the crushed raw material due to the difference in α was observed, and a crushed product having an equivalent particle size could be obtained. This is because the distance between the dead stock forming plate 4 of the dead stock 8 and the bit 7 is shortened, and the resistance due to the uneven surface of the dead stock 8 that the crushed raw material receives during movement is reduced. This is thought to be due to collision with the crushed material at high speed.
[0019]
Furthermore, since α of the rotor 1 of the centrifugal crusher according to Embodiment 1 is in the range of 1.9 to 3.4, it is compared with the rotor of the conventional centrifugal crusher according to the example in which α is 3.5 or more. Thus, since the surface distance of the dead stock 8 along which the crushed raw material moves is short, the power consumption of the centrifugal crusher required for crushing the crushed raw material should be advantageous. Therefore, in order to investigate the relationship between α and power unit of the rotor 1 of the centrifugal crusher according to the first embodiment, rotors having effective radii R of 300 mm and 450 mm are made, and the applicant of the present invention has designed and manufactured from the past. A comparative test was conducted with a rotor of a centrifugal crusher having an effective radius R of 300 mm and 450 mm. When the effective radius R is 300 mm, the rotor is as shown in FIG. 2A and Table 2 , and when the effective radius R is 450 mm, the rotor is as shown in FIG. 2B and Table 3 .
[0020]
[Table 2]

Effective radius of rotor R = 300mm
[Table 3]

Effective radius of rotor R = 450mm
[0021]
FIG. 2 (a), the according to (b) and Table 2, the effective radius R of the rotor 1 of the same size the officer, both are improved power per unit than when α is small is large It has been shown that the power consumption required for crushing the crushing raw material is advantageous. By the way, when the effective radius R is 300 mm and α is 3.0, the power unit is larger than when the effective radius R of the rotor is 450 mm and α is 3.7. This is because it is necessary to rotate at the same peripheral speed, and the rotor having a smaller friendly radius R of the rotor 1 has to have a higher rotational speed, which is unavoidable. That is, for power consumption, which should be compared with last centrifugal crusher What happened with the rotor of the effective radius R.
[0022]
By the way, in the rotor 1 of the centrifugal crusher according to claim 1 of the present application, 1.9 ≦ α ≦ 3.4 is set. This is because the raw material to be secondarily crushed by the cone crusher disposed upstream of the crushing equipment can be directly fed, and α is set to 1.9. This is because if it is made smaller, a crushed product having a particle size outside the allowable range may be produced. It should be noted that the value of α is naturally different depending on the diameter of the inlet of the rotor 1 (in the first embodiment, it is 380 mm as described above). However, although there is a slight difference, the diameter of the inlet is generally determined by the diameter of the rotor 1, so the difference in the diameter of the inlet is not particularly problematic.
[0023]
Next, the configuration of the centrifugal compressor rotor according to the second embodiment of the present invention is different from that of the first embodiment with reference to FIG. The same components and components having equivalent functions are given the same reference numerals and are described with the same names. This rotor 1 prevents the formation of dead stock, thereby improving the crushing capacity of the crushing raw material and consuming it. The increase in power is prevented.
[0024]
Specifically, as is well understood from FIG. 3, the thickness corresponding to the protruding surface from the surface of the inner plate 5 of the dead stock forming plate 4 is formed on the forming surface where the dead stock is formed, that is, the surface of the inner plate 5. This is covered with the wear-resistant tip 11. Of course, the linear distance from the dead stock forming plate 4 to the tip of the bit 7 is L, the effective radius from the rotation center of the rotor 1 to the tip of the bit 7 is R, and the number of the crushing material discharge ports 9 is N. Then, the value of α calculated from the formula of (L / R) × N is set to be in the range of 1.9 to 3.4. In addition, as a material of the abrasion-resistant chip | tip 11, what consists of a cemented carbide alloy, high chromium cast iron etc. can be used, for example.
[0025]
According to the rotor 1 of the centrifugal crusher according to the second embodiment, when a crushing raw material is input from a raw material input port (not shown), the crushing raw material first collides with the wear-resistant tip 11 and is then crushed. It crashes into the crushed object and is crushed again. Therefore, the crushing capacity of the crushing raw material is superior to that of the first embodiment that crashes into the dead stock.
[0026]
Further, since the surface of the wear-resistant tip 11 is smoother than the surface of the dead stock, there is less resistance against the crushing raw material moving along the surface, and the dead stock is hardly formed on the surface of the wear-resistant tip 11. Since the required rotational power of 1 is also reduced as compared with the case where the dead stock is formed, there is an excellent effect that the power consumption is more advantageous than that of the first embodiment.
[0027]
In the above description, the rotor having three crushing material discharge ports has been described. However, even in the case of a rotor having four crushing material discharge ports, α is in the range of 1.9 to 3.4. If this is set, the allowable lump size of the crushed raw material is disadvantageous compared to the case of the first or second embodiment, but the crushed raw material having a larger diameter than the conventional one can be crushed, and the power consumption This is the same as the case of the first embodiment or the second embodiment in that the increase of the above is not caused.
[0028]
【The invention's effect】
According to the rotor of a centrifugal compressor according to

claim

1 of the present invention, the linear distance to the bit tip and L from the rotor of the dead stock forming plate provided with a 3 or 4 crushed material discharge port, the rotation of the rotor When the effective radius from the center to the tip of the bit is R and the number of crushing material discharge ports is N, the value of α calculated from the formula of (L / R) × N is 1.9-3. 4 and the passage area of the crushing raw material at the crushing raw material discharge port is larger than that of the rotor of the centrifugal crusher according to the conventional example in which α is 3, 5 or more. Further, the surface of the formation surface on which the dead stock is formed is covered with wear-resistant tips.
[0029]
Therefore, according to the rotor of the centrifugal crusher according to

claim

1 of the present invention, it is possible to put a larger diameter crushed material, and the distance between the dead stock forming plate dead stock to bit tip Short, the resistance caused by the uneven surface of the dead stock that the crushed raw material receives during movement is reduced, and the crushed raw material collides with the crushed body at a high speed. A crushed product can be obtained.
[0030]
Further, according to the rotor of the centrifugal crusher according to claim 1 of the present invention, crushed material was fed through a raw material feeding port up crashing crushing member further around after being crushed up crashing wear chip re Since it is crushed, the crushing capacity of the crushed raw material is excellent. The surface of the wear-resistant tip is smoother than the surface of the dead stock, has less resistance to the crushing raw material moving along the surface, and the dead stock is hardly formed on the surface of the wear-resistant tip. power requirement is reduced, there is an excellent effect that becomes Yes advantage with respect to power consumption.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a plan sectional view of a rotor of a centrifugal crusher according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 relates to the first embodiment of the present invention, FIG. 2 (a) is a relational diagram of α in a rotor having an effective radius of 300 mm and power unit, and FIG. 2 (b) is an α in a rotor having an effective radius of 450mm. FIG.
FIG. 3 is a plan sectional view of the main part of a rotor of a centrifugal crusher according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a plan sectional view of a rotor of a centrifugal crusher according to a conventional example.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Rotor, 2 ... Bottom plate, 3 ... Side plate, 4 ... Dead stock formation plate, 4a ... End part dead stock formation plate, 5 ... Inner plate, 6 ... Bit mounting plate, 7 ... Bit, 8 ... Dead stock, 9 ... Crushing material discharge port, 10 ... Crushing material, 11 ... Abrasion resistant tip.

Claims

Three to four crushing material discharge ports that discharge the crushing raw material introduced into the inside from the raw material charging port provided at the rotation center in the horizontal direction on the outer periphery side by centrifugal force and collide with the crushing body provided around A crushing crushing material that applies centrifugal force to the crushing material inside, a bit is provided at the opening end of the crushing material discharge port, and a dead stock forming plate is provided on the rotor center side of the rotor side plate In the rotor of the machine, L is a linear distance from the dead stock forming plate to the tip of the bit, R is an effective radius from the rotation center of the rotor to the tip of the bit, and N is the number of crushing material discharge ports. Then, the value of α calculated from the formula of (L / R) × N is set within the range of 1.9 to 3.4, and the bit on the formation surface on which this dead stock is formed is provided. Not done A rotor of a centrifugal crusher characterized in that a surface is covered with a wear-resistant tip having a thickness corresponding to the protruding length of the dead stock forming plate from the surface .