JP3834927B2

JP3834927B2 - Discharge lamp lighting device

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Publication number: JP3834927B2
Application number: JP10214097A
Authority: JP
Inventors: 泰蒲原; 秀樹中井; 啓光安
Original assignee: Matsushita Electric Works Ltd
Current assignee: Panasonic Electric Works Co Ltd
Priority date: 1997-04-18
Filing date: 1997-04-18
Publication date: 2006-10-18
Anticipated expiration: 2017-04-18
Also published as: JPH10294187A; JP2006210356A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、放電灯点灯装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、蛍光灯のような放電ランプの両電極間に直流電圧を印加して点灯させると、陽極付近で輝度が低下する現象が知られている。この現象は、放電ランプ内の水銀イオンが陰極側に集まることに起因しており、電気泳動現象ないしカタホリシス現象と呼ばれている（以下ではカタホリシス現象という）。
【０００３】
カタホリシス現象の発生を防止するには、放電ランプの両電極間に交流電圧を印加するのが有効であると考えられてきた。ところが、近年のようにインバータ回路を用いて放電ランプを高周波で点灯させる技術が普及してくると、高周波交流電圧を放電ランプに印加した場合にも、カタホリシス現象の生じる場合があるということがわかってきた。このようなカタホリシス現象は放電ランプを点灯させる環境温度が低いほど顕著になる。
【０００４】
放電ランプを高周波点灯させた場合にカタホリシス現象が生じるのは、次の理由による。一般に、放電ランプ内の放電プラズマと大地との間には容量成分（浮遊容量）が存在するから、電極間に高周波交流電圧を印加して形成された放電プラズマから浮遊容量を通して高周波電流が大地に流れる。一方、放電プラズマの内部の電荷キャリアは水銀イオンと電子であって、水銀イオンよりも電子のほうが移動度が格段に大きいから、浮遊容量を通して高周波電流が流れる際に、放電ランプの管壁には水銀イオンよりも電子のほうがはるかに多く注入され、結果的に放電ランプの管壁は負に帯電することになる。放電ランプの管壁の負の帯電量は放電プラズマの大地に対する電位差（以下では、対地間電圧という）が大きいほど多くなる。
【０００５】
すなわち、対地間電圧が放電ランプの管長方向の各部位で異なっていると、放電ランプの管壁に負電位の勾配が生じる。水銀イオンは負の帯電量が大きいほうに集まるから、負の帯電量が大きいほうが高輝度になる。その結果、上述のように対地間電圧が放電ランプの管長方向において勾配を有していると、カタホリシス現象が生じることになる。ここに、対地間電圧の高いほうを高圧側とすれば、高圧側のほうが負の帯電量が多いということであるから、低圧側の輝度が高圧側よりも低くなる。
【０００６】
放電ランプに高周波電圧を印加する放電灯点灯装置には各種の構成が知られているが、図３２に示すような回路構成が広く採用されている。この放電灯点灯装置は、交流電源ＡＣをダイオードブリッジよりなる整流器ＤＢ1 で全波整流し、チョッパ回路ＣＨＰでＤＣ−ＤＣ変換した後に、インバータ回路ＩＮＶでＤＣ−ＡＣ変換を行なうものであって、インバータ回路ＩＮＶの高周波出力を放電ランプＬａを含む負荷回路１に印加するのである。ここに、インバータ回路ＩＮＶとしては、チョッパ回路ＣＨＰの出力端間に接続された一対のスイッチング素子Ｑ_２，Ｑ_３の直列回路を備え、一方のスイッチング素子Ｑ_３の両端間に負荷回路１と直流カット用のコンデンサＣ_３との直列回路を接続したハーフブリッジ型のものを採用している。
【０００７】
インバータ回路ＩＮＶとしてこのような構成を採用すれば、４個のスイッチング素子をブリッジ接続したインバータ回路に比較すると回路構成素子数が少なく低コストで提供することができ、また、２個のスイッチング素子の直列回路と２個のコンデンサの直列回路とを並列接続したインバータ回路に比較しても回路部品素子数が少なく低コストで提供することができる。しかも、後者のものでは動作開始直後にコンデンサが充電されるまで定常動作にならず、この間に負荷回路１にストレスがかかるという欠点があるのに対して、図３２に示したインバータ回路ＩＮＶではこの種の問題も生じないから、図３２に示す構成のインバータ回路ＩＮＶが広く採用されているのである。
【０００８】
放電灯点灯装置および放電ランプＬａは、器具本体１０に組み込まれるのであって、器具本体１０は一般に金属（板金）により形成されている。チョッパ回路ＣＨＰとインバータ回路ＩＮＶとは整流器ＤＢ_１の出力端の負極側で、チョッパ回路ＣＨＰに設けたコンデンサＣ_０を通して器具本体１０に接地され、器具本体１０は大地に接地される。しかして、器具本体１０のうち放電ランプＬａにもっとも近接しているのは、放電ランプＬａの光出力の配光を制御する反射板であるから、放電ランプＬａから反射板を通して大地に高周波電流が流れることになる。なお、放電ランプＬａの管長方向における中心線と反射板との距離は一定である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上述したインバータ回路ＩＮＶでは、放電ランプＬａの一端がコンデンサＣ３およびコンデンサＣ_０を介して常時接地されているものであるから、放電ランプＬａの管長方向において電位に偏りがある。すなわち、接地側（図３２における下端側）が低圧側、非接地側が高圧側になっている。したがって、上述したように放電ランプＬａの管壁の負の帯電量に勾配が生じて水銀イオンが偏在し、カタホリシス現象が生じる。
【００１０】
このようなカタホリシス現象を放電ランプＬａからの漏れ電流という観点で説明する。すなわち、放電プラズマの位置ｘにおける大地との間の浮遊容量をＣｘ、同位置での対地間電圧をＶｘとし、インバータ回路ＩＮＶの出力周波数をｆ_０とすれば、放電ランプＬａから大地に流れる高周波の漏れ電流ｉｘは、ｉｘ＝２πｆ_０ＣｘＶｘである。ここに、放電ランプＬａの管長方向における中心線と反射板との距離は一定であるから、Ｃｘは位置ｘにかかわらず一定とみなすことができ、結局、対地間電圧Ｖｘによって電流ｉｘが決定されることになる。しかして、図３２に示した回路構成では、放電ランプＬａの高圧側の端部のほうが低圧側の端部よりも対地間電圧Ｖｘが高いのであるから、漏れ電流ｉｘも放電ランプＬａの高圧側の端部のほうが低圧側の端部よりも多くなる。漏れ電流ｉｘが多ければそれだけ管壁の負の帯電量が多くなり、水銀イオンが集まることになる。つまり、高圧側の端部のほうが輝度が高くなるわけである。
【００１１】
本発明は上記事由に鑑みて為されたものであり、その目的は、放電ランプを高周波で点灯するにあたり、少ない変更で高周波の漏れ電流を制御することにより、カタホリシス現象の発生を防止した放電灯点灯装置を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
請求項１の発明は、高周波で放電ランプを点灯させる点灯回路と、放電ランプの点灯時に放電ランプと器具本体ないし大地との間に流れる漏れ電流を抑制する漏れ電流抑制手段とを備え、点灯回路は、直列接続された一対のスイッチング素子のうちの一方に放電ランプを含む負荷回路を並列に接続したハーフブリッジ型のインバータ回路を備え、漏れ電流均衡手段は、点灯回路の出力端のうち高電位側となる一端と放電ランプとの間に挿入され点灯回路から出力される高周波の高調波成分を低減させるインピーダンス要素であることを特徴とする。
【００１３】
このように、放電ランプから器具本体ないし大地への高周波の漏れ電流をインピーダンス要素により抑制するから、放電ランプの管長方向における電位勾配の発生を低減することができ、結果的にカタホリシス現象の発生を防止することが可能になる。
【００１４】
とくに、放電ランプの高電位側からの漏れ電流が低減することになり、結果として放電ランプの両電極近傍での漏れ電流の差が少なくなり、放電ランプの管長方向における電位勾配が抑制されてカタホリシス現象の発生が防止される。しかも、漏れ電流が全体としても少なくなるから、電力の利用効率も高いものである。
【００１５】
【発明の実施の形態】
（実施形態）
本実施形態は、図１に示すように、商用電源のような交流電源ＡＣをダイオードブリッジのような整流器ＤＢ_１により全波整流し、整流器ＤＢ_１の出力をチョッパ回路ＣＨＰによりＤＣ−ＤＣ変換し、チョッパ回路ＣＨＰの直流出力をインバータ回路ＩＮＶによりＤＣ−ＡＣ変換することによって、インバータ回路ＩＮＶから出力される高周波電圧を放電ランプＬａを含む負荷回路１に印加する構成を基本構成としている。放電ランプＬａには放電ガスとして水銀蒸気を含むものを用いている。また、負荷回路１は、放電ランプＬａに並列接続された共振用のコンデンサＣ_２と、共振用のコンデンサＣ_２に後述するインピーダンス要素Ｌｘを介して直列接続された共振用のインダクタＬ_２とを備える。放電ランプＬａは器具本体１０に保持され放電ランプＬａの近傍には器具本体１０に設けた配光制御用の金属製の反射板（後述する）が配置される。
【００１６】
チョッパ回路ＣＨＰは、周知の昇圧型のチョッパ回路であって、整流器ＤＢ_１の直流出力端間にインダクタＬ_１とスイッチング素子Ｑ_１との直列回路を接続し、スイッチング素子Ｑ_１の両端間にダイオードＤ_１を介して平滑用のコンデンサＣ_１を接続した構成を有している。スイッチング素子Ｑ_１は図示していない制御回路により高周波（交流電源の周波数よりも十分に高い周波数）でオンオフされる。
【００１７】
したがって、スイッチング素子Ｑ_１のオン時には整流器ＤＢ_１→インダクタＬ_１→スイッチング素子Ｑ_１→整流器ＤＢ_１の経路で電流が流れてインダクタＬ_１にエネルギが蓄積され、スイッチング素子Ｑ_１のオフ時には整流器ＤＢ_１→インダクタＬ_１→ダイオードＤ_１→コンデンサＣ_１→整流器ＤＢ_１の経路で電流が流れ、整流器ＤＢ_１の出力電圧とインダクタＬ_１の両端電圧との加算電圧がコンデンサＣ_１に印加されて、コンデンサＣ_１の両端電圧が整流器ＤＢ_１の出力電圧よりも昇圧されるのである。
【００１８】
インバータ回路ＩＮＶは、コンデンサＣ_１の両端間に一対のスイッチング素子Ｑ_２，Ｑ_３の直列回路を接続し、一方のスイッチング素子Ｑ_３の両端間に負荷回路１と直流カット用のコンデンサＣ_３との直列回路を接続したものであって、いわゆるハーフブリッジ型に構成されている。スイッチング素子Ｑ_２，Ｑ_３は図示していないインバータ制御回路により高周波で交互にオンオフされる。ここに、インバータ制御回路は他励式でも自励式でもよい。
【００１９】
スイッチング素子Ｑ_２がオンの期間には、コンデンサＣ_１→負荷回路１→コンデンサＣ_３→コンデンサＣ_１の経路で電流が流れ、スイッチング素子Ｑ_３がオンの期間には、コンデンサＣ_３→負荷回路１→スイッチング素子Ｑ_３→コンデンサＣ_３の経路で電流が流れる。ここに、スイッチング素子Ｑ_２，Ｑ_３をオンオフさせるスイッチング周波数は、一般にインダクタＬ_２およびコンデンサＣ_２による直列共振回路の共振周波数よりも高く設定される。
【００２０】
なお、上述のスイッチング素子Ｑ_１〜Ｑ_３はバイポーラトランジスタのコレクタ−エミッタ間にダイオードを逆並列接続したものやＭＯＳＦＥＴを用いることができる。
【００２１】
チョッパ回路ＣＨＰとインバータ回路ＩＮＶとは整流器ＤＢ_１の出力端の負極側で、チョッパ回路ＣＨＰに設けたコンデンサＣ_０を通して器具本体１０に接地され、器具本体１０は大地に接地される。負荷回路１に含まれるインピーダンス要素Ｌｘは高周波を阻止するものであって、ローパスフィルタないしはフェライトビーズなどを用いて構成され、放電ランプＬａの高圧側（図１の上側）の一端に接続されている。インピーダンス要素Ｌｘは、スイッチング素子Ｑ_２，Ｑ_３のスイッチング周波数の高調波成分を減衰させるように設計され、放電ランプＬａの高圧側への印加電圧に含まれるスイッチング周波数の高調波成分を従来構成に比較して大幅に低減することになる。つまり、放電ランプＬａの高圧側での高調波成分による漏れ電流の量が減少する分だけ放電ランプＬａの低圧側での漏れ電流の量との差が少なくなる。これにより、放電ランプＬａの管長方向における電位勾配が減少し、カタホリシス現象が低減されることになる。
【００２２】
なお、実験的に求めた結果では、インバータ回路ＩＮＶのスイッチング周波数の３次以上の高調波成分の漏れ電流について、放電ランプＬａの高圧側の漏れ電流をＩＨ、放電ランプＬａの低圧側の漏れ電流をＩＬとして、ＩＨ／ＩＬ≦１．６となるように設定したときに、カタホリシス現象の発生を防止することができた。
【００２３】
図２はインピーダンス要素Ｌｘを用いておらずカタホリシス現象が発生している場合の放電ランプＬａからの漏れ電流の周波数スペクトルを示すものであり、図２（ａ）は放電ランプＬａの高圧側、同図（ｂ）は低圧側を示している。図２（ａ）（ｂ）を比較すれば、放電ランプＬａの高圧側での漏れ電流が低圧側での漏れ電流よりも大きいことがわかる。
【００２４】
一方、図３はインピーダンス要素Ｌｘを用いてカタホリシス現象を発生させないようにした場合の放電ランプＬａからの漏れ電流の周波数スペクトルを示し、図３（ａ）は放電ランプＬａの高圧側、同図（ｂ）は低圧側の漏れ電流をそれぞれ示している。図２（ａ）と図３（ａ）とを比較すれば明らかなように、高圧側での漏れ電流が大幅に低減されている。この例では３次以上の高調波成分について、ＩＨ／ＩＬ≦１．６に設定してある。
【００２５】
（参考例１）
本例は、図４に示すように、従来構成と同様の構成を有するものであって、スイッチング素子Ｑ_２，Ｑ_３のオンオフは他励式のインバータ制御回路ＣＮにより制御される。本例は、インバータ回路ＩＮＶのスイッチング周波数が低いほど放電ランプＬａと器具本体１０との間の浮遊容量によるインピーダンスが大きくなり、放電ランプＬａから反射板１１への漏れ電流が低減することを利用するものである。すなわち、スイッチング周波数を比較的低い適正範囲に設定することにより、漏れ電流の総量を減少させて、カタホリシス現象の発生を防止するものである。
【００２６】
実施形態では３次以上の高調波成分の漏れ電流の比ＩＨ／ＩＬを１．６以下としているが、本例では高圧側の漏れ電流の全体をＩＨ、低圧側の漏れ電流の全体をＩＬとしＩＨ／ＩＬ＜２とすれば、カタホリシス現象が発生しにくくなるという実験結果に基づいてスイッチング周波数の適正範囲を定めている。
【００２７】
いま、放電ランプＬａと器具本体１０との間の浮遊容量をＣとし、スイッチング周波数をｆ１、放電ランプＬａの器具本体１０に対する電位をＶとしたときの漏れ電流Ｉ_１は、Ｉ_１＝２πｆ_１ＣＶになる。ここで、スイッチング周波数をｆ_２＝ｆ_１／２に変更したときの漏れ電流Ｉ_２は、Ｉ_２＝２πｆ_２ＣＶ＝Ｉ_１／２になるから、スイッチング周波数を２分の１に変更すれば、漏れ電流も半減することがわかる。ここで、スイッチング周波数を低くして漏れ電流を減少させたときに、放電ランプＬａの高圧側の漏れ電流の減少量ΔＩＨが、低圧側の漏れ電流の減少量ΔＩＬに比較して大きい（ΔＩＨ＞ΔＩＬ）という知見が得られている。したがって、スイッチング周波数を適切に設定すれば、ＩＨ／ＩＬ＜２とすることが可能になる。
【００２８】
図５は放電ランプＬａの高圧側の漏れ電流の総量と低圧側の漏れ電流の総量との比ＩＨ／ＩＬが２未満となるようにスイッチング周波数を設定した場合の放電ランプＬａからの漏れ電流の周波数スペクトルを示し、図５（ａ）は放電ランプＬａの高圧側、同図（ｂ）は低圧側の漏れ電流をそれぞれ示している。図より明らかなように、スイッチング周波数を適正に設定するだけでも、放電ランプＬａの高圧側と低圧側との漏れ電流の差は小さくなりカタホリシス現象の発生を防止する効果が期待できる。
【００２９】
このように、スイッチング周波数を低く設定すると、カタホリシス現象の発生を防止することが可能であるが、スイッチング周波数が低くても高調波成分は周波数が高いから高調波成分による漏れ電流はあまり減少しない。ただし、図５によれば、３次高調波までは放電ランプＬａの高圧側の漏れ電流ＩＨと低圧側の漏れ電流ＩＬとの差が大きいが、４次以上の高調波では漏れ電流ＩＨ，ＩＬの差が小さくなる傾向にある。一方、放電ランプＬａ、器具本体１０、放電灯点灯装置の仕様にもよるが、概して言えば、漏れ電流は２００ｋＨｚ以下では比較的少なくなることが実験的に確かめられている。このことから、放電ランプＬａの高圧側と低圧側との漏れ電流の差が比較的小さい４次以上の高調波は十分に流すことによって高圧側と低圧側との４次以上の高調波による漏れ電流をほぼ均等にし、漏れ電流の差が比較的大きい３次以下の高調波は漏れ電流が比較的少ない２００ｋＨｚ以下になるように設定するのが望ましい。そこでこのような条件を満足するように、本例では、インバータ回路ＩＮＶのスイッチング周波数を２００ｋＨｚ／３≒７０ｋＨｚ以下に設定することによって、カタホリシス現象の発生を防止するものである。他の構成および動作は実施形態と同様である。
【００３０】
（参考例２）
本例は、参考例１の回路構成において、放電ランプＬａに印加する電圧を、図６に示すように間欠的に高電圧とするものである。本例では、図４に示した参考例１と同様の構成の放電灯点灯装置であるが、放電ランプＬａに印加する電圧を図６の波形とするようにインバータ制御回路ＣＮがスイッチング周波数を制御する点が異なる。放電ランプＬａに印加する電圧が低い期間は高い期間に比較してスイッチング周波数が高く設定される。実際にはスイッチング周波数は不連続に飛躍させるのではなく連続的に変化させる。
【００３１】
いま、放電ランプＬａへの印加電圧の低い期間におけるスイッチング周波数をｆ_３、高い期間におけるスイッチング周波数をｆ_４とすると、ｆ_３＞ｆ_４であって、ｆ_３は参考例１で考察した条件により、ｆ_３＜７０ｋＨｚに設定される。一方、ｆ_４は赤外線をワイヤレス信号に用いたリモコン装置で使用されている周波数帯域の制限からｆ_４＞４０ｋＨｚに設定される。すなわち、スイッチング周波数について実用的に許容される周波数範囲は４０〜７０ｋＨｚになる。
【００３２】
以下では、スイッチング周波数を変化させる際の周波数範囲の下限値と上限値との差を変調幅と呼ぶことにする。ところで、スイッチング周波数を、４０〜７０ｋＨｚ、４０〜６０ｋＨｚ、５０〜７０ｋＨｚで変化させた場合の漏れ電流の周波数分布は、それぞれ図７、図８、図９のようになる。参考例１において考察したように、スイッチング周波数の３次以下の高調波を２００ｋＨｚ以下とするという条件からスイッチング周波数の上限値は７０ｋＨｚになるが、４次以上の高調波を十分に流して４次以上の高調波による放電ランプＬａの高圧側と低圧側との漏れ電流を均等にするには、４次以上の高調波は２００ｋＨｚ以上に設定するのが望ましい。このことから、２００ｋＨｚ／４＝５０ｋＨｚ以上、つまりスイッチング周波数の下限値は５０ｋＨｚという結論が得られる。
【００３３】
しかして、図７ないし図９を比較すると、図９に示すように、スイッチング周波数を５０〜７０ｋＨｚにした場合にのみ、条件を満たすことが可能であることがわかる。ここに、Ｆ_１はスイッチング周波数、Ｆ_２〜Ｆ_５は２次以上の高調波（添字は次数）を示す。図７、図８のようにスイッチング周波数を４０〜７０ｋＨｚ、４０〜６０ｋＨｚで設定した場合には、いずれの場合も４次の高調波が２００ｋＨｚ以下に存在して４次の高調波による漏れ電流を十分に流すことができないから、放電ランプＬａの高圧側と低圧側とで４次の高調波による漏れ電流が不均等になり、結果的にカタホリシス現象の発生につながるものである。
【００３４】
以上説明したように、スイッチング周波数は５０〜７０ｋＨｚの範囲で設定するのが望ましく、望ましい変調幅は２０ｋＨｚ以下ということになる。このような条件を満たすようにすれば、放電ランプＬａの高圧側と低圧側との漏れ電流の差を小さくすることができ、放電ランプＬａの管長方向における電位勾配を抑制してカタホリシス現象の発生を防止することができる。
【００３５】
（参考例３）
本例は、図１０に示すように、チョッパ部ＣＨＰではなくインバータ部ＩＮＶにおいてスイッチング素子Ｑ_３とコンデンサＣ_３との接続点にバイパス用のコンデンサＣ_０１の一端を接続し、コンデンサＣ_０１の他端を器具本体１０に接地したものである。つまり、インバータ部ＩＮＶの近傍で高周波成分を器具本体１０にバイパスすることにより、ランプ電流への高次高調波成分の重畳量を低減させて放電ランプＬａと器具本体１０との間の漏れ電流を低減するものである。この構成でも、カタホリシス現象を防止することができる。他の回路構成および回路動作は実施形態と同様である。
【００３６】
（参考例４）
本例は、図１１に示すように、整流器ＤＢ１と交流電源ＡＣとの間にバイパス用のコンデンサＣ_０２を設けるとともに、参考例３と同様にインバータ部ＩＮＶにもバイパス用のコンデンサＣ_０１を設けたものであって、両コンデンサＣ_０１，Ｃ_０２はともに一端部を器具本体１０に接地してある。つまり、２個のコンデンサＣ_０１，Ｃ_０２を高調波成分のバイパスに用いているから、参考例３よりもさらに高調波成分による漏れ電流を低減することができる。つまり、カタホリシス現象を防止することができる。他の回路構成および動作は実施形態と同様である。
【００３７】
（参考例５）
本例は、図１２に示すように、実施形態と同様にチョッパ部ＣＨＰにバイパス用のコンデンサＣ_０を設けるとともに、参考例３と同様にインバータ部ＩＮＶにもバイパス用のコンデンサＣ_０１を設けたものであって、両コンデンサＣ_０，Ｃ_０１はともに一端部を器具本体１０に接地してある。つまり、２個のコンデンサＣ_０，Ｃ_０１を高調波成分のバイパスに用いているから、参考例３よりもさらに高調波成分による漏れ電流を低減することができる。つまり、カタホリシス現象を防止することができる。他の回路構成および動作は実施形態と同様である。
【００３８】
（参考例６）
本例は、図１３に示すように、参考例５におけるインバータ部ＩＮＶのコンデンサＣ０１とスイッチング素子Ｑ３との間に正特性サーミスタ（以下ＰＴＣという）３を挿入したものである。ＰＴＣ３は周囲温度を検出するものであり、ＰＴＣ３の抵抗値は周囲温度が低いほど小さいから、周囲温度が低いほどコンデンサＣ０１を通してバイパスされる高調波成分の量が多くなるように構成してある。つまり、カタホリシス現象は、周囲温度が低いほど生じやすいことが知られているから、周囲温度が低いほど高調波成分のバイパス量を多くして放電ランプＬａからの高次高調波成分の漏れ電流量を低減することで、カタホリシス現象を発生しにくくし、かつ周囲温度が高いときには高調波成分も用いて効率を優先するのである。他の回路構成および動作は実施形態と同様である。
【００３９】
（参考例７）
本例は、図１４に示すように、実施形態の構成において、スイッチング素子Ｑ_２，Ｑ_３のオンオフを制御するインバータ制御回路ＣＮによるスイッチング周波数を周囲温度に応じて変化させるものである。つまり、周囲温度の低い期間にはスイッチング周波数を低く設定することにより放電ランプＬａからの漏れ電流を低減するものである。
【００４０】
具体的にはインバータ制御回路ＣＮにおいて、スイッチング周波数を決定する発振器ＯＳＣの出力周波数を決める時定数回路をコンデンサＣｔと負特性サーミスタ（以下ＮＴＣという）４とにより構成しているのであり、ＮＴＣ４は周囲温度が低くなると抵抗値を大きくするから、時定数が増大してスイッチング周波数が低くなるのである。周囲温度が低いほどスイッチング周波数を低くして放電ランプＬａからの高次高調波成分の漏れ電流量を低減することで、カタホリシス現象を発生しにくくしてある。他の回路構成および動作は実施形態と同様である。
【００４１】
（参考例８）
本例は、図１５に示すように、放電ランプＬａの高圧側の端部の管壁にヒータ５を巻付け、所定温度以下でオンになる温度スイッチＴＳＷをヒータ５への通電経路に挿入したものである。また、ヒータ５に通電するための電源はインダクタＬ２に設けた２次巻線の出力をダイオードブリッジＤＢ２により全波整流することにより得ている。したがって、周囲温度が低いときには温度スイッチＴＳＷがオンになって、ヒータ５に通電され、放電ランプＬａの高圧側が加熱されることになる。
【００４２】
放電ランプＬａの高圧側は低圧側に比較して漏れ電流が多いから、水銀イオンは高圧側が低圧側よりも多い分布になるが、高圧側にヒータ５を設けることにより高圧側の水銀イオンの移動度を大きくし、水銀イオンの偏在によるカタホリシス現象の発生を防止することができるのである。また、周囲温度が比較的高い状態では水銀イオンの移動度が大きいから、カタホリシス現象が生じる程度に周囲温度が低い期間にのみヒータ５に通電されるように温度スイッチＴＳＷをオンにするのである。ここに、ヒータ５を設けたことによって光出力が減少することのないように、ヒータ５は透明電極を用いて構成するのが望ましい。他の構成よび動作は実施形態と同様である。なお、周囲温度に応じてヒータ５への通電をオンオフさせるものであれば必ずしも温度スイッチＴＳＷを用いる必要はなく、温度検出素子を含む電子回路とリレーとの組み合わせなど他の構成を採用し得るものである。また、放電ランプＬａに直接巻き付けたヒータ５に代えて他の加熱手段を用いることにより水銀の移動度を高めるようにしてもよい。
【００４３】
（参考例９）
本例は、図１６に示すように、放電ランプＬａのフィラメントに流す電流を周囲温度に応じて変化させるものである。実施形態ではインダクタＬ_２とコンデンサＣ_３との間にコンデンサＣ_２を接続していたが、本例ではインダクタＬ_２とコンデンサＣ_３との各一端をそれぞれ放電ランプＬａの両フィラメントの各一端に接続し、コンデンサＣ_２を両フィラメントの各他端間に接続してある。また、インダクタＬ_２に設けた２個の２次巻線の出力をそれぞれダイオードブリッジＤＢ_３１，ＤＢ_３２により全波整流し、各ダイオードブリッジＤＢ_３１，ＤＢ_３２の直流出力端と放電ランプＬａの各フィラメントとの間にそれぞれ温度スイッチＴＳＷ_１，ＴＳＷ_２とインダクタＬ_３１，Ｌ_３２との直列回路を挿入してある。温度スイッチＴＳＷ_１，ＴＳＷ_２は同特性のものであって所定温度以下でオンになる。また、インダクタＬ_３１，Ｌ_３２は高周波阻止用に設けてある。
【００４４】
この構成ではカタホリシス現象が生じる程度に周囲温度が低いときには温度スイッチＴＳＷ１，ＴＳＷ２がオンになり、フィラメントに流す電流量を増加させるから、参考例８と同様に、放電ランプＬａの温度を上昇させることができ、水銀イオンの移動度を高めて水銀イオンの偏在を防止し、結果的にカタホリシス現象の発生を防止することができる。他は実施形態と同様である。
【００４５】
（参考例１０）
本例は、放電ランプＬａを含む器具本体１０の構成によりカタホリシス現象の発生を防止するものである。すなわち、図１７に示すように、器具本体１０に設けた反射板１１と放電灯（ここでは直管型）Ｌａとの距離を放電ランプＬａの管長方向の各部位で異ならせているものである。放電ランプＬａの点灯装置は実施形態と同様のものを想定しており、放電ランプＬａには高圧側と低圧側とが生じる。そこで、放電ランプＬａの高圧側の端部と反射板１１との距離ｄＨを、低圧側の端部と反射板１１との距離ｄＬよりも大きく設定してある（ｄＨ＞ｄＬ）。ここで、反射板１１は平板状であって放電ランプＬａの長手方向に沿った中心線に対して一定角度で傾斜する。また、器具本体１０は反射板１１のほかに放電ランプＬａを保持するランプソケット１２を備える。
【００４６】
上述の構成では、放電ランプＬａの各端部の反射板１１に対する浮遊容量（反射板１１は回路部と共通に接地されている）は、高圧側のほうが低圧側よりも小さくなる。つまり、同周波数に対して高圧側のほうがインピーダンスが大きくなる。その結果、放電ランプＬａの長手方向に沿った中心線と反射板１１とが平行である場合に比較すると、放電ランプＬａの高圧側と低圧側との漏れ電流量の差を小さくすることができ、カタホリシス現象の発生を防止することになる。なお、Ｔ８型あるいはＴ５型と称するそれぞれ管径が８／８インチ、５／８インチの放電ランプＬａでは高圧側の端部と反射板１１との距離ｄＨを１５ｍｍ以上に設定するのが望ましいという知見を得ている。
【００４７】
（参考例１１）
参考例１０から明らかなように、放電ランプＬａの高圧側の漏れ電流と低圧側の漏れ電流との差を小さくするには、放電ランプＬａの高圧側の端部と反射板１１との間のインピーダンスを低圧側よりも大きくすればよい。そこで、本例では反射板１１に施した塗装の塗膜１１ａ（図１８参照）の誘電率を放電ランプＬａの高圧側と低圧側とで異ならせるようにしてある。つまり、放電ランプＬａの高圧側に対向する塗膜１１ａの誘電率をεＨ、低圧側に対向する塗膜１１ａの誘電率をεＬとするときにεＨ＜εＬの関係とし、中間部分は誘電率が一定の割合で連続的に変化するように塗膜１１ａを形成してある。ここに、放電ランプＬａの点灯装置は実施形態と同様のものを想定している。
【００４８】
放電ランプＬａの長手方向における各部位と反射板１１との間の浮遊容量は、各部位での塗膜１１ａの誘電率に比例するから、放電ランプＬａの高圧側の端部の浮遊容量は低圧側よりも小さくなり、参考例１０と同様に、同周波数に対して高圧側のほうがインピーダンスが高くなる。つまり、高圧側と低圧側との漏れ電流量の差が少なくなってカタホリシス現象の発生が抑制される。なお、一般的な塗装材料の比誘電率は７以上であるが、高圧側には比誘電率が７より小さいものを用いる。また、誘電率を連続的に変化させるには、たとえば誘電率の異なる２種類の塗料を用い、それぞれ厚みを連続的に変化させるとともに２層で一定の厚みになるように塗装すれば、各部位で誘電率が連続的に変化するような塗膜１１ａを形成することが可能である。
【００４９】
（参考例１２）
本例では、図１９に示すように、反射板１１に施した塗装の塗膜１１ａの厚みを放電ランプＬａの長手方向において連続的に変化させるものである。放電ランプＬａの高圧側に対応する塗膜１１ａの厚みをｔＨ、低圧側での塗膜１１ａの厚みをｔＬとするときに、ｔＨ＜ｔＬとなるように塗膜１１ａを形成してある。ここに、放電ランプＬａの点灯装置は実施形態と同様のものを想定している。
【００５０】
この構成によっても、放電ランプＬａの高圧側の端部と反射板１１との間の浮遊容量は低圧側での浮遊容量よりも小さくなるから、放電ランプＬａの両端部の漏れ電流量の差を小さくすることができる。つまり、カタホリシス現象の発生を防止することができる。
（参考例１３）
本例は、図２０に示すように、反射板１１において放電ランプＬａの高圧側の端部に対向する部位に孔１１ｂを形成したものである。ここに、放電ランプＬａの点灯装置は実施形態と同様のものを想定している。
【００５１】
上述のように反射板１１において放電ランプＬａとの対向部位の一部に孔１１ｂを形成すれば、孔１１ｂを形成した部位では反射板１１と放電ランプＬａとの対向面積が減少するから、その部位では浮遊容量も小さくなる。つまり、放電ランプＬａの高圧側の浮遊容量が低圧側よりも減少し、結果的に放電ランプＬａの両端部での漏れ電流量の差が低減されて、カタホリシス現象の発生が抑制される。
【００５２】
（参考例１４）
本例は、参考例１３と同様に、放電ランプＬａと反射板１１との対向部位の一部で他の部位とは対向面積を異ならせるものである。ただし、放電ランプＬａの高圧側との対向部位の面積を小さくするのではなく、図２１に示すように、低圧側との対向面積を大きくするために反射板１１の表面に多数の凹凸を形成した凹凸面１１ｃを設けてある。つまり、放電ランプＬａの低圧側の端部と反射板１１との対向面積を高圧側よりも大きくすることによって、放電ランプＬａの低圧側における反射板１１との間の浮遊容量を高圧側よりも大きくしている。その結果、放電ランプＬａの両端部での漏れ電流量の差が小さくなり、カタホリシス現象の発生が抑制されることになる。本例においても実施形態と同様の回路により放電ランプＬａを点灯させるものであるのはもちろんのことである。
【００５３】
（参考例１５）
本例は、図２２に示すように、放電ランプＬａの中間部に放電ランプＬａを保持するためのランプホルダ１３Ｈ，１３Ｌを複数個（図示例では２個）設けたものである。ランプホルダ１３Ｈ，１３Ｌは金属製であって、互いに導電率の異なる材料を用いて形成してある。すなわち、放電ランプＬａの高圧側に近いランプホルダ１３Ｈの導電率をσＨ、低圧側に近いランプホルダ１３Ｌの導電率をσＬとすれば、σＨ＜σＬとなるように材料を選択してある。放電ランプＬａの点灯装置は実施形態と同様のものを想定している。
【００５４】
いま、各ランプホルダ１３Ｈ，１３Ｌを通して放電ランプＬａと反射板１１との間で流れる漏れ電流について考えると、ランプホルダ１３Ｈを通る漏れ電流ＩＨは、ＩＨ∝σＨ×ＶＨとなり、ランプホルダ１３Ｌを通る漏れ電流ＩＬは、ＩＬ∝σＬ×ＶＬとなる。ただし、ＶＨおよびＶＬは、それぞれランプホルダ１３Ｈ，１３Ｌに対応する部位での放電ランプＬａと反射板１１との間の電位差である。つまり、ＶＨ＞ＶＬである。また、両ランプホルダ１３Ｈ，１３Ｌの形状・寸法がまったく同じであるとすれば、上２式の比例定数は等しい。ここで、ランプホルダ１３Ｈ，１３Ｌを通る漏れ電流ＩＨ，ＩＬを、同位置で放電ランプＬａと反射板１１との間の浮遊容量によって生じる漏れ電流よりも十分に大きいから、ランプホルダ１３Ｈ，１３Ｌを設けている位置での漏れ電流はＩＨ，ＩＬで決まることになる。そこで、導電率σＨ，σＬを適宜に設定しておけば、ＶＨ＞ＶＬにもかかわらずＩＨ＜ＩＬの関係を得ることができる。
【００５５】
この関係を得るように設定しておけば、放電ランプＬａの各端部において放電ランプＬａと反射板１１との間の浮遊容量による漏れ電流とランプホルダ１３Ｈ，１３Ｌを通して流れる漏れ電流との和をほぼ等しくすることが可能になり、結果的にカタホリシス現象の発生を防止することができる。なお、上述の説明では各ランプホルダ１３Ｈ，１３Ｌを導電率σＨ，σＬの異なる材料により形成した例を示したが、各ランプホルダ１３Ｈ，１３Ｌの形状を異ならせることにより漏れ電流ＩＨ，ＩＬを異ならせるようにしてもよい。
【００５６】
（参考例１６）
本例は、図２３に示すように、点灯回路２から放電灯（ランプソケット１２）ＬＨまでの接続線１４Ｈ，１４Ｌの長さを放電灯ＬＨの高圧側と低圧側とで異ならせているものである。すなわち、高圧側の接続線１４Ｈを低圧側の接続線１４Ｌよりも十分に長くしてある。点灯回路２は図１に示した実施形態の回路から放電ランプＬａおよび交流電源ＡＣを除いたものを想定している。
【００５７】
いま、接続線１４Ｈ，１４Ｌは長さのみが異なり他の条件（器具本体１０との距離など）は等しいものとすれば、長いほうの接続線１４Ｈのほうが全体としての浮遊容量が大きくなる。つまり、接続線１４Ｈでの漏れ電流が大きくなり、放電ランプＬａの高圧側での漏れ電流が減少し、低圧側の漏れ電流との差が少なくなるから、カタホリシス現象の発生が抑制される。別の観点で言えば、接続線１４Ｈは放電ランプＬａに直列にインダクタンス成分を挿入し、大地との間にキャパシタンス成分を挿入したローパスフィルタとみなすことができる。インダクタンス成分およびキャパシタンス成分は接続線１４Ｈが長いほど大きくなるから、接続線１４Ｈが長いほどカットオフ周波数は低くなる。つまり、実施形態と同様に放電ランプＬａに流れる高周波電流のうちの高調波成分が低減されて放電ランプＬａの両端部での漏れ電流の差が小さくなると考えることもできる。
【００５８】
（参考例１７）
本例は、参考例１６と同様に、高圧側の接続線１４Ｈを低圧側の接続線１４Ｌよりも十分に長くしたものであり、この構成に加えて、図２４に示すように、すべての接続線１４Ｈ，１４Ｌの中間部にループ状部分１５を形成してある。この構成によれば、すべての接続線１４Ｈ，１４Ｌが長くなり、かつループ状部分１５によりインダクタンス成分が大きくとれるから、接続線１４Ｈ，１４Ｌをローパスフィルタとみなしたときに、そのカットオフ周波数を参考例１６よりもさらにより引き下げることができる。つまり、放電ランプＬａに流れる高周波電流のうちの高調波成分をより低減させて、放電ランプＬａの両端部での漏れ電流量の差を低減し、カタホリシス現象の発生を防止することができるのである。他の構成および動作は参考例１６と同様である。
【００５９】
（参考例１８）
本例は、参考例１６と同様の構成において、図２５に示すように、接続線１４Ｈ，１４Ｌを器具本体１０に密着させて固定したものである。接続線１４Ｈ，１４Ｌを器具本体１０に密着させる手段としては粘着テープ１６を用いている。つまり、粘着テープ１６と器具本体１０との間に接続線１４Ｈ，１４Ｌを挟み込んだ形で接続線１４Ｈ，１４Ｌを器具本体１０に固定している。
【００６０】
この構成によれば、接続線１４Ｈ，１４Ｌと器具本体１０との距離が小さいことにより、接続線１４Ｈ，１４Ｌの浮遊容量が大きくなり、高圧側の接続線１４Ｈからの漏れ電流が大きいことによって放電ランプＬａの両端部での漏れ電流量の差が小さくなるのである。その結果、カタホリシス現象の発生が抑制される。
【００６１】
（参考例１９）
上述した各例では、器具本体１０を金属製としていたが、本例は器具本体１０を絶縁材料であるセラミックにより形成してある。全体形状としては図２６のようなものであって、器具本体１０の全体がセラミックにより形成され、内蔵した点灯回路２は器具本体１０に接地しているが、器具本体１０には電流は流れない。すなわち、放電ランプＬａと器具本体１０との間で漏れ電流は流れないから、カタホリシス現象が生じないのである。
【００６２】
（参考例２０）
参考例１９のように器具本体１０として絶縁材料を用いればカタホリシス現象は生じないから、本例では器具本体１０の全体を合成樹脂により形成してある。すなわち、図２７に示すように、別体に形成した反射板１１とランプソケット１２とボデイ１７とを組み合わせて器具本体１０を構成してある。反射板１１は断面略コ字形であって、両脚片の基部に組立溝１１ａを設けてある。また、反射板１１の長手方向の両端部には切欠部１１ｂを形成してあり、ランプソケット１２の両側面に設けた取付溝１２ａを切欠部１１ｂの周縁に嵌合させることによって、ランプソケット１２を反射板１１に結合する。ボデイ１７は図２７の上面が開放された直方体状であって、開口側の両側縁には組立溝１１ａに嵌合する突片１７ａを突設してある。つまり、反射板１１にランプソケット１２を結合した状態で、ボデイ１７に反射板１１を嵌着して組立溝１１ａに突片１７ａを嵌合させれば、器具本体１０を組み立てることができる。カタホリシス現象が生じない点は参考例１９と同様である。
【００６３】
（参考例２１）
本例は、図２８に示すように、反射板１１の断面形状を略Ｖ字形としたものである。放電ランプＬａはＶ字の内側に配置される。この器具本体１０は金属製であるが、Ｖ字の両端部を結んだ平面が（二点鎖線で示す）、上述した各例における反射板１１の位置関係と同様の位置関係で反射板１１を形成してある。つまり、反射板１１と放電ランプＬａの管壁との距離は反射板１１が平板である場合に比較すると大きくなるように反射板１１を配置してある。ここに、反射板１１を平板としてＶ字の底付近に配置することが考えられるが、器具本体１０の内部容積を確保しようとすれば、器具本体１０の全体の高さ寸法が大きくなって大型化するという問題が生じる。したがって、器具本体１０の内部容積を確保しながらも器具本体１０の大型化を防止するために、反射板１１として上記形状を採用しているのである。
【００６４】
上述の構成によって、放電ランプＬａの管壁と反射板１１との距離を比較的大きくとることができるから、漏れ電流量が現象し、カタホリシス現象の発生が抑制される。ところで、カタホリシス現象が発生するか否かは放電ランプＬａの器具本体１０に対する浮遊容量に関係しているから、浮遊容量がどの程度であるときにカタホリシス現象が生じるかを知れば有効な設計が可能になる。そこで、以下のような実験によりカタホリシス現象と浮遊容量との関係を考察した。すなわち、器具本体１０のランプソケット１２間に放電ランプＬａと外形の等しい鉄製の棒を保持し、鉄製の棒の表面の器具本体１０に対する浮遊容量を測定した。ここに、器具本体１０として形状の異なるものを用い、他の条件は等しくして浮遊容量を測定した。その結果、測定した浮遊容量が１００ｐＦ以下であるときにカタホリシス現象が発生しないという知見が得られた。実験結果の一部を表１に示す。
【００６５】
【表１】

【００６６】
しかして、本例のように反射板１１を断面Ｖ字形に形成したものでは、上記測定による浮遊容量を１００ｐＦ以下にしてカタホリシス現象の発生を防止することができた。また、参考例１９、参考例２０の構成においては器具本体１０が絶縁材料により形成されているから、浮遊容量は１００ｐＦ以下であった。
【００６７】
（参考例２２）
本例は、図２７に示した参考例２０における合成樹脂の器具本体１０と同形状の器具本体１０を用いる。ただし、器具本体１０は金属製であって、組立溝１１ａなどを形成する必要があるから、アルミニウムなどのダイキャストとして製造するのが望ましい。ここで、反射板１１とボディ１７との接触部位には絶縁が施されている。この絶縁は反射板１１側で行なっており、絶縁材料の被膜（合成樹脂により形成する）を反射板１１の表面に形成してある。放電ランプＬａの点灯装置の接地はボディ１７に対して行なってあり、上述のようにボデイ１７と反射板１１とが絶縁されていることにより、放電ランプＬａから反射板１１への漏れ電流は生じない。また、放電ランプＬａからボデイ１７への漏れ電流は生じるが、放電ランプＬａとボデイ１７との距離は比較的大きいから、上述した浮遊容量を１００ｐＦ以下にするという条件を満たすことができる。その結果、カタホリシス現象の発生を防止することができる。
【００６８】
（参考例２３）
本例は、放電ランプＬａの低圧側の端部における漏れ電流を増加させることにより、高圧側の漏れ電流との差を少なくし、カタホリシス現象の発生を防止しようとするものである。ここに、放電ランプＬａの点灯装置は図１に示した実施形態と同様のものを想定している。しかして、図２９に示すように、放電ランプＬａとしてはバルブ１９が直管型である蛍光灯を用いており、この放電ランプＬａの両端部には管長方向に沿って近接導体１８をそれぞれ配設してある。図示例では一対の近接導体１８をバルブ１９の管長方向においては管長のほぼ半分程度の寸法としてある。また、バルブ１９の各端部では各近接導体１８はフィラメント２１の長手方向において互いに反対側に配置してある。つまり、図示例ではフィラメント２１を上下方向に配置してあり、バルブ１９の右端側では近接導体１８をバルブ１９の下側に配置し、バルブ１９の左端側では近接導体１８をバルブ１９の上側に配置してある。ここに、近接導体１８は放電ランプＬａの光出力を妨げないように位置、形状、材料が考慮される。また、近接導体１８はバルブ１９の外周面に密着ないしごく近接して配設され、近接導体１８は回路アースとともに器具本体１０に接続される。
【００６９】
しかして、近接導体１８の存在によって漏れ電流が増加するから、放電ランプＬａの両端部いおいて漏れ電流がほぼ均衡し、漏れ電流の不均衡によるカタホリシス現象の発生を防止することができる。また、このような形状の放電ランプＬａを用いることによって、点灯回路２や器具本体１０は従来のものを用いることができ、しかも、放電ランプＬａに特定の接続極性が生じないものである。
【００７０】
ところで、放電ランプＬａとして特定の接続極性が生じてもよい場合には、低圧側となる端部にのみ近接導体１８を配置すればよい。このような使用形態により、放電ランプＬａの低圧側では近接導体１８を通して漏れ電流が流れやすくなるから、高圧側との漏れ電流量の差が少なくなり、結果的にカタホリシス現象の発生が防止される。
【００７１】
（参考例２４）
本例は、図３０に示すように、放電ランプＬａとして直管型の蛍光灯を用いるものであって、この放電ランプＬａのバルブ１９の長手方向の中間部Ｍを他の部位よりも大径に形成したものである。この放電ランプＬａも図１に示した実施形態と同様の回路により点灯される。しかして、この放電ランプＬａを点灯させると、管径が均一な放電ランプＬａに比較すると、放電ランプＬａの長手方向の中間部での漏れ電流が増加する。つまり、漏れ電流は放電ランプＬａの長手方向の中間部で主として生じるから両端部で生じる漏れ電流量の差が少なくなり、結果的にカタホリシス現象の発生を防止することができる。
【００７２】
（参考例２５）
本例は、図３１に示すように、放電ランプＬａとしての直管型の蛍光灯のバルブ１９の長手方向の中央付近にフィルタ２０を配置したものである。このフィルタ２０は図３１（ｂ）に示すように、格子状（メッシュ状）のものであって、電子は通過させるが水銀イオンは透過させないように格子の寸法が設定されている。したがって、バルブ１９の中でフィルタ２０を挟んで両側に水銀を均等に封入した状態で点灯させると、放電ランプＬａの内部で水銀イオンが大きく偏在することがなく、カタホリシス現象がほとんど生じなくなる。
【００７３】
【発明の効果】
本発明の構成によれば、放電ランプから器具本体ないし大地への高周波の漏れ電流をインピーダンス要素により抑制するから、放電ランプの管長方向における電位勾配の発生を低減することができ、結果的にカタホリシス現象の発生を防止することが可能になるという利点がある。
【００７４】
とくに、放電ランプの高電位側からの漏れ電流が低減することになり、結果として放電ランプの両電極近傍での漏れ電流の差が少なくなり、放電ランプの管長方向における電位勾配が抑制されてカタホリシス現象の発生が防止されるという利点がある。しかも、漏れ電流が全体としても少なくなるから、電力の利用効率も高いという利点がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態を示す回路図である。
【図２】比較例の動作説明図である。
【図３】実施形態の動作説明図である。
【図４】参考例１を示す回路図である。
【図５】同上の動作説明図である。
【図６】参考例２の動作説明図である。
【図７】比較例を示す動作説明図である。
【図８】比較例を示す動作説明図である。
【図９】参考例２の動作説明図である。
【図１０】参考例３を示す回路図である。
【図１１】参考例４を示す回路図である。
【図１２】参考例５を示す回路図である。
【図１３】参考例６を示す回路図である。
【図１４】参考例７を示す回路図である。
【図１５】参考例８を示す回路図である。
【図１６】参考例９を示す回路図である。
【図１７】参考例１０を示す概略側面図である。
【図１８】参考例１１を示す概略側面図である。
【図１９】参考例１２を示す概略側面図である。
【図２０】参考例１３を示す概略平面図である。
【図２１】参考例１４を示す概略側面図である。
【図２２】参考例１５を示す概略側面図である。
【図２３】参考例１６を示す概略側面図である。
【図２４】参考例１７を示す概略側面図である。
【図２５】参考例１８を示す概略側面図である。
【図２６】参考例１９を示す概略斜視図である。
【図２７】参考例２０を示す分解斜視図である。
【図２８】参考例２１を示し、（ａ）は概略斜視図、（ｂ）は概略側面図である。
【図２９】参考例２３を示す一部破断した側面図である。
【図３０】参考例２４を示す一部破断した側面図である。
【図３１】参考例２５を示し、（ａ）は一部破断した側面図、（ｂ）は同上に用いるフィルタの正面図である。
【図３２】従来例を示す回路図である。
【符号の説明】
１負荷回路
２点灯回路
３ＰＴＣ
４ＮＴＣ
５ヒータ
１０器具本体
１１反射板
１１ａ塗膜
１１ｂ孔
１１ｃ凹凸面
１３Ｈ，１３Ｌランプホルダ
１４Ｈ，１４Ｌ接続線
１５ループ状部分
１６粘着テープ
１７ボディ
１８近接導体
１９バルブ
２０フィルタ
２１フィラメント
ＡＣ交流電源
ＣＨＰチョッパ回路
Ｃ_０コンデンサ
Ｃ_０１コンデンサ
Ｃ_０２コンデンサ
Ｃｔコンデンサ
ＤＢ_１整流器
ＩＮＶインバータ回路
Ｌａ放電ランプ
Ｌｘインピーダンス要素
ＯＳＣ発振器
ＴＳＷ温度スイッチ
ＴＳＷ_１，ＴＳＷ_２温度スイッチ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
  The present invention relates to a discharge lamp lighting device.
[0002]
[Prior art]
  In general, it is known that when a direct current voltage is applied between both electrodes of a discharge lamp such as a fluorescent lamp to light it, the luminance decreases near the anode. This phenomenon is caused by mercury ions in the discharge lamp gathering on the cathode side, and is called an electrophoretic phenomenon or a cataphoresis phenomenon (hereinafter referred to as a cataphoresis phenomenon).
[0003]
  In order to prevent the occurrence of the catalysis phenomenon, it has been considered effective to apply an AC voltage between both electrodes of the discharge lamp. However, when technology for lighting a discharge lamp at a high frequency using an inverter circuit has become widespread as in recent years, it has been found that even when a high frequency AC voltage is applied to the discharge lamp, a catalysis phenomenon may occur. I came. Such a cataphoresis phenomenon becomes more prominent as the environmental temperature at which the discharge lamp is turned on is lower.
[0004]
  The cataphoresis phenomenon occurs when the discharge lamp is turned on at a high frequency for the following reason. In general, since a capacitive component (floating capacitance) exists between the discharge plasma in the discharge lamp and the ground, the high-frequency current flows from the discharge plasma formed by applying a high-frequency alternating voltage between the electrodes to the ground through the stray capacitance. Flowing. On the other hand, the charge carriers inside the discharge plasma are mercury ions and electrons, and electrons have a much higher mobility than mercury ions, so when high-frequency current flows through stray capacitance, Much more electrons are injected than mercury ions, resulting in a negatively charged discharge lamp wall. The negative charge amount on the tube wall of the discharge lamp increases as the potential difference of the discharge plasma with respect to the ground (hereinafter referred to as voltage to ground) increases.
[0005]
  That is, if the voltage between the grounds is different at each part in the tube length direction of the discharge lamp, a negative potential gradient is generated on the tube wall of the discharge lamp. Since mercury ions collect on the larger negative charge amount, the higher the negative charge amount, the higher the brightness. As a result, when the voltage to ground has a gradient in the tube length direction of the discharge lamp as described above, a cataphoresis phenomenon occurs. Here, if the higher voltage to ground is the high voltage side, the high voltage side has a larger negative charge amount, so the luminance on the low voltage side is lower than that on the high voltage side.
[0006]
  Various configurations are known for a discharge lamp lighting device that applies a high-frequency voltage to a discharge lamp,FIG.A circuit configuration as shown in FIG. In this discharge lamp lighting device, an AC power source AC is full-wave rectified by a rectifier DB1 composed of a diode bridge, DC-DC converted by a chopper circuit CHP, and then DC-AC converted by an inverter circuit INV. The high frequency output of the circuit INV is applied to the load circuit 1 including the discharge lamp La. Here, as the inverter circuit INV, a pair of switching elements Q connected between the output ends of the chopper circuit CHP.₂, Q₃One switching element Q₃Between both ends of the load circuit 1 and DC cut capacitor C₃The half bridge type which connected the series circuit with is adopted.
[0007]
  If such a configuration is adopted as the inverter circuit INV, the number of circuit components can be reduced and the cost can be reduced compared to an inverter circuit in which four switching devices are bridge-connected. Even when compared with an inverter circuit in which a series circuit and a series circuit of two capacitors are connected in parallel, the number of circuit component elements is small and the circuit can be provided at low cost. Moreover, in the latter case, there is a drawback that the load circuit 1 is stressed during this period because it does not become a steady operation until the capacitor is charged immediately after the operation starts,FIG.This type of problem does not occur in the inverter circuit INV shown in FIG.FIG.The inverter circuit INV having the configuration shown in FIG.
[0008]
  The discharge lamp lighting device and the discharge lamp La are incorporated in the instrument main body 10, and the instrument main body 10 is generally formed of metal (sheet metal). Chopper circuit CHP and inverter circuit INV are rectifier DB₁Capacitor C provided in the chopper circuit CHP on the negative side of the output terminal of₀Through which the instrument body 10 is grounded, and the instrument body 10 is grounded. Thus, the appliance body 10 that is closest to the discharge lamp La is a reflector that controls the light distribution of the light output of the discharge lamp La, so that a high-frequency current flows from the discharge lamp La to the ground through the reflector. Will flow. Note that the distance between the center line and the reflector in the tube length direction of the discharge lamp La is constant.
[0009]
[Problems to be solved by the invention]
  Incidentally, in the inverter circuit INV described above, one end of the discharge lamp La is connected to the capacitor C3 and the capacitor C.₀Therefore, the electric potential is biased in the tube length direction of the discharge lamp La. That is, the ground side (FIG.The lower end side) is the low pressure side, and the non-grounding side is the high pressure side. Therefore, as described above, a gradient occurs in the negative charge amount of the tube wall of the discharge lamp La, the mercury ions are unevenly distributed, and a catalysis phenomenon occurs.
[0010]
  Such a catalysis phenomenon will be described in terms of leakage current from the discharge lamp La. That is, the stray capacitance between the discharge plasma position x and the ground is Cx, the ground voltage at the same position is Vx, and the output frequency of the inverter circuit INV is f₀Then, the high-frequency leakage current ix flowing from the discharge lamp La to the ground is ix = 2πf₀CxVx. Here, since the distance between the center line and the reflecting plate in the tube length direction of the discharge lamp La is constant, Cx can be regarded as constant regardless of the position x, and eventually the current ix is determined by the ground voltage Vx. Will be. ButFIG.In the circuit configuration shown in FIG. 6, the voltage Vx to ground is higher at the high-voltage end of the discharge lamp La than at the low-voltage end, so that the leakage current ix is also higher at the high-pressure end of the discharge lamp La. More than the end of the low pressure side. If the leakage current ix is large, the negative charge amount on the tube wall is increased, and mercury ions are collected. That is, the brightness at the end portion on the high voltage side is higher.
[0011]
  The present invention has been made in view of the above reasons, and its purpose is to light a discharge lamp at a high frequency.With few changesAn object of the present invention is to provide a discharge lamp lighting device which prevents the occurrence of a catalysis phenomenon by controlling a high-frequency leakage current.
[0012]
[Means for Solving the Problems]
  The invention of claim 1 is a lighting circuit for lighting a discharge lamp at a high frequency, and a leakage current suppressing means for suppressing a leakage current flowing between the discharge lamp and the fixture body or the ground when the discharge lamp is turned on.The lighting circuit includes a half-bridge type inverter circuit in which a load circuit including a discharge lamp is connected in parallel to one of a pair of switching elements connected in series, and a leakage current The balancing means is an impedance element that is inserted between one end on the high potential side of the output end of the lighting circuit and the discharge lamp and reduces high-frequency harmonic components output from the lighting circuit.
[0013]
ThisThe high-frequency leakage current from the discharge lamp to the instrument body or the groundDepending on the impedance elementSuppressFromIt is possible to reduce the occurrence of a potential gradient in the tube length direction of the electric lamp, and as a result, it is possible to prevent the occurrence of a catalysis phenomenon.The
[0014]
In particular, high discharge lampsAs a result, the leakage current from the potential side is reduced, and as a result, the difference between the leakage currents in the vicinity of both electrodes of the discharge lamp is reduced, and the potential gradient in the tube length direction of the discharge lamp is suppressed to prevent the occurrence of the catalysis phenomenon. The Moreover, since the leakage current is reduced as a whole, the power utilization efficiency is high.The
[0015]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
(Embodiment)
  In this embodiment, as shown in FIG. 1, an AC power source AC such as a commercial power source is replaced with a rectifier DB such as a diode bridge.₁Full-wave rectified by rectifier DB₁Is converted into DC-DC by the chopper circuit CHP, and the DC output of the chopper circuit CHP is converted into DC-AC by the inverter circuit INV, whereby the high-frequency voltage output from the inverter circuit INV includes the discharge lamp La. The configuration applied to is a basic configuration. As the discharge lamp La, a discharge gas containing mercury vapor is used. The load circuit 1 includes a resonance capacitor C connected in parallel to the discharge lamp La.₂And capacitor C for resonance₂A resonant inductor L connected in series via an impedance element Lx described later in FIG.₂With. The discharge lamp La is held by the appliance main body 10, and a metal reflector for light distribution control (described later) provided in the appliance main body 10 is disposed in the vicinity of the discharge lamp La.
[0016]
  The chopper circuit CHP is a well-known step-up chopper circuit, which is a rectifier DB.₁Inductor L between the DC output terminals of₁And switching element Q₁Connected to a series circuit, and switching element Q₁Diode D across₁Through the capacitor C for smoothing₁Are connected. Switching element Q₁Is turned on and off at a high frequency (frequency sufficiently higher than the frequency of the AC power supply) by a control circuit (not shown).
[0017]
  Therefore, the switching element Q₁Rectifier DB when on₁→ Inductor L₁→ Switching element Q₁→ Rectifier DB₁Current flows in the path of inductor L₁Energy is stored in the switching element Q₁Rectifier DB when off₁→ Inductor L₁→ Diode D₁→ Capacitor C₁→ Rectifier DB₁Current flows through the rectifier DB₁Output voltage and inductor L₁The voltage added to both ends of the capacitor is the capacitor C₁Applied to the capacitor C₁The voltage across the rectifier DB₁The output voltage is boosted above the output voltage.
[0018]
  The inverter circuit INV is a capacitor C₁A pair of switching elements Q between both ends of the₂, Q₃Is connected to one of the switching elements Q₃Between both ends of the load circuit 1 and DC cut capacitor C₃Is connected to a series circuit, and is configured as a so-called half-bridge type. Switching element Q₂, Q₃Are alternately turned on and off at a high frequency by an inverter control circuit (not shown). Here, the inverter control circuit may be separately excited or self-excited.
[0019]
  Switching element Q₂When C is on, capacitor C₁→ Load circuit 1 → Capacitor C₃→ Capacitor C₁Current flows through the path of the switching element Q₃When C is on, capacitor C₃→ Load circuit 1 → Switching element Q₃→ Capacitor C₃Current flows through the path. Where switching element Q₂, Q₃In general, the switching frequency for turning on / off the inductor L₂And capacitor C₂Is set higher than the resonance frequency of the series resonance circuit.
[0020]
  The switching element Q described above₁~ Q₃In this case, a diode in which a diode is connected in reverse parallel between a collector and an emitter of a bipolar transistor or a MOSFET can be used.
[0021]
  Chopper circuit CHP and inverter circuit INV are rectifier DB₁Capacitor C provided in the chopper circuit CHP on the negative side of the output terminal of₀Through which the instrument body 10 is grounded, and the instrument body 10 is grounded. The impedance element Lx included in the load circuit 1 blocks high frequencies, is configured using a low-pass filter or a ferrite bead, and is connected to one end on the high-pressure side (the upper side in FIG. 1) of the discharge lamp La. . The impedance element Lx is the switching element Q₂, Q₃The harmonic component of the switching frequency included in the voltage applied to the high voltage side of the discharge lamp La is greatly reduced compared to the conventional configuration. That is, the difference from the amount of leakage current on the low-pressure side of the discharge lamp La is reduced by the amount of leakage current due to harmonic components on the high-pressure side of the discharge lamp La. Thereby, the potential gradient in the tube length direction of the discharge lamp La is reduced, and the catalysis phenomenon is reduced.
[0022]
  In addition, as a result obtained experimentally, with respect to the leakage current of the third or higher harmonic component of the switching frequency of the inverter circuit INV, the leakage current on the high voltage side of the discharge lamp La is IH, and the leakage current on the low voltage side of the discharge lamp La When IL is set to be IH / IL ≦ 1.6, it is possible to prevent the occurrence of the cataphoresis phenomenon.
[0023]
  FIG. 2 shows the frequency spectrum of the leakage current from the discharge lamp La when the impedance element Lx is not used and the cataphoresis phenomenon occurs, and FIG. The figure (b) has shown the low voltage | pressure side. 2A and 2B, it can be seen that the leakage current on the high pressure side of the discharge lamp La is larger than the leakage current on the low pressure side.
[0024]
  On the other hand, FIG. 3 shows the frequency spectrum of the leakage current from the discharge lamp La when the impedance element Lx is used to prevent the cataphoresis phenomenon, and FIG. 3A shows the high-pressure side of the discharge lamp La. b) shows the leakage current on the low voltage side. As is clear from a comparison between FIG. 2A and FIG. 3A, the leakage current on the high voltage side is greatly reduced. In this example, IH / IL ≦ 1.6 is set for the third and higher harmonic components.
[0025]
  (Reference example 1)
  This example4 has the same structure as the conventional structure as shown in FIG.₂, Q₃ON / OFF is controlled by a separately-excited inverter control circuit CN.This exampleUses the fact that the lower the switching frequency of the inverter circuit INV, the larger the impedance due to the stray capacitance between the discharge lamp La and the instrument body 10, and the lower the leakage current from the discharge lamp La to the reflector 11. is there. That is, by setting the switching frequency in a relatively low appropriate range, the total amount of leakage current is reduced and the occurrence of the catalysis phenomenon is prevented.
[0026]
  ImplementationIn stateHas a ratio IH / IL of the leakage current of the third or higher order harmonic component of 1.6 or less,This exampleThen, if the total leakage current on the high voltage side is IH, the entire leakage current on the low voltage side is IL, and IH / IL <2, the appropriate switching frequency range is determined based on the experimental results that the cataphoresis phenomenon is unlikely to occur. ing.
[0027]
  The leakage current I when the stray capacitance between the discharge lamp La and the appliance body 10 is C, the switching frequency is f1, and the potential of the discharge lamp La with respect to the appliance body 10 is V.₁I₁= 2πf₁Become CV. Where the switching frequency is f₂= F₁Leakage current I when changed to / 2₂I₂= 2πf₂CV = I₁Therefore, it can be seen that if the switching frequency is changed to 1/2, the leakage current is also halved. Here, when the leakage current is decreased by lowering the switching frequency, the decrease amount ΔIH on the high voltage side of the discharge lamp La is larger than the decrease amount ΔIL on the low voltage side (ΔIH> (ΔIL) has been obtained. Therefore, if the switching frequency is set appropriately, IH / IL <2.
[0028]
  FIG. 5 shows the leakage current from the discharge lamp La when the switching frequency is set so that the ratio IH / IL between the total amount of leakage current on the high voltage side and the total leakage current on the low voltage side of the discharge lamp La is less than 2. FIG. 5A shows the frequency spectrum, FIG. 5A shows the leakage current on the high-pressure side of the discharge lamp La, and FIG. 5B shows the leakage current on the low-pressure side. As is apparent from the figure, even if the switching frequency is set appropriately, the difference in leakage current between the high pressure side and the low pressure side of the discharge lamp La becomes small, and the effect of preventing the occurrence of the catalysis phenomenon can be expected.
[0029]
  As described above, when the switching frequency is set low, it is possible to prevent the occurrence of the cataphoresis phenomenon. However, even if the switching frequency is low, the harmonic component has a high frequency, so the leakage current due to the harmonic component does not decrease so much. However, according to FIG. 5, there is a large difference between the leakage current IH on the high-pressure side of the discharge lamp La and the leakage current IL on the low-pressure side up to the third harmonic, but the leakage currents IH and IL are higher in the fourth and higher harmonics. The difference tends to be small. On the other hand, although it depends on the specifications of the discharge lamp La, the appliance main body 10, and the discharge lamp lighting device, it has been experimentally confirmed that the leakage current is generally relatively low at 200 kHz or less. For this reason, leakage due to the fourth and higher harmonics on the high pressure side and the low pressure side is caused by sufficiently flowing the fourth and higher harmonics having a relatively small difference in leakage current between the high pressure side and the low pressure side of the discharge lamp La. It is desirable to set the currents to be almost equal and the harmonics of the third order or less having a relatively large difference in leakage current to be 200 kHz or less with a relatively small leakage current. So to satisfy these conditions,This exampleThen, the occurrence of the catalysis phenomenon is prevented by setting the switching frequency of the inverter circuit INV to 200 kHz / 3≈70 kHz or less. Other configurations and operations are implementationsState andIt is the same.
[0030]
  (Reference example 2)
  This example is a reference example 1.In this circuit configuration, the voltage applied to the discharge lamp La is intermittently set to a high voltage as shown in FIG.This exampleThen, as shown in FIG.Reference example 1The discharge lamp lighting device has the same configuration as that of FIG. 6, except that the inverter control circuit CN controls the switching frequency so that the voltage applied to the discharge lamp La has the waveform of FIG. The switching frequency is set higher in the period when the voltage applied to the discharge lamp La is lower than in the high period. In practice, the switching frequency is not changed discontinuously but continuously changed.
[0031]
  Now, it is assumed that the switching frequency is f₃, The switching frequency in the high period is₄Then f₃> F₄Where f₃IsReference example 1F₃<70 kHz is set. On the other hand, f₄Because of the limitation of the frequency band used in remote control devices that use infrared as a wireless signal,₄> 40 kHz set. That is, the practically allowable frequency range for the switching frequency is 40 to 70 kHz.
[0032]
  Hereinafter, the difference between the lower limit value and the upper limit value of the frequency range when changing the switching frequency is referred to as a modulation width. By the way, the frequency distribution of the leakage current when the switching frequency is changed at 40 to 70 kHz, 40 to 60 kHz, and 50 to 70 kHz is as shown in FIGS. 7, 8, and 9, respectively.Reference example 1As discussed in the above, the upper limit value of the switching frequency is 70 kHz because the third and lower harmonics of the switching frequency are 200 kHz or less. However, the fourth and higher harmonics are sufficiently flowed by sufficiently flowing the fourth and higher harmonics. In order to equalize the leakage current between the high-pressure side and the low-pressure side of the discharge lamp La due to waves, it is desirable to set the fourth and higher harmonics to 200 kHz or higher. From this, it can be concluded that 200 kHz / 4 = 50 kHz or more, that is, the lower limit value of the switching frequency is 50 kHz.
[0033]
  Therefore, comparing FIG. 7 to FIG. 9, it can be seen that the condition can be satisfied only when the switching frequency is 50 to 70 kHz as shown in FIG. Where F₁Is the switching frequency, F₂~ F₅Indicates a second or higher harmonic (subscript is the order). When the switching frequency is set at 40 to 70 kHz and 40 to 60 kHz as shown in FIG. 7 and FIG. 8, the fourth harmonic exists in 200 kHz or less in any case, and the leakage current due to the fourth harmonic is reduced. Since it cannot flow sufficiently, the leakage current due to the fourth harmonic becomes uneven between the high-pressure side and the low-pressure side of the discharge lamp La, resulting in the occurrence of a catalysis phenomenon.
[0034]
  As described above, it is desirable to set the switching frequency in the range of 50 to 70 kHz, and the desirable modulation width is 20 kHz or less. If such a condition is satisfied, the difference in leakage current between the high-pressure side and the low-pressure side of the discharge lamp La can be reduced, and the potential gradient in the tube length direction of the discharge lamp La is suppressed to generate a catalysis phenomenon. Can be prevented.
[0035]
  (Reference example 3)
  This exampleAs shown in FIG. 10, the switching element Q is not in the inverter part INV but in the chopper part CHP.₃And capacitor C₃Capacitor for bypass at connection point with₀₁Connect one end of the capacitor C₀₁The other end is grounded to the instrument body 10. That is, by bypassing the high frequency component to the fixture body 10 in the vicinity of the inverter unit INV, the amount of high-order harmonic components superimposed on the lamp current is reduced, and the leakage current between the discharge lamp La and the fixture body 10 is reduced. It is to reduce. Even with this configuration, the cataphoresis phenomenon can be prevented. Other circuit configurations and circuit operations are implementation formsState andIt is the same.
[0036]
  (Reference example 4)
  This exampleAs shown in FIG. 11, a bypass capacitor C is provided between the rectifier DB1 and the AC power supply AC.₀₂And providingReference example 3In the same way as the inverter INV, the bypass capacitor C₀₁With both capacitors C₀₁, C₀₂Both have one end grounded to the instrument body 10. That is, two capacitors C₀₁, C₀₂Is used to bypass harmonic components,Reference example 3Further, the leakage current due to the harmonic component can be reduced. That is, the cataphoresis phenomenon can be prevented. Other circuit configurations and operations are implementationsState andIt is the same.
[0037]
  (Reference Example 5)
  This exampleAs shown in FIG.State andSimilarly, a bypass capacitor C is connected to the chopper CHP.₀And providingReference example 3In the same way as the inverter INV, the bypass capacitor C₀₁With both capacitors C₀, C₀₁Both have one end grounded to the instrument body 10. That is, two capacitors C₀, C₀₁Is used to bypass harmonic components,Reference example 3Further, the leakage current due to the harmonic component can be reduced. That is, the cataphoresis phenomenon can be prevented. Other circuit configurations and operations are implementationsState andIt is the same.
[0038]
  (Reference Example 6)
  This exampleAs shown in FIG.Reference Example 5A positive temperature coefficient thermistor (hereinafter referred to as PTC) 3 is inserted between the capacitor C01 of the inverter section INV and the switching element Q3. The PTC 3 detects the ambient temperature, and the resistance value of the PTC 3 is smaller as the ambient temperature is lower. Therefore, the lower the ambient temperature, the greater the amount of harmonic components that are bypassed through the capacitor C01. That is, it is known that the catalysis phenomenon is more likely to occur as the ambient temperature is lower. Therefore, the lower the ambient temperature, the higher the harmonic component bypass amount and the higher harmonic component leakage current amount from the discharge lamp La. By reducing the above, it becomes difficult for the catalysis phenomenon to occur, and when the ambient temperature is high, the harmonic component is also used to give priority to the efficiency. Other circuit configurations and operations are implementationsState andIt is the same.
[0039]
  (Reference Example 7)
  This exampleAs shown in FIG.StateIn the configuration, the switching element Q₂, Q₃The switching frequency by the inverter control circuit CN that controls on / off of the inverter is changed according to the ambient temperature. That is, the leakage current from the discharge lamp La is reduced by setting the switching frequency low during a period when the ambient temperature is low.
[0040]
  Specifically, in the inverter control circuit CN, the time constant circuit for determining the output frequency of the oscillator OSC for determining the switching frequency is constituted by the capacitor Ct and the negative characteristic thermistor (hereinafter referred to as NTC) 4, and the NTC 4 Since the resistance value increases as the temperature decreases, the time constant increases and the switching frequency decreases. The lower the ambient temperature is, the lower the switching frequency is, and the amount of high-order harmonic component leakage current from the discharge lamp La is reduced, thereby making it difficult for the catalysis phenomenon to occur. Other circuit configurations and operations are implementationsState andIt is the same.
[0041]
  (Reference Example 8)
  This exampleAs shown in FIG. 15, the heater 5 is wound around the tube wall at the high-pressure end of the discharge lamp La, and a temperature switch TSW that is turned on at a predetermined temperature or less is inserted into the energization path to the heater 5. is there. The power supply for energizing the heater 5 is obtained by full-wave rectifying the output of the secondary winding provided in the inductor L2 by the diode bridge DB2. Therefore, when the ambient temperature is low, the temperature switch TSW is turned on, the heater 5 is energized, and the high pressure side of the discharge lamp La is heated.
[0042]
  Since the high-pressure side of the discharge lamp La has more leakage current than the low-pressure side, mercury ions are distributed more on the high-pressure side than on the low-pressure side. However, by providing a heater 5 on the high-pressure side, the movement of mercury ions on the high-pressure side The degree can be increased and the occurrence of cataphoresis due to the uneven distribution of mercury ions can be prevented. Further, since the mobility of mercury ions is large in a state where the ambient temperature is relatively high, the temperature switch TSW is turned on so that the heater 5 is energized only when the ambient temperature is low enough to cause the catalysis phenomenon. Here, it is desirable that the heater 5 is made of a transparent electrode so that the light output is not reduced by providing the heater 5. Other configurations and operations are implementationsState andIt is the same. Note that the temperature switch TSW is not necessarily used as long as the energization to the heater 5 is turned on / off according to the ambient temperature, and other configurations such as a combination of an electronic circuit including a temperature detection element and a relay can be adopted. It is. Further, the mobility of mercury may be increased by using another heating means instead of the heater 5 directly wound around the discharge lamp La.
[0043]
  (Reference Example 9)
  This exampleAs shown in FIG. 16, the current passed through the filament of the discharge lamp La is changed according to the ambient temperature. ImplementationIn stateIs the inductor L₂And capacitor C₃Capacitor C between₂Was connected, butThis exampleInductor L₂And capacitor C₃Are connected to respective ends of both filaments of the discharge lamp La, and a capacitor C₂Is connected between the other ends of both filaments. Inductor L₂The output of the two secondary windings provided in the diode bridge DB₃₁, DB₃₂Full-wave rectification with each diode bridge DB₃₁, DB₃₂Temperature switch TSW between the DC output terminal of each and the filament of the discharge lamp La₁, TSW₂And inductor L₃₁, L₃₂A series circuit is inserted. Temperature switch TSW₁, TSW₂Are of the same characteristics and are turned on at a predetermined temperature or lower. Inductor L₃₁, L₃₂Is provided to prevent high frequency.
[0044]
  In this configuration, when the ambient temperature is low enough to cause the catalysis phenomenon, the temperature switches TSW1 and TSW2 are turned on to increase the amount of current flowing through the filament.Reference Example 8Similarly, the temperature of the discharge lamp La can be raised, and the mobility of mercury ions can be increased to prevent the uneven distribution of mercury ions, and as a result, the occurrence of cataphoresis can be prevented. Other implementationsState andIt is the same.
[0045]
  (Reference Example 10)
  This exampleIs to prevent the occurrence of a catalysis phenomenon by the configuration of the appliance body 10 including the discharge lamp La. That is, as shown in FIG. 17, the distance between the reflector 11 provided in the instrument body 10 and the discharge lamp (here, straight tube type) La is different at each part in the tube length direction of the discharge lamp La. . The lighting device for the discharge lamp La is a practical type.State andThe same thing is assumed, and the discharge lamp La has a high pressure side and a low pressure side. Therefore, the distance dH between the high pressure side end of the discharge lamp La and the reflecting plate 11 is set to be larger than the distance dL between the low pressure side end and the reflecting plate 11 (dH> dL). Here, the reflecting plate 11 has a flat plate shape and is inclined at a constant angle with respect to the center line along the longitudinal direction of the discharge lamp La. In addition to the reflector 11, the appliance body 10 includes a lamp socket 12 that holds the discharge lamp La.
[0046]
  In the above-described configuration, the stray capacitance with respect to the reflecting plate 11 at each end of the discharge lamp La (the reflecting plate 11 is grounded in common with the circuit unit) is smaller on the high pressure side than on the low pressure side. That is, the impedance is higher on the high voltage side with respect to the same frequency. As a result, compared to the case where the center line along the longitudinal direction of the discharge lamp La and the reflector 11 are parallel, the difference in the amount of leakage current between the high pressure side and the low pressure side of the discharge lamp La can be reduced. This will prevent the occurrence of cataphoresis. Incidentally, in the discharge lamp La called the T8 type or the T5 type, each having a tube diameter of 8/8 inch and 5/8 inch, it is desirable to set the distance dH between the high pressure side end and the reflecting plate 11 to 15 mm or more. We have knowledge.
[0047]
  (Reference Example 11)
Reference Example 10As can be seen from the above, in order to reduce the difference between the leakage current on the high-pressure side and the leakage current on the low-pressure side of the discharge lamp La, the impedance between the end on the high-pressure side of the discharge lamp La and the reflector 11 is set to a low pressure. It should be larger than the side. Therefore,This exampleThen, the dielectric constant of the coating film 11a (see FIG. 18) applied to the reflecting plate 11 is made different between the high pressure side and the low pressure side of the discharge lamp La. That is, when the dielectric constant of the coating film 11a facing the high-pressure side of the discharge lamp La is εH, and the dielectric constant of the coating film 11a facing the low-pressure side is εL, the relationship is εH <εL, and the dielectric constant is in the middle portion. The coating film 11a is formed so as to continuously change at a constant rate. Here, the lighting device for the discharge lamp La is an embodiment.State andThe same thing is assumed.
[0048]
  Since the stray capacitance between each part in the longitudinal direction of the discharge lamp La and the reflector 11 is proportional to the dielectric constant of the coating film 11a at each part, the stray capacity at the end on the high-pressure side of the discharge lamp La is low. Smaller than the side,Reference Example 10Similarly, the impedance is higher on the high voltage side for the same frequency. That is, the difference in the amount of leakage current between the high voltage side and the low voltage side is reduced, and the occurrence of the catalysis phenomenon is suppressed. In addition, although the relative dielectric constant of a general coating material is 7 or more, a material having a relative dielectric constant smaller than 7 is used on the high voltage side. In order to continuously change the dielectric constant, for example, two types of paints having different dielectric constants are used, and the thickness is continuously changed and the two layers are coated to have a constant thickness. Thus, it is possible to form the coating film 11a whose dielectric constant continuously changes.
[0049]
  (Reference Example 12)
  This exampleThen, as shown in FIG. 19, the thickness of the coating film 11a applied to the reflecting plate 11 is continuously changed in the longitudinal direction of the discharge lamp La. The coating film 11a is formed so that tH <tL when the thickness of the coating film 11a corresponding to the high pressure side of the discharge lamp La is tH and the thickness of the coating film 11a on the low pressure side is tL. Here, the lighting device for the discharge lamp La is an embodiment.State andThe same thing is assumed.
[0050]
  Even with this configuration, the stray capacitance between the high-pressure end of the discharge lamp La and the reflecting plate 11 is smaller than the stray capacitance on the low-pressure side, so that the difference in the leakage current amount at both ends of the discharge lamp La is reduced. Can be small. That is, the occurrence of the cataphoresis phenomenon can be prevented.
(Reference Example 13)
  This exampleAs shown in FIG. 20, a hole 11b is formed in a part of the reflector 11 that faces the end of the discharge lamp La on the high-pressure side. Here, the lighting device for the discharge lamp La is an embodiment.State andThe same thing is assumed.
[0051]
  As described above, if the hole 11b is formed in a part of the reflector 11 facing the discharge lamp La, the area where the reflector 11 and the discharge lamp La are opposed decreases in the part where the hole 11b is formed. The stray capacitance is also reduced at the site. That is, the stray capacitance on the high-pressure side of the discharge lamp La is smaller than that on the low-pressure side. As a result, the difference in the amount of leakage current at both ends of the discharge lamp La is reduced, and the occurrence of the catalysis phenomenon is suppressed.
[0052]
  (Reference Example 14)
  This exampleIsReference Example 13In the same manner as described above, a part of the opposed part of the discharge lamp La and the reflecting plate 11 is made to have a different opposed area from other parts. However, rather than reducing the area of the discharge lamp La facing the high pressure side, as shown in FIG. 21, a large number of irregularities are formed on the surface of the reflector 11 in order to increase the area facing the low pressure side. The uneven surface 11c is provided. In other words, the stray capacitance between the reflection plate 11 on the low pressure side of the discharge lamp La and the reflection plate 11 is made larger than the high pressure side by increasing the facing area between the low pressure side end of the discharge lamp La and the reflection plate 11. It is getting bigger. As a result, the difference in the amount of leakage current at both ends of the discharge lamp La is reduced, and the occurrence of the catalysis phenomenon is suppressed.This exampleAlso in the implementation formState andOf course, the discharge lamp La is turned on by a similar circuit.
[0053]
  (Reference Example 15)
  This exampleAs shown in FIG. 22, a plurality of (two in the illustrated example)

lamp holders

13H and 13L for holding the discharge lamp La are provided in the middle of the discharge lamp La. The

lamp holders

13H and 13L are made of metal and are made of materials having different electrical conductivities. That is, if the conductivity of the lamp holder 13H close to the high pressure side of the discharge lamp La is σH, and the conductivity of the lamp holder 13L close to the low pressure side is σL, the material is selected so that σH <σL. The lighting device for the discharge lamp La is a practical type.State andThe same thing is assumed.
[0054]
Considering the leakage current flowing between the discharge lamp La and the reflector 11 through the

lamp holders

13H and 13L, the leakage current IH passing through the lamp holder 13H is IHＩσH × VH, and the leakage passing through the lamp holder 13L. The current IL is IL∝σL × VL. However, VH and VL are potential differences between the discharge lamp La and the reflecting plate 11 at portions corresponding to the

lamp holders

13H and 13L, respectively. That is, VH> VL. If the shape and dimensions of the

lamp holders

13H and 13L are exactly the same, the proportional constants in the above two formulas are equal. Here, since the leakage currents IH and IL passing through the

lamp holders

13H and 13L are sufficiently larger than the leakage current generated by the stray capacitance between the discharge lamp La and the reflector 11 at the same position, the

lamp holders

13H and 13L are The leakage current at the provided position is determined by IH and IL. Therefore, if the conductivity σH and σL are set appropriately, the relationship of IH <IL can be obtained regardless of VH> VL.
[0055]
If set so as to obtain this relationship, the sum of the leakage current due to the stray capacitance between the discharge lamp La and the reflector 11 and the leakage current flowing through the

lamp holders

13H and 13L at each end of the discharge lamp La is set. It becomes possible to make them substantially equal, and as a result, the occurrence of the cataphoresis phenomenon can be prevented. In the above description, the

lamp holders

13H and 13L are formed of materials having different conductivities σH and σL. However, the leakage currents IH and IL can be varied by changing the shapes of the

lamp holders

13H and 13L. You may make it let.
[0056]
(Reference Example 16)
This exampleAs shown in FIG. 23, the lengths of the connecting

lines

14H and 14L from the lighting circuit 2 to the discharge lamp (lamp socket 12) LH are different on the high-pressure side and the low-pressure side of the discharge lamp LH. . That is, the high-voltage side connection line 14H is sufficiently longer than the low-voltage side connection line 14L. The lighting circuit 2 is the embodiment shown in FIG.StateIt is assumed that the discharge lamp La and the AC power supply AC are removed from the circuit.
[0057]
Now, if only the lengths of the

connection lines

14H and 14L are different and other conditions (distance to the instrument body 10 and the like) are the same, the longer connection line 14H has a larger stray capacitance as a whole. That is, the leakage current in the connection line 14H increases, the leakage current on the high-pressure side of the discharge lamp La decreases, and the difference from the leakage current on the low-pressure side decreases, so that the catalysis phenomenon is suppressed. From another viewpoint, the connection line 14H can be regarded as a low-pass filter in which an inductance component is inserted in series with the discharge lamp La and a capacitance component is inserted between the connection line 14H and the ground. Since the inductance component and the capacitance component become larger as the connecting line 14H is longer, the cutoff frequency becomes lower as the connecting line 14H is longer. That is, the implementation formState andSimilarly, it can be considered that the harmonic component of the high-frequency current flowing through the discharge lamp La is reduced, and the difference in leakage current at both ends of the discharge lamp La is reduced.
[0058]
(Reference Example 17)
This exampleIsReference Example 16Similarly, the high-voltage side connection line 14H is sufficiently longer than the low-voltage side connection line 14L. In addition to this configuration, as shown in FIG. 24, intermediate portions of all the

connection lines

14H and 14L are provided. A loop-shaped portion 15 is formed on the surface. According to this configuration, all the

connection lines

14H and 14L become long and the inductance component can be increased by the loop-shaped portion 15. Therefore, when the

connection lines

14H and 14L are regarded as low-pass filters, the cut-off frequency is set.Reference Example 16It can be pulled down even more. That is, it is possible to further reduce the harmonic component of the high-frequency current flowing through the discharge lamp La, reduce the difference in the amount of leakage current at both ends of the discharge lamp La, and prevent the occurrence of the catalysis phenomenon. . Other configurations and operations areReference Example 16It is the same.
[0059]
(Reference Example 18)
This example corresponds to Reference Example 16In the same configuration as shown in FIG. 25, the

connection wires

14H and 14L are fixed to the instrument body 10 in close contact with each other. An adhesive tape 16 is used as means for bringing the connecting

wires

14H and 14L into close contact with the instrument body 10. That is, the

connection lines

14H and 14L are fixed to the instrument body 10 with the

connection lines

14H and 14L sandwiched between the adhesive tape 16 and the instrument body 10.
[0060]
According to this configuration, since the distance between the

connection wires

14H and 14L and the instrument body 10 is small, the stray capacitance of the

connection wires

14H and 14L increases, and the leakage current from the high-voltage side connection wire 14H increases. The difference in the amount of leakage current at both ends of the lamp La is reduced. As a result, the occurrence of the catalysis phenomenon is suppressed.
[0061]
  (Reference Example 19)
  Mentioned aboveExamplesThen, although the instrument body 10 was made of metal,This exampleThe instrument body 10 is made of ceramic which is an insulating material. The overall shape is as shown in FIG. 26, and the entire fixture body 10 is formed of ceramic, and the built-in lighting circuit 2 is grounded to the fixture body 10, but no current flows through the fixture body 10. . That is, since no leakage current flows between the discharge lamp La and the instrument body 10, no cataphoresis phenomenon occurs.
[0062]
  (Reference Example 20)
  Reference Example 19If an insulating material is used as the instrument body 10 as in FIG.This exampleThen, the whole instrument body 10 is formed of a synthetic resin. That is, as shown in FIG. 27, the instrument main body 10 is configured by combining the reflector 11, the lamp socket 12, and the body 17 formed separately. The reflector 11 has a substantially U-shaped cross section, and is provided with an assembly groove 11a at the base of both leg pieces. Moreover, the notch part 11b is formed in the both ends of the longitudinal direction of the reflecting plate 11, and the lamp socket 12 is fitted by attaching the mounting groove 12a provided in the both sides | surfaces of the lamp socket 12 to the periphery of the notch part 11b. Is coupled to the reflector 11. The body 17 has a rectangular parallelepiped shape with the upper surface of FIG. 27 opened, and projecting pieces 17a that fit into the assembly grooves 11a project from both side edges on the opening side. That is, the instrument body 10 can be assembled by fitting the reflecting plate 11 to the body 17 and fitting the projecting piece 17a into the assembly groove 11a in a state where the lamp socket 12 is coupled to the reflecting plate 11. The point that the cataphoresis phenomenon does not occurReference Example 19It is the same.
[0063]
  (Reference Example 21)
  This exampleAs shown in FIG. 28, the reflecting plate 11 has a substantially V-shaped cross section. The discharge lamp La is arranged inside the V shape. The instrument body 10 is made of metal, but the plane connecting both ends of the V-shape (shown by a two-dot chain line) is described above.ExamplesPosition of reflector 11Similar to relationshipThe reflector 11 is formed in a positional relationship. That is, the reflecting plate 11 is arranged so that the distance between the reflecting plate 11 and the tube wall of the discharge lamp La is larger than when the reflecting plate 11 is a flat plate. Here, it is conceivable to arrange the reflector 11 as a flat plate in the vicinity of the bottom of the V-shape. However, if the internal volume of the instrument body 10 is to be secured, the overall height of the instrument body 10 becomes large and large. Problem arises. Therefore, in order to prevent an increase in the size of the instrument body 10 while securing the internal volume of the instrument body 10, the above shape is adopted as the reflector 11.
[0064]
  With the above-described configuration, the distance between the tube wall of the discharge lamp La and the reflecting plate 11 can be made relatively large, so that the amount of leakage current occurs and the occurrence of the catalysis phenomenon is suppressed. By the way, whether or not the cataphoresis phenomenon occurs is related to the stray capacitance of the discharge lamp La with respect to the instrument body 10, and therefore, an effective design is possible if the cataphoresis phenomenon occurs when the stray capacitance is high. become. Therefore, the relationship between the catalysis phenomenon and stray capacitance was examined by the following experiment. That is, an iron bar having the same outer shape as the discharge lamp La was held between the lamp sockets 12 of the instrument body 10, and the floating capacity of the surface of the iron bar with respect to the instrument body 10 was measured. Here, the thing with a different shape was used as the instrument main body 10, and other conditions were made equal and the stray capacitance was measured. As a result, it was found that the cataphoresis phenomenon does not occur when the measured stray capacitance is 100 pF or less. Some of the experimental results are shown in Table 1.
[0065]
[Table 1]

[0066]
  ButThis exampleIn the case where the reflection plate 11 is formed in a V-shaped cross section as described above, the stray capacitance by the above measurement can be reduced to 100 pF or less to prevent the occurrence of the catalysis phenomenon. Also,Reference Example 19,Reference Example 20In the configuration, since the instrument body 10 is formed of an insulating material, the stray capacitance is 100 pF or less.
[0067]
  (Reference Example 22)
  This exampleIs shown in FIG.Reference Example 20The instrument body 10 having the same shape as the instrument body 10 made of synthetic resin is used. However, since the instrument main body 10 is made of metal and needs to form the assembly groove 11a and the like, it is desirable to manufacture it as a die-cast aluminum or the like. Here, the contact portion between the reflecting plate 11 and the body 17 is insulated. This insulation is performed on the reflecting plate 11 side, and a coating of insulating material (formed of synthetic resin) is formed on the surface of the reflecting plate 11. The discharge lamp La lighting device is grounded to the body 17, and the leakage current from the discharge lamp La to the reflection plate 11 is generated because the body 17 and the reflection plate 11 are insulated as described above. Absent. In addition, although a leakage current from the discharge lamp La to the body 17 is generated, the distance between the discharge lamp La and the body 17 is relatively large, so that the above-described condition that the stray capacitance is 100 pF or less can be satisfied. As a result, the occurrence of cataphoresis can be prevented.
[0068]
  (Reference Example 23)
  This exampleIs to increase the leakage current at the end of the discharge lamp La on the low-pressure side, thereby reducing the difference from the leakage current on the high-pressure side and preventing the occurrence of the catalysis phenomenon. Here, the lighting device of the discharge lamp La is the embodiment shown in FIG.State andThe same thing is assumed. Therefore, as shown in FIG. 29, a fluorescent lamp having a bulb 19 of a straight tube type is used as the discharge lamp La, and adjacent conductors 18 are respectively arranged along the tube length direction at both ends of the discharge lamp La. It is set up. In the illustrated example, the pair of adjacent conductors 18 are approximately half the tube length in the tube length direction of the valve 19. Further, at each end of the bulb 19, the adjacent conductors 18 are arranged on opposite sides in the longitudinal direction of the filament 21. That is, in the illustrated example, the filament 21 is arranged in the vertical direction, the proximity conductor 18 is arranged below the valve 19 on the right end side of the bulb 19, and the proximity conductor 18 is placed above the bulb 19 on the left end side of the bulb 19. It is arranged. Here, the position, shape, and material of the proximity conductor 18 are considered so as not to hinder the light output of the discharge lamp La. Further, the proximity conductor 18 is disposed in close contact with or very close to the outer peripheral surface of the bulb 19, and the proximity conductor 18 is connected to the instrument body 10 together with the circuit ground.
[0069]
  Thus, since the leakage current increases due to the presence of the proximity conductor 18, the leakage current is substantially balanced at both ends of the discharge lamp La, and the occurrence of a catalysis phenomenon due to the leakage current imbalance can be prevented. Further, by using the discharge lamp La having such a shape, the lighting circuit 2 and the fixture body 10 can be conventional ones, and the discharge lamp La does not have a specific connection polarity.
[0070]
  By the way, when a specific connection polarity may occur as the discharge lamp La, the proximity conductor 18 may be disposed only at the end portion on the low pressure side. With such a usage pattern, leakage current easily flows through the proximity conductor 18 on the low pressure side of the discharge lamp La, so that the difference in the amount of leakage current from the high pressure side is reduced, and as a result, the occurrence of the catalysis phenomenon is prevented. .
[0071]
  (Reference Example 24)
  This exampleAs shown in FIG. 30, a straight tube fluorescent lamp is used as the discharge lamp La, and the middle portion M in the longitudinal direction of the bulb 19 of the discharge lamp La is formed to have a larger diameter than other portions. It is a thing. This discharge lamp La is also the embodiment shown in FIG.State andIt is lit by a similar circuit. Therefore, when the discharge lamp La is turned on, the leakage current at the intermediate portion in the longitudinal direction of the discharge lamp La increases as compared with the discharge lamp La having a uniform tube diameter. That is, since the leakage current is mainly generated in the middle portion in the longitudinal direction of the discharge lamp La, the difference in the amount of leakage current generated at both ends is reduced, and as a result, the occurrence of the catalysis phenomenon can be prevented.
[0072]
  (Reference Example 25)
  This exampleAs shown in FIG. 31, a filter 20 is arranged near the center in the longitudinal direction of the bulb 19 of a straight tube type fluorescent lamp as the discharge lamp La. As shown in FIG. 31B, the filter 20 has a lattice shape (mesh shape), and the size of the lattice is set so that electrons can pass but mercury ions cannot pass. Accordingly, when the bulb 19 is lit with the filter 20 sandwiched between the two sides of the bulb 19 and the lamp 19 is lit, mercury ions are not unevenly distributed within the discharge lamp La, and the catalysis phenomenon hardly occurs.
[0073]
【The invention's effect】
According to the configuration of the present invention, the release is performed.High-frequency leakage current from the electric lamp to the instrument body or the earthDepending on the impedance elementSuppressFromThere is an advantage that the occurrence of a potential gradient in the tube length direction of the electric lamp can be reduced, and as a result, the occurrence of a catalysis phenomenon can be prevented.
[0074]
In particular, high discharge lampsAs a result, the leakage current from the potential side is reduced, and as a result, the difference between the leakage currents in the vicinity of both electrodes of the discharge lamp is reduced, and the potential gradient in the tube length direction of the discharge lamp is suppressed to prevent the occurrence of the catalysis phenomenon. There is an advantage that. In addition, since the leakage current is reduced as a whole, there is an advantage that the power utilization efficiency is high.
[Brief description of the drawings]
[Figure 1] ImplementationStateFIG.
FIG. 2 is an operation explanatory diagram of a comparative example.
[Figure 3] ImplementationStateIt is operation | movement explanatory drawing.
[Fig. 4]Reference example 1FIG.
FIG. 5 is an operation explanatory diagram of the above.
[Fig. 6]Reference example 2FIG.
FIG. 7 is an operation explanatory diagram illustrating a comparative example.
FIG. 8 is an operation explanatory diagram illustrating a comparative example.
FIG. 9Reference example 2FIG.
FIG. 10Reference example 3FIG.
FIG. 11Reference example 4FIG.
FIG.Reference Example 5FIG.
FIG. 13Reference Example 6FIG.
FIG. 14Reference Example 7FIG.
FIG. 15Reference Example 8FIG.
FIG. 16Reference Example 9FIG.
FIG. 17Reference Example 10It is a schematic side view which shows.
FIG. 18Reference Example 11It is a schematic side view which shows.
FIG. 19Reference Example 12It is a schematic side view which shows.
FIG. 20Reference Example 13It is a schematic plan view which shows.
FIG. 21Reference Example 14It is a schematic side view which shows.
FIG. 22Reference Example 15It is a schematic side view which shows.
FIG. 23Reference Example 16It is a schematic side view which shows.
FIG. 24Reference Example 17It is a schematic side view which shows.
FIG. 25Reference Example 18It is a schematic side view which shows.
FIG. 26Reference Example 19It is a schematic perspective view which shows.
FIG. 27Reference Example 20FIG.
FIG. 28Reference Example 21(A) is a schematic perspective view, (b) is a schematic side view.
FIG. 29Reference Example 23FIG.
FIG. 30Reference Example 24FIG.
FIG. 31Reference Example 25(A) is a partially broken side view, (b) is a front view of a filter used in the same.
FIG. 32 is a circuit diagram showing a conventional example.
[Explanation of symbols]
  1 Load circuit
  2 lighting circuit
  3 PTC
  4 NTC
  5 Heater
  10 Instrument body
  11 Reflector
  11a paint film
  11b hole
  11c Uneven surface
  13H, 13L Lamp holder
  14H, 14L connecting line
  15 Loop part
  16 Adhesive tape
  17 body
  18 Proximity conductor
  19 Valve
  20 filters
  21 Filament
  AC AC power supply
  CHP chopper circuit
  C₀  Capacitor
  C₀₁  Capacitor
  C₀₂  Capacitor
  Ct capacitor
  DB₁  rectifier
  INV inverter circuit
  La discharge lamp
  Lx impedance element
  OSC oscillator
  TSW temperature switch
  TSW₁, TSW₂  Temperature switch

Claims

A lighting circuit for lighting the discharge lamp at a high frequency; and a leakage current suppressing means for suppressing a leakage current flowing between the discharge lamp and the instrument body or the ground when the discharge lamp is lit. One of the switching elements is provided with a half-bridge type inverter circuit in which a load circuit including a discharge lamp is connected in parallel, and the leakage current balancing means includes one end on the high potential side of the output end of the lighting circuit and the discharge lamp. inserted discharge lamp lighting equipment, characterized in that it is an impedance element for reducing the harmonics of the high frequency output from the lighting circuit between the.