JP3874257B2

JP3874257B2 - Deflection yoke

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Publication number: JP3874257B2
Application number: JP2002076366A
Authority: JP
Inventors: 崇浩野澤; 克久横塚
Original assignee: Victor Company of Japan Ltd
Current assignee: Victor Company of Japan Ltd
Priority date: 2001-06-27
Filing date: 2002-03-19
Publication date: 2007-01-31
Anticipated expiration: 2022-03-19
Also published as: JP2003323851A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、テレビジョン受像機やディスプレイ装置等の陰極線管（ＣＲＴ）に装着される偏向ヨークに係り、特に、可飽和リアクタの構造を改良した偏向ヨークに関する。
【０００２】
【従来の技術】
偏向ヨークにおいては、コンバーゼンス特性を向上させたり、ラスタ歪のない偏向特性を得るため、種々の補正部品を備えていることは周知のことである。偏向補正部品の１つとして、可飽和リアクタがある。可飽和リアクタを備えた偏向ヨークは、一例として、特開２０００−１７３４９７公報に記載されている。
【０００３】
図２４は、上記公報に記載されている可飽和リアクタを示す平面図である。図２４において、ドラムコア２１には飽和制御コイル２２が巻回されている。このドラムコア２１の両外側には、ドラムコアである可飽和コア２３ａ〜２３ｄが配置されており、可飽和コア２３ａ〜２３ｄにはそれぞれインピーダンス制御コイル２４ａ〜２４ｄが巻回されている。可飽和コア２３ａ〜２３ｄの両外側には、磁気バイアスを与えるマグネット２５ａ，２５ｂが配置されている。
【０００４】
この図２４に示す可飽和リアクタは、図２５に示すように接続される。インピーダンス制御コイル２４ａ〜２４ｄは全て直列に接続され、このインピーダンス制御コイル２４ａ〜２４ｄは、並列に接続された水平偏向コイル１２ａ，１２ｂと直列に接続されている。飽和制御コイル２２は、直列に接続された一対の垂直偏向コイル１３ａ，１３ｂと直列に接続されている。この接続により、図２４に示す可飽和リアクタは、図２６に示すような、スクリーン左右方向中央部と左右端部とのそれぞれの略中央部に発生する縦線ラスタの糸巻歪を補正することができる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
図２４に示す従来の可飽和リアクタは、ドラムコア２１及び可飽和コア２３ａ〜２３ｄの５つのドラムコアに対して、飽和制御コイル２２やインピーダンス制御コイル２４ａ〜２４ｄを巻回し、２つのマグネット２５ａ，２５ｂと共にケースに組み込む必要があり、部品点数が多く、かなりの組立工数がかかるという問題点があった。また、可飽和リアクタを偏向ヨークに装着するに際しても、５つのコイルから引き出される電線を図２５に示すように結線する必要があり、組立工数の増大を招くという問題点があった。よって、図２４に示す可飽和リアクタを備えた偏向ヨークはコストが高くなってしまうという問題点があった。
【０００６】
本発明はこのような問題点に鑑みなされたものであり、可飽和リアクタを備えた偏向ヨークにおいて、従来と同等以上の偏向補正特性を有しつつ、部品点数及び組立工数が少なく、低コストの偏向ヨークを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上述した従来の技術の課題を解決するため、一対の水平偏向コイル（１２ａ，１２ｂ）が並列接続された並列回路と、垂直偏向コイル（１３ａ，１３ｂ）と、偏向特性を補正するための可飽和リアクタとを備えた偏向ヨークにおいて、前記可飽和リアクタは、少なくとも１つの可飽和コア（１，１ａ，１ｂ）と、前記可飽和コアに巻回され、直列接続された複数のインピーダンス制御コイルよりなり、前記並列回路に対して直列に接続された前記複数のインピーダンス制御コイルの直列回路（２ａ，２ｂ）と、前記可飽和コアに磁気バイアスを与える少なくとも１つのマグネット（５，５ａ，５ｂ）と、前記可飽和コアと前記マグネットと共に閉磁路を形成する磁性コア（３）と、前記磁性コアに巻回され、垂直偏向電流が流れる飽和制御コイル（４）とを備えてなり、前記飽和制御コイルが発生する垂直偏向飽和制御磁界は前記マグネットが発生する磁界と常に逆向きであり、前記飽和制御コイルが発生する垂直偏向飽和制御磁界の向きを、スクリーン上側偏向時とスクリーン下側偏向時とで同じ向きとする手段（８，９，１０）を有し、前記偏向ヨークが電子ビームをスクリーンの垂直方向中央部におけるスクリーンの水平方向中央部と左右端部との略中央部に偏向させたときの前記可飽和リアクタのインダクタンスをＬＭＲ、前記偏向ヨークが電子ビームをスクリーンの垂直方向中央部における左右端部に偏向させたときの前記可飽和リアクタのインダクタンスをＬＲ、前記偏向ヨークが電子ビームをスクリーンの垂直方向上下端部におけるスクリーンの水平方向中央部と左右端部との略中央部に偏向させたときの前記可飽和リアクタのインダクタンスをＬＴＴＲ、前記偏向ヨークが電子ビームをスクリーンの垂直方向上下端部における左右端部に偏向させたときの前記可飽和リアクタのインダクタンスをＬＴＲとしたとき、ＬＴＲ＞ＬＲ、ＬＴＴＲ＞ＬＭＲ、（ＬＴＴＲ−ＬＭＲ）＞（ＬＴＲ−ＬＲ）なる関係を満たすよう構成したことを特徴とする偏向ヨークを提供するものである。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の偏向ヨークについて、添付図面を参照して説明する。図１は本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第１実施形態を示す平面図、図２及び図３は図１に示す第１実施形態の接続例を示す回路図、図４は本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの動作を説明するためのスクリーン上の偏向点を示す図、図５は本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの動作を説明するための特性図、図６〜図１５はそれぞれ本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第２〜第１１実施形態を示す平面図、図１６はスクリーン左右方向中央部に発生する弓状歪を示す図、図１７〜図２１は本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第１２〜第１６実施形態を示す平面図である。なお、図２及び図３において、図２５と同一部分には同一符号が付してある。
【０００９】
＜第１実施形態＞
図１において、ドラムコアである可飽和コア１ａ，１ｂには、それぞれ、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂが巻回されている。可飽和コア１ａ，１ｂの間には、磁気バイアスを与えるマグネット５が配置されている。可飽和コア１ａ，１ｂとマグネット５は、略コ字状の磁性コア３の２つの脚部３１，３２間に配置されている。磁性コア３の胴部３０には、飽和制御コイル４が巻回されている。可飽和コア１ａ，１ｂとマグネット５と磁性コア３とで、閉磁路６が形成されている。
【００１０】
図１に示す第１実施形態の可飽和リアクタは、図２または図３に示すように接続される。まず、図２において、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂは直列に接続され、このインピーダンス制御コイル２ａ，２ｂは、並列に接続された水平偏向コイル１２ａ，１２ｂと直列に接続されている。インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂには、水平偏向コイル１２ａ，１２ｂに流れる水平偏向電流の全てが流れる。
【００１１】
飽和制御コイル４は、直列に接続された一対の垂直偏向コイル１３ａ，１３ｂと直列に接続されたダイオードブリッジ回路８の出力（２つの出力端子間）に接続されている。ダイオードブリッジ回路８は、垂直偏向コイル１３ａ，１３ｂと直列に接続された抵抗７に対して並列に接続されている。飽和制御コイル４には、垂直偏向コイル１３ａ，１３ｂに流れる垂直偏向電流のほとんど全てが流れる。
【００１２】
ダイオードブリッジ回路８は、飽和制御コイル４が発生する垂直偏向飽和制御磁界を、スクリーン上側偏向時とスクリーン下側偏向時とで同じ向きにするための手段となっている。飽和制御コイル４が発生する磁界は、マグネット５が発生する磁界と逆向きとなるように設定されている。また、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂは、互いに逆向きの磁界を発生するように巻回されている。
【００１３】
次に、図３に示す接続例について説明する。インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂは図２と同様直列に接続され、このインピーダンス制御コイル２ａ，２ｂは、並列に接続された水平偏向コイル１２ａ，１２ｂと直列に接続されている。インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂには、水平偏向コイル１２ａ，１２ｂに流れる水平偏向電流の全てが流れる。
【００１４】
飽和制御コイル４は、２本の電線を一緒にしてバイファイラ状に巻回した２つのコイルから構成されている。この２つの飽和制御コイル４には、互いに逆向きのダイオード９，１０が直列に接続されている。２つの飽和制御コイル４とダイオード９，１０とは、直列に接続された一対の垂直偏向コイル１３ａ，１３ｂと直列に接続されている。２つの飽和制御コイル４とダイオード９，１０との直列回路は、垂直偏向コイル１３ａ，１３ｂと直列に接続された抵抗７に対して並列に接続されている。飽和制御コイル４には、垂直偏向コイル１３ａ，１３ｂに流れる垂直偏向電流のほとんど全てが流れる。
【００１５】
ダイオード９，１０は、飽和制御コイル４が発生する垂直偏向飽和制御磁界を、スクリーン上側偏向時とスクリーン下側偏向時とで同じ向きにするための手段となっている。図２と同様、飽和制御コイル４が発生する磁界は、マグネット５が発生する磁界と逆向きとなるように設定されており、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂは、互いに逆向きの磁界を発生するように巻回されている。図２及び図３における可飽和リアクタは、同じ動作をする。
【００１６】
ここで、この可飽和リアクタの動作について、図４及び図５を用いて説明する。図４はＣＲＴのスクリーン上の偏向位置を示している。図５における横軸Ｈはインピーダンス制御コイル２ａ，２ｂが巻回されている可飽和コア１ａ，１ｂに加わる磁界を示しており、縦軸Ｌはインピーダンス制御コイル２ａ，２ｂのインダクタンスを示している。図４におけるＣ点、即ち、スクリーンのセンター偏向時は、水平偏向電流、垂直偏向電流共に流れないため、マグネット５が発生する磁界ＨＤＣのみが作用して、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂの動作点は図５のＰ１となる。
【００１７】
図４におけるＭＲ点偏向時は、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂが発生する磁界ＨＭは互いに逆向きとなるように巻回されているため、動作点はインピーダンス制御コイル２ａがＭａ１、インピーダンス制御コイル２ｂがＭｂ１となる。図４におけるＲ点偏向時は、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂが発生する磁界ＨＲの作用により、動作点はインピーダンス制御コイル２ａがＲａ１、インピーダンス制御コイル２ｂがＲｂ１となる。
【００１８】
次に、図４におけるＴ点偏向時は、水平偏向電流は流れず、また、前述のように、垂直偏向電流によって飽和制御コイル４が発生する磁界ＨＶはマグネット５が発生する磁界ＨＤＣと逆向きのため、動作点はＰ２となる。図４におけるＴＴＲ点偏向時の動作点は、インピーダンスコイル２ａがＭａ２、インピーダンスコイル２ｂがＭｂ２となる。同様に、図４におけるＴＲ点偏向時の動作点は、インピーダンスコイル２ａがＲａ２、インピーダンスコイル２ｂがＲｂ２となる。
【００１９】
よって、図４の各偏向点における可飽和リアクタのインダクタンスは、
ＭＲ点におけるインダクタンスＬＭＲ＝Ｍａ１＋Ｍｂ１
Ｒ点におけるインダクタンスＬＲ＝Ｒａ１＋Ｒｂ１
ＴＴＲ点におけるインダクタンスＬＴＴＲ＝Ｍａ２＋Ｍｂ２
ＴＲ点におけるインダクタンスＬＴＲ＝Ｒａ２＋Ｒｂ２
となる。
【００２０】
ここで、ＬＴＲとＬＲを比較するとＬＴＲ＞ＬＲとなるため、図４のＲ点の水平偏向量よりも図４のＴＲ点の水平偏向量が小さくなり、左右端部における縦線ラスタの糸巻歪が減少する。同様に、ＬＴＴＲ＞ＬＭＲとなるため、図４のＭＲ点の水平偏向量よりも図４のＴＴＲ点の水平偏向量が小さくなり、中央部と左右端部との略中央部における縦線ラスタの糸巻歪も減少する。このとき、（ＬＴＴＲ−ＬＭＲ）＞（ＬＴＲ−ＬＲ）となるため、左右端部よりも中央部と左右端部との略中央部における改善量が大きく、図２６に示す縦線ラスタの糸巻歪を補正することが可能となる。
【００２１】
＜第２実施形態＞
図６を用いて、本発明の偏向ヨークに用いる可飽和リアクタの第２実施形態について説明する。図６において、図１と実質的に同一部分には同一符号が付してある。図６において、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂが巻回された可飽和コア１ａ，１ｂは、図６の上下方向に並べて配置され、その一方の側（ここでは右側）には、マグネット５が配置されている。可飽和コア１ａ，１ｂとマグネット５は、略コ字状の磁性コア３の２つの脚部３１，３２間に配置されている。磁性コア３の胴部３０には、飽和制御コイル４が巻回されている。可飽和コア１ａ，１ｂとマグネット５と磁性コア３とで、閉磁路６が形成されている。
【００２２】
図６に示す可飽和リアクタの偏向ヨークに対する接続は、図２または図３と同じである。この第２実施形態によっても、図２６に示す縦線ラスタの糸巻歪を補正することができる。
【００２３】
＜第３実施形態＞
図７を用いて、本発明の偏向ヨークに用いる可飽和リアクタの第３実施形態について説明する。図７において、図１と実質的に同一部分には同一符号が付してある。図７において、可飽和コア１は、２つのドラムコアを一体にしたような形状を有しており、２つの巻回部にインピーダンス制御コイル２ａ，２ｂが巻回されている。可飽和コア１の一方の側（ここでは右側）には、マグネット５が配置されている。可飽和コア１とマグネット５は、略コ字状の磁性コア３の２つの脚部３１，３２間に配置されている。磁性コア３の胴部３０には、飽和制御コイル４が巻回されている。可飽和コア１とマグネット５と磁性コア３とで、閉磁路６が形成されている。
【００２４】
図７に示す可飽和リアクタの偏向ヨークに対する接続は、図２または図３と同じである。この第３実施形態によっても、図２６に示す縦線ラスタの糸巻歪を補正することができる。
【００２５】
＜第４実施形態＞
図８を用いて、本発明の偏向ヨークに用いる可飽和リアクタの第４実施形態について説明する。図８において、図１と実質的に同一部分には同一符号が付してある。図８において、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂが巻回された可飽和コア１ａ，１ｂは、図８の左右方向に並べて配置され、この可飽和コア１ａ，１ｂを挟むように、マグネット５ａ，５ｂが配置されている。可飽和コア１ａ，１ｂとマグネット５ａ，５ｂは、略コ字状の磁性コア３の２つの脚部３１，３２間に配置されている。磁性コア３の胴部３０には、飽和制御コイル４が巻回されている。可飽和コア１ａ，１ｂとマグネット５ａ，５ｂと磁性コア３とで、閉磁路６が形成されている。
【００２６】
図８に示す可飽和リアクタの偏向ヨークに対する接続は、図２または図３と同じである。この第４実施形態によっても、図２６に示す縦線ラスタの糸巻歪を補正することができる。
【００２７】
以上説明した第１〜第４実施形態の可飽和リアクタにおいては、いずれも閉磁路６が形成されているため、インピーダンス制御コイルの数を減らすことができ、マグネットの数を減らしたり、小型化することができる。また、インピーダンス制御コイルや飽和制御コイルの巻数も減らすことができ、使用する電線量を削減することが可能となる。第１〜第４実施形態の可飽和リアクタによれば、構成部品を削減し、組立工数とコストの上昇を抑え、かつ、従来と同等以上の偏向補正特性を得ることができる。よって、本発明の偏向ヨークは、優れた偏向補正特性（糸巻歪補正特性）を有しつつ、低コストを実現することができる。
【００２８】
第１〜第４実施形態において、可飽和コア１，１ａ，１ｂとマグネット５，５ａ，５ｂとの間、可飽和コア１，１ａ，１ｂと磁性コア３との間、マグネット５，５ａ，５ｂと磁性コア３との間は、互いに接触していてもよいし、偏向補正効果が著しく減少しない範囲であれば、若干の隙間があってもよい。本発明は、以上説明した実施形態に限定されることはなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変更可能である。
【００２９】
ところで、以上説明した第１〜第４実施形態において、磁性コア３の材質としては、コスト及び加工のしやすさを考慮すると、ケイ素鋼板等の金属を使用するのが有効となる。第１〜第３実施形態においては、磁性コア３と可飽和コア１，１ａ，１ｂとが接触しているか、極めて近接しているので、磁性コア３の材質として金属を使用した場合、可飽和コア１，１ａ，１ｂが発生する水平偏向周期の磁界によって、磁性コア３の可飽和コア１，１ａ，１ｂとの接触部に渦電流が発生して発熱する。この発熱が問題となる場合には、第１〜第３実施形態に若干の改良を加え、それぞれ次のように構成すればよい。
【００３０】
＜第５実施形態＞
図９に示す第５実施形態は、発熱の問題が発生しないよう図１に示す第１実施形態に改良を加えたものである。図９において、図１と同一部分には同一符号を付し、その説明を省略する。図９に示すように、磁性コア３の脚部３１，３２と可飽和コア１ａ，１ｂとの間には、渦電流が発生しにくい磁性体よりなるである磁性体ピース１１ａ，１１ｂが挿入されている。磁性体ピース１１ａ，１１ｂは、好適な一例としてフェライトよりなる。磁性コア３の脚部３１，３２と可飽和コア１ａ，１ｂとの間に磁性体ピース１１ａ，１１ｂが介在しているので、磁性コア３に発生する渦電流が減少し、発熱を抑えることができる。磁性体ピース１１ａ，１１ｂ自体にも渦電流が発生せず、磁性体ピース１１ａ，１１ｂは発熱しない。
【００３１】
磁性体ピース１１ａ，１１ｂを挿入しても、閉磁路６は保たれるので、上述した可飽和リアクタとしての動作（歪の補正特性）には一切影響を与えない。この第５実施形態により、第１実施形態と比較して歪の補正量を減らすことなく約３０℃の温度低減効果が得られた。
【００３２】
＜第６実施形態＞
図１０に示す第６実施形態は、発熱の問題が発生しないよう図６に示す第２実施形態に改良を加えたものである。図１０において、図６と同一部分には同一符号を付し、その説明を省略する。図１０に示すように、磁性コア３の脚部３１と可飽和コア１ａ，１ｂとの間には、渦電流が発生しにくい磁性体よりなる磁性体ピース１１が挿入されている。磁性体ピース１１は、好適な一例としてフェライトよりなる。磁性コア３の脚部３１と可飽和コア１ａ，１ｂとの間に磁性体ピース１１が介在しているので、磁性コア３に発生する渦電流が減少し、発熱を抑えることができる。磁性体ピース１１自体にも渦電流が発生せず、磁性体ピース１１は発熱しない。
【００３３】
磁性体ピース１１を挿入しても、閉磁路６は保たれるので、上述した可飽和リアクタとしての動作（歪の補正特性）には一切影響を与えない。この第６実施形態により、第２実施形態と比較して歪の補正量を減らすことなく約３０℃の温度低減効果が得られた。
【００３４】
＜第７実施形態＞
図１１に示す第７実施形態は、発熱の問題が発生しないよう図７に示す第３実施形態に改良を加えたものである。図１１において、図７と同一部分には同一符号を付し、その説明を省略する。図１１に示すように、磁性コア３の脚部３１と可飽和コア１との間には、渦電流が発生しにくい磁性体よりなる磁性体ピース１１が挿入されている。磁性コア３の脚部３１と可飽和コア１との間に磁性体ピース１１が介在しているので、磁性コア３に発生する渦電流が減少し、発熱を抑えることができる。磁性体ピース１１自体にも渦電流が発生せず、磁性体ピース１１は発熱しない。
【００３５】
磁性体ピース１１を挿入しても、閉磁路６は保たれるので、上述した可飽和リアクタとしての動作（歪の補正特性）には一切影響を与えない。この第７実施形態により、第３実施形態と比較して歪の補正量を減らすことなく約３０℃の温度低減効果が得られた。
【００３６】
なお、第５〜第７実施形態では、磁性体ピース１１，１１ａ，１１ｂとして最も好適なフェライトを用いたが、渦電流が発生しにくい（発生しない）磁性体であれば他の材質であってもよい。磁性コア３の材質としては、フェライト等の渦電流が発生しない材質を用いた場合には、発熱の問題は発生しないので、この場合は、特に第５〜第７実施形態を採用する必要はなく、第１〜第３実施形態でよい。
【００３７】
＜第８実施形態＞
図１２に示す第８実施形態は、さらに温度低減効果が得られるよう図１０に示す第６実施形態を発展させたものである。図１２において、図１０と同一部分には同一符号を付し、その説明を省略する。図１２に示すように、磁性コア３の脚部３１と可飽和コア１ａ，１ｂとの間には、磁性体ピース１１ａが挿入されている。また、磁性コア３の脚部３２とマグネット５との間にも、磁性体ピース１１ｂが挿入されている。
【００３８】
第８実施形態では、磁性コア３の脚部３２と可飽和コア１ａ，１ｂとの間にマグネット５及び磁性体ピース１１ｂが介在しているので、磁性コア３の脚部３２に発生する渦電流が減少し、図１０に示す第６実施形態よりもさらに発熱を抑えることができる。この第８実施形態により、第２実施形態と比較して歪の補正量を減らすことなく約３６℃の温度低減効果が得られた。温度低減効果は、第６実施形態よりもさらに約６℃優れている。
【００３９】
＜第９実施形態＞
図１３に示す第９実施形態は、図１２に示す第８実施形態の変形例であり、マグネット５と磁性体ピース１１ｂとの位置を入れ替えたものである。即ち、磁性体ピース１１ｂを、可飽和コア１ａ，１ｂとマグネット５との間に挿入したものである。この第９実施形態の温度低減効果は、第８実施形態とほぼ同じである。
【００４０】
＜第１０実施形態＞
図１４に示す第１０実施形態は、さらに温度低減効果が得られるよう図１１に示す第７実施形態を発展させたものである。図１４において、図１１と同一部分には同一符号を付し、その説明を省略する。図１４に示すように、磁性コア３の脚部３１と可飽和コア１との間には、磁性体ピース１１ａが挿入されている。また、磁性コア３の脚部３２とマグネット５との間にも、磁性体ピース１１ｂが挿入されている。
【００４１】
第１０実施形態では、磁性コア３の脚部３２と可飽和コア１との間にマグネット５及び磁性体ピース１１ｂが介在しているので、磁性コア３の脚部３２に発生する渦電流が減少し、図１１に示す第７実施形態よりもさらに発熱を抑えることができる。この第１０実施形態により、第３実施形態と比較して歪の補正量を減らすことなく約３６℃の温度低減効果が得られた。温度低減効果は、第７実施形態よりもさらに約６℃優れている。
【００４２】
＜第１１実施形態＞
図１５に示す第１１実施形態は、図１４に示す第１０実施形態の変形例であり、マグネット５と磁性体ピース１１ｂとの位置を入れ替えたものである。即ち、磁性体ピース１１ｂを、可飽和コア１とマグネット５との間に挿入したものである。この第１１実施形態の温度低減効果は、第１０実施形態とほぼ同じである。
【００４３】
ところで、最近のディスプレイ装置においては、種々のラスタ歪補正機能が組み込まれている。そして、このラスタ歪補正機能によるスクリーン左右における補正特性の非対称等により、図１６（Ａ），（Ｂ）に示すように、スクリーン左右方向中央部における縦線ラスタの弓状歪が発生する場合がある。図１７〜図２１に示す実施形態は、上述した基本的構成に加え、図１６（Ａ），（Ｂ）に示すような縦線ラスタの歪を補正するよう構成したものである。図１７〜図２１において、図１，図６〜図１１と同一部分には同一符号を付し、その説明を適宜省略する。
【００４４】
＜第１２実施形態＞
図１７に示す第１２実施形態は、図１６（Ａ），（Ｂ）に示すような縦線ラスタの歪を補正するよう図１０に示す第６実施形態に改良を加えたものである。図１７と図１０とを比較すれば分かるように、図１７に示す第１２実施形態においては、マグネット５の位置を図１７の下方向にオフセットさせている。即ち、マグネット５を、可飽和コア１ａ，１ｂの両フランジに均等に当接するよう配置するのではなく、両フランジに不均等に当接させるよう配置させている。
【００４５】
これにより、マグネット５が可飽和コア１ａ，１ｂの両フランジに当接する面積は、互いに異なっている。このようにすると、可飽和コア１ａ，１ｂに与える磁気バイアスが互いに異なって、可飽和コア１ａ，１ｂに巻回されたインピーダンス制御コイル２ａ，２ｂのインダクタンスが互いに異なることとなる。なお、インピーダンス制御コイル２ａのインダクタンスは、インピーダンス制御コイル２ｂのインダクタンスよりも大きくなる。
【００４６】
インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂのインダクタンスが互いに等しければ、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂは互いに逆向きの磁界を発生するように巻回されているため、飽和制御コイル４の磁界によって発生してインピーダンス制御コイル２ａ，２ｂに流れる誘導電流は互いに打ち消し合うことになる。しかしながら、図１７のように構成して、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂのインダクタンスに差が生じている場合には、誘導電流にも差が生じて互いに打ち消し合わなくなる。
【００４７】
すると、その誘導電流は、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂに接続された水平偏向コイル１２ａ，１２ｂに流れ、スクリーン上側及び下側で電子ビームを水平方向に偏向させる。その結果、図１６（Ａ），（Ｂ）に示すように、スクリーン上側及び下側で縦線ラスタを弓状に変化させることができる。そこで、マグネット５による可飽和コア１ａ，１ｂへの磁気バイアスを異ならせ、スクリーン左右方向中央部における縦線ラスタの弓状歪を打ち消すように、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂのインダクタンスを意図的にアンバランスにさせる。
【００４８】
以上により、図１７に示す第１２実施形態は、図１６に示す縦線ラスタの弓状歪を補正することができる。なお、縦線ラスタが変化する方向、即ち、図１６（Ａ），（Ｂ）のいずれとなるかは、インピーダンス制御コイル２ａ，２ｂのインダクタンスの大小関係や巻回方向によって決まる。
【００４９】
＜第１３実施形態＞
図１８に示す第１３実施形態は、図１７におけるマグネット５の代わりに、それよりも長さの短いマグネット５０を用いている。図１７におけるマグネット５は、可飽和コア１ａ，１ｂのフランジの両端間距離と略同等の長さを有しているが、図１８におけるマグネット５０は、その両端間距離よりも短い長さを有するものである。図１８の例では、マグネット５０は、その長手方向の一方の端部を可飽和コア１ｂのフランジの端部に合わせるように配置されている。
【００５０】
この第１３実施形態においても、マグネット５０は、可飽和コア１ａ，１ｂの両フランジに不均等に当接しているので、可飽和コア１ａ，１ｂに与える磁気バイアスが互いに異なって、可飽和コア１ａ，１ｂに巻回されたインピーダンス制御コイル２ａ，２ｂのインダクタンスが互いに異なることとなる。なお、インピーダンス制御コイル２ａのインダクタンスは、インピーダンス制御コイル２ｂのインダクタンスよりも大きくなる。よって、第１２実施形態と同様に、図１６に示す縦線ラスタの弓状歪を補正することが可能となる。
【００５１】
＜第１４実施形態＞
図１９に示す第１４実施形態は、図１７におけるマグネット５の代わりに、互いに大きさの異なる２つのマグネット５０ａ，５０ｂを用いている。マグネット５０ａはマグネット５０ｂよりも小さい。マグネット５０ｂは可飽和コア１ｂのフランジの両端間距離と略同等の長さを有しているが、マグネット５０ａは可飽和コア１ａのフランジの両端間距離よりも短い長さを有する。この第１４実施形態によっても、図１６に示す縦線ラスタの弓状歪を補正することが可能となる。
【００５２】
＜第１５実施形態＞
図２０に示す第１５実施形態は、図１６（Ａ），（Ｂ）に示すような縦線ラスタの歪を補正するよう図８に示す第４実施形態に改良を加えたものである。図２０と図８とを比較すれば分かるように、図２０に示す第１５実施形態においては、マグネット５ａの位置を図２０の下方向にオフセットさせている。この構成においても、可飽和コア１ａ，１ｂに与える磁気バイアスが互いに異なって、インピーダンス制御コイル２ａのインダクタンスは、インピーダンス制御コイル２ｂのインダクタンスよりも大きくなる。よって、この第１５実施形態によっても、図１６に示す縦線ラスタの弓状歪を補正することが可能となる。
【００５３】
＜第１６実施形態＞
図２１に示す第１６実施形態は、図２０におけるマグネット５ａの代わりに、それよりも長さの短いマグネット５０ａを用いている。マグネット５０ａはマグネット５ｂよりも小さい。よって、可飽和コア１ａ，１ｂに与える磁気バイアスが互いに異なって、インピーダンス制御コイル２ａのインダクタンスは、インピーダンス制御コイル２ｂのインダクタンスよりも大きくなる。この第１６実施形態によっても、図１６に示す縦線ラスタの弓状歪を補正することが可能となる。
【００５４】
第１２〜第１６実施形態では、磁気バイアスを異ならせる手段として、可飽和コア１ａ，１ｂの両フランジに当接するマグネットの位置をずらしたり、マグネットの長さを異ならせたが、可飽和コア１ａ，１ｂの両フランジに当接するマグネットの厚さや形状を異ならせたり、着磁量を異ならせてもよい。
【００５５】
ところで、図１２〜図１５に示す第８〜第１１実施形態において、図１６（Ａ），（Ｂ）に示すようなスクリーン左右方向中央部における縦線ラスタの弓状歪が発生する場合には、その歪を補正するよう、第１２〜第１６実施形態と同様に、マグネット５による可飽和コア１ａ，１ｂへの磁気バイアスを異ならせればよい。
【００５６】
なお、前述のように、図１２に示す第８実施形態と図１３に示す第９実施形態とを比較すると、温度低減効果には差がないが、磁気バイアスを異ならせて縦線ラスタの弓状歪を補正する場合には、マグネット５が可飽和コア１ａ，１ｂにより近い第８実施形態の方が、歪補正効果が大きい。よって、スクリーン左右方向中央部における縦線ラスタの歪補正効果という点では、第９実施形態よりも第８実施形態の方が好ましい。同様に、第１１実施形態よりも第１０実施形態の方が好ましい。
【００５７】
＜第１７実施形態＞
可飽和リアクタを動作させると、可飽和コア１，１ａ，１ｂは水平偏向周期で、振動し、飽和制御コイル４が巻回された磁性コア３は垂直偏向周期で振動し、こられと接するマグネット５，５ａ，５ｂ，５０，５０ａや磁性体ピース１１，１１ａ，１１ｂと衝突して、ノイズ（うなり音）を発生することがある。図２２に示す第１７実施形態は、図１０に示す第６実施形態を改良して、うなり音の発生を抑えるよう構成したものである。
【００５８】
図２２において、可飽和コア１ａ，１ｂと磁性体ピース１１との間、可飽和コア１ａ，１ｂとマグネット５との間には、ポリエステルテープ１５ａ，１５ｂが設けられている。一例として、ポリエステルテープ１５ａは磁性体ピース１１に貼り付けられており、ポリエステルテープ１５ｂはマグネット５に貼り付けられている。ポリエステルテープ１５ａ，１５ｂを設けることにより、可飽和コア１ａ，１ｂと磁性体ピース１１との間、及び、可飽和コア１ａ，１ｂとマグネット５との間の部分で、閉磁路６に磁気的な隙間が形成されている。ポリエステルテープ１５ａ，１５ｂの厚さは、０．１mm程度であり、可飽和リアクタとしての動作に特に影響を及ぼすものではない。
【００５９】
この構成により、可飽和コア１ａ，１ｂが振動して磁性体ピース１１やマグネット５と衝突することによるうなり音の発生を大幅に抑えることができる。ポリエステルテープ１５ａ，１５ｂの代わりに他の振動吸収物質（緩衝材）を用いてもよく、可飽和リアクタのケースにリブを設けて空間を形成してもよい。
【００６０】
＜第１８実施形態＞
図２３において、磁性コア３の脚部３１と磁性体ピース１１との間、磁性コア３の脚部３２とマグネット５との間には、ポリエステルテープ１５ａ，１５ｂが設けられている。一例として、ポリエステルテープ１５ａは磁性体ピース１１に貼り付けられており、ポリエステルテープ１５ｂはマグネット５に貼り付けられている。この第１８実施形態でも、第１７実施形態と同様に、うなり音の発生を大幅に抑えることができる。
【００６１】
第１７，第１８実施形態では、閉磁路６の磁気的な隙間を２箇所設けているが、可飽和コア１ａ，１ｂの両端、磁性コア３の脚部３１と磁性体ピース１１との間、磁性コア３の脚部３２とマグネット５の間の４箇所の内、いずれか１箇所でも磁気的な隙間を設ければ、うなり音を低減させることができる。閉磁路６の磁気的な隙間の数を増やせば、うなり音の低減効果も大きくなる。閉磁路６の磁気的な隙間を２箇所設けた第１７，第１８実施形態により、実用上問題のないレベルにまで改善できることを確認した。
【００６２】
なお、第１７，第１８実施形態では、図１０に示す第６実施形態にうなり音を低減させるためのポリエステルテープ１５ａ，１５ｂを設けたが、他の実施形態においても全く同様に構成することができる。
【００６３】
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明の偏向ヨークは、偏向特性を補正するための可飽和リアクタとして、少なくとも１つの可飽和コアと、この可飽和コアに巻回され、直列接続された複数のインピーダンス制御コイルよりなり、一対の水平偏向コイルが並列接続された並列回路に直列に接続された複数のインピーダンス制御コイルの直列回路と、可飽和コアに磁気バイアスを与える少なくとも１つのマグネットと、可飽和コアとマグネットと共に閉磁路を形成する磁性コアと、この磁性コアに巻回され、垂直偏向電流が流れる飽和制御コイルとを備えて構成し、さらに、飽和制御コイルが発生する垂直偏向飽和制御磁界はマグネットが発生する磁界と常に逆向きであり、飽和制御コイルが発生する垂直偏向飽和制御磁界の向きを、スクリーン上側偏向時とスクリーン下側偏向時とで同じ向きとする手段を有し、前記偏向ヨークが電子ビームをスクリーンの垂直方向中央部におけるスクリーンの水平方向中央部と左右端部との略中央部に偏向させたときの前記可飽和リアクタのインダクタンスをＬＭＲ、前記偏向ヨークが電子ビームをスクリーンの垂直方向中央部における左右端部に偏向させたときの前記可飽和リアクタのインダクタンスをＬＲ、前記偏向ヨークが電子ビームをスクリーンの垂直方向上下端部におけるスクリーンの水平方向中央部と左右端部との略中央部に偏向させたときの前記可飽和リアクタのインダクタンスをＬＴＴＲ、前記偏向ヨークが電子ビームをスクリーンの垂直方向上下端部における左右端部に偏向させたときの前記可飽和リアクタのインダクタンスをＬＴＲとしたとき、ＬＴＲ＞ＬＲ、ＬＴＴＲ＞ＬＭＲ、（ＬＴＴＲ−ＬＭＲ）＞（ＬＴＲ−ＬＲ）なる関係を満たすよう構成したので、従来と同等以上の偏向補正特性を有しつつ、部品点数及び組立工数が少なく、偏向ヨークを低コストとすることができる。
【００６４】
以上の構成に加え、可飽和コアと磁性コアとの間に渦電流が発生しにくい磁性体であるフェライトを介在させることにより、発熱量を大幅に低減させることができる。また、複数の可飽和コアを備えた構成において、マグネットが複数の可飽和コアに対して互いに異なる磁気バイアスを与えるようにしたので、スクリーン左右方向中央部における縦線ラスタの弓状歪を補正することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第１実施形態を示す平面図である。
【図２】図１に示す第１実施形態の接続例を示す回路図である。
【図３】図１に示す第１実施形態の接続例を示す回路図である。
【図４】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの動作を説明するためのスクリーン上の偏向点を示す図である。
【図５】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの動作を説明するための特性図である。
【図６】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第２実施形態を示す平面図である。
【図７】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第３実施形態を示す平面図である。
【図８】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第４実施形態を示す平面図である。
【図９】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第５実施形態を示す平面図である。
【図１０】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第６実施形態を示す平面図である。
【図１１】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第７実施形態を示す平面図である。
【図１２】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第８実施形態を示す平面図である。
【図１３】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第９実施形態を示す平面図である。
【図１４】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第１０実施形態を示す平面図である。
【図１５】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第１１実施形態を示す平面図である。
【図１６】スクリーン左右方向中央部に発生する弓状歪を示す図である。
【図１７】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第１２実施形態を示す平面図である。
【図１８】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第１３実施形態を示す平面図である。
【図１９】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第１４実施形態を示す平面図である。
【図２０】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第１５実施形態を示す平面図である。
【図２１】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第１６実施形態を示す平面図である。
【図２２】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第１７実施形態を示す平面図である。
【図２３】本発明の偏向ヨークで用いる可飽和リアクタの第１８実施形態を示す平面図である。
【図２４】従来の可飽和リアクタの一例を示す平面図である。
【図２５】図２４に示す可飽和リアクタの接続例を示す回路図である。
【図２６】縦線ラスタの糸巻歪を示す図である。
【符号の説明】
１，１ａ，１ｂ可飽和コア
２ａ，２ｂインピーダンス制御コイル
３磁性コア
４飽和制御コイル
５，５ａ，５ｂ，５０，５０ａマグネット
６閉磁路
８ダイオードブリッジ回路
９，１０ダイオード
１１，１１ａ，１１ｂ磁性体ピース
１２ａ，１２ｂ水平偏向コイル
１３ａ，１３ｂ垂直偏向コイル
１５ａ，１５ｂポリエステルテープ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a deflection yoke mounted on a cathode ray tube (CRT) such as a television receiver or a display device, and more particularly to a deflection yoke having an improved saturable reactor structure.
[0002]
[Prior art]
It is well known that the deflection yoke is provided with various correction parts in order to improve convergence characteristics and obtain deflection characteristics free from raster distortion. One of the deflection correction parts is a saturable reactor. An example of a deflection yoke provided with a saturable reactor is described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-173497.
[0003]
FIG. 24 is a plan view showing a saturable reactor described in the above publication. In FIG. 24, a saturation control coil 22 is wound around the drum core 21. Saturable cores 23a to 23d, which are drum cores, are disposed on both outer sides of the drum core 21, and impedance control coils 24a to 24d are wound around the saturable cores 23a to 23d, respectively. Magnets 25a and 25b for providing a magnetic bias are arranged on both outer sides of the saturable cores 23a to 23d.
[0004]
The saturable reactor shown in FIG. 24 is connected as shown in FIG. The impedance control coils 24a to 24d are all connected in series, and the impedance control coils 24a to 24d are connected in series with the horizontal deflection coils 12a and 12b connected in parallel. The saturation control coil 22 is connected in series with a pair of vertical deflection coils 13a and 13b connected in series. With this connection, the saturable reactor shown in FIG. 24 can correct the pincushion distortion of the vertical line raster that occurs at the substantially central portions of the left and right center portions of the screen and the left and right end portions as shown in FIG. it can.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
In the conventional saturable reactor shown in FIG. 24, a saturation control coil 22 and impedance control coils 24a to 24d are wound around five drum cores of a drum core 21 and saturable cores 23a to 23d, together with two magnets 25a and 25b. There is a problem in that it is necessary to be incorporated into the case, the number of parts is large, and a considerable number of assembly steps are required. In addition, when the saturable reactor is mounted on the deflection yoke, it is necessary to connect the wires drawn from the five coils as shown in FIG. 25, resulting in an increase in the number of assembly steps. Therefore, the deflection yoke provided with the saturable reactor shown in FIG. 24 has a problem that the cost becomes high.
[0006]
The present invention has been made in view of such problems, and in a deflection yoke provided with a saturable reactor, it has a deflection correction characteristic equal to or higher than that of the conventional one, has a small number of parts and assembly steps, and is low in cost. An object is to provide a deflection yoke.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above-described problems of the related art, the present invention corrects the deflection characteristics of a parallel circuit in which a pair of horizontal deflection coils (12a, 12b) are connected in parallel, a vertical deflection coil (13a, 13b), and the like. And a saturable reactor, wherein the saturable reactor is wound around at least one saturable core (1, 1a, 1b) and the saturable core, straight A series circuit (2a, 2b) of the plurality of impedance control coils, comprising a plurality of impedance control coils connected in series, and connected in series to the parallel circuit, and at least one for applying a magnetic bias to the saturable core Two magnets (5, 5a, 5b), a magnetic core (3) that forms a closed magnetic path together with the saturable core and the magnet, and a saturation control coil (4) wound around the magnetic core and through which a vertical deflection current flows. The vertical deflection saturation control magnetic field generated by the saturation control coil is always opposite to the magnetic field generated by the magnet, and the direction of the vertical deflection saturation control magnetic field generated by the saturation control coil is set to the upper side of the screen. Means (8, 9, 10) to make the same orientation when deflecting and when deflecting below the screen An inductance of the saturable reactor when the deflection yoke deflects the electron beam to a substantially central portion between the horizontal central portion and the left and right end portions of the screen in the vertical central portion of the screen; LR represents the inductance of the saturable reactor when the electron beam is deflected to the left and right end portions in the vertical central portion of the screen, and the deflection yoke causes the electron beam to be deflected to the horizontal central portion of the screen in the vertical upper and lower end portions of the screen. LTTR is the inductance of the saturable reactor when deflected to a substantially central portion between the right and left ends and the saturable when the deflection yoke deflects the electron beam to the left and right ends at the upper and lower ends in the vertical direction of the screen. When the inductance of the saturation reactor is LTR, LTR> LR, LTTR> LMR, (LT R-LMR)> a (that has been configured to meet the LTR-LR) the relationship A deflection yoke is provided.
[0008]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The deflection yoke of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is a plan view showing a first embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention, FIGS. 2 and 3 are circuit diagrams showing connection examples of the first embodiment shown in FIG. 1, and FIG. FIG. 5 is a diagram showing deflection points on the screen for explaining the operation of the saturable reactor used in the deflection yoke of FIG. 5. FIG. 5 is a characteristic diagram for explaining the operation of the saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention. FIG. 15 is a plan view showing second to eleventh embodiments of the saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention, FIG. 16 is a diagram showing arcuate distortion occurring at the center in the horizontal direction of the screen, and FIGS. These are top views which show 12th-16th embodiment of the saturable reactor used with the deflection | deviation yoke of this invention. 2 and 3, the same parts as those in FIG. 25 are denoted by the same reference numerals.
[0009]
<First Embodiment>
In FIG. 1, impedance control coils 2a and 2b are wound around saturable cores 1a and 1b, which are drum cores, respectively. A magnet 5 that provides a magnetic bias is disposed between the saturable cores 1a and 1b. The saturable cores 1a and 1b and the magnet 5 are disposed between the two legs 31 and 32 of the substantially U-shaped magnetic core 3. A saturation control coil 4 is wound around the body 30 of the magnetic core 3. The saturable cores 1a and 1b, the magnet 5, and the magnetic core 3 form a closed magnetic path 6.
[0010]
The saturable reactor of the first embodiment shown in FIG. 1 is connected as shown in FIG. 2 or FIG. First, in FIG. 2, impedance control coils 2a and 2b are connected in series, and the impedance control coils 2a and 2b are connected in series with horizontal deflection coils 12a and 12b connected in parallel. All of the horizontal deflection currents flowing through the horizontal deflection coils 12a and 12b flow through the impedance control coils 2a and 2b.
[0011]
The saturation control coil 4 is connected to an output (between two output terminals) of the diode bridge circuit 8 connected in series with a pair of vertical deflection coils 13a and 13b connected in series. The diode bridge circuit 8 is connected in parallel to the resistor 7 connected in series with the vertical deflection coils 13a and 13b. In the saturation control coil 4, almost all of the vertical deflection current flowing in the vertical deflection coils 13a and 13b flows.
[0012]
The diode bridge circuit 8 is a means for setting the vertical deflection saturation control magnetic field generated by the saturation control coil 4 to the same direction during the upper screen deflection and the lower screen deflection. The magnetic field generated by the saturation control coil 4 is set to be opposite to the magnetic field generated by the magnet 5. The impedance control coils 2a and 2b are wound so as to generate magnetic fields in opposite directions.
[0013]
Next, the connection example shown in FIG. 3 will be described. The impedance control coils 2a and 2b are connected in series as in FIG. 2, and the impedance control coils 2a and 2b are connected in series with the horizontal deflection coils 12a and 12b connected in parallel. All of the horizontal deflection currents flowing through the horizontal deflection coils 12a and 12b flow through the impedance control coils 2a and 2b.
[0014]
The saturation control coil 4 is composed of two coils in which two electric wires are wound together in a bifilar shape. The two saturation control coils 4 are connected in series with diodes 9 and 10 in opposite directions. The two saturation control coils 4 and the diodes 9 and 10 are connected in series with a pair of vertical deflection coils 13a and 13b connected in series. A series circuit of the two saturation control coils 4 and the diodes 9 and 10 is connected in parallel to the resistor 7 connected in series with the vertical deflection coils 13a and 13b. In the saturation control coil 4, almost all of the vertical deflection current flowing in the vertical deflection coils 13a and 13b flows.
[0015]
The diodes 9 and 10 serve as means for causing the vertical deflection saturation control magnetic field generated by the saturation control coil 4 to be in the same direction during upper screen deflection and lower screen deflection. As in FIG. 2, the magnetic field generated by the saturation control coil 4 is set to be opposite to the magnetic field generated by the magnet 5, and the impedance control coils 2a and 2b are configured to generate magnetic fields opposite to each other. It is wound around. The saturable reactors in FIGS. 2 and 3 perform the same operation.
[0016]
Here, operation | movement of this saturable reactor is demonstrated using FIG.4 and FIG.5. FIG. 4 shows the deflection position on the screen of the CRT. In FIG. 5, the horizontal axis H represents the magnetic field applied to the saturable cores 1a and 1b around which the impedance control coils 2a and 2b are wound, and the vertical axis L represents the inductance of the impedance control coils 2a and 2b. At point C in FIG. 4, that is, when the screen is deflected at the center, neither the horizontal deflection current nor the vertical deflection current flows. Therefore, only the magnetic field HDC generated by the magnet 5 acts, and the operating points of the impedance control coils 2a and 2b are It becomes P1 of FIG.
[0017]
When the MR point in FIG. 4 is deflected, the magnetic field HM generated by the impedance control coils 2a and 2b is wound so as to be opposite to each other, so that the operating point is the impedance control coil 2a Ma1 and the impedance control coil 2b. Mb1. At the time of R point deflection in FIG. 4, the operating point is Ra1 for the impedance control coil 2a and Rb1 for the impedance control coil 2b due to the action of the magnetic field HR generated by the impedance control coils 2a and 2b.
[0018]
Next, during deflection at point T in FIG. 4, no horizontal deflection current flows, and the magnetic field HV generated by the saturation control coil 4 due to the vertical deflection current is opposite to the magnetic field HDC generated by the magnet 5 as described above. Therefore, the operating point is P2. The operating point at the time of TTR point deflection in FIG. 4 is that the impedance coil 2a is Ma2, and the impedance coil 2b is Mb2. Similarly, the operating point when the TR point is deflected in FIG. 4 is that the impedance coil 2a is Ra2 and the impedance coil 2b is Rb2.
[0019]
Therefore, the inductance of the saturable reactor at each deflection point in FIG.
Inductance LMR at MR point = Ma1 + Mb1
Inductance LR at point R = Ra1 + Rb1
Inductance LTTR at point TTR = Ma2 + Mb2
Inductance LTR at point TR = Ra2 + Rb2
It becomes.
[0020]
Here, when LTR and LR are compared, since LTR> LR, the horizontal deflection amount at the TR point in FIG. 4 is smaller than the horizontal deflection amount at the R point in FIG. 4, and the pincushion distortion of the vertical line raster at the left and right ends. Decrease. Similarly, since LTTR> LMR, the horizontal deflection amount at the TTR point in FIG. 4 is smaller than the horizontal deflection amount at the MR point in FIG. 4, and the vertical line raster at the substantially central portion between the central portion and the left and right end portions is reduced. The pincushion distortion is also reduced. At this time, since (LTTR-LMR)> (LTR-LR), the improvement amount in the substantially central portion between the central portion and the left and right end portions is larger than that in the left and right end portions, and the pincushion distortion of the vertical line raster shown in FIG. Can be corrected.
[0021]
Second Embodiment
A second embodiment of the saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention will be described with reference to FIG. In FIG. 6, substantially the same parts as those in FIG. In FIG. 6, saturable cores 1a and 1b around which impedance control coils 2a and 2b are wound are arranged side by side in the vertical direction in FIG. 6, and a magnet 5 is arranged on one side (here, the right side). ing. The saturable cores 1a and 1b and the magnet 5 are disposed between the two legs 31 and 32 of the substantially U-shaped magnetic core 3. A saturation control coil 4 is wound around the body 30 of the magnetic core 3. The saturable cores 1a and 1b, the magnet 5, and the magnetic core 3 form a closed magnetic path 6.
[0022]
The connection of the saturable reactor shown in FIG. 6 to the deflection yoke is the same as in FIG. 2 or FIG. Also according to the second embodiment, the pincushion distortion of the vertical raster shown in FIG. 26 can be corrected.
[0023]
<Third Embodiment>
A third embodiment of the saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention will be described with reference to FIG. In FIG. 7, substantially the same parts as those in FIG. In FIG. 7, the saturable core 1 has a shape in which two drum cores are integrated, and impedance control coils 2a and 2b are wound around two winding portions. A magnet 5 is disposed on one side (here, the right side) of the saturable core 1. The saturable core 1 and the magnet 5 are disposed between the two leg portions 31 and 32 of the substantially U-shaped magnetic core 3. A saturation control coil 4 is wound around the body 30 of the magnetic core 3. The saturable core 1, the magnet 5, and the magnetic core 3 form a closed magnetic path 6.
[0024]
The connection of the saturable reactor shown in FIG. 7 to the deflection yoke is the same as in FIG. 2 or FIG. Also according to the third embodiment, the pincushion distortion of the vertical raster shown in FIG. 26 can be corrected.
[0025]
<Fourth embodiment>
A fourth embodiment of the saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention will be described with reference to FIG. In FIG. 8, substantially the same parts as those in FIG. In FIG. 8, saturable cores 1a and 1b around which impedance control coils 2a and 2b are wound are arranged side by side in the left-right direction in FIG. 8, and magnets 5a and 5b are sandwiched between the saturable cores 1a and 1b. Has been placed. The saturable cores 1a and 1b and the magnets 5a and 5b are disposed between the two leg portions 31 and 32 of the substantially U-shaped magnetic core 3. A saturation control coil 4 is wound around the body 30 of the magnetic core 3. The saturable cores 1a and 1b, the magnets 5a and 5b, and the magnetic core 3 form a closed magnetic path 6.
[0026]
The connection of the saturable reactor shown in FIG. 8 to the deflection yoke is the same as in FIG. 2 or FIG. According to the fourth embodiment as well, the pincushion distortion of the vertical raster shown in FIG. 26 can be corrected.
[0027]
In the saturable reactors of the first to fourth embodiments described above, since the closed magnetic circuit 6 is formed, the number of impedance control coils can be reduced, and the number of magnets can be reduced or reduced in size. be able to. Moreover, the number of turns of the impedance control coil and the saturation control coil can be reduced, and the amount of electric wires to be used can be reduced. According to the saturable reactors of the first to fourth embodiments, it is possible to reduce the number of components, suppress an increase in assembly man-hours and costs, and obtain a deflection correction characteristic equal to or higher than that of the conventional one. Therefore, the deflection yoke of the present invention can realize low cost while having excellent deflection correction characteristics (pincushion distortion correction characteristics).
[0028]
In the first to fourth embodiments, between the saturable cores 1, 1a, 1b and the magnets 5, 5a, 5b, between the saturable cores 1, 1a, 1b and the magnetic core 3, and between the magnets 5, 5a, 5b. And the magnetic core 3 may be in contact with each other, or may have a slight gap as long as the deflection correction effect is not significantly reduced. The present invention is not limited to the embodiments described above, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention.
[0029]
In the first to fourth embodiments described above, it is effective to use a metal such as a silicon steel plate as the material of the magnetic core 3 in consideration of cost and ease of processing. In the first to third embodiments, the magnetic core 3 and the saturable cores 1, 1a, 1b are in contact with each other or very close to each other. Due to the magnetic field of the horizontal deflection period generated by the cores 1, 1 a, 1 b, eddy currents are generated at the contact portions of the magnetic core 3 with the saturable cores 1, 1 a, 1 b to generate heat. When this heat generation becomes a problem, the first to third embodiments may be slightly improved and configured as follows.
[0030]
<Fifth Embodiment>
The fifth embodiment shown in FIG. 9 is obtained by improving the first embodiment shown in FIG. 1 so that the problem of heat generation does not occur. 9, parts that are the same as those in FIG. 1 are given the same reference numerals, and explanation thereof is omitted. As shown in FIG. 9, between the leg portions 31 and 32 of the magnetic core 3 and the saturable cores 1a and 1b, magnetic body pieces 11a and 11b made of a magnetic body that hardly generate eddy currents are inserted. ing. The magnetic body pieces 11a and 11b are made of ferrite as a preferred example. Since the magnetic body pieces 11a and 11b are interposed between the leg portions 31 and 32 of the magnetic core 3 and the saturable cores 1a and 1b, eddy currents generated in the magnetic core 3 are reduced, and heat generation can be suppressed. it can. No eddy currents are generated in the magnetic pieces 11a and 11b themselves, and the magnetic pieces 11a and 11b do not generate heat.
[0031]
Even if the magnetic pieces 11a and 11b are inserted, the closed magnetic path 6 is maintained, so that the operation as the saturable reactor (distortion correction characteristic) is not affected at all. According to the fifth embodiment, a temperature reduction effect of about 30 ° C. can be obtained without reducing the distortion correction amount as compared with the first embodiment.
[0032]
<Sixth Embodiment>
The sixth embodiment shown in FIG. 10 is obtained by improving the second embodiment shown in FIG. 6 so that the problem of heat generation does not occur. 10, the same parts as those in FIG. 6 are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted. As shown in FIG. 10, a magnetic piece 11 made of a magnetic material that hardly generates eddy current is inserted between the leg 31 of the magnetic core 3 and the saturable cores 1a and 1b. The magnetic piece 11 is made of ferrite as a suitable example. Since the magnetic body piece 11 is interposed between the leg portion 31 of the magnetic core 3 and the saturable cores 1a and 1b, the eddy current generated in the magnetic core 3 is reduced and heat generation can be suppressed. No eddy current is generated in the magnetic piece 11 itself, and the magnetic piece 11 does not generate heat.
[0033]
Even if the magnetic body piece 11 is inserted, the closed magnetic path 6 is maintained, so that the operation (distortion correction characteristic) as the saturable reactor is not affected at all. According to the sixth embodiment, a temperature reduction effect of about 30 ° C. was obtained without reducing the distortion correction amount as compared with the second embodiment.
[0034]
<Seventh embodiment>
The seventh embodiment shown in FIG. 11 is obtained by improving the third embodiment shown in FIG. 7 so that the problem of heat generation does not occur. In FIG. 11, the same parts as those in FIG. As shown in FIG. 11, a magnetic piece 11 made of a magnetic material that hardly generates eddy current is inserted between the leg portion 31 of the magnetic core 3 and the saturable core 1. Since the magnetic piece 11 is interposed between the leg portion 31 of the magnetic core 3 and the saturable core 1, eddy currents generated in the magnetic core 3 are reduced, and heat generation can be suppressed. No eddy current is generated in the magnetic piece 11 itself, and the magnetic piece 11 does not generate heat.
[0035]
Even if the magnetic body piece 11 is inserted, the closed magnetic path 6 is maintained, so that the operation (distortion correction characteristic) as the saturable reactor is not affected at all. According to the seventh embodiment, a temperature reduction effect of about 30 ° C. was obtained without reducing the distortion correction amount as compared with the third embodiment.
[0036]
In the fifth to seventh embodiments, the most suitable ferrite is used as the magnetic body pieces 11, 11 a, 11 b, but any other material may be used as long as it is a magnetic body that hardly generates (does not generate) eddy currents. Also good. As the material of the magnetic core 3, when a material such as ferrite that does not generate eddy current is used, there is no problem of heat generation. In this case, it is not particularly necessary to adopt the fifth to seventh embodiments. The first to third embodiments may be used.
[0037]
<Eighth Embodiment>
The eighth embodiment shown in FIG. 12 is a development of the sixth embodiment shown in FIG. 10 so that a further temperature reduction effect can be obtained. In FIG. 12, the same parts as those of FIG. As shown in FIG. 12, a magnetic piece 11a is inserted between the leg 31 of the magnetic core 3 and the saturable cores 1a and 1b. Further, the magnetic piece 11 b is also inserted between the leg portion 32 of the magnetic core 3 and the magnet 5.
[0038]
In the eighth embodiment, since the magnet 5 and the magnetic body piece 11b are interposed between the leg portion 32 of the magnetic core 3 and the saturable cores 1a and 1b, the eddy current generated in the leg portion 32 of the magnetic core 3 And the heat generation can be further suppressed as compared with the sixth embodiment shown in FIG. According to the eighth embodiment, a temperature reduction effect of about 36 ° C. was obtained without reducing the distortion correction amount as compared with the second embodiment. The temperature reduction effect is about 6 ° C. better than the sixth embodiment.
[0039]
<Ninth Embodiment>
The ninth embodiment shown in FIG. 13 is a modification of the eighth embodiment shown in FIG. 12, and the positions of the magnet 5 and the magnetic piece 11b are exchanged. That is, the magnetic piece 11 b is inserted between the saturable cores 1 a and 1 b and the magnet 5. The temperature reduction effect of the ninth embodiment is almost the same as that of the eighth embodiment.
[0040]
<Tenth Embodiment>
The tenth embodiment shown in FIG. 14 is a development of the seventh embodiment shown in FIG. 11 so as to obtain a temperature reduction effect. 14, the same parts as those in FIG. 11 are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted. As shown in FIG. 14, a magnetic piece 11 a is inserted between the leg portion 31 of the magnetic core 3 and the saturable core 1. Further, the magnetic piece 11 b is also inserted between the leg portion 32 of the magnetic core 3 and the magnet 5.
[0041]
In the tenth embodiment, since the magnet 5 and the magnetic body piece 11b are interposed between the leg 32 of the magnetic core 3 and the saturable core 1, the eddy current generated in the leg 32 of the magnetic core 3 is reduced. In addition, heat generation can be further suppressed than in the seventh embodiment shown in FIG. According to the tenth embodiment, a temperature reduction effect of about 36 ° C. was obtained without reducing the distortion correction amount as compared with the third embodiment. The temperature reduction effect is more excellent by about 6 ° C. than the seventh embodiment.
[0042]
<Eleventh embodiment>
The eleventh embodiment shown in FIG. 15 is a modified example of the tenth embodiment shown in FIG. 14, and the positions of the magnet 5 and the magnetic piece 11b are exchanged. That is, the magnetic piece 11 b is inserted between the saturable core 1 and the magnet 5. The temperature reduction effect of the eleventh embodiment is almost the same as that of the tenth embodiment.
[0043]
In recent display devices, various raster distortion correction functions are incorporated. Then, due to the asymmetry of the correction characteristics on the left and right sides of the screen due to the raster distortion correction function, as shown in FIGS. is there. The embodiment shown in FIGS. 17 to 21 is configured to correct vertical line raster distortion as shown in FIGS. 16A and 16B in addition to the basic configuration described above. 17 to 21, the same parts as those in FIGS. 1 and 6 to 11 are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted as appropriate.
[0044]
<Twelfth embodiment>
The twelfth embodiment shown in FIG. 17 is obtained by improving the sixth embodiment shown in FIG. 10 so as to correct vertical line raster distortion as shown in FIGS. As can be seen by comparing FIG. 17 and FIG. 10, in the twelfth embodiment shown in FIG. 17, the position of the magnet 5 is offset downward in FIG. That is, the magnet 5 is not disposed so as to contact the both flanges of the saturable cores 1a, 1b evenly, but is disposed so as to contact the flanges unevenly.
[0045]
Thereby, the areas where the magnet 5 abuts against both the flanges of the saturable cores 1a and 1b are different from each other. In this case, the magnetic bias applied to the saturable cores 1a and 1b is different from each other, and the inductances of the impedance control coils 2a and 2b wound around the saturable cores 1a and 1b are different from each other. The inductance of the impedance control coil 2a is larger than the inductance of the impedance control coil 2b.
[0046]
If the inductances of the impedance control coils 2a and 2b are equal to each other, the impedance control coils 2a and 2b are wound so as to generate magnetic fields opposite to each other. The induced currents flowing through 2a and 2b cancel each other. However, when configured as shown in FIG. 17 and there is a difference in inductance between the impedance control coils 2a and 2b, a difference also occurs in the induced currents and they do not cancel each other.
[0047]
Then, the induced current flows to the horizontal deflection coils 12a and 12b connected to the impedance control coils 2a and 2b, and deflects the electron beam in the horizontal direction on the upper and lower sides of the screen. As a result, as shown in FIGS. 16A and 16B, the vertical line raster can be changed to a bow shape on the upper and lower sides of the screen. Therefore, the magnetic bias to the saturable cores 1a and 1b by the magnet 5 is varied to intentionally uninduct the inductances of the impedance control coils 2a and 2b so as to cancel the arcuate distortion of the vertical line raster at the center in the horizontal direction of the screen. Make balance.
[0048]
As described above, the twelfth embodiment shown in FIG. 17 can correct the bow distortion of the vertical raster shown in FIG. Note that the direction in which the vertical line raster changes, that is, which of FIGS. 16A and 16B, is determined by the magnitude relationship of the inductances of the impedance control coils 2a and 2b and the winding direction.
[0049]
<13th Embodiment>
The thirteenth embodiment shown in FIG. 18 uses a magnet 50 having a shorter length than the magnet 5 in FIG. The magnet 5 in FIG. 17 has a length approximately equal to the distance between both ends of the flanges of the saturable cores 1a and 1b, but the magnet 50 in FIG. 18 has a length shorter than the distance between both ends. Is. In the example of FIG. 18, the magnet 50 is disposed so that one end in the longitudinal direction thereof is aligned with the end of the flange of the saturable core 1b.
[0050]
Also in the thirteenth embodiment, since the magnet 50 abuts against the flanges of the saturable cores 1a and 1b unevenly, the magnetic bias applied to the saturable cores 1a and 1b is different from each other, so that the saturable core 1a , 1b, the inductances of the impedance control coils 2a, 2b are different from each other. The inductance of the impedance control coil 2a is larger than the inductance of the impedance control coil 2b. Therefore, as in the twelfth embodiment, it is possible to correct the bow distortion of the vertical line raster shown in FIG.
[0051]
<Fourteenth embodiment>
In the fourteenth embodiment shown in FIG. 19, two magnets 50a and 50b having different sizes are used instead of the magnet 5 in FIG. The magnet 50a is smaller than the magnet 50b. The magnet 50b has a length approximately equal to the distance between both ends of the flange of the saturable core 1b, but the magnet 50a has a length shorter than the distance between both ends of the flange of the saturable core 1a. Also according to the fourteenth embodiment, it is possible to correct the bow distortion of the vertical line raster shown in FIG.
[0052]
<Fifteenth embodiment>
The fifteenth embodiment shown in FIG. 20 is obtained by improving the fourth embodiment shown in FIG. 8 so as to correct the distortion of the vertical line raster as shown in FIGS. As can be seen by comparing FIG. 20 with FIG. 8, in the fifteenth embodiment shown in FIG. 20, the position of the magnet 5a is offset downward in FIG. Also in this configuration, the magnetic bias applied to the saturable cores 1a and 1b is different from each other, and the inductance of the impedance control coil 2a is larger than the inductance of the impedance control coil 2b. Therefore, the fifteenth embodiment can also correct the bow distortion of the vertical raster shown in FIG.
[0053]
<Sixteenth Embodiment>
The sixteenth embodiment shown in FIG. 21 uses a magnet 50a having a shorter length than that of the magnet 5a in FIG. The magnet 50a is smaller than the magnet 5b. Therefore, the magnetic biases applied to the saturable cores 1a and 1b are different from each other, and the inductance of the impedance control coil 2a is larger than the inductance of the impedance control coil 2b. Also according to the sixteenth embodiment, it is possible to correct the bow distortion of the vertical line raster shown in FIG.
[0054]
In the twelfth to sixteenth embodiments, as means for changing the magnetic bias, the position of the magnet that contacts both flanges of the saturable cores 1a and 1b is shifted or the length of the magnet is changed. , 1b, the thickness and shape of the magnets in contact with both flanges may be varied, or the amount of magnetization may be varied.
[0055]
By the way, in the eighth to eleventh embodiments shown in FIGS. 12 to 15, when the vertical line raster arcuate distortion occurs at the center in the horizontal direction of the screen as shown in FIGS. 16 (A) and 16 (B). As in the twelfth to sixteenth embodiments, the magnetic bias applied to the saturable cores 1a and 1b by the magnet 5 may be varied so as to correct the distortion.
[0056]
As described above, when the eighth embodiment shown in FIG. 12 and the ninth embodiment shown in FIG. 13 are compared, there is no difference in the temperature reduction effect, but the bow of the vertical raster with different magnetic biases. When correcting the distortion, the eighth embodiment in which the magnet 5 is closer to the saturable cores 1a and 1b has a larger distortion correction effect. Accordingly, the eighth embodiment is preferable to the ninth embodiment in terms of the distortion correction effect of the vertical line raster at the center in the horizontal direction of the screen. Similarly, the tenth embodiment is preferable to the eleventh embodiment.
[0057]
<Seventeenth Embodiment>
When the saturable reactor is operated, the saturable cores 1, 1a, 1b vibrate with a horizontal deflection cycle, and the magnetic core 3 around which the saturation control coil 4 is wound vibrates with a vertical deflection cycle, and a magnet in contact therewith. 5, 5a, 5b, 50, 50a and magnetic pieces 11, 11a, 11b may collide with each other to generate noise (beat sound). The seventeenth embodiment shown in FIG. 22 is configured to improve the sixth embodiment shown in FIG.
[0058]
In FIG. 22, polyester tapes 15 a and 15 b are provided between the saturable cores 1 a and 1 b and the magnetic piece 11 and between the saturable cores 1 a and 1 b and the magnet 5. As an example, the polyester tape 15 a is attached to the magnetic piece 11, and the polyester tape 15 b is attached to the magnet 5. By providing the polyester tapes 15a and 15b, the closed magnetic path 6 can be magnetically connected between the saturable cores 1a and 1b and the magnetic piece 11 and between the saturable cores 1a and 1b and the magnet 5. A gap is formed. The thickness of the polyester tapes 15a and 15b is about 0.1 mm, and does not particularly affect the operation as a saturable reactor.
[0059]
With this configuration, it is possible to greatly suppress the generation of a beat sound caused when the saturable cores 1a and 1b vibrate and collide with the magnetic piece 11 and the magnet 5. Other vibration absorbing materials (buffer materials) may be used instead of the polyester tapes 15a and 15b, and a space may be formed by providing ribs in the case of the saturable reactor.
[0060]
<Eighteenth embodiment>
In FIG. 23, polyester tapes 15 a and 15 b are provided between the leg portion 31 of the magnetic core 3 and the magnetic body piece 11 and between the leg portion 32 of the magnetic core 3 and the magnet 5. As an example, the polyester tape 15 a is attached to the magnetic piece 11, and the polyester tape 15 b is attached to the magnet 5. In the eighteenth embodiment as well, like the seventeenth embodiment, it is possible to greatly suppress the generation of a roaring sound.
[0061]
In the seventeenth and eighteenth embodiments, two magnetic gaps of the closed magnetic path 6 are provided, but both ends of the saturable cores 1a and 1b, between the legs 31 of the magnetic core 3 and the magnetic body piece 11, If a magnetic gap is provided at any one of the four locations between the leg portion 32 of the magnetic core 3 and the magnet 5, it is possible to reduce the roaring sound. Increasing the number of magnetic gaps in the closed magnetic path 6 increases the effect of reducing the roaring sound. According to the seventeenth and eighteenth embodiments in which two magnetic gaps of the closed magnetic path 6 are provided, it has been confirmed that the level can be improved to a level having no practical problem.
[0062]
In the seventeenth and eighteenth embodiments, polyester tapes 15a and 15b for reducing beat noise are provided in the sixth embodiment shown in FIG. 10, but the same configuration can be applied to other embodiments. it can.
[0063]
【The invention's effect】
As described above in detail, the deflection yoke of the present invention is a saturable reactor for correcting deflection characteristics, and includes at least one saturable core and a plurality of series-connected coils wound around the saturable core. A series circuit of a plurality of impedance control coils comprising an impedance control coil and connected in series to a parallel circuit in which a pair of horizontal deflection coils are connected in parallel, at least one magnet for providing a magnetic bias to the saturable core, and saturable A magnetic core that forms a closed magnetic path together with the core and the magnet, and a saturation control coil that is wound around the magnetic core and through which a vertical deflection current flows are configured. Further, the vertical deflection saturation control magnetic field generated by the saturation control coil is The direction of the vertical deflection saturation control magnetic field generated by the saturation control coil is always opposite to the magnetic field generated by the magnet. It means the same direction in the time of a side deflection and at the screen lower deflection An inductance of the saturable reactor when the deflection yoke deflects the electron beam to a substantially central portion between the horizontal central portion and the left and right end portions of the screen in the vertical central portion of the screen; LR represents the inductance of the saturable reactor when the electron beam is deflected to the left and right end portions in the vertical central portion of the screen, and the deflection yoke causes the electron beam to be deflected to the horizontal central portion of the screen in the vertical upper and lower end portions of the screen. LTTR is the inductance of the saturable reactor when deflected to a substantially central portion between the right and left ends and the saturable when the deflection yoke deflects the electron beam to the left and right ends at the upper and lower ends in the vertical direction of the screen. When the inductance of the saturation reactor is LTR, LTR> LR, LTTR> LMR, (LT R-LMR)> (to meet the LTR-LR) the relationship Since it is configured, it has a deflection correction characteristic equal to or higher than that of the conventional one, and the number of parts and the number of assembling steps are small, so that the deflection yoke can be reduced in cost.
[0064]
In addition to the above configuration, a magnetic material that hardly generates eddy currents between the saturable core and the magnetic core. Ferrite The amount of heat generated can be greatly reduced by interposing. Further, in a configuration including a plurality of saturable cores, the magnets apply different magnetic biases to the plurality of saturable cores, so that the bow distortion of the vertical line raster at the center in the horizontal direction of the screen is corrected. be able to.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a plan view showing a first embodiment of a saturable reactor used in a deflection yoke of the present invention.
FIG. 2 is a circuit diagram showing a connection example of the first embodiment shown in FIG. 1;
FIG. 3 is a circuit diagram showing a connection example of the first embodiment shown in FIG. 1;
FIG. 4 is a diagram showing deflection points on a screen for explaining the operation of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 5 is a characteristic diagram for explaining the operation of the saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 6 is a plan view showing a second embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 7 is a plan view showing a third embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 8 is a plan view showing a fourth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 9 is a plan view showing a fifth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 10 is a plan view showing a sixth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 11 is a plan view showing a seventh embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 12 is a plan view showing an eighth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 13 is a plan view showing a ninth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 14 is a plan view showing a tenth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 15 is a plan view showing an eleventh embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 16 is a diagram showing arcuate distortion that occurs at the center in the left-right direction of the screen.
FIG. 17 is a plan view showing a twelfth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 18 is a plan view showing a thirteenth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 19 is a plan view showing a fourteenth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 20 is a plan view showing a fifteenth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 21 is a plan view showing a sixteenth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 22 is a plan view showing a seventeenth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 23 is a plan view showing an eighteenth embodiment of a saturable reactor used in the deflection yoke of the present invention.
FIG. 24 is a plan view showing an example of a conventional saturable reactor.
25 is a circuit diagram showing a connection example of the saturable reactor shown in FIG. 24. FIG.
FIG. 26 is a diagram showing pincushion distortion of a vertical raster.
[Explanation of symbols]
1,1a, 1b Saturable core
2a, 2b Impedance control coil
3 Magnetic core
4 Saturation control coil
5,5a, 5b, 50,50a Magnet
6 Closed magnetic circuit
8 Diode bridge circuit
9,10 Diode
11, 11a, 11b Magnetic body piece
12a, 12b Horizontal deflection coil
13a, 13b Vertical deflection coil
15a, 15b Polyester tape

Claims

In a deflection yoke comprising a parallel circuit in which a pair of horizontal deflection coils are connected in parallel, a vertical deflection coil, and a saturable reactor for correcting deflection characteristics,
The saturable reactor is
At least one saturable core;
A plurality of impedance control coils wound around the saturable core and connected in series, and a series circuit of the plurality of impedance control coils connected in series to the parallel circuit;
At least one magnet for providing a magnetic bias to the saturable core;
A magnetic core that forms a closed magnetic path with the saturable core and the magnet;
A saturation control coil wound around the magnetic core and through which a vertical deflection current flows,
The vertical deflection saturation control magnetic field generated by the saturation control coil is always opposite to the magnetic field generated by the magnet,
Means for making the direction of the vertical deflection saturation control magnetic field the same in both the upper screen deflection and the lower screen deflection ;
The inductance of the saturable reactor when the deflection yoke deflects the electron beam to a substantially central portion between the horizontal central portion and the left and right end portions of the screen in the vertical central portion of the screen is LMR, and the deflection yoke is the electron beam. , The inductance of the saturable reactor when deflected to the left and right end portions in the vertical center portion of the screen, and the deflection yoke causes the electron beam to flow in the horizontal center portion and the left and right ends of the screen at the upper and lower end portions in the vertical direction of the screen. The inductance of the saturable reactor when deflected to a substantially central portion with respect to the portion is LTTR, and the saturable reactor when the deflection yoke deflects the electron beam to the left and right ends of the upper and lower ends in the vertical direction of the screen. When the inductance is LTR,
A deflection yoke configured to satisfy the following relationships: LTR> LR, LTTR> LMR, (LTTR-LMR)> (LTR-LR) .

2. A deflection yoke according to claim 1, wherein said means is a diode bridge circuit connected to said vertical deflection coil and said saturation control coil.

The saturation control coil includes first and second coils connected in parallel, and the means is a diode connected to each of the first and second coils in opposite directions. The deflection yoke according to 1.

4. A deflection yoke according to claim 1, wherein ferrite is interposed between the saturable core and the magnetic core.

5. The deflection yoke according to claim 1, further comprising a plurality of saturable cores, wherein the magnet applies different magnetic biases to the plurality of saturable cores.

The magnet is in contact with each of the plurality of saturable cores, and the areas of the magnet in contact with each of the plurality of saturable cores are different from each other. 6. A deflection yoke according to claim 5, wherein different magnetic biases are applied.