JP3927456B2

JP3927456B2 - Method for producing highly reactive coke for blast furnace

Info

Publication number: JP3927456B2
Application number: JP2002195635A
Authority: JP
Inventors: 誠治野村; 誠章内藤; 久継北口; 清柴田
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2002-07-04
Filing date: 2002-07-04
Publication date: 2007-06-06
Anticipated expiration: 2022-07-04
Also published as: JP2004035752A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高炉の燃料費を低減させ、生産性を向上させて高炉操業を実施可能にするための、高炉用高反応性コークスの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
通常の高炉においては、炉頂から鉄鉱石（焼結鉱）および通常高炉用コークスを層状に装入し、この鉄鉱石を炉内で還元した後、溶融状態にある銑鉄を製造している。
【０００３】
ところで、高炉には、熱保存帯と呼ばれる温度が１０００℃程度でほぼ一定の領域があり、この温度は通常高炉用コークスのガス化開始温度に相当する。すなわち、高炉内でＣ＋ＣＯ₂＝２ＣＯで表されるコークスのガス化反応が起るためには、約１０００℃以上の温度が必要となる。鉄鉱石の還元は、その約７０％が熱保存帯より高温領域で生じるが、温度が高くなるに伴い、還元平衡ガス組成が高ＣＯ濃度側になり、還元反応を進めるためには、より高いＣＯ濃度組成のガスが必要となる。さらに、約１１００℃以上で、鉄鉱石からの融液生成が見られ、その結果として鉄鉱石（焼結鉱）中への還元ガスの浸透が抑制されてしまう。このため、熱保存帯温度が高いと、ＣＯガスによる鉄鉱石の間接還元を有効に活用できず、還元効率もある値以上に向上しない。
【０００４】
一方、高炉用高反応性コークスは、反応性が高いことから、高炉内のＣＯ₂がコークス表面に接した際、Ｃ＋ＣＯ₂＝２ＣＯの反応がより低温から活発に行われる。また、その結果として、炉内に生じたＣＯガスが鉄鉱石と有効に反応して、還元反応が促進される。
【０００５】
Ｃ＋ＣＯ₂＝２ＣＯの反応は吸熱反応であり、高炉における熱保存帯温度を低下させる効果がある。すなわち、通常高炉用コークス使用時は、１０００℃程度の熱保存帯が生成し、その温度がほとんど変化しないのに対し、高炉用高反応性コークスを使用することによって、熱保存帯温度を９００〜９５０℃に低下させることが可能となる。その結果、還元平衡ガス組成が低ＣＯ濃度側になり、還元平衡到達点に余裕ができるため、還元がより進行することになり、還元効率が向上する。このため、高炉用高反応性コークスを通常高炉用コークスの一部、あるいは全量と置換して使用することができれば、高炉の還元効率が向上し、コークス比を低下できる。
【０００６】
従来行われてきた高炉用高反応性コークス製造法は、高炉用コークスの製造に適さない、コークス化した際に反応性が高くなる非微粘結炭や一般炭を原料炭に配合するか、あるいはコークスのガス化反応を促進する触媒としての役割を持つ鉄分を原料炭に配合する方法であった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、非微粘結炭や一般炭の配合による方法は、非微粘結炭や一般炭の配合比が小さいと反応性向上効果が小さく高炉の還元効率を向上させることができないという問題があった。また、非微粘結炭や一般炭の配合比が大きいとコークス強度が著しく低下し、高炉の炉頂から装入する時に粉化してしまい、高炉の通気性が悪化するため、実際の高炉での使用が極めて困難になるという問題があった。また、鉄分を石炭と混合してコークス炉で乾留すると、ある一定の温度以上では、コークス炉の炉壁を構成する珪石煉瓦と鉄分が反応し、炉壁が損傷するため、望ましくない。
【０００８】
そこで本発明においては、コークス強度を確保して高炉の通気性を維持することができ、かつ、高炉寿命、高炉安定操業の面で問題がない、高炉用高反応性コークスの製造方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明の要旨は、以下の通りである。
【００１０】
（１）石炭中の揮発分に応じて、石炭へのカルシウム添加量の目標値を調整し、石炭に添加するカルシウムの質量が該目標値になるようにカルシウム含有水添加量を調整してカルシウム含有水を添加した石炭を、コークス炉で乾留することを特徴とする、高炉用高反応性コークスの製造方法。
【００１１】
（２）石炭中の揮発分に応じて、石炭へのカルシウム添加量の目標値を調整し、石炭に添加するカルシウムの質量が該目標値になるようにカルシウム含有水中のカルシウム濃度を調整してカルシウム含有水を添加した石炭を、コークス炉で乾留することを特徴とする、高炉用高反応性コークスの製造方法。
【００１２】
（３）石炭中のカルシウム含有量に応じて、石炭へのカルシウム添加量の目標値を調整し、石炭に添加するカルシウムの質量が該目標値になるようにカルシウム含有水添加量を調整してカルシウム含有水を添加した石炭を、コークス炉で乾留することを特徴とする、高炉用高反応性コークスの製造方法。
【００１３】
（４）石炭中のカルシウム含有量に応じて、石炭へのカルシウム添加量の目標値を調整し、石炭に添加するカルシウムの質量が該目標値になるようにカルシウム含有水中のカルシウム濃度を調整してカルシウム含有水を添加した石炭を、コークス炉で乾留することを特徴とする、高炉用高反応性コークスの製造方法。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明者らは、コークスの反応性を向上させる触媒について検討し、カルシウム含有水を石炭に添加して乾留することにより、得られるコークスの反応性が著しく向上することを見出した。ここで、カルシウム含有水とは、カルシウム化合物、カルシウムイオンのいずれか単独を含む水、またはこれらが共存したものを含む水を意味する。
【００１６】
カルシウム含有水を調製するには、カルシウムを含有する物質を水に懸濁あるいは溶解させることにより実施できる。ここでカルシウムを含有する物質であれば特に規定するものではないが、生石灰、消石灰、石灰石、ドロマイトなど、従来より工業的に利用されている自然界に豊富な資源を、水に懸濁あるいは溶解させればよい。特に、生石灰、石灰石は製鉄プロセスにおいて従来多量に使用されており、容易かつ安価に入手することができるため、好ましい。
【００１７】
また、製鉄プロセスにおいて、高炉ダスト、転炉ダスト、高炉スラグ、転炉スラグ、焼結ダストなど、発生するダスト・スラグ類もカルシウムを多く含んでおり、これらを水に懸濁あるいは溶解させてもよい。これらも、容易かつ安価に入手することができるというメリットがある。
【００１８】
カルシウム含有水を石炭に添加して乾留するとコークスの反応性が向上する理由は、少なくともカルシウム化合物、カルシウムイオンとして添加されたカルシウムは、乾留後にコークス中に残留し、コークスとＣＯ₂との間で電子の授受を行う媒体として作用し、コークスの反応性を向上させる触媒として作用するためである。また、液体の状態でカルシウム化合物またはカルシウムイオンを石炭に添加することにより、石炭中におけるカルシウム化合物またはカルシウムイオンの分散性を向上させ、触媒の比表面積を増加させることができ、少量の添加で大きな反応性向上効果を得ることが可能である。
【００１９】
ここでコークス反応性とは、９００℃〜１３００℃程度の高温域におけるＣＯ₂との反応性であり、一般的にはＪＩＳＫ２１５１（１９９３）のコークス類試験方法に記載の反応性試験方法により測定される。熱保存帯温度を低下するのに必要な、コークス反応性の目標値は、上記ＪＩＳ試験法において、２５ｍｌ／ｍｉｎ以上である。
【００２０】
また、これらのカルシウム化合物またはカルシウムイオンは、コークス炉の通常操業条件下では、コークス炉の炉壁煉瓦と反応せず、炉壁損傷の危惧が全くないことが明らかとなった。
【００２１】
次に、カルシウム含有水を石炭に添加する際の石炭の水分について説明する。カルシウム含有水を石炭に添加すると、結果としてコークス炉に装入する石炭の水分が増加することとなるが、この水分増加の影響については、下記のように考えている。ここで石炭中の水分とは、ＪＩＳＭ８８１１（１９７６）の石炭類及びコークス類のサンプリング方法並びに全水分・湿分測定方法により測定される全水分のことである。
【００２２】
コークス炉に装入する石炭は屋外ヤードで貯炭するため、石炭中の水分は天候により大きく変動し、通常は８〜１２質量％である。
【００２３】
また近年、コークス炉に装入する石炭を事前に乾燥機で乾燥させる調湿炭操業法が導入されつつあり、コークス炉に装入する石炭中の水分は低下しているが、乾燥機に送炭される石炭の水分変動に応じて乾燥機の運転を調整して水分を調整することは難しいため、結果としてコークス炉に装入する石炭中の水分は、５〜７質量％程度で変動している。
【００２４】
石炭中の水分が変動すると、コークス炉の炭化室に装入する石炭の量が変動するだけでなく、乾留に要する熱量も変動する。このため、水分変動に応じて、炭化室への装入石炭量や燃料ガスの供給量を調整する必要があり、コークス炉操業を大きく変動させる要因となっている。
【００２５】
例えば、水分変動により石炭水分が低下しているにもかかわらず炭化室への石炭装入質量を同一として操業していると、水分低下により炭化室に装入される石炭の装入密度が増加するため、同一装入石炭質量では、石炭の装入高さが低下し、炭化室上部の空間容積が大きくなる。これにより、炭化室上部へのカーボン付着量が著しく増加し、コークスの押出性が悪化する等のトラブルにつながることがある。
【００２６】
また、水分変動により石炭水分が増加しているにもかかわらず燃料ガスの供給量を一定で操業していると、熱量不足によりコークス化が遅れ、コークスの押出性が悪化する等のトラブルにつながることがある。
【００２７】
したがって、コークス炉に装入する石炭の水分をほぼ一定にすることは、コークス炉操業安定化の上で極めて重要である。本発明においては、石炭の水分の変動に応じて、この変動を小さくする、または変動をほとんどなくす様に、カルシウム含有水を石炭に所定量添加するものである。すなわち、石炭の水分が変動の上限の際の添加量と下限の際の添加量を変化させ、添加後の石炭水分の経時的な変動幅を抑制することで、コークス炉に装入する石炭の水分は、ほぼ一定にでき、コークス炉操業の安定化を図れる。
【００２８】
カルシウム含有水を所定量添加した後の石炭水分の設定値は、コークス炉の操業条件によって変更可能であるが、石炭の水分変動の上限値に設定した場合、カルシウム含有水を添加後の石炭の水分値はほぼ一定となり、変動をほとんどなくすことができる。例えば、湿炭操業を実施している時、ある季節における水分の変動が９．５〜１０．５質量％である場合は、設定水分値は１０．５質量％とすればよい。この場合は、理論上水分変動がまったくない。
【００２９】
また、水分変動の上限値に設定しなくても、水分変動幅内の許容範囲内の任意の値に設定すれば、水分変動の幅をおさえることが可能である。例えば、湿炭操業を実施している時、ある季節における水分の変動が９．５〜１０．５質量％である場合は、設定水分値を１０．０質量％とすれば、水分変動は１０．０〜１０．５質量％の範囲におさえることができ、この様な設定を行っても良い。
【００３０】
水分変動幅の許容値の範囲については特に規定するものではなく、通常操業における水分変動幅より少しでも小さくなれば、それだけ効果がある。
【００３１】
水分目標値の上限については特に規定するものではないが、目標値は、水分の平均値＋２．０質量％以下であることが好ましく、さらにいえば水分の平均値＋０．５質量％以下であることがより好ましい。これは、石炭中水分が高くなりすぎると、コークス炉における乾留所要熱量が増加し、高反応性コークスを高炉で使用して還元効率を向上させて所要エネルギーを低下させても、コークス炉での所要エネルギーが増加し、高炉とコークス炉を合わせた工程での所要エネルギーを低下させる効果が低いためである。例えば、水分変動範囲が５．５〜６．５質量％で、平均が６．０質量％の時、水分目標値は８．０質量％以下であることが好ましく、６．５質量％以下であることがより好ましい。
【００３２】
さらに、水分目標値の上限は１４．０質量％以下であることが好ましい。これは、石炭中の水分が高くなると、石炭のベルトコンベアやホッパーへの付着などの問題が生じ、石炭のハンドリングが困難になるためである。例えば、水分平均が１３．５質量％の時、水分目標値は１４．０質量％以下であることが好ましい。
【００３３】
具体的なカルシウム含有水の添加方法を図１に示す。ちなみに、以下に示す石炭水分や添加率は、すべて単位質量石炭当たりの値である。ベルトコンベア５の上を搬送されてくる装入前の石炭の水分を水分測定器１で測定し、あらかじめ設定された目標水分値と上記測定水分値、さらにあらかじめ設定しているカルシウム含有水のカルシウム濃度から、必要なカルシウム含有水の添加率を計算機２で演算し、流量調節器３で調整して添加する。
【００３４】
具体的なカルシウム含有水の添加量（ｔ／ｈ）は、石炭の質量搬送速度（ｔ／ｈ）×カルシウム含有水の添加率（質量％）／１００で求められる。通常はベルトコンベアのスピードは一定であり、石炭の搬送質量速度は一定であるが、操業条件により石炭の質量搬送速度が変化する場合は、別途秤量コンベア等により測定された石炭の搬送質量速度を計算機に入力して求めればよい。
【００３５】
次に、カルシウム含有水を石炭に添加する際のカルシウムの添加量について説明する。カルシウム含有水を石炭に添加すると、結果としてコークス炉に装入するカルシウム量が増加することとなるが、コークスの反応性は石炭へのカルシウム添加量に依存するので、カルシウム含有水の添加量を調整することにより、石炭に添加するカルシウムの質量を任意の値にでき、コークスの反応性を調整することが可能である。ここで、（添加カルシウム元素の質量）／（石炭の質量）×１００で定義されるカルシウム添加率の目標値は、反応性向上という点では上限値は特に規定するものではないが、操業面では５質量％以下であることが好ましい。これは、カルシウム添加率が５質量％を越えると、反応性向上効果が飽和するためであり、添加したカルシウムが有効に使われないためである。また、下限値も特に規定するものではなく、少量でも添加されていることで、その効果は発揮される。
【００３６】
次に、コークス炉に装入する石炭の水分の変動を抑制しながら、カルシウム添加量を目標値とする方法について説明する。石炭の水分の変動を小さくするために、カルシウム含有水中の水分添加量にのみ着目した場合、カルシウム添加量を目標値に設定できない。そこで、カルシウム添加量も目標値とするには、添加するカルシウム含有水量だけでなく、カルシウム含有水中のカルシウム濃度も調整することで、実施可能である。
【００３７】
具体的には、図１に示すように、カルシウム含有水の貯槽４においてカルシウム濃度を測定し、石炭の質量搬送速度（ｔ／ｈ）×［カルシウム含有水の添加率（質量％）／１００］×［カルシウム濃度（質量％）／１００］が一定となるように、カルシウム濃度を調整すれば、単位質量当たりの石炭に添加するカルシウムの質量を一定にすることが可能となり、コークス反応性のばらつきをより低減させることが可能となり、より好ましい。
【００３８】
カルシウム濃度を調整するには、カルシウム濃度を目標値にするようにカルシウム含有水の貯槽４に水を添加するか、カルシウム源を添加すればよい。
【００３９】
ここで、添加カルシウム元素の質量／石炭の質量×１００で定義されるカルシウム添加率の目標値については反応性向上という点では上限値は特に規定するものではないが、操業面では５質量％以下であることが好ましい。これは、カルシウム添加率が５質量％を越えると、反応性向上効果が飽和するためであり、添加したカルシウムが有効に使われないためである。また、下限値も特に規定するものではなく、少量でも添加されていることで、その効果は発揮される。
【００４０】
さらに発明者らは、揮発分（以降ＶＭと記載する）が高い石炭ほど、カルシウム含有水を同一量添加した場合のコークス反応性向上効果が大きいことを見いだした。この理由は、ＶＭが高い石炭には、ミクロ気孔が多く存在し、水中のカルシウム化合物やカルシウムイオンがミクロ気孔内に拡散し、カルシウムの分散性が向上するためと考えられる。
【００４１】
発明者らの検討によれば、石炭銘柄別のＶＭに応じて、カルシウム含有水の添加量の目標値を調整すればよい。すなわち、ＶＭが高い石炭にはカルシウム含有水の添加量を多くし、ＶＭが低い石炭にはカルシウム含有水の添加量を少なくすればよい。ＶＭが高い石炭には、ミクロ気孔が多く存在し、カルシウム水中のカルシウム化合物やカルシウムイオンがミクロ気孔内に拡散し、カルシウムの分散性が高くなるため、カルシウム添加率同一条件下での反応性向上効果は大きくなる。具体的には、例えば、添加カルシウム元素の質量／石炭の質量×１００で定義される石炭に対するカルシウム添加率Ｃｉ（質量％）を、下記式：
【００４２】
【数１】

【００４３】
のようにＶＭ（質量％）の関数として表し、この式に基づいて添加率を決定すればよい。ここでＶＭは、ＪＩＳＭ８８１２（１９９３）の石炭類及びコークス類の工業分析方法により測定される恒湿ベースの揮発分のことである。
【００４４】
実機において、配合に使用する石炭銘柄が多い場合は、例えば、ＶＭ３０質量％以上の石炭と３０質量％未満の石炭に分け、前者に対してカルシウム含有水を選択的に添加する方法を用いることもできる。また、前者と後者で添加比率を変更し、前者に対して後者よりもカルシウム添加量をより多くする方法を用いることもできる。これは、既存の石炭混合・搬送設備を用いて石炭配合を調整し、配合された石炭にカルシウム含有水を添加すればよく、設備投資が少なく、かつ、少いカルシウム含有水添加率で大きな反応性向上効果を享受できるという点で好ましい。
【００４５】
さらに発明者らは、カルシウム含有量が低い石炭ほど、カルシウム含有水を同一量添加した場合のコークス反応性向上効果が大きいことを見いだした。この理由は、カルシウム含有量が低い石炭を乾留して得られるコークスはカルシウム含有量が高い石炭を用いた場合よりも反応性が低く、カルシウム添加による反応性向上効果が大きいためである。
【００４６】
発明者の検討によれば、石炭中のカルシウム含有量に応じて、カルシウム化合物やカルシウムイオンの添加量の目標値を調整すればよい。すなわち、カルシウム含有量が低い石炭にはカルシウム化合物やカルシウムイオンの添加量を多くし、カルシウム含有量が高い石炭にはカルシウム化合物やカルシウムイオンの添加量を少なくすればよい。具体的には、例えば、添加カルシウム元素の質量／石炭の質量×１００で定義される石炭に対するカルシウム添加率Ｃｉ（質量％）を、下記式：
【００４７】
【数２】

【００４８】
のように石炭中のカルシウム含有量Ｋ（質量％）の関数として表し、この式に基づいて添加率を決定すればよい。
【００４９】
ここで石炭中のカルシウム含有量Ｋ（質量％）は、石炭中に含まれるカルシウム元素の質量と石炭質量の比の百分率であり、以下の方法により求められる。すなわち、ＪＩＳＭ８８１５（１９７６）石炭灰およびコークス灰の分析方法の、酸化カルシウムの定量方法によって求められる数値を４０／５６倍して灰中カルシウム含有量（質量％）を求める。次に、ＪＩＳＭ８８１２（１９９３）石炭類およびコークス類の工業分析方法記載の、灰分定量方法によって石炭中の灰分（質量％）を求める。ここで、カルシウム含有量（質量％）は、灰分（質量％）×灰中カルシウム量（質量％）／１００で求められる。
【００５０】
発明者らの検討によれば、カルシウム含有量０．２質量％以下の石炭にカルシウム化合物またはカルシウムイオンを含む水を選択的に添加することがより好ましい。実機において、配合に使用する石炭銘柄が多い場合は、例えば、カルシウム含有量０．２質量％以下の石炭と０．２質量％を越える石炭に分け、前者に対してカルシウム含有水を選択的に添加する方法を用いることもできる。また、前者と後者で添加比率を変更し、前者に対して後者よりもカルシウム添加量をより多くする方法を用いることもできる。これは、既存の石炭混合・搬送設備を用いて石炭配合を調整し、配合された石炭にカルシウム含有水を添加すればよく、設備投資が少なく、かつ、少いカルシウム含有水添加率で大きな反応性向上効果を享受できるという点で好ましい。
【００５１】
【実施例】
実施例１
粘結炭８０質量％、非微粘結炭２０質量％の配合炭を−３ｍｍ８０質量％（すなわち、粒度が３ｍｍ以下の質量比が８０％になるよう）に粉砕した後、比較例においてはそのまま、参考例においては表１に示すような条件でカルシウム含有水を添加して混合した後、炉幅４００ｍｍ、炉高１０００ｍｍ、炉長１０００ｍｍの試験コークス炉に装入した。ここで、カルシウム含有水は炭酸カルシウムを水に懸濁させることにより調整した。カルシウム含有水中のカルシウム濃度を１０質量％となるように調整するため、カルシウム含有水中の炭酸カルシウム濃度は２５質量％、カルシウム含有水中の水の割合は７５質量％とした。また、カルシウム含有水中のカルシウム濃度を２０質量％となるように調整するため、カルシウム含有水中の炭酸カルシウム濃度は５０質量％、カルシウム含有水中の水の割合は５０質量％とした。
【００５２】
参考例１はカルシウム含有水添加後の石炭水分目標値を９質量％とし、カルシウム濃度１０質量％のカルシウム含有水を１．３質量％添加した。
【００５３】
また、参考例２は、カルシウム含有水添加後の石炭水分目標値を９質量％とし、カルシム濃度２０質量％のカルシウム含有水を２．０質量％添加した。
【００５４】
装入密度は、装入後の高さを測定することにより算出した。石炭は、炉温１２５０℃、乾留時間１８．５時間の条件で乾留し、焼成後のコークスについては、窒素で冷却した後、ＪＩＳＫ２１５１（１９９３）に準じたコークスのドラム強度指数（１５０回転後＋１５ｍｍ指数）および反応性を測定した。
【００５５】
表１に示すように、参考例１においては、比較例とほぼ同じドラム強度であり、反応性が高いコークスを製造できている。また、参考例２においても、比較例とほぼ同じドラム強度であり、反応性が参考例１よりも高いコークスを製造できている。
【００５６】
【表１】

【００５７】
実施例２
表２に示すような石炭を、表３のような条件でカルシウム含有水を添加して混合した後、炉幅４００ｍｍ、炉高１０００ｍｍ、炉長１０００ｍｍの試験コークス炉に装入した。石炭は、炉温１２５０℃、乾留時間１８．５時間の条件で乾留し、焼成後のコークスについては、窒素で冷却した後、ＪＩＳＫ２１５１（１９９３）に準じたコークスのドラム強度指数（１５０回転後＋１５ｍｍ指数）および反応性を測定した。
【００５８】
比較例３は、石炭Ａと石炭Ｂを５０質量％ずつ混合した後、カルシウム含有水添加後の石炭水分目標値を９質量％とし、カルシウム濃度１０質量％のカルシウム含有水を石炭に対し１．３質量％添加した。表３に示すように、反応性が高いコークスを製造できている。
【００５９】
発明例４は、揮発分の低い石炭Ａには何も添加せず、石炭Ｂのカルシウム含有水添加後の石炭水分目標値を１０質量％として、カルシウム濃度１０質量％のカルシウム含有水を石炭Ｂに対し２．６質量％添加した。石炭Ａと石炭Ｂの混合物の水分は９質量％、石炭Ａと石炭Ｂの混合物に対するカルシウム添加率は０．１３質量％であり、比較例３と同じであるが、比較例３よりもコークスの反応性が高い。これは、揮発分の高い石炭Ｂに対して選択的にカルシウム含有水を添加したためである。
【００６０】
比較例５は、石炭Ｃと石炭Ｄを５０質量％ずつ混合した後、カルシウム含有水添加後の石炭水分目標値を９質量％とし、カルシウム濃度１０質量％のカルシウム含有水を石炭に対し１．３質量％添加した。表３に示すように、反応性が高いコークスを製造できている。
【００６１】
発明例６は、カルシウム含有量の高い石炭Ｃには何も添加せず、石炭Ｄのカルシウム含有水添加後の石炭水分目標値を１０質量％として、カルシウム濃度１０質量％のカルシウム含有水を石炭Ｄに対し２．６質量％添加した。石炭Ｃと石炭Ｄの混合物の水分は９質量％、石炭Ｃと石炭Ｄの混合物に対するカルシウム添加率は０．１３質量％であり、比較例５と同じであるが、比較例５よりもコークスの反応性が高い。これは、カルシウム含有量の低い石炭Ｄに対して選択的にカルシウム含有水を添加したためである。
【００６２】
【表２】

【００６３】
【表３】

【００６４】
以上より、本発明により、コークス強度をそこなうことなく、反応性が高い高炉用コークスが製造可能であることがわかる。
【００６５】
【発明の効果】
本発明により、極めて簡易な方法で、コークス強度を損なわず、高炉用高反応性コークスが製造可能となる。本発明により、高炉での使用に適した高炉用高反応性コークスの製造方法が確立され、高炉の還元効率を向上できる点で、その工業的価値は大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の具体例を示す図である。
【符号の説明】
１…水分測定器、
２…計算機、
３…流量調節器、
４…カルシウム含有水の貯槽、
５…ベルトコンベア。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method for producing highly reactive coke for a blast furnace to reduce the fuel cost of the blast furnace, improve productivity, and enable blast furnace operation.
[0002]
[Prior art]
In a normal blast furnace, iron ore (sintered ore) and ordinary blast furnace coke are charged in layers from the top of the furnace, and after the iron ore is reduced in the furnace, molten pig iron is produced.
[0003]
By the way, in the blast furnace, there is a region where the temperature called a heat preservation zone is approximately constant at about 1000 ° C., and this temperature usually corresponds to the gasification start temperature of coke for blast furnace. That is, in order for the coke gasification reaction represented by C + CO ₂ = 2CO to occur in the blast furnace, a temperature of about 1000 ° C. or higher is required. About 70% of the reduction of iron ore occurs in a higher temperature region than the heat preservation zone, but as the temperature increases, the reduction equilibrium gas composition becomes higher in CO concentration side and is higher in order to advance the reduction reaction. A gas having a CO concentration composition is required. Furthermore, melt generation from iron ore is observed at about 1100 ° C. or higher, and as a result, permeation of reducing gas into iron ore (sintered ore) is suppressed. For this reason, if the heat preservation zone temperature is high, indirect reduction of iron ore with CO gas cannot be effectively utilized, and the reduction efficiency is not improved beyond a certain value.
[0004]
On the other hand, since highly reactive coke for blast furnace is highly reactive, when CO ₂ in the blast furnace comes into contact with the coke surface, the reaction of C + CO ₂ = 2CO is actively performed from a lower temperature. As a result, the CO gas generated in the furnace effectively reacts with the iron ore to promote the reduction reaction.
[0005]
The reaction of C + CO ₂ = 2CO is an endothermic reaction, and has the effect of reducing the temperature of the heat preservation zone in the blast furnace. That is, when a coke for a blast furnace is used, a heat storage zone of about 1000 ° C. is generated, and the temperature hardly changes. On the other hand, by using a highly reactive coke for a blast furnace, a heat storage zone temperature of 900 to It can be lowered to 950 ° C. As a result, the reduction equilibrium gas composition is on the low CO concentration side and there is a margin at the reduction equilibrium arrival point, so that the reduction proceeds further and the reduction efficiency is improved. For this reason, if the highly reactive coke for blast furnace can be used by replacing a part or all of the normal blast furnace coke, the reduction efficiency of the blast furnace can be improved and the coke ratio can be lowered.
[0006]
The conventional highly reactive coke production method for blast furnaces is not suitable for the production of blast furnace coke, or non-slightly caking coal or steaming coal that becomes highly reactive when coking is added to the raw coal, Or it was the method of mix | blending the iron content which has a role as a catalyst which accelerates | stimulates the gasification reaction of coke with raw material coal.
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
However, the method of blending non-slightly caking coal or steaming coal has the problem that if the blending ratio of non-slightly caking coal or steaming coal is small, the reactivity improvement effect is small and the reduction efficiency of the blast furnace cannot be improved. It was. In addition, if the blending ratio of non-slightly caking coal or steaming coal is large, the coke strength will be significantly reduced, and it will be pulverized when charged from the top of the blast furnace, and the air permeability of the blast furnace will deteriorate. There was a problem that the use of was extremely difficult. Further, when iron is mixed with coal and dry-distilled in a coke oven, it is not desirable because the iron brick reacts with the quartz brick constituting the oven wall of the coke oven and the oven wall is damaged at a certain temperature or higher.
[0008]
Therefore, in the present invention, there is provided a method for producing highly reactive coke for blast furnace, which can ensure coke strength and maintain the permeability of the blast furnace, and has no problem in terms of blast furnace life and stable blast furnace operation. For the purpose.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
The gist of the present invention is as follows.
[0010]
(1) Adjust the target value of the amount of calcium added to the coal according to the volatile content in the coal, and adjust the amount of calcium-containing water added so that the mass of calcium added to the coal becomes the target value. A method for producing highly reactive coke for a blast furnace, characterized in that coal containing added water is subjected to dry distillation in a coke oven.
[0011]
(2) Adjust the target value of the amount of calcium added to the coal according to the volatile content in the coal, and adjust the calcium concentration in the calcium-containing water so that the mass of calcium added to the coal becomes the target value. A method for producing a highly reactive coke for a blast furnace, characterized in that carbon to which calcium-containing water is added is carbonized in a coke oven.
[0012]
(3) According to the calcium content in the coal, the target value of the calcium addition amount to the coal is adjusted, and the calcium-containing water addition amount is adjusted so that the mass of calcium added to the coal becomes the target value. A method for producing a highly reactive coke for a blast furnace, characterized in that carbon to which calcium-containing water is added is carbonized in a coke oven.
[0013]
(4) Adjust the target value of the amount of calcium added to the coal according to the calcium content in the coal, and adjust the calcium concentration in the calcium-containing water so that the mass of calcium added to the coal becomes the target value. A method for producing highly reactive coke for a blast furnace, characterized in that coal to which calcium-containing water is added is dry-distilled in a coke oven.
[0015]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The present inventors have studied a catalyst for improving the reactivity of coke, and found that the reactivity of the obtained coke is remarkably improved by adding calcium-containing water to coal and subjecting it to dry distillation. Here, the calcium-containing water means water containing any one of calcium compounds and calcium ions, or water containing those in which they coexist.
[0016]
Preparation of calcium-containing water can be carried out by suspending or dissolving a calcium-containing substance in water. The substance containing calcium is not particularly specified as long as it contains calcium. Suspended or dissolved in natural water, such as quick lime, slaked lime, limestone, and dolomite, abundantly used in the natural world. Just do it. In particular, quick lime and limestone are preferred because they are conventionally used in large quantities in the iron making process and can be obtained easily and inexpensively.
[0017]
In addition, in the iron making process, the dust and slag that is generated, such as blast furnace dust, converter dust, blast furnace slag, converter slag, and sintered dust, contains a large amount of calcium, and even if these are suspended or dissolved in water. Good. These also have the merit that they can be obtained easily and inexpensively.
[0018]
The reason why coke reactivity is improved by adding calcium-containing water to coal to improve the coke reactivity is that at least the calcium compound and calcium added as calcium ions remain in the coke after dry distillation, and between coke and CO _2. This is because it acts as a medium for transferring electrons and serves as a catalyst for improving coke reactivity. Moreover, by adding calcium compounds or calcium ions to coal in a liquid state, the dispersibility of calcium compounds or calcium ions in coal can be improved, and the specific surface area of the catalyst can be increased. It is possible to obtain a reactivity improvement effect.
[0019]
Here, the coke reactivity is the reactivity with CO ₂ in a high temperature range of about 900 ° C. to 1300 ° C., and is generally measured by the reactivity test method described in the coke test method of JIS K2151 (1993). Is done. The target value of coke reactivity necessary for lowering the heat storage zone temperature is 25 ml / min or more in the JIS test method.
[0020]
In addition, these calcium compounds or calcium ions did not react with the furnace wall bricks of the coke oven under the normal operating conditions of the coke oven, and it became clear that there was no fear of furnace wall damage.
[0021]
Next, the water | moisture content of coal at the time of adding calcium containing water to coal is demonstrated. Addition of calcium-containing water to coal results in an increase in the moisture content of the coal charged into the coke oven. The influence of this moisture increase is considered as follows. The water | moisture content in coal here is the total water | moisture content measured by the sampling method of coals and cokes of JISM8811 (1976), and a total moisture and moisture measuring method.
[0022]
Since the coal charged in the coke oven is stored in an outdoor yard, the moisture in the coal varies greatly depending on the weather, and is usually 8 to 12% by mass.
[0023]
In recent years, humidity-controlled coal operating methods have been introduced in which the coal to be charged in the coke oven is dried in advance by a dryer, and the moisture in the coal charged in the coke oven has decreased, but it has been sent to the dryer. Since it is difficult to adjust the moisture by adjusting the operation of the dryer according to the moisture fluctuation of the coal to be charcoal, as a result, the moisture in the coal charged into the coke oven fluctuates by about 5 to 7% by mass. ing.
[0024]
When the moisture in the coal fluctuates, not only does the amount of coal charged into the coking chamber of the coke oven fluctuate, but the amount of heat required for dry distillation also fluctuates. For this reason, it is necessary to adjust the amount of coal charged into the carbonization chamber and the amount of fuel gas supplied in accordance with the moisture fluctuation, which is a factor that greatly fluctuates the coke oven operation.
[0025]
For example, if the operation is performed with the same coal charge mass in the carbonization chamber even though the coal moisture is reduced due to moisture fluctuation, the charge density of the coal charged into the carbonization chamber increases due to the water decrease. Therefore, at the same charge coal mass, the charge height of coal falls and the space volume of the upper part of a carbonization chamber becomes large. Thereby, the carbon adhesion amount to the upper part of a carbonization chamber increases remarkably, and it may lead to troubles, such as deterioration of the extrudability of coke.
[0026]
Also, if the fuel gas supply is kept constant despite the increase in coal moisture due to moisture fluctuations, coking will be delayed due to insufficient heat, leading to problems such as deterioration of coke extrusion. Sometimes.
[0027]
Therefore, it is extremely important to make the moisture of the coal charged into the coke oven almost constant in order to stabilize the operation of the coke oven. In the present invention, a predetermined amount of calcium-containing water is added to the coal so as to reduce or eliminate this fluctuation according to the fluctuation of the moisture of the coal. That is, by changing the amount of addition when the coal moisture is at the upper limit and the amount of addition at the lower limit, and suppressing the time-dependent fluctuation range of the coal moisture after addition, the amount of coal charged into the coke oven Moisture can be kept almost constant, and the coke oven operation can be stabilized.
[0028]
The setting value of coal moisture after adding a predetermined amount of calcium-containing water can be changed depending on the operating conditions of the coke oven. The moisture value becomes almost constant, and fluctuations can be almost eliminated. For example, when the wet coal operation is carried out, if the variation in moisture in a certain season is 9.5 to 10.5% by mass, the set moisture value may be 10.5% by mass. In this case, there is theoretically no water fluctuation.
[0029]
Even if the upper limit value of the moisture fluctuation is not set, if the value is set to an arbitrary value within the allowable range within the moisture fluctuation range, the width of the moisture fluctuation can be suppressed. For example, when the wet coal operation is carried out, if the variation in moisture in a certain season is 9.5 to 10.5 mass%, the moisture variation is 10 if the set moisture value is 10.0 mass%. It may be within the range of 0.0 to 10.5% by mass, and such setting may be performed.
[0030]
The range of the allowable value of the moisture fluctuation range is not particularly specified, and if the water fluctuation range is a little smaller than that in normal operation, it is more effective.
[0031]
The upper limit of the moisture target value is not particularly specified, but the target value is preferably an average value of moisture + 2.0% by mass or less, more specifically, an average value of moisture + 0.5% by mass or less. It is more preferable. This is because if the moisture in the coal becomes too high, the heat required for dry distillation in the coke oven increases, and even if the high reactive coke is used in the blast furnace to improve the reduction efficiency and reduce the required energy, This is because the required energy increases and the effect of reducing the required energy in the process of combining the blast furnace and the coke oven is low. For example, when the moisture fluctuation range is 5.5 to 6.5 mass% and the average is 6.0 mass%, the moisture target value is preferably 8.0 mass% or less, and is 6.5 mass% or less. More preferably.
[0032]
Furthermore, the upper limit of the moisture target value is preferably 14.0% by mass or less. This is because when the moisture in the coal becomes high, problems such as adhesion of the coal to the belt conveyor and the hopper occur, and handling of the coal becomes difficult. For example, when the moisture average is 13.5% by mass, the moisture target value is preferably 14.0% by mass or less.
[0033]
A specific method for adding calcium-containing water is shown in FIG. Incidentally, the coal moisture and addition rate shown below are all values per unit mass coal. The moisture content of the coal before being loaded on the belt conveyor 5 is measured by the moisture measuring device 1, and the target moisture value set in advance and the measured moisture value are set in advance, and the calcium-containing water is set in advance. Based on the concentration, the required addition rate of calcium-containing water is calculated by the computer 2, adjusted by the flow rate regulator 3 and added.
[0034]
The specific amount (t / h) of calcium-containing water added is determined by the mass transport rate of coal (t / h) x the rate of calcium-containing water added (% by mass) / 100. Normally, the belt conveyor speed is constant and the coal transport mass speed is constant, but if the coal mass transport speed changes depending on the operating conditions, the coal transport mass speed measured by a separate weighing conveyor etc. What is necessary is just to input and calculate to a computer.
[0035]
Next, the amount of calcium added when adding calcium-containing water to coal will be described. Adding calcium-containing water to coal results in an increase in the amount of calcium charged into the coke oven, but the reactivity of coke depends on the amount of calcium added to the coal. By adjusting, the mass of calcium added to coal can be set to an arbitrary value, and the reactivity of coke can be adjusted. Here, the target value of the calcium addition rate defined by (mass of added calcium element) / (mass of coal) × 100 is not particularly specified in terms of improvement in reactivity, but in terms of operation, It is preferable that it is 5 mass% or less. This is because when the calcium addition rate exceeds 5% by mass, the reactivity improvement effect is saturated, and the added calcium is not used effectively. Further, the lower limit is not particularly specified, and the effect is exhibited by adding even a small amount.
[0036]
Next, a method for setting the added amount of calcium as a target value while suppressing fluctuations in the moisture content of the coal charged into the coke oven will be described. When attention is paid only to the amount of water added in the calcium-containing water in order to reduce the fluctuation of the water content of coal, the amount of calcium added cannot be set to the target value. Therefore, in order to set the calcium addition amount to the target value, it is possible to adjust not only the calcium-containing water amount to be added but also the calcium concentration in the calcium-containing water.
[0037]
Specifically, as shown in FIG. 1, the calcium concentration is measured in the storage tank 4 for calcium-containing water, and the mass conveyance speed of coal (t / h) × [addition rate of calcium-containing water (mass%) / 100]. × If the calcium concentration is adjusted so that the [calcium concentration (mass%) / 100] is constant, the mass of calcium added to the coal per unit mass can be made constant, and the coke reactivity varies. Can be further reduced, which is more preferable.
[0038]
In order to adjust the calcium concentration, water may be added to the calcium-containing water storage tank 4 or the calcium source may be added so that the calcium concentration becomes a target value.
[0039]
Here, the target value of the calcium addition rate defined by mass of added calcium element / mass of coal × 100 is not particularly specified in terms of improving reactivity, but is 5 mass% or less in terms of operation. It is preferable that This is because when the calcium addition rate exceeds 5% by mass, the reactivity improvement effect is saturated, and the added calcium is not used effectively. Further, the lower limit is not particularly specified, and the effect is exhibited by adding even a small amount.
[0040]
Furthermore, the inventors have found that the higher the volatile content (hereinafter referred to as VM), the greater the effect of improving coke reactivity when the same amount of calcium-containing water is added. This is probably because coal with a high VM has many micropores, and calcium compounds and calcium ions in water diffuse into the micropores, thereby improving the dispersibility of calcium.
[0041]
According to the study by the inventors, the target value of the amount of calcium-containing water added may be adjusted according to the VM for each coal brand. That is, the amount of calcium-containing water added may be increased for coal with a high VM, and the amount of calcium-containing water added may be reduced for coal with a low VM. Coal with a high VM has many micropores, and calcium compounds and calcium ions in calcium water diffuse into the micropores, increasing the dispersibility of calcium and improving the reactivity under the same conditions of calcium addition The effect is increased. Specifically, for example, a calcium addition rate Ci (mass%) with respect to coal defined by mass of added calcium element / mass of coal × 100 is represented by the following formula:
[0042]
[Expression 1]

[0043]
As a function of VM (mass%), the addition rate may be determined based on this equation. Here, VM is a constant-humidity-based volatile matter measured by an industrial analysis method for coals and cokes according to JIS M8812 (1993).
[0044]
In a real machine, when there are many coal brands used for blending, for example, it is possible to use a method of selectively adding calcium-containing water to the former, dividing into 30% by mass or more of VM and less than 30% by mass of coal. it can. It is also possible to use a method in which the addition ratio is changed between the former and the latter, and the amount of calcium added to the former is larger than that of the latter. This can be done by adjusting the coal blend using existing coal mixing / conveying equipment, adding calcium-containing water to the blended coal, reducing capital investment, and having a large reaction with a small calcium-containing water addition rate. It is preferable at the point which can enjoy the property improvement effect.
[0045]
Furthermore, the inventors have found that coal having a lower calcium content has a greater effect of improving coke reactivity when the same amount of calcium-containing water is added. This is because coke obtained by dry distillation of coal having a low calcium content is less reactive than when coal having a high calcium content is used, and the effect of improving the reactivity by adding calcium is great.
[0046]
According to the inventor's study, the target value of the added amount of calcium compound or calcium ion may be adjusted according to the calcium content in the coal. That is, it is only necessary to increase the amount of calcium compound or calcium ion added to coal having a low calcium content, and to decrease the amount of calcium compound or calcium ion added to coal having a high calcium content. Specifically, for example, a calcium addition rate Ci (mass%) with respect to coal defined by mass of added calcium element / mass of coal × 100 is represented by the following formula:
[0047]
[Expression 2]

[0048]
It represents as a function of calcium content K (mass%) in coal like, and what is necessary is just to determine an addition rate based on this formula | equation.
[0049]
Here, the calcium content K (mass%) in the coal is a percentage of the ratio of the mass of the calcium element contained in the coal to the mass of the coal, and is obtained by the following method. That is, the calcium content (mass%) in ash is obtained by multiplying the numerical value obtained by the calcium oxide quantitative method of JIS M8815 (1976) Coal ash and coke ash analysis method by 40/56. Next, the ash content (mass%) in coal is calculated | required by the ash content determination method of the industrial analysis method description of JIS M8812 (1993) coals and cokes. Here, calcium content (mass%) is calculated | required by ash (mass%) x calcium content in ash (mass%) / 100.
[0050]
According to the study by the inventors, it is more preferable to selectively add water containing a calcium compound or calcium ions to coal having a calcium content of 0.2% by mass or less. In the actual machine, when there are many coal brands used for blending, for example, the calcium content is divided into coal of 0.2 mass% or less and coal of more than 0.2 mass%, and calcium-containing water is selectively used with respect to the former. The method of adding can also be used. It is also possible to use a method in which the addition ratio is changed between the former and the latter, and the amount of calcium added to the former is larger than that of the latter. This can be done by adjusting the coal blend using existing coal mixing / conveying equipment, adding calcium-containing water to the blended coal, reducing capital investment, and having a large reaction with a small calcium-containing water addition rate. It is preferable at the point which can enjoy the property improvement effect.
[0051]
【Example】
Example 1
After pulverizing a blended coal of 80% by mass caking coal and 20% by mass non-caking coal to -3mm to 80% by mass (that is, so that the mass ratio of the particle size is 3mm or less is 80%), it remains as it is in the comparative example. In the reference example, calcium-containing water was added and mixed under the conditions shown in Table 1, and then charged into a test coke oven having a furnace width of 400 mm, a furnace height of 1000 mm, and a furnace length of 1000 mm. Here, the calcium-containing water was adjusted by suspending calcium carbonate in water. In order to adjust the calcium concentration in the calcium-containing water to 10 mass%, the calcium carbonate concentration in the calcium-containing water was 25 mass%, and the ratio of the water in the calcium-containing water was 75 mass%. Further, in order to adjust the calcium concentration in the calcium-containing water to 20% by mass, the calcium carbonate concentration in the calcium-containing water was 50% by mass, and the ratio of the water in the calcium-containing water was 50% by mass.
[0052]
In Reference Example 1, the coal water target value after addition of calcium-containing water was 9% by mass, and 1.3% by mass of calcium-containing water having a calcium concentration of 10% by mass was added.
[0053]
In Reference Example 2, the coal moisture target value after addition of calcium-containing water was 9% by mass, and 2.0% by mass of calcium-containing water having a calcium concentration of 20% by mass was added.
[0054]
The charging density was calculated by measuring the height after charging. Coal is carbonized under the conditions of a furnace temperature of 1250 ° C. and a carbonization time of 18.5 hours, and the calcined coke is cooled with nitrogen and then coke drum strength index (after 150 revolutions) according to JIS K2151 (1993). +15 mm index) and reactivity were measured.
[0055]
As shown in Table 1, in Reference Example 1, coke having substantially the same drum strength as that of the comparative example and high reactivity can be produced. Further, in Reference Example 2, coke having the same drum strength as that of the Comparative Example and higher reactivity than that of Reference Example 1 can be produced.
[0056]
[Table 1]

[0057]
Example 2
Coal as shown in Table 2 was mixed with calcium-containing water under the conditions shown in Table 3, and then charged into a test coke oven having a furnace width of 400 mm, a furnace height of 1000 mm, and a furnace length of 1000 mm. Coal is carbonized under the conditions of a furnace temperature of 1250 ° C. and a carbonization time of 18.5 hours, and the calcined coke is cooled with nitrogen and then coke drum strength index (after 150 revolutions) according to JIS K2151 (1993). +15 mm index) and reactivity were measured.
[0058]
In Comparative Example 3, 50% by mass of coal A and coal B were mixed, and the target value of coal moisture after adding calcium-containing water was 9% by mass, and calcium-containing water having a calcium concentration of 10% by mass was 1. 3% by mass was added. As shown in Table 3, coke having high reactivity can be produced.
[0059]
Invention Example 4 does not add anything to coal A having a low volatile content. The coal water target value after addition of calcium-containing water of coal B is 10 mass%, and calcium-containing water having a calcium concentration of 10 mass% is coal B. 2.6 mass% was added with respect to this. Moisture 9% by weight of the mixture of coal A and coal B, and 0.13% by weight of calcium addition ratio for the mixture of coal A and coal B, and is the same as Comparative Example 3, the coke than Comparative Example 3 High reactivity. This is because calcium-containing water was selectively added to coal B having a high volatile content.
[0060]
In Comparative Example 5, 50% by mass of coal C and coal D were mixed, then the target value of coal moisture after addition of calcium-containing water was 9% by mass, and calcium-containing water having a calcium concentration of 10% by mass was 1. 3% by mass was added. As shown in Table 3, coke having high reactivity can be produced.
[0061]
Invention Example 6 does not add anything to coal C having a high calcium content. The coal water target value after addition of calcium-containing water of coal D is 10 mass%, and calcium-containing water having a calcium concentration of 10 mass% is coal. 2.6% by mass based on D was added. Moisture 9% by weight of the mixture of coal C and coal D, calcium addition rate for the mixture of coal C and coal D are 0.13 wt%, which is the same as in Comparative Example 5, the coke than Comparative Example 5 High reactivity. This is because calcium-containing water was selectively added to coal D having a low calcium content.
[0062]
[Table 2]

[0063]
[Table 3]

[0064]
From the above, it can be seen that according to the present invention, highly reactive blast furnace coke can be produced without deteriorating coke strength.
[0065]
【The invention's effect】
According to the present invention, highly reactive coke for a blast furnace can be produced by an extremely simple method without impairing the coke strength. The present invention establishes a method for producing highly reactive coke for blast furnaces suitable for use in a blast furnace, and its industrial value is great in that the reduction efficiency of the blast furnace can be improved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram showing a specific example of the present invention.
[Explanation of symbols]
1 ... moisture meter,
2 ... Calculator,
3 ... Flow controller,
4 ... Calcium-containing water storage tank,
5 ... Belt conveyor.

Claims

Adjust the target value of the amount of calcium added to the coal according to the volatile content in the coal, and adjust the amount of calcium-containing water added so that the mass of calcium added to the coal will be the target value. A method for producing highly reactive coke for a blast furnace, wherein the added coal is subjected to dry distillation in a coke oven.

The target value of the amount of calcium added to the coal is adjusted according to the volatile content in the coal, and the calcium concentration in the calcium-containing water is adjusted so that the mass of calcium added to the coal becomes the target value. A method for producing highly reactive coke for a blast furnace, characterized in that the coal to which is added is carbonized in a coke oven.

According to the calcium content in the coal, the target value of the calcium addition amount to the coal is adjusted, and the calcium-containing water addition amount is adjusted so that the mass of calcium added to the coal becomes the target value. A method for producing highly reactive coke for a blast furnace, characterized in that the coal to which is added is carbonized in a coke oven.

Adjust the target value of the amount of calcium added to the coal according to the calcium content in the coal, and adjust the calcium concentration in the calcium-containing water so that the mass of calcium added to the coal is the target value. A method for producing highly reactive coke for a blast furnace, characterized in that coal to which water has been added is carbonized in a coke oven.