JP3959052B2 - Weight of golf club head - Google Patents
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Description
本発明は、ゴルフクラブヘッドの重りに関するもので、特にニッケル、タングステンの混合の比例を制御することにより、さらにモリブデンを同時に添加することにより、熔接熱による割れ目の生成を改善するゴルフクラブヘッドの重りに係るものである。 The present invention relates to a weight of a golf club head, and more particularly to a weight of a golf club head that improves the generation of cracks due to welding heat by controlling the proportion of mixing of nickel and tungsten and further adding molybdenum simultaneously. It is related to.
従来のゴルフクラブヘッドの重りとしては、通常として粉末冶金（powder metallurgy）の工程をもってタングステン（１９．３０ｇ／cm3）およびニッケル（８．９ｇ／cm3）などの比重、硬度の高い金属粉末を加圧成形、焼結によりゴルフクラブヘッドに適用するタングステン−フェロ−ニッケルの重りが形成されるようにとしたものがある。 As a weight of a conventional golf club head, a metal powder having high specific gravity and hardness such as tungsten (19.30 g / cm 3 ) and nickel (8.9 g / cm 3 ) is usually used in a powder metallurgy process. There is one in which a weight of tungsten-ferro-nickel applied to a golf club head is formed by pressure molding and sintering.
また、従来のゴルフクラブヘッドの重りとしては、タングステン粉末をバインダー性材と混合しつつ造粒して顆粒状体となし、これをプレス成形したようにとしたものがある（例えば、特許文献１を参照）。 Further, as a weight of a conventional golf club head, there is one in which a tungsten powder is granulated while being mixed with a binder material to form a granular body, and this is press-molded (for example, Patent Document 1). See).
さらに、従来のゴルフクラブヘッドの重りとしては、精密な鋳造製造工程によりタングステン−フェロ−ニッケル合金の重りを製造し、そして特定の金属熔融順序と成分の比例を利用して熔融点の高いタングステンが沈殿してしまうのを有効に防止することができる。上記精密な鋳造製造工程においては、ニッケル、鉄、タングステン、シリコン、マンガンおよびニオビウムを３０〜５０％：３０〜５０％：２０〜３５％：１．０％以下：１．０％以下：０．５％以下の予定比例に基づき、順序よく１４５０℃以上の高温熔炉の内部に添加して熔融することにより、タングステン−フェロ−ニッケル合金のゴルフクラブヘッドの重りが製造される。製造された重りを再び嵌入、熔接などの方式によりゴルフクラブヘッドの本体に結合させる。上記本体はステンレスの材質により製造され、例えばＳＵＳ３０４、１７−４、４１３０などのステンレス系列からなるようにとしたものがある。
上記のような従来のゴルフクラブヘッドの重りにおいては、上記の粉末冶金の工程は業界において広く利用されているが、粉末冶金の工程において、やはり多数の問題点が存在しており、例えば金型の製造費が高く、完成品の伸長率が比較的低く、製造工程の時間が比較的長く、精密な図案、文字、型番号および商標などを直接圧力鋳造することができないという問題点があった。 In the weight of the conventional golf club head as described above, the above powder metallurgy process is widely used in the industry, but there are still many problems in the powder metallurgy process. Manufacturing costs are high, the elongation rate of the finished product is relatively low, the manufacturing process time is relatively long, and precise designs, letters, model numbers, trademarks, etc. cannot be directly pressure casted .
また、上記のような従来のゴルフクラブヘッドの重りにおいては、安価であり、また複雑な形状のものとすることもでき、さらに比重が重い重量体、及びこれを取付けたゴルフクラブヘッドを提供することができるが、やはり多数の問題点が存在しており、例えばヘッドの完成品の伸長率が比較的低く、製造工程の時間が比較的長く、精密な図案、文字、型番号および商標などを直接圧力鋳造することができないという問題点があった。 Further, the weight of the conventional golf club head as described above is inexpensive and can be of a complicated shape, and further, a heavy body having a higher specific gravity and a golf club head having the weight attached thereto are provided. However, there are still a number of problems, for example, the elongation rate of the finished head product is relatively low, the manufacturing process is relatively long, and precise designs, letters, model numbers, trademarks, etc. There was a problem that direct pressure casting could not be performed.
さらに、上記のような従来のゴルフクラブヘッドの重りにおいては、上記精密な鋳造製造工程により従来の粉末冶金の工程における上記問題点を解決することができる。しかし、図４、５に示すように、ニッケル、鉄、タングステンの混合成分の制御が不当になった時、製造されたタングステン−フェロ−ニッケル合金のγ（鉄、ニッケル）フェーズは基底においてパーライト（pearlite）組織を析出し易くなるため、重りの耐食性が低下してしまい、さらに重りをヘッド本体に熔接する時に熔接熱による割れ目が生成しやすくなる。図４において、水平熔接路の上方はタングステン−フェロ−ニッケル合金の重りおよび熔接熱の割れ目であり、水平熔接路の下方はヘッド本体の基材である。図５はタングステン−フェロ−ニッケル合金のパーライト組織および熔接熱の割れ目による拡大の顕微写真図である。パーライト組織がγ（鉄、ニッケル）フェーズに析出された時、熔接熱の割れ目は常にパーライト組織のところに生成される。そして、約５．０％（重量百分率）の塩化ナトリウムの溶液を使用してタングステン−フェロ−ニッケル合金に対して４０℃、２０時間の塩スプレーテストを行って高腐食性の気候環境を模擬した場合、上記タングステン−フェロ−ニッケル合金の錆びる面積は常に約８％を超過しているのを発見することができる。また、図６に示すように、上記タングステン−フェロ−ニッケル合金の表面には常にタングステンの析出（濃い色の部分はパーライト組織で、パーライト組織が囲んだ白色の部分は析出されたタングステンである）が生成されることにより、上記合金に形成されたタングステン＋γ（鉄、ニッケル）フェーズによってタングステン−フェロ−ニッケル合金により製造された重りは研磨、バフ研磨を行ってから模様が生じてしまうため、タングステン−フェロ−ニッケル合金により製造された重りが直接ヘッド本体の底部の表面に結合された時、タングステン−フェロ−ニッケル合金とヘッド本体との間の嵌合線は明らかに可視されると共に、研磨の厚さ、角度の差異により各完成品は全て異なるため、製造工程の条件においては制御し難いという問題点があった。 Further, in the weight of the conventional golf club head as described above, the above-mentioned problems in the conventional powder metallurgy process can be solved by the precise casting manufacturing process. However, as shown in FIGS. 4 and 5, when the control of the mixed components of nickel, iron, and tungsten becomes unreasonable, the γ (iron, nickel) phase of the manufactured tungsten-ferro-nickel alloy is pearlite ( Since the pearlite structure is easily precipitated, the corrosion resistance of the weight is lowered, and further, when the weight is welded to the head body, cracks due to welding heat are likely to be generated. In FIG. 4, the upper part of the horizontal welding path is the weight of the tungsten-ferro-nickel alloy and the crack of the welding heat, and the lower part of the horizontal welding path is the base material of the head body. FIG. 5 is a microphotograph of an enlargement of a tungsten-ferro-nickel alloy due to a pearlite structure and welding heat cracks. When the pearlite structure is deposited in the γ (iron, nickel) phase, the weld heat crack is always generated at the pearlite structure. Then, a salt spray test was performed on a tungsten-ferro-nickel alloy at 40 ° C. for 20 hours using a solution of about 5.0% (weight percentage) sodium chloride to simulate a highly corrosive climatic environment. In this case, it can be found that the rusted area of the tungsten-ferro-nickel alloy always exceeds about 8%. Further, as shown in FIG. 6, tungsten is always deposited on the surface of the tungsten-ferro-nickel alloy (the dark colored portion is a pearlite structure, and the white portion surrounded by the pearlite structure is a deposited tungsten). Since the weight produced by the tungsten-ferro-nickel alloy by the tungsten + γ (iron, nickel) phase formed in the above alloy is subjected to polishing and buffing, a pattern is generated. -When a weight made of ferro-nickel alloy is bonded directly to the bottom surface of the head body, the mating line between the tungsten-ferro-nickel alloy and the head body is clearly visible and Each finished product is different due to differences in thickness and angle, so it is difficult to control under the conditions of the manufacturing process. Cormorant problem there is.
本発明は、このような問題点に鑑みて発明したものであって、その目的とするところは、精密鋳造によりタングステン−フェロ−ニッケル合金からなる重りを製造する時、クロムを添加することによりγ（鉄、ニッケル）フェーズから不耐蝕のパーライトを析出するのを防止することができる。また、ニッケル、タングステンの混合比例を適当に制御することによりタングステンは完全に充分な量のニッケルの中に固溶されるため、固溶フェーズが製造工程の制御に影響を及ぼすタングステンを析出するのを避けることができる。さらに、モリブデンを添加することによりタングステン−フェロ−ニッケル合金の重りが熔接時において熔接熱の割れ目が生成してしまうとの欠陥を減らすことができる。従って、精密鋳造方式によりゴルフクラブヘッドの重りとしてタングステン−フェロ−ニッケル合金を製造する時、上記重りの防錆耐蝕性、表面均一度と外観を有効に高めることができ、さらに上記重りは熔接による組立ての製造工程に適用することができるゴルフクラブヘッドの重りを提供しようとするものである。 The present invention was invented in view of these problems, and the object of the present invention is to add γ by adding chromium when manufacturing a weight made of a tungsten-ferro-nickel alloy by precision casting. Precipitation of corrosion-resistant pearlite from the (iron, nickel) phase can be prevented. Also, by appropriately controlling the mixing proportion of nickel and tungsten, tungsten is completely dissolved in a sufficient amount of nickel, so that the solid solution phase precipitates tungsten which affects the control of the manufacturing process. Can be avoided. Further, by adding molybdenum, it is possible to reduce defects in which cracks in the welding heat are generated when the weight of the tungsten-ferro-nickel alloy is welded. Therefore, when producing a tungsten-ferro-nickel alloy as a weight of a golf club head by a precision casting method, it is possible to effectively improve the anticorrosion resistance, surface uniformity and appearance of the weight, and the weight is obtained by welding. An object of the present invention is to provide a weight of a golf club head that can be applied to an assembly manufacturing process.
本発明の第一の目的は、精密鋳造時においてモリブデンを添加することにより、タングステン−フェロ−ニッケル合金の重りは熔接時において熔接熱の割れ目が生じてしまうのを減らすことができるため、重りの熔接の性質を高めることができるゴルフクラブヘッドの重りを提供しようとするものである。 The first object of the present invention is to add molybdenum during precision casting, so that the weight of the tungsten-ferro-nickel alloy can reduce the occurrence of welding heat cracks during welding. It is an object of the present invention to provide a weight of a golf club head capable of enhancing the welding property.
本発明の第二の目的は、精密鋳造時においてクロムを添加することにより、タングステン−フェロ−ニッケル合金の重りのγ（鉄、ニッケル）フェーズからパーライトを析出するのを防止することができるため、重りの防錆耐食性を高めることができるゴルフクラブヘッドの重りを提供しようとするものである。 The second object of the present invention is to prevent precipitation of pearlite from the γ (iron, nickel) phase of the tungsten-ferro-nickel alloy weight by adding chromium during precision casting. An object of the present invention is to provide a weight of a golf club head capable of enhancing the rust and corrosion resistance of the weight.
本発明の第三の目的は、精密鋳造時においてニッケル、タングステンの混合比例を制御することにより、タングステン−フェロ−ニッケル合金の重りのγ（鉄、ニッケル）フェーズからタングステンを析出するのを防止することができるため、重りがヘッド本体の表面に直接結合された時、ヘッド本体の完成品の製造工程における歩留りを増やすことができるため、重りの表面均一度、外観および結合に関する組立の自由度を高めることができるゴルフクラブヘッドの重りを提供しようとするものである。 The third object of the present invention is to prevent the precipitation of tungsten from the γ (iron, nickel) phase of the weight of the tungsten-ferro-nickel alloy by controlling the mixing proportion of nickel and tungsten during precision casting. Therefore, when the weight is directly coupled to the surface of the head body, it is possible to increase the yield in the manufacturing process of the finished product of the head body. It is intended to provide a weight for a golf club head that can be increased.
本発明の第四の目的は、融解鋳造時においてシリコンを添加することにより、注入された熔融金属の流動が悪くなるのを防止することができるため、製造工程における歩留りを増やすことができるゴルフクラブヘッドの重りを提供しようとするものである。 A fourth object of the present invention is to add a silicon during melting and casting to prevent the flow of injected molten metal from deteriorating. Therefore, a golf club capable of increasing the yield in the manufacturing process. It is intended to provide a head weight.
本発明の第五の目的は、精密鋳造時においてマンガン、銅、バナジウムおよびニオビウムを添加することにより、製造されたタングステン−フェロ−ニッケル合金の重りの機械的性質を改善し、さらに鋳造時の流動性を高めて脱気の効果を高めることができるため、重りの機械的強度を高めることができるゴルフクラブヘッドの重りを提供しようとするものである。 The fifth object of the present invention is to improve the mechanical properties of the weight of the produced tungsten-ferro-nickel alloy by adding manganese, copper, vanadium and niobium during precision casting, and further to improve the flow during casting. Therefore, it is intended to provide a weight of a golf club head that can increase the mechanical strength of the weight because it can enhance the deaeration effect.
上記目的を達成するために、本発明によるゴルフクラブヘッドの重りは、下記のようになるものである。すなわち、
精密鋳造のタングステン−フェロ−ニッケル合金により製造され、上記タングステン−フェロ−ニッケル合金には重量百分率の鉄が１５％から４０％まで、ニッケルが３０％から６０％まで、タングステンが１５％から３０％まで、クロムが１．５％から１０．０％まで、およびモリブデンが０．５％から５．０％まで含まれる。
In order to achieve the above object, the weight of the golf club head according to the present invention is as follows. That is,
Manufactured by precision cast tungsten-ferro-nickel alloy, the above-mentioned tungsten-ferro-nickel alloy has 15% to 40% by weight iron, 30% to 60% nickel, 15% to 30% tungsten until, chromium 10.0% or in 1.5% Contact and molybdenum is contained up to 5.0% from 0.5%.
本発明によるゴルフクラブヘッドの重りは、タングステンおよびニッケルの熔融混合の固体溶解度曲線は公式Ｙ＝１．２６Ｘ−３８．９９％に符合するもので、タングステンの重量百分率がＹになると、ニッケルの重量百分率はＸより大きくまたは同じになることもできる。また、上記タングステン−フェロ−ニッケル合金には他にシリコン１．５％以下が含まれることもできる。また、他に少なくとも一種の機械的性質を改善する成分が含まれることもできる。また、機械的性質を改善する成分はマンガン１．０％以下で、銅４．０％以下で、バナジウム１．０％以下で、ニオビウム１．０％以下であることもできる。また、タングステン−フェロ−ニッケル合金の比重は９．０ｇ／cm3から１０．５ｇ／cm3までであることもできる。また、タングステン−フェロ−ニッケル合金の熔融点の範囲は１４００℃から１５００℃までであることもできる。また、他に少なくとも一種の微量のスラグ（ｓｌａｇ）成分が含まれることもできる。また、上記スラグ成分は炭素０．１％以下で、イオウ０．１％以下で、リン０．１％以下であることもできる。 The weight of the golf club head according to the present invention is such that the solid solubility curve of the melt mixture of tungsten and nickel matches the formula Y = 1.26X-38.9%, and when the weight percentage of tungsten is Y, the weight of nickel The percentage can be greater than or equal to X. In addition, the tungsten-ferro-nickel alloy may contain 1.5% or less of silicon. In addition, at least one component that improves mechanical properties may be included. Further, the component for improving the mechanical properties is 1.0% or less of manganese, 4.0% or less of copper, 1.0% or less of vanadium, and 1.0% or less of niobium. The specific gravity of the tungsten-ferro-nickel alloy can also be from 9.0 g / cm 3 to 10.5 g / cm 3 . The range of the melting point of the tungsten-ferro-nickel alloy can be 1400 ° C to 1500 ° C. In addition, at least one kind of slag component may be included. The slag component may be 0.1% carbon or less, 0.1% sulfur or less, and 0.1% phosphorus or less.
本発明のゴルフクラブヘッドの重りによれば、精密鋳造によりタングステン−フェロ−ニッケル合金からなる重りを製造する時、クロムを添加することによりγ（鉄、ニッケル）フェーズから不耐蝕のパーライトを析出するのを防止することができる。また、ニッケル、タングステンの混合比例を適当に制御することによりタングステンは完全に充分な量のニッケルの中に固溶されるため、固溶フェーズが製造工程の制御に影響を及ぼすタングステンを析出するのを避けることができる。さらに、モリブデンを添加することによりタングステン−フェロ−ニッケル合金の重りが熔接時において熔接熱の割れ目が生成してしまうとの欠陥を減らすことができる。従って、精密鋳造方式によりゴルフクラブヘッドの重りとしてタングステン−フェロ−ニッケル合金を製造する時、上記重りの防錆耐蝕性、表面均一度と外観を有効に高めることができ、さらに上記重りは熔接による組立の製造工程に適用することができるという利点がある。 According to the weight of the golf club head of the present invention, when a weight made of a tungsten-ferro-nickel alloy is manufactured by precision casting, corrosion-resistant pearlite is precipitated from the γ (iron, nickel) phase by adding chromium. Can be prevented. Also, by appropriately controlling the mixing proportion of nickel and tungsten, tungsten is completely dissolved in a sufficient amount of nickel, so that the solid solution phase precipitates tungsten which affects the control of the manufacturing process. Can be avoided. Further, by adding molybdenum, it is possible to reduce defects in which cracks in the welding heat are generated when the weight of the tungsten-ferro-nickel alloy is welded. Therefore, when producing a tungsten-ferro-nickel alloy as a weight of a golf club head by a precision casting method, it is possible to effectively improve the anticorrosion resistance, surface uniformity and appearance of the weight, and the weight is obtained by welding. There exists an advantage that it can apply to the manufacturing process of an assembly.
本発明の実施の形態について、以下、図面を参照して説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
図１は本発明の実施例のゴルフクラブヘッドの重りによるタングステン−フェロ−ニッケル合金にクロムが添加された時の顕微写真図で、図２は本発明の実施例のゴルフクラブヘッドの重りによるタングステン−フェロ−ニッケル合金のγ（鉄、ニッケル）フェーズからタングステンを析出する固体溶解度曲線の統計図で、図３は本発明の実施例のゴルフクラブヘッドの重りによるタングステン−フェロ−ニッケル合金にクロムおよびモリブデンが添加された時の顕微写真図である。 FIG. 1 is a photomicrograph when chromium is added to a tungsten-ferro-nickel alloy with a weight of a golf club head according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a tungsten with a weight of the golf club head according to an embodiment of the present invention. FIG. 3 is a statistical diagram of a solid solubility curve for depositing tungsten from the γ (iron, nickel) phase of a ferro-nickel alloy, and FIG. 3 is a graph illustrating the tungsten-ferro-nickel alloy with chromium and the weight of a golf club head according to an embodiment of the present invention. It is a microphotograph when molybdenum is added.
本発明のゴルフクラブヘッドの重りの一部分の製造方法は従来のゴルフクラブヘッドの重りの製造方法とは同じため、両者の製造工程と条件の同じ部分については再び詳細に説明しない。 Since the manufacturing method of a part of the weight of the golf club head of the present invention is the same as the manufacturing method of the weight of the conventional golf club head, the same parts of both manufacturing processes and conditions will not be described again in detail.
本発明のゴルフクラブヘッドの重りは好ましくは精密鋳造の方式により製造される。精密鋳造を行う時、先ず特定の金属熔融順序と混合の比例に基づいて所要の成分を高温溶解炉（温度は１４５０℃から１７５０℃までの間のに介在し、好ましくは１６６０℃から１６８０℃までの間に介在する）に入れると同時に、クロムを添加して並びにニッケル、タングステンの混合の比例を適当に制御することにより、熔融のタングステン−フェロ−ニッケル合金が製造される。それから、再び熔融のタングステン−フェロ−ニッケル合金を予定の形状や精密な図案と文字を有する予熱された金型（予熱温度は好ましくは９５０℃から１３００℃までの間に設定される）に注入することにより、ゴルフクラブヘッドの重りを精密鋳造し得ることができる。製造し得た重りは再び嵌入、熔接などの方式によりゴルフクラブヘッドの本体に結合され、上記クラブヘッドの本体はステンレスの材質により製造され、例えばＳＵＳ３０４、１７−４、４１３０などのステンレス系列からなることができる。 The weight of the golf club head of the present invention is preferably manufactured by precision casting. When precision casting is performed, first, the required components are interposed in a high-temperature melting furnace (temperature is between 1450 ° C. and 1750 ° C., preferably from 1660 ° C. to 1680 ° C. based on a specific metal melting order and mixing proportion. At the same time, a molten tungsten-ferro-nickel alloy is produced by adding chromium and appropriately controlling the proportion of nickel and tungsten mixing. Then, the molten tungsten-ferro-nickel alloy is again injected into a preheated mold (preheating temperature is preferably set between 950 ° C. and 1300 ° C.) having a predetermined shape, precise design and letters. Thus, the weight of the golf club head can be precisely cast. The manufactured weight is coupled to the main body of the golf club head by a method such as insertion and welding again, and the main body of the club head is manufactured of a stainless steel material, and is made of a stainless steel series such as SUS304, 17-4, 4130, for example. be able to.
上記精密鋳造を行う時、本発明において好ましくはニッケル、鉄、フェロタングステン、フェロシリコンおよびクロムなどを順序良く高温溶解炉に入れ、先行に溶解されたニッケルと鉄の熔融合金を利用してさらに進んでフェロタングステンの熔化温度を下げることにより、熔融点の高いフェロタングステンはタングステンを生成して沈殿することなく、溶解炉の中にスムースに熔融されることができる。それから、適当な抜き取り検査と制御により製造し得た熔融のタングステン−フェロ−ニッケル合金には重量百分率の鉄が１５％から４０％まで、ニッケルが３０％から６０％まで、タングステンが１５％から３０％まで、シリコンが１．５％以下およびクロムが１．５％から１０．０％まで含まれる。 When performing the above precision casting, preferably in the present invention, nickel, iron, ferrotungsten, ferrosilicon, chromium, etc. are put into a high-temperature melting furnace in order, and the process proceeds further by utilizing the previously melted nickel-iron fusion gold. Thus, by lowering the melting temperature of ferrotungsten, ferrotungsten having a high melting point can be smoothly melted in a melting furnace without producing and precipitating tungsten. Then, molten tungsten-ferro-nickel alloys that can be produced by appropriate sampling inspection and control include 15% to 40% by weight iron, 30% to 60% nickel, and 15% to 30% tungsten. %, Up to 1.5% silicon and 1.5% to 10.0% chromium.
図１を参照すると、合金を製造する時、本発明においてはクロム１．５％から１０％を添加することによりタングステン−フェロ−ニッケル合金の重りのγ（鉄、ニッケル）フェーズからパーライト組織を析出するのを避けることができるため、タングステン−フェロ−ニッケル合金の重りの防錆耐食性を高めることができる。また、５．０％（重量百分率）の塩化ナトリウムの溶液を使用してタングステン−フェロ−ニッケル合金に対して４０℃、２０時間の塩スプレーテストを行って高腐食性の気候環境を模擬した場合、上記タングステン−フェロ−ニッケル合金の錆びる面積は僅かタングステン−フェロ−ニッケル合金の総表面積の１％以下を占めているのを発見することができる。 Referring to FIG. 1, when an alloy is manufactured, a pearlite structure is precipitated from the γ (iron, nickel) phase of a tungsten-ferro-nickel alloy weight by adding 1.5 to 10% chromium in the present invention. Therefore, it is possible to improve the rust and corrosion resistance of the weight of the tungsten-ferro-nickel alloy. In addition, when a salt spray test is performed on a tungsten-ferro-nickel alloy at 40 ° C. for 20 hours using a 5.0% (weight percentage) sodium chloride solution to simulate a highly corrosive climate environment It can be found that the rusted area of the tungsten-ferro-nickel alloy accounts for less than 1% of the total surface area of the tungsten-ferro-nickel alloy.
再び図１を参照すると、例えばクロム１．５％から１０．０％を添加した時、パーライト組織が生成するのを抑えることができ、またタングステン−フェロ−ニッケル合金の耐食性を増やすことができ、さらに塩スプレーテストを通過することができる。しかし、図４のクリスタルフェーズ図を観察して分かるように、γ（鉄、ニッケル）の基底において炭化物がクリスタルフィールドに析出されるため、タングステン−フェロ−ニッケル合金が熔接を行う製造工程においては、やはり熔接熱の割れ目が生じてしまう。 Referring to FIG. 1 again, for example, when chromium is added from 1.5% to 10.0%, the formation of pearlite structure can be suppressed, and the corrosion resistance of the tungsten-ferro-nickel alloy can be increased. You can also pass the salt spray test. However, as can be seen by observing the crystal phase diagram of FIG. 4, since carbides are precipitated in the crystal field at the base of γ (iron, nickel), in the manufacturing process in which the tungsten-ferro-nickel alloy is welded, After all, a crack of welding heat occurs.
図２を参照すると、合金を製造する時、本発明においてはタングステンとニッケルの比例を制御することができ、例えば模様、霧面の合金を必要とした時、その混合の比例を上記γ（鉄、ニッケル）の固体溶解度曲線の上方に維持させる。例えばつやつやな面、鏡面の合金を必要とした時、本発明においてはニッケル、タングステンの熔融の混合の比例を制御してγ（鉄、ニッケル）の固体溶解度曲線の下方に維持させることにより、タングステンは完全に充分な量のニッケルの中に固溶される。上記ニッケル、タングステンの固体溶解度曲線は下記の公式に符合するものであり、
Ｙ＝１．２６Ｘ−３８．９９％
その内、タングステンの重量百分率がＹになると、ニッケルの重量百分率はＸより大きくまたは同じになる。例えば、ニッケルの量が５１．７８％である場合、上記充分な量のニッケルは完全にタングステン２３．５％を固溶することができ、またニッケルの量が４６．５％である場合、上記充分な量のニッケルは完全にタングステン１９．６％を固溶することができ、さらにニッケルの量が５５％である場合、上記充分な量のニッケルは完全にタングステン３０．３％を固溶することができる。このように、本発明においてはタングステン−フェロ−ニッケル合金の重りのγ（鉄、ニッケル）のフェーズからタングステンを析出するのを防止することができるため、タングステン−フェロ−ニッケル合金の表面に模様が生じるのを完全に避けることができる。重りの表面には比較的よい表面均一度が形成されるため、上記重りがクラブヘッド本体の表面（特に嵌入方式による結合）に直接結合されてハブ研磨の加工を経た後、上記重りとクラブヘッド本体との間の嵌合線は目で直接観察しても見分けることができないため、それぞれのクラブヘッド本体と重りとの結合による差異を避けることができるため、製造工程の条件の一致性を制御することができ、さらに重りの付加価値を高めることができると共に、結合に関する組立の自由度を高めることができる。
Referring to FIG. 2, when manufacturing an alloy, in the present invention, the proportion of tungsten and nickel can be controlled. For example, when an alloy having a pattern or a fog surface is required, the proportion of the mixture is expressed by the above γ (iron , Nickel) above the solid solubility curve. For example, when a glossy surface or mirror surface alloy is required, the present invention controls the proportion of nickel and tungsten melt and maintains it below the solid solubility curve of γ (iron, nickel). Is completely dissolved in a sufficient amount of nickel. The above solid solubility curves for nickel and tungsten are in accordance with the following formula:
Y = 1.26X-38.999%
Among them, when the weight percentage of tungsten is Y, the weight percentage of nickel is greater than or equal to X. For example, when the amount of nickel is 51.78%, the sufficient amount of nickel can completely dissolve 23.5% of tungsten, and when the amount of nickel is 46.5%, A sufficient amount of nickel can completely dissolve 19.6% of tungsten, and if the amount of nickel is 55%, the sufficient amount of nickel can completely dissolve 30.3% of tungsten. be able to. Thus, in the present invention, since it is possible to prevent tungsten from being precipitated from the γ (iron, nickel) phase of the weight of the tungsten-ferro-nickel alloy, a pattern is formed on the surface of the tungsten-ferro-nickel alloy. It can be completely avoided. Since a relatively good surface uniformity is formed on the surface of the weight, after the weight is directly coupled to the surface of the club head main body (particularly the coupling by the fitting method) and hub polishing is performed, the weight and the club head Since the fitting line between the main body and the main body cannot be discerned even by direct visual observation, it is possible to avoid differences due to the coupling between the respective club head main bodies and weights, thus controlling the consistency of manufacturing process conditions. In addition, the added value of the weight can be increased, and the degree of freedom of assembly related to the coupling can be increased.
また、合金を製造する時、本発明においてはシリコン１．５％以下を添加することにより、鋳造時の流動性を改善することができる。 Moreover, when manufacturing an alloy, the fluidity at the time of casting can be improved by adding 1.5% or less of silicon in the present invention.
図３を参照すると、クロムなどの上記の金属を高温溶解炉に入れた後、本発明においては適量なモリブデンを添加する。本発明においてモリブデン０．５％から５．０％以下を添加することにより、タングステン−フェロ−ニッケル合金の重りのγ（鉄、ニッケル）のフェーズから均一に分布された炭化物が析出されるため、タングステン−フェロ−ニッケル合金から製造された重りが熔接を行う時には熔接熱の割れ目が生じるのを避けることができる。このように、上記重りは熔接による組立の製造工程に適用され、例えばレザービーム熔接またはタングステンイナートガスアーク熔接である。 Referring to FIG. 3, after putting the above metal such as chromium into a high temperature melting furnace, an appropriate amount of molybdenum is added in the present invention. By adding molybdenum from 0.5% to 5.0% or less in the present invention, carbides uniformly distributed from the γ (iron, nickel) phase of the weight of the tungsten-ferro-nickel alloy are precipitated. When a weight manufactured from a tungsten-ferro-nickel alloy is welded, it is possible to avoid the occurrence of welding heat cracks. Thus, the weight is applied to a manufacturing process of assembly by welding, for example, laser beam welding or tungsten inert gas arc welding.
その他に、本発明においては使用上の需要性に応じて例えばフェロマンガン、銅、フェロバナジウムおよびフェロニオビウムなどの成分を適量に添加することができる。本発明において、下記の少なくとも一種の金属、例えばマンガン１．０％以下、銅４．０％以下、バナジウム１．０％以下、ニオビウム１．０％以下を添加した場合、重りの機械的性質を改善することができると共に、鋳造時の流動性を高めて脱気の効果を補助することができる。 In addition, in the present invention, components such as ferromanganese, copper, ferrovanadium and ferroniobium can be added in an appropriate amount depending on the demand in use. In the present invention, when at least one of the following metals, for example, manganese 1.0% or less, copper 4.0% or less, vanadium 1.0% or less, niobium 1.0% or less is added, the mechanical properties of the weight are increased. In addition to being able to improve, the fluidity at the time of casting can be enhanced to assist the degassing effect.
また、本発明において、ゴルフクラブヘッドの重りとして製造されたタングステン−フェロ−ニッケル合金の予定の比重は例えば異なる用途のゴルフクラブによって変化を行うことができるが、その比重は好ましくは約９．０ｇ／cm3から１０．５ｇ／cm3までで、さらにその熔接点の範囲は好ましくは１４００℃（２５５２゜Ｆ）まら１５００℃（２７３２゜Ｆ）までの間で、特に約１４５５℃（２６５１゜Ｆ）である。 Further, in the present invention, the specific gravity of the tungsten-ferro-nickel alloy manufactured as the weight of the golf club head can be changed depending on, for example, golf clubs for different uses, and the specific gravity is preferably about 9.0 g. / Cm 3 to 10.5 g / cm 3 , and the range of the fusion contact is preferably between 1400 ° C. (2552 ° F.) and 1500 ° C. (2732 ° F.), particularly about 1455 ° C. (2651 ° C.). F).
また、本発明の上記精密鋳造の製造工程において使用されたニッケル、鉄、クロム、モリブデンは通常としてニッケル、鉄、クロム、モリブデンの純金属（小量な雑質が包含され）を指すもので、そしてフェロタングステン、フェロシリコン、フェロマンガン、フェロバナジウムおよびフェロニオビウムはそれぞれタングステン、シリコン、マンガン、バナジウムおよびニオビウムの合金鉄（ferroalloy）を指すものである。精密鋳造時において、本発明は実際に取得したフェロタングステン、フェロシリコン、フェロマンガンおよびフェロニオビウムの中に含まれた元素の組み合わせにより個別の用量を適当に調整し、製造し得たタングステン−フェロ−ニッケルの熔融合金を上記の予定された比例に符合させることにより、ゴルフクラブヘッドの重りを製造することができる。他に、上記タングステン−フェロ−ニッケル合金は製造工程および原料の異なりにより一部分の微量なスラグ成分が含まれるかもしれず、例えば炭素が０．１％以下、イオウが０．１％以下、リンが０．１％以下である。 In addition, nickel, iron, chromium and molybdenum used in the precision casting manufacturing process of the present invention usually indicate nickel, iron, chromium and molybdenum pure metals (including a small amount of impurities), Ferrotungsten, ferrosilicon, ferromanganese, ferrovanadium, and ferroniobium refer to alloyed iron (ferroalloy) of tungsten, silicon, manganese, vanadium, and niobium, respectively. At the time of precision casting, the present invention is a tungsten-ferro- which can be manufactured by appropriately adjusting individual doses according to combinations of elements contained in ferrotungsten, ferrosilicon, ferromanganese and ferroniobium actually obtained. The weight of the golf club head can be manufactured by matching the nickel fusion gold in the above-mentioned proportion. In addition, the tungsten-ferro-nickel alloy may contain a small amount of a small amount of slag component depending on the manufacturing process and raw materials. For example, carbon is 0.1% or less, sulfur is 0.1% or less, and phosphorus is 0 .1% or less.
従来の精密鋳造により製造されたゴルフクラブヘッドの重りにおいてはγ（鉄、ニッケル）フェーズからパーライトとタングステンを析出することにより耐食性、表面均一度、外観、熔接的性質、機械的性質と流動性などの問題点を有しているのに対し、本発明のゴルフクラブヘッドの重りによれば、クロムを添加することにより、またニッケル、タングステンの比例を制御することにより、さらにモリブデンの添加などによりゴルフクラブヘッドの重りの物理化学的性質を増やすことができるため、重りの防錆耐食性、表面均一度、外観および結合に関する組立の自由度を高めることができると共に、上記重りを熔接組立の製造工程に適用させることができる。 In golf club head weights manufactured by conventional precision casting, precipitation of pearlite and tungsten from the γ (iron, nickel) phase results in corrosion resistance, surface uniformity, appearance, weld properties, mechanical properties, fluidity, etc. However, according to the weight of the golf club head of the present invention, golf is added by adding chromium, by controlling the proportion of nickel and tungsten, and by adding molybdenum. Because the physicochemical properties of the club head weight can be increased, it is possible to increase the degree of freedom of assembly with respect to the rust and corrosion resistance, surface uniformity, appearance, and bonding of the weight, and the above weight can be used in the welding assembly manufacturing process. Can be applied.
本発明は、その精神及び必須の特徴事項から逸脱することなく他のやり方で実施することができる。従って、本明細書に記載した好ましい実施例は例示的なものであり、限定的なものではない。 The present invention may be implemented in other ways without departing from the spirit and essential characteristics thereof. Accordingly, the preferred embodiments described herein are illustrative and not limiting.
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