JP3982902B2

JP3982902B2 - Pneumatic tire

Info

Publication number: JP3982902B2
Application number: JP11548098A
Authority: JP
Inventors: 俊一碓井
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 1998-04-24
Filing date: 1998-04-24
Publication date: 2007-09-26
Anticipated expiration: 2018-04-24
Also published as: JPH11301223A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐久性と乗り心地を両立させた空気入りタイヤに関し、特には、良好なランフラット走行を可能ならしめる同時に、通常内圧走行時における乗り心地および転がり抵抗性をも改善した空気入りタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、環境への配慮からタイヤの寿命、すなわち耐久性の向上が一層望まれており、また、乗り心地等の品質の向上についてもユーザーから望まれている。一方、空気入りタイヤでタイヤ内圧が０ｋｇ／ｃｍ^２時の走行、いわゆるランフラット走行が可能な空気入りタイヤ（「空気入り安全タイヤ」という）として、カーカスの内面に断面が三日月状の比較的硬質ゴムの層を配置して補強したサイド補強タイプが知られている。このサイド補強タイプは、比較的荷重負担が軽く、乗り心地を重視する車両向けとして、それなりに評価を得ている。
【０００３】
サイド補強タイプは、サイドウォールにおけるカーカス層の内面に断面が三日月状の比較的硬質の補強ゴム層を、その一方の端部が、ゴムフィラーとオーバーラップするように配置して強化されている。走行中にタイヤがパンクして空気が抜けてしまうと、補強ゴム層で強化したサイドウォール固有の剛性によって荷重を支持し、速度は多少落とさなければならないとはいえ、所定の距離ランフラット走行を行うことができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述のサイド補強タイプの空気入り安全タイヤにおいても、ランフラット走行性はなお十分とは言えないのが現状である。
即ち、汎用の乗用車用タイヤの場合、荷重負担は比較的小さいといっても、乗用車も大型になると１本当たりの荷重は５００ｋｇｆ前後と大きくなる。このような場合、パンク状態でのサイドウォールの変形はさらに大きくなり、走行時に受ける数倍の動荷重によってサイドウォールは完全に座屈してしまい、これを繰り返しながら走行することとなる。その結果、サイドウォールにおけるビード部は、リムのフランジによって突き上げられ、湾曲したフランジとゴムフィラーに挟まれた外皮ゴムとカーカス折り返し部が、熱によって融けたり、断裂してしまい、これにより、パンクの原因となった部分を修理しても、以後の使用は不可能となる。
【０００５】
汎用タイヤサイズの安全空気入りタイヤをランフラット条件で走行させた場合、タイヤの内部温度は２００℃以上の高温になるため、耐熱性に優れているといわれている、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）でさえも、高温時のゴムとの接着性が十分ではなく、具体的には、ＰＥＴカーカスを適用したタイヤの場合、ランフラット走行での故障はＰＥＴ／接着層界面での剥離が主なものとなる。そのため、ランフラット耐久性という点では低いレベルとなる。
【０００６】
この問題を解決するために、スチールカーカスプライを用いることも考えられるが、この場合は、スチールカーカスの剛性が著しく高まり、ランフラット耐久性と通常内圧充填走行時の乗り心地との両立が困難である。また、テキスタイルプライ適用のタイヤに比べ、転がり抵抗性が劣るという欠点もある。即ち、タイヤの内圧が０ｋｇ／ｃｍ^２であるランフラット走行が可能な空気入り安全タイヤにおいても、内圧充填時の通常走行での性能は当然に要求されるからである。
【０００７】
そこで本発明の目的は、耐久性と乗り心地を両立させた空気入りタイヤ、特には、良好なランフラット走行を可能ならしめると同時に、通常内圧走行時における乗り心地および転がり抵抗性をも改善した乗用車用空気入りタイヤを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、前記課題を解決すべく空気入りタイヤのランフラット走行性能と乗り心地性能および転がり抵抗性との関係について鋭意検討した結果、カーカスプライに特定のスチールコードを用いると同時に、カーカスプライの被覆ゴムの引張応力を特定範囲にする等の下記の手段によって、前記目的を達成し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】
（１）すなわち、本発明の空気入りタイヤは、左右一対のリング状のビードコアと、並列された複数のコードが被覆ゴム中に埋設された層からなるカーカスプライの両端部が該ビードコアの周りに折り返し巻回されて円環状に形成されたカーカス部と、該カーカス部のタイヤ半径方向外側に配置された複数層のベルトプライからなるベルト部と、該ベルト部のタイヤ半径方向外側に配置された環状のトレッド部と、該トレッド部の左右に配置された一対のサイドウォール部とを具備してなる空気入りタイヤにおいて、
少なくとも１枚のカーカスプライの埋設スチールコードが破断伸度３．５％以上であり、カーカスプライの被覆ゴムの５０％伸長時の引張応力が０．５〜３．０ＭＰａであり、かつ、前記サイドウォール部におけるカーカスプライの内側に三日月状の断面のゴム補強層が配設されていることを特徴とする。
【００１０】
（２）前記空気入りタイヤにおいて、前記カーカスプライの埋設スチールコードがｌ×ｎ（ｎは２〜７）構造で、そのフィラメントの素線径が０．１２５〜０．２７５ｍｍである空気入りタイヤである。
【００１２】
（３）前記空気入りタイヤにおいて、前記サイドウォール部と前記カーカスプライの外面との間に、さらにダウンカーカス層の少なくとも１枚が配設されている空気入りタイヤである。
【００１３】
本発明では、（ａ）上記スチールコードは一定伸長時の低引張応力及び高破断伸度の特性を有するコードであり、一般にスチールコードの欠点とされる耐圧縮疲労性について大幅な向上が見られること、つまりこの高破断伸度のスチールコードはスチールフィラメント繊維自体の変形で圧縮入力を吸収することが可能となるため、耐圧縮疲労性に関し、大幅な改良効果をもたらすことが見出されたこと、（ｂ）ランフラット走行時のタイヤの極めて高い内部発熱に対して、スチールコードはゴムと強固に接着しているため、接着性に問題はなく（ランフラット走行での故障は他の部分のゴム部に起こる）、ランフラット走行性は前記の例えばＰＥＴ対比高レベルになること、及び（ｃ）ランフラット走行時の内部発熱をいかに低減させるかが非常に重要な点であるが、例えばＰＥＴコードとスチールコードを比較した場合、スチールコードの方が曲げ剛性が高いため、タイヤの内圧０ｋｇ／ｃｍ^２のたわみ量が小さくなりタイヤとしての発熱量が小さくなること、の３つの知見に基づいてランフラット耐久性の向上を図り、同時にカーカスプライとベルトプライの被覆ゴムの引張応力を最適化することにより通常内圧走行時における乗り心地をも改善するものである。
【００１４】
【発明の実地の形態】
本発明に用いられる、少なくとも１枚のカーカスプライの埋設スチールコードは、タイヤから取り出して測定したときの破断伸度が３．５％以上、好ましくは４．０％以上である。この伸度が３．５％未満では、スチールコード自体の疲労耐久性の点で好ましくない。コードのフィラメントピッチ長さに対して型付け量を大きくすることで高破断伸度を有するコードが得られる。
【００１５】
あるいはまた、本発明においては、ダイス引き抜きにより伸線したフィラメントに、例えば３８０〜４３０℃でブルーイング処理を行うことによって得られる破断伸度が３．５％以上、好ましくは４．０％以上としたフィラメントからなるコードをカーカスプライに用いてもよい。具体的には、ブルーイング処理したフィラメントを１本又は複数本撚り合わせてなるコード（例えば１＋ｎ、１×ｎ構造：ｎ＝２〜７）でもよいし、伸線したコードを１本または複数本撚り合わせたコードをブルーイング処理するのでもよい。ブルーイング処理後に接着処理をすることで接着性を高めることが好ましい。
【００１６】
上述のコードは、従来のスチールコードに比べて耐圧縮疲労性が大幅に向上し、スチールコード自体の変形で圧縮入力を吸収することが可能になる。この圧縮疲労性の大幅な向上は、スチールコードの欠点を克服したもので、一方スチールコードの曲げ剛性が高い等の他の特徴が活用できることから、本発明のランフラット耐久性に優れた空気入りタイヤが実現可能となる。
【００１７】
本発明に用いられるスチールコードの構造は、好ましくは１×ｎ構造を有し、ｎは２〜７、より好ましくは３〜６の自然数である。ｎが７を超えると、フィラメントの配列がくずれ易くなり、その結果、スチールコード内部へのマトリックスゴムの浸透性が低下する、コードとしての引き揃え性が悪化する、高破断伸度が得にくくなる等の点で好ましくない。また、このスチールコードのフィラメント繊維の素線径は、好ましくは０．１２５〜０．２７５ｍｍ、より好ましくは０．１２５〜０．２３０ｍｍであり、径が０．１２５ｍｍ未満では製造の際、伸線がしにくく、抗張力が出にくいため、コード強力が低下し、結果として、タイヤのケース部材の強度が低下し、一方、０．２７５ｍｍを超えると耐疲労性が悪化するため、好ましくない。
【００１８】
本発明において、カーカスプライに使用されるゴム成分は特に限定されないが、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）を挙げることができ、中でも天然ゴム、ブタジエンゴムが好ましい。なお、通常ゴム業界で使用されている配合剤、例えばカーボンブラック等の補強剤、加硫剤、加硫助剤、加硫促進剤、老化防止剤、軟化剤等を適宜配具することができるのは勿論のことである。上記ゴムに対する、カーボンブラックの種類や量、硫黄の量、オイルの量等を調整することによって、５０％伸長時の引張応力が０．５〜３．０ＭＰａ、好ましくは０．５〜２．０ＭＰａである被覆ゴムが得られる。このゴム層の引張応力が０．５ＭＰａよりも低いと、ベルト端近傍およびカーカスプライ端近傍の耐久性が通常内圧走行において劣ることになり、ベルトとカーカスのセパレーション等の故障を引き起こす。一方、３．０ＭＰａよりも高いと、通常内圧走行時の乗り心地の改善を図ることができない。
【００１９】
本発明の空気入りタイヤは、カーカスプライがスチールコードにより補強されており、従来の方法で製造することができる。このカーカスプライを適用してグリーンタイヤに加硫成型を施し、所望の空気入りタイヤが得られる。
【００２０】
本発明では、スチールコードを用いたカーカスプライの内面及び／又は外面に三日月状断面のゴム補強層を配設することによって、特に内面に配設することによって、ランフラット耐久性がより向上する。
【００２１】
本発明の空気入りタイヤにおいて、サイドウォール部とスチールコードからなるカーカスプライの外面との間に、さらにダウンカーカス層の少なくとも１枚が配設されていてもよい。
【００２２】
【実施例】
以下に、実施例および比較例の空気入りタイヤの構造を図面を用いて説明する。
図１のタイヤの概略断面図は、タイヤサイズ２２５／６０Ｒ１６サイズの供試乗用車用タイヤ１を示している。カーカス２は下記の表３，４に示す条件にて、赤道面０とほぼ直交する向きに配列したプライの２〜３枚からなり、その両端部はビードリング８の周りに巻き上げられ、巻き上げ端２’を形成すると共に、ビードリング８上カーカス２とそのプライ巻き上げ端部２’との間には、硬質ゴムのビードフィラー９が先細りに埋設されている。
【００２３】
カーカス２のサイド部５内周面には、三日月状断面のゴム補強層７（ショアＡ硬度８０°、最大厚み１３ｍｍ）が、カーカス２を介してビードフィラー１０と重なる位置からサイド部５全体に亘り配置されている。なお、符号３はトレッド、６は空気不透過性のインナーライナーである。ベルト４は、撚り構造が１×５のスチールコードを赤道面０に対して２６°の角度で傾斜配列した２枚（第１ベルト層４ａ，第２ベルト層４ｂ）を互いのコードが交差するように重ね合わせたものである。
【００２４】
なお、三日月状断面のゴム補強層およびカーカスプライのゴム組成物の配合内容は下記の表１に示す通りである。
【００２５】
【表１】

１）ＪＳＲ（株）製ＢＲ０１
２）ＦＥＦ
３）スピンドルオイル
４）ノクセラーＮＳ（商品名、大内新興化学工業（株）製）
５）ノクラック６Ｃ（商品名、大内新興化学工業（株）製）
Ｍ_５０＝４．５ＭＰａ
Ｍ_１００＝１０．５ＭＰａ
【００２６】
実施例および比較例のタイヤに用いた各種の評価方法は次の通りである。
（イ）ランフラット耐久性
内圧３．０ｋｇ／ｃｍ^２でリム組みし、３８℃の室温中に２４時間放置後、バルブのコアを抜き内圧を０ｋｇ／ｃｍ^２にして、荷重５７０ｋｇ、速度８９ｋｍ／時、室温３８℃の条件でドラム走行テストを行った。この時の故障発生までの走行距離をランフラット耐久性とし、比較例１の値を１００として指数表示した。指数が大きい程、ランフラット性は良好である。
【００２７】
（ロ）乗り心地性能
通常内圧において実地走行を行い、ドライバーによる官能評価を行った。評価は、比較例１の値を１００として指数表示した。指数が大きい程、乗り心地性能は良好である。
【００２８】
（ハ）転がり抵抗性
２．５ｋｇ／ｃｍ２の内圧を充填したタイヤを外径１７０７．６ｍｍ、幅４００ｍｍの、スチール平滑面を有する回転ドラムに１５０ｋｇｆの力で押圧して回転させたときの、タイヤ軸の転がり抵抗係数を下記式により求め、その逆数をとり比較例１を１００として指数表示した。指数が大きくなるほど結果が良好である。
転がり抵抗Ｆ_Ｒ＝Ｆ_ｔ（１＋（ｒＴ／Ｒ_Ｄ））
転がり抵抗係数ＲＲ_Ｃ＝Ｆ_Ｒ／Ｗ
（式中、Ｆ_ｔは軸上の転がり抵抗−スキム値、Ｒ_Ｄはドラム半径、ｒＴはタイヤ転動負荷半径、Ｗは荷重である。）
【００２９】
（ニ）通常内圧走行耐久性
ＦＭＶＳＳＮｏ．１０９に準じた耐久試験で、３ステップでの故障までの走行時間を指数表示した。数字が大きいほど故障までの走行時間が長いことを表わす。具体的試験法は、次の通りである。
内圧２００ｋｐａでリム組後、少なくとも３時間３８±２℃放置した。次いで、放置後の内圧を２００ｋｐａに再調整した。テストエリアの温度は３８±２℃に保持した。かかる条件下で、供試タイヤを直径１７０７．６ｍｍで幅７００ｍｍの平滑スチールテストホイールに、速度８０ｋｍ／ｈｒにて、ＪＡＴＭＡの内圧２００ｋｐａに対する正規荷重を１００として８５の荷重で４時間、９０の荷重で６時間、１００の荷重で故障まで押付けて走行させた。得られた結果を下記の表２および表３に示す。
【００３０】
【表２】

【００３１】
【表３】

１）ＪＩＳＧ３５１０−１９９２に従って測定した切断時全伸びである。
２）スチレンブタジエンゴム日本合成ゴム（株）製＃１５００
３）１００％伸長時の引張応力：ＪＩＳＫ６３０１の引張試験に従い、試験片は３号を用いた。
４）Ｂ／Ｆ折れ：ビードフィラー折れ、補強ゴム折れ：三日月状断面のゴム補強層折れ、ビードＣＢＵ：ビードコード切れ、Ｐ．Ｅ．Ｓ：プライ端セパレーション、Ｇ／ＣＨ割れ：ゴムチェーファー割れ
【００３２】
表２および３に示されるように、本発明の空気入りタイヤは内圧充填時の通常走行での耐久性などの性能を高水準で維持しながら乗り心地性能が改善され、しかもランフラット走行性能が大幅に改善されていることがわかる。
【００３３】
【発明の効果】
以上説明してきたように、本発明の空気入りタイヤにおいては、特定のスチールコード使用カーカスプライを用いると同時に、カーカスプライの被覆ゴムの引張応力を最適化したことにより、内圧充填時の通常走行での性能、特には乗り心地性能および転がり抵抗性が高レベルに維持され、しかもランフラット走行性能が大幅に改善されるという効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例において用いた空気入りタイヤの概略断面図である。
【符号の説明】
１空気入りタイヤ
２、２’ カーカス
３トレッド
４ベルト
４ａ第１ベルト層
４ｂ第２ベルト層
５サイド部
６インナーライナー
７ゴム補強層
８ビードリング
９ビードフィラー[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a pneumatic tire that achieves both durability and ride comfort, and in particular, a pneumatic tire that enables good run-flat running and at the same time improves ride comfort and rolling resistance during normal internal pressure running. About.
[0002]
[Prior art]
In recent years, from the consideration of the environment, improvement in tire life, that is, durability, is further desired, and improvement in quality such as ride comfort is also desired by users. On the other hand, as a pneumatic tire capable of running at a tire internal pressure of 0 kg / cm ² , a so-called run-flat running with a pneumatic tire (referred to as a “pneumatic safety tire”), the inner surface of the carcass has a relatively crescent cross section. A side reinforcement type in which a rubber layer is arranged and reinforced is known. This side reinforcement type has a relatively light load and is well-received for vehicles that emphasize ride comfort.
[0003]
The side reinforcing type is reinforced by arranging a relatively hard reinforcing rubber layer having a crescent cross section on the inner surface of the carcass layer in the sidewall so that one end thereof overlaps the rubber filler. If the tire punctures and the air escapes during driving, the load is supported by the rigidity inherent to the sidewalls reinforced with the reinforcing rubber layer, and the speed must be reduced somewhat, but the run is flat for a predetermined distance. It can be carried out.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
However, even in the above-described side-reinforced pneumatic safety tire, the run-flat running performance is still not sufficient.
That is, in the case of a general-purpose passenger car tire, although the load burden is relatively small, the load per car becomes large at around 500 kgf when the passenger car becomes large. In such a case, the deformation of the sidewall in the puncture state is further increased, and the sidewall is completely buckled by the dynamic load several times received during traveling, and the vehicle travels while repeating this. As a result, the bead portion in the sidewall is pushed up by the flange of the rim, and the outer rubber and the carcass folded portion sandwiched between the curved flange and the rubber filler are melted or torn by heat, thereby causing the puncture of the puncture. Even if the cause is repaired, it can no longer be used.
[0005]
It is said that when a general-purpose tire size safety pneumatic tire is run under run-flat conditions, the internal temperature of the tire becomes a high temperature of 200 ° C. or higher, and is said to have excellent heat resistance. For example, polyethylene terephthalate (PET) However, the adhesion to rubber at high temperatures is not sufficient. Specifically, in the case of a tire to which a PET carcass is applied, the failure during run-flat running is mainly due to peeling at the PET / adhesive layer interface. It becomes. Therefore, it becomes a low level in terms of run flat durability.
[0006]
In order to solve this problem, it is conceivable to use a steel carcass ply, but in this case, the rigidity of the steel carcass is remarkably increased, and it is difficult to achieve both run-flat durability and riding comfort during normal internal pressure filling. is there. In addition, there is a drawback that rolling resistance is inferior to that of a tire applied with textile ply. That is, even in a pneumatic safety tire capable of run-flat running with the tire internal pressure of 0 kg / cm ² , the performance in normal running at the time of filling with the internal pressure is naturally required.
[0007]
Accordingly, an object of the present invention is a pneumatic tire that achieves both durability and ride comfort, in particular, enabling good run-flat running, and at the same time improving ride comfort and rolling resistance during normal internal pressure running. The object is to provide a pneumatic tire for a passenger car.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
As a result of intensive studies on the relationship between the run-flat running performance, the ride comfort performance, and the rolling resistance of the pneumatic tire in order to solve the above-mentioned problems, the present inventors have used a specific steel cord for the carcass ply and at the same time, The inventors have found that the above object can be achieved by the following means such as setting the tensile stress of the covering rubber of the ply to a specific range, and have completed the present invention.
[0009]
(1) That is, the pneumatic tire of the present invention has a pair of left and right ring-shaped bead cores, and both ends of a carcass ply formed of a layer in which a plurality of cords arranged in parallel are embedded in a covering rubber. A carcass portion that is folded back and formed in an annular shape, a belt portion that is formed of a plurality of belt plies arranged on the outer side in the tire radial direction of the carcass portion, and an outer side in the tire radial direction of the belt portion In a pneumatic tire comprising an annular tread portion and a pair of sidewall portions arranged on the left and right of the tread portion,
And the embedded steel cords of at least one carcass ply elongation at break of 3.5% or more, 50% elongation at a tensile stress of the coating rubber of the carcass ply 0.5～3.0MPa, and the side A rubber reinforcing layer having a crescent-shaped cross section is disposed inside the carcass ply in the wall portion .
[0010]
(2) In the pneumatic tire, a pneumatic tire in which an embedded steel cord of the carcass ply has an l × n (n is 2 to 7) structure and a filament wire diameter is 0.125 to 0.275 mm. is there.
[0012]
( 3 ) The pneumatic tire is a pneumatic tire in which at least one down carcass layer is further disposed between the sidewall portion and the outer surface of the carcass ply.
[0013]
In the present invention, (a) the steel cord is a cord having the characteristics of low tensile stress and high elongation at break at constant elongation, and a significant improvement is observed in compression fatigue resistance, which is generally regarded as a defect of the steel cord. In other words, this high breaking elongation steel cord has been found to bring about a significant improvement effect in terms of resistance to compression fatigue because it can absorb compression input by deformation of the steel filament fiber itself. (B) The steel cord is firmly bonded to the rubber against the extremely high internal heat generation of the tire during run-flat running, so there is no problem in adhesion (failure during run-flat running is caused by other parts (This occurs in the rubber part), the run-flat running performance is higher than that of, for example, PET, and (c) how to reduce internal heat generation during run-flat running. But is always important point, for example when comparing PET cord and steel cord has higher flexural rigidity towards the steel cord, small amount of heat generated as the tire becomes small deflection amount of internal pressure 0 kg / cm ² of the tire Based on these three findings, run-flat durability is improved, and at the same time, the tensile stress of the rubber covering the carcass ply and belt ply is optimized to improve the riding comfort during normal internal pressure running. is there.
[0014]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The at least one carcass ply embedded steel cord used in the present invention has a breaking elongation of 3.5% or more, preferably 4.0% or more when measured after being taken out from the tire. If the elongation is less than 3.5%, it is not preferable in terms of fatigue durability of the steel cord itself. A cord having a high elongation at break can be obtained by increasing the amount of molding with respect to the filament pitch length of the cord.
[0015]
Alternatively, in the present invention, the elongation at break obtained by bluing the filament drawn by drawing the die at, for example, 380 to 430 ° C. is 3.5% or more, preferably 4.0% or more. You may use the cord which consists of the made filament for a carcass ply. Specifically, it may be a cord (for example, 1 + n, 1 × n structure: n = 2 to 7) formed by twisting one or more blueing-treated filaments, or one or more drawn cords. The twisted cord may be blueed. It is preferable to enhance the adhesion by performing an adhesion treatment after the blueing treatment.
[0016]
The cords described above have significantly improved compression fatigue resistance compared to conventional steel cords, and the compression input can be absorbed by deformation of the steel cords themselves. This significant improvement in compression fatigue has overcome the shortcomings of steel cords, while other features such as the high bending stiffness of steel cords can be utilized. Tires can be realized.
[0017]
The structure of the steel cord used in the present invention preferably has a 1 × n structure, and n is a natural number of 2 to 7, more preferably 3 to 6. When n exceeds 7, the arrangement of the filaments is easily broken, and as a result, the permeability of the matrix rubber into the steel cord is lowered, the alignment property as the cord is deteriorated, and the high breaking elongation is difficult to obtain. Etc. are not preferable. The strand diameter of the filament fiber of this steel cord is preferably 0.125 to 0.275 mm, more preferably 0.125 to 0.230 mm. If the diameter is less than 0.125 mm, the wire is drawn during production. Since the strength of the cord member decreases as a result, the strength of the tire case member decreases. On the other hand, if it exceeds 0.275 mm, the fatigue resistance deteriorates, which is not preferable.
[0018]
In the present invention, the rubber component used for the carcass ply is not particularly limited, and examples thereof include natural rubber (NR), butadiene rubber (BR), styrene-butadiene rubber (SBR), and isoprene rubber (IR). Of these, natural rubber and butadiene rubber are preferred. In addition, compounding agents usually used in the rubber industry, for example, reinforcing agents such as carbon black, vulcanizing agents, vulcanizing aids, vulcanization accelerators, anti-aging agents, softening agents, and the like can be provided as appropriate. Of course. By adjusting the type and amount of carbon black, the amount of sulfur, the amount of oil, etc., the tensile stress at 50% elongation is 0.5 to 3.0 MPa, preferably 0.5 to 2.0 MPa. A coated rubber is obtained. If the tensile stress of the rubber layer is lower than 0.5 MPa, the durability near the belt end and the carcass ply end will be inferior in normal internal pressure running, and failure such as separation between the belt and the carcass will occur. On the other hand, if it is higher than 3.0 MPa, it is not possible to improve the riding comfort during running at normal internal pressure.
[0019]
The pneumatic tire of the present invention has a carcass ply reinforced with a steel cord and can be manufactured by a conventional method. By applying this carcass ply, the green tire is vulcanized and molded to obtain a desired pneumatic tire.
[0020]
In the present invention, the run-flat durability is further improved by disposing a rubber reinforcing layer having a crescent-shaped cross section on the inner surface and / or outer surface of a carcass ply using a steel cord, and particularly by disposing it on the inner surface.
[0021]
In the pneumatic tire of the present invention, at least one down carcass layer may be further disposed between the sidewall portion and the outer surface of the carcass ply made of a steel cord.
[0022]
【Example】
Below, the structure of the pneumatic tire of an Example and a comparative example is explained using a drawing.
The schematic sectional view of the tire in FIG. 1 shows a tire 1 for a test passenger car having a tire size 225/60 R16 size. The carcass 2 is composed of two or three plies arranged in a direction substantially orthogonal to the equatorial plane 0 under the conditions shown in Tables 3 and 4 below, and both ends thereof are wound around the bead ring 8 and the winding ends are 2 ′, and a hard rubber bead filler 9 is embedded in a tapered manner between the carcass 2 on the bead ring 8 and its ply-winding end 2 ′.
[0023]
On the inner peripheral surface of the side portion 5 of the carcass 2, a rubber reinforcing layer 7 having a crescent-shaped cross section (Shore A hardness 80 °, maximum thickness 13 mm) extends from the position overlapping the bead filler 10 via the carcass 2 to the entire side portion 5. It is arranged across. Reference numeral 3 is a tread, and 6 is an air-impermeable inner liner. In the belt 4, two cords (first belt layer 4a and second belt layer 4b) in which a steel cord having a twisted structure of 1 × 5 is inclinedly arranged at an angle of 26 ° with respect to the equator plane 0 intersect each other. Are superposed.
[0024]
The contents of the rubber reinforcing layer having a crescent-shaped cross section and the rubber composition of the carcass ply are as shown in Table 1 below.
[0025]
[Table 1]

1) BR01 manufactured by JSR Corporation
2) FEF
3) Spindle oil 4) Noxeller NS (trade name, manufactured by Ouchi Shinsei Chemical Co., Ltd.)
5) NOCRACK 6C (trade name, manufactured by Ouchi Shinsei Chemical Co., Ltd.)
M ₅₀ = 4.5 MPa
M ₁₀₀ = 10.5 MPa
[0026]
Various evaluation methods used for tires of Examples and Comparative Examples are as follows.
(I) Run-flat durability After rim assembly at an internal pressure of 3.0 kg / cm ² and leaving it at room temperature of 38 ° C. for 24 hours, the valve core is pulled out to an internal pressure of 0 kg / cm ² , a load of 570 kg, a speed of 89 km / The drum running test was conducted at room temperature of 38 ° C. The running distance until the failure occurred at this time was defined as run-flat durability, and the value of Comparative Example 1 was set to 100 and displayed as an index. The larger the index, the better the run flatness.
[0027]
(B) Ride comfort performance The vehicle was run at normal internal pressure and sensory evaluation was performed by the driver. Evaluation was expressed as an index with the value of Comparative Example 1 being 100. The larger the index, the better the ride comfort performance.
[0028]
(C) A tire when a tire filled with an internal pressure of rolling resistance of 2.5 kg / cm 2 is pressed against a rotating drum having an outer diameter of 1707.6 mm and a width of 400 mm and having a smooth steel surface with a force of 150 kgf and rotated. The rolling resistance coefficient of the shaft was obtained by the following formula, and the reciprocal thereof was taken and indicated as an index with Comparative Example 1 being 100. The larger the index, the better the results.
Rolling resistance F _R = F _t (1+ (rT / R _D ))
Rolling resistance coefficient RR _C = F _R / W
(Wherein, F _t is the axial rolling - skim value, the R _D drum radius, rT is the tire rolling load radius, W is load.)
[0029]
(D) Normal internal pressure running durability FMVSS No. In the durability test according to 109, the running time until failure in 3 steps was displayed as an index. The larger the number, the longer the travel time until failure. The specific test method is as follows.
After assembling the rim at an internal pressure of 200 kpa, it was left at 38 ± 2 ° C. for at least 3 hours. Next, the internal pressure after being left was readjusted to 200 kpa. The temperature of the test area was kept at 38 ± 2 ° C. Under such conditions, the test tire was applied to a smooth steel test wheel having a diameter of 1707.6 mm and a width of 700 mm at a speed of 80 km / hr, a normal load with respect to an internal pressure of 200 Kpa of JATMA being 100, a load of 85, and a load of 90 for 4 hours. Then, it was pushed to run down with a load of 100 for 6 hours. The obtained results are shown in Table 2 and Table 3 below.
[0030]
[Table 2]

[0031]
[Table 3]

1) Total elongation at break measured according to JIS G3510-1992.
2) Styrene butadiene rubber # 1500 manufactured by Nippon Synthetic Rubber Co., Ltd.
3) Tensile stress at 100% elongation: No. 3 was used as a test piece in accordance with the tensile test of JIS K6301.
4) B / F breakage: bead filler breakage, reinforcement rubber breakage: crescent-shaped rubber reinforcement layer breakage, bead CBU: bead cord cut, P.F. E. S: Ply end separation, G / CH cracking: Rubber chafer cracking [0032]
As shown in Tables 2 and 3, the pneumatic tire of the present invention has improved riding comfort performance while maintaining high performance such as durability during normal running when filling with internal pressure, and also has run-flat running performance. It can be seen that there is a significant improvement.
[0033]
【The invention's effect】
As described above, in the pneumatic tire of the present invention, a specific steel cord-use carcass ply is used, and at the same time, by optimizing the tensile stress of the carcass ply covering rubber, normal running at the time of internal pressure filling is possible. Performance, particularly ride comfort performance and rolling resistance are maintained at a high level, and the run-flat running performance is greatly improved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of a pneumatic tire used in Examples.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Pneumatic tire 2, 2 'carcass 3 Tread 4 Belt 4a 1st belt layer 4b 2nd belt layer 5 Side part 6 Inner liner 7 Rubber reinforcement layer 8 Bead ring 9 Bead filler

Claims

A carcass portion in which both ends of a carcass ply comprising a pair of left and right ring-shaped bead cores and a layer in which a plurality of cords arranged in parallel are embedded in a covering rubber are folded around the bead core and formed in an annular shape A belt portion composed of a plurality of layers of belt plies disposed on the outer side in the tire radial direction of the carcass portion, an annular tread portion disposed on the outer side in the tire radial direction of the belt portion, and disposed on the left and right of the tread portion. In a pneumatic tire comprising a pair of sidewall portions made,
And the embedded steel cords of at least one carcass ply elongation at break of 3.5% or more, 50% elongation at a tensile stress of the coating rubber of the carcass ply 0.5～3.0MPa, and the side A pneumatic tire characterized in that a rubber reinforcing layer having a crescent-shaped cross section is disposed inside a carcass ply in a wall portion .

2. The pneumatic tire according to claim 1, wherein an embedded steel cord of the carcass ply has an l × n structure (n is 2 to 7), and a filament diameter of the filament is 0.125 to 0.275 mm.

The pneumatic tire of the claim 1 or 2, characterized in that further at least one is arranged in the down carcass ply between the side wall portion and the outer surface of the carcass ply.