JP4028215B2

JP4028215B2 - Golf shaft made of fiber reinforced resin

Info

Publication number: JP4028215B2
Application number: JP2001349671A
Authority: JP
Inventors: 蘆田　　浩規
Original assignee: Mizuno Corp
Current assignee: Mizuno Corp
Priority date: 2000-11-24
Filing date: 2001-11-15
Publication date: 2007-12-26
Anticipated expiration: 2021-11-15
Also published as: JP2002219201A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、繊維強化樹脂製ゴルフシャフト（ＦＲＰ製ゴルフシャフト）に関し、詳しくは、スイング中のヘッドスピードの増大に伴い縦弾性率を大きくすることでスイングを容易にした繊維強化樹脂製ゴルフシャフト及びそのようなゴルフシャフトを備えたゴルフクラブに関する。
【０００２】
【従来の技術】
繊維強化樹脂製ゴルフシャフト（以下、ＦＲＰ製ゴルフシャフトとする）は、金属製ゴルフシャフトに比べて重量が軽く、スイングの際のスピードを増加させやすいため、ボールの飛距離が大きくなるという利点を有する。このため、ＦＲＰ製ゴルフシャフトは一般に広く使用されている。
【０００３】
ＦＲＰ製ゴルフシャフトは、樹脂を含浸させた強化繊維から成るシャフトであり、その種類としては、シートローリング法により製造されたシャフト（Ｓ／Ｒシャフト）、フィラメントワインディング法により製造されたシャフト（ＦＷシャフト）、及び組物シャフトが挙げられる。Ｓ／Ｒシャフトは強化繊維から成る一方向のプリプレグシートをマンドレルの周囲に巻き付けて成形されるシャフトである。ＦＷシャフトは強化繊維から成る繊維束（ヤーン）をマンドレルの周囲にマンドレルの長手方向に沿って往復動させながら巻き付けて成形されるシャフトである。組物シャフトは、強化繊維から成る複数の繊維束（ヤーン）やトウプリプレグ（あるいはヤーンプリプレグ）を互いに編み組みさせながらシャフトのほぼ全長に延びるようにマンドレルに巻き付けて成形されるシャフトである。組物シャフトは、シャフト長手方向にもシャフト周方向にも継ぎ目が存在しない上に組糸が互いに編み込まれているため、曲げ強度が向上されている点で優れている。
【０００４】
例えば、特開平６−２７８２１６号公報は組物シャフトについて開示している。このシャフトは、シャフトの長手方向軸に対して左右対称の配向角度を有する複数の傾斜糸とシャフトの長手方向軸に対して０゜の角度を有する縦糸とをマンドレルに組着することにより成形される。傾斜糸と縦糸とを編み込んで、いわゆる３軸構成の組物層を形成することにより、シャフトの曲げ強度が向上される。
【０００５】
また、特開平１１−３４２２３３号公報も組物シャフトについて開示している。その組物シャフトは、複数の組物層を積層することにより形成される。しかし、すべての組物層を左右対称の配向角度を有する複数の傾斜糸と長手方向軸に対して概ね０゜の縦糸とを備えた３軸の構成にした場合には、各層において３種類の組糸が重なる部分と重ならない部分とが生じる。そして、これらの部分の間に段差が生じ、組物層間の剪断強度が低下して、曲げ強度及び捩り強度を有効に発現できない。そこで従来の組物シャフトでは、外側組物層は３軸の構成にし、内側組物層は傾斜糸のみの２軸の構成にしている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来のシャフトは、いずれも左右対称な傾斜糸と縦糸とから成る３軸構成の組物層を備えることにより曲げ強度の向上を図っている。しかしながら、スイング中のシャフトでは、遠心力による負荷がヘッドスピードの増大と共に増加し、シャフトの性能（シャフトの曲げ変形とそれによるフィーリングや打球飛距離の変化）に影響を与える。そのため、遠心力による負荷と変形の関係についてさらに詳しく考察する必要がある。
【０００７】
スイング中のシャフトの状態を考えてみる。ゴルファーはスイング中、クラブのヘッドを概ね回転運動させ、ボールを打撃する。インパクト前のシャフトには（１）インパクト動作直前の遠心力、（２）ヘッドの加速や減速による慣性力がかかると考えられる。具体的には、（１）項の遠心力は、インパクト直前に、ヘッドスピードが４０〜５０ｍ／ｓに達することにより生じる３００〜５００Ｎの力のことであり、この遠心力により、シャフトは回転運動の遠心方向へ向かって、全体に引っ張られ、曲げ変形及び引っ張りの変形が生じる。（２）項の慣性力は、ゴルファーが腰、腕、手首などを回転、捻転、並進させてヘッドを加速又は減速させることにより生じる力のことであり、この慣性力によりシャフトには曲げ負荷や捩れの負荷がかかり、曲げや捩れの変形を生じる。遠心力や慣性力によって、シャフトには、（Ａ）シャフト長手方向に対する曲げ負荷による、中立面に対称な引っ張り・圧縮や、（Ｂ）シャフトの長手方向に対する遠心方向への引っ張りが生じる。（Ａ）項における中立面とは、引っ張りも圧縮も作用しないシャフトの長手方向に沿った仮想的な面である。クラブをダウンスイングし、ヘッドスピードがある程度増大してきたインパクト前の状態では、特に、遠心力が大きくシャフトに作用する。この場合、（Ｂ）項に関する遠心方向の引っ張り歪みやシャフト周方向の圧縮は無視できる程度に小さいが、（Ａ）項に関する曲げ負荷は、ヘッドスピードの増大と共に大きくなる。つまり、シャフトにかかる遠心力が増大するにつれて、スイングによる慣性力の変化と複合してシャフトが複雑に変形し、曲げ負荷が大きく変化する。曲げ負荷が大きく変化すると、シャフトのしなり具合が大きく変化し、従来のシャフトでは変形の程度が安定しない。これが時にはスイングに影響を及ぼしたり、ゴルファーがゴルフクラブをスイングした時のクラブのフィーリング（安定性など）に影響を及ぼしたりし得る。力が比較的強くてヘッドスピードが速くシャフトの変形の程度が大きいプロゴルファーや、感覚の繊細なプロゴルファーほど、シャフトの変形を感じ易く、特にインパクト直前のシャフトの変形が打球の善し悪しに影響する為、シャフトの変形を抑制し、打球を安定させることが重要であると考えられる。
【０００８】
図１０に示すように、従来の３軸構成の組物層を備えたシャフトでは、傾斜糸４１，４２はシャフト長手方向軸４３に平行な縦糸４０に対して各々＋θ、−θの配向角度で左右対称に配置され、傾斜糸４１，４２の交差部分が一つおきに縦糸４０上に存在している。組糸４０，４１，４２の幅の平均値をｔ（ｍｍ）とし、傾斜糸４１，４２が交差した部分の縦糸４０に対して垂直な方向の長さ（つまりシャフト周方向に沿った長さ）をι（ｍｍ）とすると、組糸はｔ、ι、ｔ、ι・・・の順に交互に配置されている。ι＝ｔ／ｃｏｓθであるため、ｔ＋ι＝ｔ＋ｔ／ｃｏｓθとなる。縦糸４０の打ち込み本数をｎ本、傾斜糸４１，４２の打ち込み本数を各々ｎ本ずつとすると、ｔ＋ιのセットがｎ回並んだものがシャフトの全周に相当するため、シャフト２の直径をＤ（ｍｍ）とすると、
πＤ＝ｎ（ｔ＋ｔ／ｃｏｓθ）
が成り立つ。
【０００９】
この従来の組物層では、３種類の組糸４０，４１，４２が一点で重なる部分が繰り返し存在するため、３種類の組糸４０，４１，４２が重なる部分と重ならない部分との間に段差が生じ、組糸の間にできる三次元的な空隙Ｓが広くなっている。このため、スイング中にヘッドスピードが増大するにつれてシャフトにかかる遠心力による負荷が増加すると、その空隙Ｓが可塑的に狭まってシャフトの変形が大きくなると推察される。
【００１０】
本発明の目的は、インパクト前にシャフトにかかる遠心力によるシャフトの変形を抑えることでスイングを容易にした繊維強化樹脂製シャフトを提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記問題点を解決するために、請求項１に記載の発明は、シャフトの全長にわたってシャフト長手方向軸に対して概ね０゜の配向角度を有する縦糸と、第１の配向角度を有する第１の傾斜糸θと、第１の傾斜糸とシャフト長手方向軸に対して対称な第２の配向角度−θを有する第２の傾斜糸とを備えた組物層を有する繊維強化樹脂製ゴルフシャフトであって、第１及び第２の傾斜糸及び縦糸の幅の平均値をｔ、シャフトの直径をＤ、第１及び第２の傾斜糸のそれぞれの打ち込み本数をｎ本、縦糸の打ち込み本数をｎ本、とした場合に、
ｎ・（ｔ＋ｔ／ｃｏｓθ）＜ π・Ｄ ≦ ２ｎ・（ｔ＋ｔ／ｃｏｓθ）
が成り立つ部分が組物層に存在し、前記第１及び第２の傾斜糸の交差部分の中心を含むシャフト長手方向軸（１３）の軸方向に延びる線が縦糸の長手方向に延びる中心線からずれており、前記縦糸及び第１の傾斜糸及び第２の傾斜糸が三重に重なる箇所が組物層に存在しないことを要旨とする。
【００１６】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のゴルフシャフトにおいて、σｔを縦糸及び第１及び第２の傾斜糸の幅の標準偏差とした時、幅の平均値ｔはｔ−σｔからｔ＋σｔの範囲をとることを要旨とする。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図面に示した実施形態を参照しながら説明する。
図１は本発明の１実施形態のシャフトを備えたＦＲＰ製ゴルフクラブの斜視図である。ゴルフクラブ１は、先端３及び後端４を備えたシャフト２と、シャフト２の先端３に装着されたヘッド５と、シャフト２の後端４に装着されたグリップ６とを有する。シャフト２は後端４から先端３に向かうに従い径が細くなる概ねテーパ形状となっている。
【００２０】
シャフト２はマトリクス樹脂が含浸された強化繊維により構成される。マトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂、フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂や、ポリプロピレン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ナイロン樹脂等の熱可塑性樹脂が挙げられるが、特にエポキシ樹脂が好ましい。強化繊維としては、炭素繊維、ポリアミド繊維、ガラス繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維、アラミド繊維、チラノ繊維、アモルファス繊維等が挙げられるが、特に炭素繊維が好ましい。
【００２１】
シャフト２の要求特性に、ゴルファーに応じたある程度の剛性がある。その剛性が大きすぎると、シャフト２のしなりを利用してヘッドスピードを稼ぐことができない等の欠点があり、その剛性が小さすぎるとシャフト２がしなりすぎてボールをコントロール出来なくなる等の欠点がある。そこで、トップオブスイング時又はコック解放時にシャフト２の剛性をやや大きくすることで、シャフト２に負荷を加えた時の変形量を小さくし、かつゴルフクラブ１のスイングが容易にできれば理想的である。
【００２２】
そこで、本発明ではシャフト２の変形の程度を客観的に評価する指標とすべく、シャフト２の長手方向の所定位置における、遠心力に相当する引っ張り負荷（図１の矢印Ｆ、以下遠心力Ｆとする）を加えた時のシャフトの縦弾性率Ｅ及びポアソン比νに着目した。
【００２３】
まず、縦弾性率Ｅについて説明する。スイング中、トップオブスイング時からインパクトまでの間、ヘッド５のスピードＶは増大する。ヘッドスピードＶが増大するとヘッドにはたらく遠心力Ｆも増大する。縦弾性率Ｅは、シャフトのある位置における引っ張り歪み（縦歪み）をεx 、断面をＡ、および引っ張り負荷（つまり遠心力）をＦとした時に、Ｅ＝（Ｆ／Ａ）／εx で表される値である。本発明のシャフトでは、遠心力Ｆが大きくなっても縦歪みεx は従来のシャフトほどに大きく変化しないため、結果的に、ヘッドスピードＶ及び遠心力Ｆの増大と共に、縦弾性率Ｅは徐々に増大する。縦弾性率Ｅはシャフトのこわさ（曲げ剛性）の指標であるため、本発明のシャフトを備えたゴルフクラブではスイング時にインパクト直前まで徐々にこわさが増大することになる。このため、スイング中、特にインパクト手前において、シャフトのスイング面からのぶれが少ない。縦弾性率Ｅの値が改善されることにより、そのようなシャフトを備えたクラブのスイングが容易となる。上記のような縦弾性率Ｅを有する組物シャフトの構成について調べた。
【００２４】
図２〜４は、本発明の好ましい実施形態のシャフトの組物層の一部を示す部分拡大図である。図２の組物層２１はシャフト長手方向軸１３に対して配向角度＋θ、−θをなすほぼ対称な２方向の第１の傾斜糸１１及び第２の傾斜糸１２が編み込まれて構成されている。図４の組物層２２はシャフト長手方向軸１３に対して傾斜する第１，第２の傾斜糸１１，１２と、シャフト長手方向軸１３とほぼ平行でシャフト長手方向軸１３に対して概ね０゜の配向角度をなす縦糸１０とが編み込まれて構成される。第１及び第２の傾斜糸１１，１２及び縦糸１０は、強化繊維に樹脂を含浸させたトウプリブレグから成り、円筒形のマンドレルに巻回されることにより組物層２１，２２を形成する。
【００２５】
図２の２種類の組糸１１，１２から成る組物層２１において、シャフト長手方向軸１３に対する第１及び第２の傾斜糸１１，１２の第１及び第２の配向角度＋θ、−θは、シャフト２の長手方向のほぼ全長にわたってそれぞれ＋３０゜〜＋６０゜、−３０゜〜−６０゜とすることが好ましく、＋３５゜〜＋５５゜と−３５゜〜−５５゜であることがより好ましい。傾斜糸１１，１２は交差する別の傾斜糸に対し、上、下、上、下・・・のパターンとなるように交差している。
【００２６】
組糸１１，１２の間に生じる空隙Ｓは極力少なくされることが好ましく、図２の形態の組物層２１からさらに組糸の間を狭めた最も好ましい２軸の組物層２１の実施形態は、図３に示すように傾斜糸１１，１２が交互にほぼ隙間なく並ぶ配置を有する。この時、第１及び第２の傾斜糸１１，１２の幅の平均値をｔ（ｍｍ）、傾斜糸１１，１２が交差した部分のシャフト長手方向軸１３に対して垂直な方向の長さ（つまりシャフト周方向に沿った長さ）をι（ｍｍ）とするとι＝ｔ／ｃｏｓθである。傾斜糸１１，１２のそれぞれの打ち込み本数をｎ本（ｎ＝２，４，８，１６、・・・２^k、ｋは正の整数）ずつとすると、ιがｎ回並んだものがシャフトの全周に相当する。このため、シャフト２の直径をＤ（ｍｍ）とすると、
πＤ＝ｎι＝ｎ・ｔ／ｃｏｓθ （１）
が成り立つ。直径Ｄは３．０≦Ｄ≦１６．０の範囲にある。
【００２７】
式（１）を満たすシャフトでは、空隙Ｓが極めて少なくなり、シャフトにかかる遠心力が大きくなるにつれてシャフトの曲げ剛性が向上し、遠心力による変形が抑えられる。
【００２８】
実際のシャフトではシャフトの編み込みに製造時のばらつきが生じるため、傾斜糸１１，１２の幅の標準偏差をσｔとすると、この２軸の組物層２１は一般に、
ｎ・｛（ｔ−σｔ）／ｃｏｓθ｝ ≦ π・Ｄ ≦ ｎ・｛（ｔ＋σｔ）／ｃｏｓθ｝（２）
を満たす部分を有する。本実施形態ではｔ＝１．６〜２．４（ｍｍ）であり、σｔ／ｔ＝約２０％である。
【００２９】
図４の３種類の組糸１０，１１，１２から成る組物層２２において、シャフト長手方向軸１３に対する第１及び第２の傾斜糸１１，１２の第１及び第２の配向角度＋θ、−θは、シャフト２の長手方向のほぼ全長にわたってそれぞれ＋１５゜〜＋４０゜、−１５゜〜−４０゜とすることが好ましく、＋１５゜〜＋３５゜と−１５゜〜−３５゜であることがより好ましい。第１の傾斜糸１１は縦糸１０及び第２の傾斜糸１２に対して、図面上から下に向かって傾斜糸１１が上、上、下、上、上、下・・・のパターンとなるように交差している。第２の傾斜糸１２は縦糸１０及び第１の傾斜糸１１に対して、図面上から下に向かって傾斜糸１２が下、下、上、下、下、上・・・のパターンとなるように交差している。
【００３０】
第１及び第２の傾斜糸１１，１２の配向角度の大きさは同じであるが、傾斜糸１１，１２の対は１本の縦糸１０に対して非対称に交差する。つまり、第１，第２の傾斜糸１１，１２の交差部分の中心からシャフト長手方向軸１３と平行に延長した線ｍが、縦糸１０の長手方向に延びる中心線ｑからずれている。好ましくは、３種類の組糸１０，１１，１２が三重に重なる箇所が組物層２２中に存在しないようにすることにより、つまり組物層２２中のすべての組糸が一重か二重になっているようにすることにより、組糸を編み込む際に生じる空隙Ｓを極力少なくすることができる。
【００３１】
換言すれば、縦糸１０，第１及び第２の傾斜糸１１，１２の幅の平均値をｔ（ｍｍ）、傾斜糸１１，１２が交差した部分のシャフト長手方向軸１３に対して垂直な方向の長さ（つまりシャフト周方向に沿った長さ）をι（ｍｍ）とし、縦糸１０の打ち込み本数をｎ本、第１及び第２の傾斜糸１１，１２のそれぞれの打ち込み本数もｎ本（ｎ＝２，４，８，１６、・・・２^k、ｋは正の整数）ずつとする。従来のシャフトはｔ＋ιのセットがｎ回並んだものがシャフトの全周に相当するため、シャフト２の直径をＤ（ｍｍ）（３．０≦Ｄ≦１６．０）とすると、
πＤ＝ｎ（ｔ＋ｔ／ｃｏｓθ）（３）
が成り立つが、３軸の組物層２２は一般に、
ｎ・（ｔ＋ｔ／ｃｏｓθ）＜ π・Ｄ ≦ ２ｎ・（ｔ＋ｔ／ｃｏｓθ）
（４）
を満たす部分を有する。本実施形態においては、ｔ＝１．６〜２．４（ｍｍ）である。実際のシャフトではシャフトの編み込みに製造時のばらつきが生じるため、縦糸及び第１及び第２の傾斜糸の幅の標準偏差をσｔとすると、幅の平均値ｔはｔ−σｔからｔ＋σｔの範囲をとる。本実施形態では、σｔ／ｔ＝約２０％である。
【００３２】
式（４）を満たすシャフトでは、三次元的な空隙Ｓが少なくなり、シャフトにかかる遠心力が大きくなるにつれてシャフトの剛性が向上し、遠心力による変形が抑えられる。
【００３３】
本発明のシャフトは、図２及び図４に示した組物層２１，２２を単独で備えても、組み合わせて備えてもよい。
図２や図４に示した組物層２１，２２は、遠心力による変形を有効に抑えるために、シャフト２の周方向全長に及ぶと共に、シャフト全長にわたって延びる。式（２）及び式（４）を満たす組物層２１，２２の範囲は、シャフト全長の一部であれば好ましく、特に、式（２）を満たす組物層２１の範囲は、シャフト先端３からシャフト全長の３分の１程度に存在し、式（４）を満たす組物層２２の範囲は、シャフト後端４からシャフト全長の３分の２程度に存在すれば好ましい。
【００３４】
複数の組物層を積層して構成するシャフトにおいて、組物層２１，２２は、シャフト径方向の任意の位置に設け得るが、２軸の組物層２１は特にシャフトの内層として設けることが好ましく、３軸の組物層２２は外層として設けることが好ましい。特に、組物層２２は少なくとも１層でよいが、組物層２１は複数層設けるとよい。組物層２１のシャフト径方向の肉厚は、シャフトの全肉厚の３分の２以上であることが好ましく、シャフトの全肉厚の４分の３以上であることがより好ましい。
【００３５】
内層である組物層２１と外層である組物層２２とから成るシャフトの場合、組物層２１の縦弾性率Ｅは組物層２２の縦弾性率Ｅよりも大きく、かつ組物層２１の厚さがシャフトの全肉厚の２分の１以上であることが好ましい。このような組物シャフトは、複数の組糸が互いに編み込まれるため、シャフトの曲げ強度、捩れ、曲げ剛性に優れ、引っ張り強度にも優れる。また、組物層の表面に凹凸が少なく外観も優れている。
【００３６】
さらに、シャフト２の変形の程度を評価するもう１つの指標であるポアソン比νについて説明する。スイング中のヘッドスピードＶの増大と共に縦弾性率Ｅが増加するシャフトにおいて、以下のようなポアソン比νを満たすと、シャフトの変形をより効果的に抑えられると考えられる。
【００３７】
本明細書におけるポアソン比νとは、ある物体（ここではシャフト２）の長手方向に遠心力Ｆを加えた時の、長手方向の変形量である縦歪みεx と周方向の変形量である横歪みεyzとの比であり、ν＝εyz／εx で表される。ポアソン比は、シャフトの材料や構造により決定される固有の値である。
【００３８】
市販の各種ゴルフクラブのシャフトのポアソン比νを調べたところ、従来の金属シャフトのポアソン比νは０．３程度と低いが、ＦＲＰ製シャフトのポアソン比νは０．６〜０．８であって金属シャフトの約２倍の値である。それゆえ、ＦＲＰ製シャフトではシャフトの遠心力による変形、言い換えると曲げ負荷による変形（シャフト断面のつぶれや扁平化）が金属シャフトに比べて大きく、これが時にはスイングに影響を及ぼしたり、ゴルファーが感じるクラブのフィーリングに影響を及ぼしたりするものと推察された。
【００３９】
プロゴルファーは、自身のスイング技術の上達の過程で使用していた金属シャフト付きのゴルフクラブとは性能及びフィーリングの点で大いに異なるＦＲＰ製シャフトを嫌う傾向が強い。その理由の１つに、ＦＲＰ製シャフトの変形が感じられることによるフィーリングの違和感が挙げられる。そこで、プロゴルファーが好むフィーリングを有するクラブのシャフトについて調べたところ、ポアソン比νがシャフトの長手方向の少なくとも一部分の位置、より好ましくはグリップ部分を含む位置で、０．５以下であるシャフトが好まれることが判った。つまり、ポアソン比νが金属シャフト並みに低いＦＲＰ製シャフトでは、軽量かつ変形の程度が少なく、スイング時のクラブのフィーリングが良好なシャフトになると期待される。
【００４０】
本発明のシャフトのポアソン比νは、少なくともシャフトの一部において０．５以下であることが好ましい。ポアソン比νが０．５以下である部分は、シャフト長手方向の任意の位置であってよく、シャフトの一部であっても全部であってもよいが、スイング中に負荷が大きくかかるグリップ側にあることが好ましい。グリップ側のシャフトの部分のポアソン比νを低くすることで、シャフトの変形がより効果的に抑えられ、ゴルファーによるシャフトの操作性を高めることが可能となる。１実施形態において、ポアソン比νが０．５以下である部分は、グリップ側のシャフト後端４の付近からシャフト長さの３分の１の部分を含む。また別の実施形態において、ポアソン比νが０．５以下である部分の外径は、シャフト先端３の外径とシャフト後端４の外径との和の２分の１よりも大きい部分を含む。
シャフトのポアソン比νを０.５以下に低く設定すればシャフト断面のつぶれや扁平化が抑制される一方、同ポアソン比νは０．３以上であることが好ましい。実際、ポアソン比を０.３未満に設定し、ゴルフシャフトを設計・試作をした場合、ゴルフシャフトとしての最低限の剛性及び強度並びに性能を損なう結果となった。従って、シャフトのポアソン比νは、０.３以上、０.５以下であることが好ましい。
【００４１】
【実施例】
以下に、上記の実施形態を具体化した実施例及び従来例について説明する。
図１のように後端４が上、先端３が下になるようにゴルフクラブを配置し、実施例のシャフト及び市販のゴルフクラブのシャフトの先端に矢印の方向に重りを吊して、遠心力に相当する静的な引っ張り負荷Ｆを加えた。その時の、シャフト先端３から７００ｍｍ位置における縦歪み（引っ張り歪み）εx を市販の二軸直交の歪ゲージ（株式会社共和電業製）を使用して計測し、縦歪みεx と遠心力Ｆとの関係を調べた（図５）。歪ゲージは長手方向に直交するようにシャフト周方向に沿ってシャフトに貼付し、与えた負荷Ｆは１０ｋｇｆ，２０ｋｇｆ、３０ｋｇｆとした。また、ヘッドスピードＶと縦弾性率Ｅとの関係を調べた（図６）。
【００４２】
さらに、歪ゲージ（株式会社共和電業製）を使用してシャフト周方向の横歪み（圧縮歪み）εyzも計測し、縦歪みεx と横歪みεyzから表１に示すポアソン比νを求めた。
【００４３】
計測したシャフトの材料は以下の通りである。
・市販のゴルフクラブのシャフト
従来例１…金属製シャフト。アイアン用。金属材料は等方性材料のクロムモリブデン鋼、シャフト質量約１２０ｇ。
【００４４】
従来例２…ＦＲＰ製のＳ／Ｒシャフト、アイアン用。
従来例３…ＦＲＰ製のＦＷシャフト、ウッド用。シャフト質量約１００ｇ。
・本発明のシャフト
実施例…ＦＲＰ製の組物シャフト。ウッド用。８本ずつの２方向の傾斜糸から成り、同傾斜糸が配向角度＋３８〜＋５０゜、−３８〜−５０゜でシャフト先端から後端（先端から１１４３ｍｍの位置）まで編まれた２層の第１内層と、８本ずつの２方向の傾斜糸から成り、同傾斜糸が配向角度＋４１〜＋５５゜、−４１〜−５５゜で第１内層上にシャフト先端から後端（先端から１１４３ｍｍの位置）まで編まれた１層の第２内層と、８本ずつの２方向の傾斜糸と８本の縦糸とから成り、同傾斜糸が配向角度＋７〜＋１９゜、−７〜−１９゜で、縦糸が０゜で第２内層上にシャフト先端から後端まで編まれた１層の外層とから構成される。第１の内層と第２の内層の炭素繊維の縦弾性率Ｅは４６０ＧＰａであり、外層の縦弾性率Ｅは２４０ＧＰａである。第１内層及び第２内層の肉厚が全肉厚の約７５％を占める。縦糸及び２方向の傾斜糸の糸幅の平均値ｔは２．０（ｍｍ）であった。シャフト質量は約１００ｇであった。
【００４５】
図５は先端から７００ｍｍの位置におけるシャフトの縦歪みεx （横軸）と遠心力Ｆ（縦軸）との関係を示す。この図より、従来例１〜３のシャフトはいずれも遠心力Ｆの増大に伴って縦歪みεx も線形的に（リニアに）増大するが、実施例のシャフトは遠心力Ｆと縦歪みεx とが非線形の関係にあり、遠心力Ｆが増大しても従来例のシャフトと比べて歪み難いことが明らかとなった。
【００４６】
実施例のこのような特徴は、シャフトが式（２）を満たす組物層と式（４）を満たす組物層とを有していることに因ると推察された。具体的には、第１内層はシャフト先端から０〜５２０ｍｍの範囲において式（２）を満たし、第２内層はシャフト先端から０〜４２０ｍｍの範囲において式（２）を満たし、外層はシャフト先端から３４０〜１１４３ｍｍの範囲において式（４）を満たした。
【００４７】
ところで、遠心力Ｆは、インパクト直前のヘッドスピードＶ、ヘッド質量Ｍ、クラブ長さＬ（図１）とした時、
Ｆ＝Ｍ×Ｖ²／Ｌで表すことができる。これを変形すると
Ｖ＝｛（Ｆ×Ｌ）／Ｍ｝^1/2
となり、Ｍ＝０．２（ｋｇ）、Ｌ＝１ｍと代入すると、遠心力ＦからヘッドスピードＶを求めることができる。
【００４８】
また、図５におけるグラフの傾きである単位縦歪み当たりの遠心力Ｆ／εx は縦弾性率Ｅに変換される。そこで、図６に示すように、Ｍ＝０．２（ｋｇ）、Ｌ＝１ｍとした時のヘッドスピードＶを横軸、ヘッドスピードがゼロの時の縦弾性率Ｅに対する各種のヘッドスピードの時の縦弾性率Ｅの比を縦軸としてグラフを作成した。このグラフより、従来例１〜３のシャフトではヘッドスピードが増大しても縦弾性率Ｅがほぼ一定に保たれるのに対し、実施例のシャフトでは縦弾性率Ｅが徐々に増加することが示された。特に、ヘッドスピードが４０ｍ／ｓの時、実施例のシャフトでは縦弾性率Ｅがヘッドスピードがゼロの時の約１．４倍に達することが判明した。インパクト直前のゴルフクラブではヘッドスピードが４０〜５０ｍ／ｓに達するが、実施例のシャフトでは、インパクトまでの間スピードが上がるにつれてこわさが増大するため、スイング中のシャフトの変形によるスイング面からのぶれが少なく、このようなシャフトの使用について安定感が得られることが示唆された。
【００４９】
次に、各シャフトに遠心力Ｆを加えた時のポアソン比νの測定結果を表１に示す。
【００５０】
【表１】

先端から７００ｍｍの位置において、従来例１の金属製シャフトは０．３程度の低いポアソン比νを有したが、従来例２及び従来例３のＦＲＰ製シャフトは０．５以上の高いポアソン比νを示した。本発明の実施例のシャフトはＦＲＰ製であるにもかかわらず、０．５よりも低いポアソン比νを示した。
【００５１】
なお、従来例１，従来例３，実施例のシャフトをそれぞれ装着したウッドクラブを、これまで従来例１と同じ素材のシャフトを装着したクラブを使用していた男性プロゴルファーに実際に試打させたところ、従来例１よりもシャフト質量が２０ｇも軽い実施例のクラブの方が「軽いのに関わらず、違和感なく安定してよく飛ぶ。信頼できる。」という意見が得られ、従来例３は実施例とシャフト質量が同じであるにも関わらず、「スイングがぶれる、違和感がある」という意見が得られた。
【００５２】
なお、本発明の実施形態は、例えば以下のような各別形態にして変更実施することも可能である。
・前記実施形態では、組物層２１の傾斜糸１１，１２の配向角度＋θ、−θは、シャフト２の長手方向のほぼ全長にわたって＋３０゜〜＋６０゜、−３０゜〜−６０゜とすることが好ましく、＋３５゜〜＋５５゜と−３５゜〜−５５゜であることがより好ましいとしたが、傾斜糸１１，１２はシャフト２の長手方向の一部においてこれらの範囲内にあればよい。また、組物層２２の傾斜糸１１，１２の配向角度＋θ、−θも、シャフト２の長手方向のほぼ全長にわたって＋１５゜〜＋４０゜、−１５゜〜−４０゜とすることが好ましく、＋１５゜〜＋３５゜と−１５゜〜−３５゜であることがより好ましいとしたが、傾斜糸１１，１２は同様にシャフト２の長手方向の一部においてこれらの範囲内にあればよい。
・式（２）及び式（４）を満たす組物層２１，２２の部分は、シャフト長手方向の少なくとも一部であればよい。
・組糸１０，１１，１２の幅の平均値ｔ（ｍｍ）は前記実施形態では１．６〜２．４としたが、組物層を構成するのに適していればいかなる値であってもよい。
・傾斜糸１１，１２の幅の標準偏差σｔを前記実施形態では約２０％としたが、標準偏差σｔは幅の平均値ｔを算出する際に得られる範囲内にあればよい。
・シャフトは組物層２１，２２の一方を備えても両方を備えてもよく、単数備えても複数備えてもよいが、組物層２１，２２を複数備えた場合、縦糸１０及び傾斜糸１１，１２の幅の平均値ｔ（ｍｍ）は、組物層ごとに同じであっても異なっていてもよい。また、縦糸１０及び傾斜糸１１，１２の打ち込み本数ｎ（本）も、組物層ごとに同じであっても異なっていてもよい。
・図２，３の２軸構造の組物層２１の代わりに図７，８のような２軸構造の組物層３１にしてもよい。図７において、組物層３１の傾斜糸１１，１２の配向角度は図２と同様であるが、傾斜糸１１，１２は交差する別の傾斜糸に対し、上、上、下、下、上、上、下、下・・・のパターンとなるように交差している。図７の形態の組物層３１からさらに組糸の間を狭めた実施形態が図８に示されているが、図８は図３と同様、式（２）を満たす。
・図４の３軸構造の組物層２２の代わりに図９のような３軸構造の組物層３２にしてもよい。図９において、組物層３２の縦糸１０及び傾斜糸１１，１２の配向角度は図４と同様であるが、傾斜糸１１Ａは縦糸１０及び傾斜糸１２に対して、図面上から下に向かって傾斜糸１１Ａが下、下、下、上、上、上、下、下、下・・・のパターンとなるように交差している。また、傾斜糸１２は縦糸１０及び傾斜糸１１に対して、図面上から下に向かって傾斜糸１２が上、上、上、下、下、下、上、上、上・・・のパターンとなるように交差している。
・図２〜４、図７〜９に示した組物層２１，２２，３１，３２において、傾斜糸１１と傾斜糸１２の交差の上下関係が逆になっていてもよい。例えば、図示はしないが、図４の傾斜糸１１を下、下、上、下、下、上・・・のパターンとし、傾斜糸１２を上、上、下、上、上、下・・・のパターンとなるように交差してもよい。
【００５３】
次に、上述の実施形態から把握できる技術的思想について記載する。
（イ）ゴルフシャフトが炭素繊維強化樹脂製あることを特徴とするゴルフシャフト。このようにすれば、強度の優れたゴルフシャフトが得られる。
【００５４】
（ロ）ヘッドスピードが４０ｍ／ｓの時のシャフトの縦弾性率が、ヘッドスピードがゼロの時のシャフトの縦弾性率の約１．４倍であることを特徴とするゴルフシャフト。
【００５５】
（ハ）シャフトが組物層２１，３１である内層と組物層２２，３２である外層とを有し、内層の縦弾性率は外層の縦弾性率よりも大きく、内層の厚さがシャフトの全肉厚の２分の１以上を占めることを特徴とするゴルフシャフト。
【００５６】
（ニ）第１及び第２の配向角度θ，−θがそれぞれ＋３５゜〜＋５５゜と−３５゜〜−５５゜であることを特徴とするゴルフシャフト。このようにすれば、シャフトの変形をより有効に抑えることが可能となる。
【００５７】
（ホ）πＤ＝ｎ・ｔ／ｃｏｓθをさらに満たすゴルフシャフト。このようにすれば、シャフトの変形をより有効に抑えることが可能となる。
（ヘ）前記不等式が成り立つ部分が組物層２１，３１のシャフトの先端から３分の１の範囲を含むゴルフシャフト。
【００５８】
（ト）第１及び第２の配向角度θ，−θがそれぞれ＋１５゜〜＋３５゜と−１５゜〜−３５゜であることを特徴とするゴルフシャフト。このようにすれば、シャフトの変形をより有効に抑えることが可能となる。
【００５９】
（チ）前記不等式が成り立つ部分が組物層２２，３２のシャフト後端からシャフト全長の３分の２の範囲を含むゴルフシャフト。
（リ）前記シャフトが複数の組物層２１，２２，３１，３２を有し、前記複数の組物層２１，２２，３１，３２が、第１及び第２の傾斜糸１１，１２の幅の平均値をｔ（ｔ＝１．６〜２．４（ｍｍ））、傾斜糸１１，１２の幅の標準偏差をσｔ（σｔ／ｔ＝約２０％）、シャフトの直径をＤ（（３．０≦Ｄ≦１６．０））、第１及び第２の傾斜糸１１，１２のそれぞれの打ち込み本数をｎ本（ｎ＝２，４，８，１６、・・・２k、ｋは正の整数）とした場合に、
ｎ・｛（ｔ−σｔ）／ｃｏｓθ｝ ≦ π・Ｄ ≦ ｎ・｛（ｔ＋σｔ）／ｃｏｓθ｝
が成り立つ部分が存在する内層と、内層上に配置される外層であって、第３及び第４の傾斜糸１１，１２及び縦糸１０の幅の平均値をｔ′（ｔ′＝１．６〜２．４（ｍｍ））、シャフトの直径をＤ′（３．０≦Ｄ′≦１６．０）、第３及び第４の傾斜糸１１，１２のそれぞれの打ち込み本数をｎ′本、縦糸の打ち込み本数をｎ′本（ｎ′＝２，４，８，１６、・・・２k'、ｋ′は正の整数）、とした場合に、
ｎ′・（ｔ′＋ｔ′／ｃｏｓθ）＜ π・Ｄ′ ≦ ２ｎ′・（ｔ′＋ｔ′／ｃｏｓθ）
が成り立つ部分が存在する外層とから成ることを特徴とするゴルフシャフト。このようにすることにより、遠心力と縦歪みとを非線形の関係にし、シャフトを効果的に歪み難くすることが可能となる。
【００６０】
（ヌ）前記ポアソン比が０．５以下である部分が、シャフトの後端４の付近からシャフトの先端３へ向かってシャフト長さの３分の１の部分を含むことを特徴とするゴルフシャフト。
【００６１】
（ル）前記ポアソン比が０．５以下である部分の外径が、シャフト先端３の外径とシャフト後端４の外径との和の２分の１よりも大きい部分を含むことを特徴とするゴルフシャフト。
【００６２】
（ヌ）、（ル）のようにすれば、シャフトの変形がより効果的に抑えられ、ゴルファーによるクラブの操作性が高められる。
（ヲ）前記組物層２１，３１の径方向の肉厚がシャフトの径方向の全肉厚の３分の２以上であることを特徴とするゴルフシャフト。
【００６３】
（ワ）前記組物層２１，３１の径方向の肉厚がシャフトの径方向の全肉厚の４分の３以上であることを特徴とするゴルフシャフト。
【００６４】
（ヲ）、（ワ）のようにすれば、シャフトの変形がさらに抑えられる。
【００６５】
【発明の効果】
請求項１に記載の発明によれば、シャフトの曲げ強度が増大し、ゴルフクラブのスイングが容易となる。
【００６９】
請求項２に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明の効果に加え、組糸製造時の誤差が許容される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の１実施形態のシャフトを備えたＦＲＰ製ゴルフクラブの斜視図。
【図２】本発明の好ましいシャフトの２軸の組物層の実施形態の一部を示す部分拡大図。
【図３】図２の組物層からさらに組糸の間を狭めた最も好ましい２軸の組物層の実施形態の一部を示す部分拡大図。
【図４】本発明の好ましいシャフトの３軸の組物層の実施形態の一部を示す部分拡大図。
【図５】先端から７００ｍｍの位置におけるシャフトの縦歪みεx （横軸）と遠心力Ｆ（縦軸）との関係を示したグラフ。
【図６】Ｍ＝０．２（ｋｇ）、Ｌ＝１ｍとした時のヘッドスピードＶ（横軸）及びヘッドスピードＶがゼロの時の縦弾性率Ｅに対する各種ヘッドスピードＶの時の縦弾性率Ｅの比（縦軸）との関係を示したグラフ。
【図７】本発明の２軸の組物層の別の実施形態の一部を示す部分拡大図。
【図８】図７の組物層からさらに組糸の間を狭めた最も好ましい２軸の組物層の実施形態の一部を示す部分拡大図。
【図９】本発明の３軸の組物層の別の実施形態の一部を示す部分拡大図。
【図１０】従来のシャフトの組物層の一部を示す部分拡大図。
【符号の説明】
１０…縦糸、１１…第１の傾斜糸、１２…第２の傾斜糸、１３…シャフト長手方向軸、２１，２２，３１，３２…組物層。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a fiber reinforced resin golf shaft (FRP golf shaft). More specifically, the present invention relates to a fiber reinforced resin golf shaft that can be easily swung by increasing the longitudinal elastic modulus as the head speed during the swing increases. The present invention relates to a golf club provided with such a golf shaft.
[0002]
[Prior art]
Fiber reinforced resin golf shafts (hereinafter referred to as FRP golf shafts) are lighter in weight than metal golf shafts, and are easy to increase the speed of swinging. Have. For this reason, FRP golf shafts are generally widely used.
[0003]
The FRP golf shaft is a shaft made of a reinforced fiber impregnated with a resin. The types thereof are a shaft manufactured by a sheet rolling method (S / R shaft), a shaft manufactured by a filament winding method (FW shaft). ), And braided shafts. The S / R shaft is a shaft formed by winding a unidirectional prepreg sheet made of reinforcing fibers around a mandrel. The FW shaft is a shaft formed by winding a fiber bundle (yarn) made of reinforcing fibers while reciprocating around a mandrel along the longitudinal direction of the mandrel. The braided shaft is a shaft that is formed by winding a plurality of fiber bundles (yarns) or tow prepregs (or yarn prepregs) made of reinforcing fibers around a mandrel so as to extend almost the entire length of the shaft. The braided shaft is excellent in that the bending strength is improved because there is no seam in the longitudinal direction of the shaft and the circumferential direction of the shaft and the braided yarns are knitted together.
[0004]
For example, JP-A-6-278216 discloses a braided shaft. This shaft is formed by assembling a plurality of inclined yarns having orientation angles symmetrical to the longitudinal axis of the shaft and warps having an angle of 0 ° with respect to the longitudinal axis of the shaft to a mandrel. The By bending the inclined yarn and the warp yarn to form a braided layer having a so-called triaxial structure, the bending strength of the shaft is improved.
[0005]
Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-342233 also discloses a braided shaft. The braided shaft is formed by laminating a plurality of braid layers. However, when all the braided layers have a three-axis configuration including a plurality of inclined yarns having symmetrical orientation angles and warp yarns of approximately 0 ° with respect to the longitudinal axis, there are three types of layers in each layer. There are portions where the braids overlap and portions where they do not overlap. And a level | step difference arises between these parts, the shear strength between braid layers falls, and bending strength and torsion strength cannot be expressed effectively. Therefore, in the conventional braided shaft, the outer braid layer has a triaxial configuration, and the inner braid layer has a biaxial configuration of only inclined yarns.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
Each of the conventional shafts described above is provided with a three-axis braided layer composed of symmetrically symmetric inclined yarns and warp yarns to improve bending strength. However, in the shaft during the swing, the load due to the centrifugal force increases as the head speed increases, which affects the performance of the shaft (shaft bending deformation and the resulting change in feeling and hitting distance). Therefore, it is necessary to consider in more detail the relationship between the load due to centrifugal force and deformation.
[0007]
Consider the state of the shaft during the swing. During the swing, the golfer generally rotates the club head and hits the ball. It is considered that (1) centrifugal force immediately before impact operation is applied to the shaft before impact, and (2) inertia force due to acceleration or deceleration of the head is applied. Specifically, the centrifugal force in the item (1) is a force of 300 to 500 N generated by the head speed reaching 40 to 50 m / s immediately before the impact, and the shaft causes the shaft to rotate. In the centrifugal direction, the whole is pulled, and bending deformation and tensile deformation occur. The inertia force in item (2) is a force generated by the golfer rotating, twisting, or translating the waist, arm, wrist, etc. to accelerate or decelerate the head. A torsional load is applied, causing bending and torsional deformation. Due to centrifugal force and inertial force, (A) pulling / compression symmetrical to the neutral plane due to bending load in the longitudinal direction of the shaft and (B) pulling in the centrifugal direction with respect to the longitudinal direction of the shaft occur. The neutral surface in (A) term is an imaginary surface along the longitudinal direction of the shaft where neither tension nor compression acts. In the state before impact, when the club is downswinged and the head speed is increased to some extent, the centrifugal force is particularly large and acts on the shaft. In this case, the tensile strain in the centrifugal direction related to the term (B) and the compression in the circumferential direction of the shaft are negligibly small, but the bending load related to the term (A) increases as the head speed increases. That is, as the centrifugal force applied to the shaft increases, the shaft is complicatedly deformed in combination with the change in inertial force due to the swing, and the bending load greatly changes. When the bending load changes greatly, the bending condition of the shaft changes greatly, and the degree of deformation is not stable in the conventional shaft. This can sometimes affect the swing or affect the feeling (eg stability) of the club when the golfer swings the golf club. Pro golfers with relatively strong force, high head speed and large degree of shaft deformation, and more sensitive profession golfers are more susceptible to shaft deformation, especially because the shaft deformation just before impact affects the quality of the hit ball, It is considered important to suppress the deformation of the shaft and stabilize the hit ball.
[0008]
As shown in FIG. 10, in the shaft having the conventional triaxial structure braided layer, the

inclined yarns

41 and 42 are oriented at + θ and −θ orientation angles with respect to the warp yarn 40 parallel to the shaft longitudinal axis 43, respectively. They are arranged symmetrically, and every other intersection of the

inclined threads

41, 42 exists on the warp 40. The average value of the widths of the

braided yarns

40, 41, 42 is t (mm), and the length in the direction perpendicular to the warp yarn 40 at the portion where the

inclined yarns

41, 42 intersect (that is, the length along the circumferential direction of the shaft). ) Is ι (mm), the braids are alternately arranged in the order of t, ι, t, ι. Since ι = t / cos θ, t + ι = t + t / cos θ. Assuming that the number of warp yarns 40 is n and the number of

slant yarns

41 and 42 is n each, a set of t + ι is arranged n times, which corresponds to the entire circumference of the shaft. (Mm)
πD = n (t + t / cos θ)
Holds.
[0009]
In this conventional braid layer, there are repeated portions where the three types of

braids

40, 41, 42 overlap at one point, and therefore, between the portion where the three types of

braids

40, 41, 42 overlap and the portion where they do not overlap. A step is generated, and the three-dimensional gap S formed between the braids is widened. For this reason, when the load due to the centrifugal force applied to the shaft increases as the head speed increases during the swing, it is assumed that the gap S is plastically narrowed and the deformation of the shaft increases.
[0010]
An object of the present invention is to provide a fiber-reinforced resin shaft that facilitates swinging by suppressing deformation of the shaft due to centrifugal force applied to the shaft before impact.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above problems, the invention according to claim 1 is directed to the shaft longitudinal axis over the entire length of the shaft.A warp having an orientation angle of approximately 0 °;A braid comprising a first inclined yarn θ having a first orientation angle, and a second inclined yarn having a first orientation yarn and a second orientation angle −θ symmetric with respect to the longitudinal axis of the shaft. A fiber reinforced resin golf shaft having a layer,The average value of the widths of the first and second inclined yarns and warps is t, the shaft diameter is D, the number of first and second inclined yarns is n, the number of warps is n, and If
n · (t + t / cos θ) <π · D ≦ 2n · (t + t / cos θ)
A portion where is present is present in the braid layer, and a line extending in the axial direction of the shaft longitudinal axis (13) including the center of the intersecting portion of the first and second inclined yarns extends from the center line extending in the longitudinal direction of the warp yarn The braid layer does not have a place where the warp yarn, the first inclined yarn and the second inclined yarn are overlapped in triplicate.This is the gist.
[0016]
Claim2The invention described in claim 11In the golf shaft described in 1), when σt is a standard deviation of the widths of the warp yarn and the first and second inclined yarns, the gage average value t takes a range from t−σt to t + σt.
[0019]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The present invention will be described below with reference to embodiments shown in the drawings.
FIG. 1 is a perspective view of an FRP golf club having a shaft according to an embodiment of the present invention. The golf club 1 includes a shaft 2 having a front end 3 and a rear end 4, a head 5 attached to the front end 3 of the shaft 2, and a grip 6 attached to the rear end 4 of the shaft 2. The shaft 2 has a generally tapered shape in which the diameter becomes narrower from the rear end 4 toward the front end 3.
[0020]
The shaft 2 is composed of reinforcing fibers impregnated with a matrix resin. Examples of the matrix resin include thermosetting resins such as epoxy resins, polyester resins, and phenol resins, and thermoplastic resins such as polypropylene resins, polyether ether ketone resins, ABS resins, and nylon resins. Epoxy resins are particularly preferable. . Examples of the reinforcing fiber include carbon fiber, polyamide fiber, glass fiber, boron fiber, alumina fiber, aramid fiber, Tyranno fiber, and amorphous fiber, and carbon fiber is particularly preferable.
[0021]
The required characteristics of the shaft 2 have a certain degree of rigidity according to the golfer. If the rigidity is too large, there is a disadvantage that the head speed cannot be increased by using the bending of the shaft 2, and if the rigidity is too small, the shaft 2 becomes too flexible and the ball cannot be controlled. There is. Therefore, it is ideal if the rigidity of the shaft 2 is slightly increased at the time of top-of-swing or when the cock is released, so that the deformation amount when a load is applied to the shaft 2 can be reduced and the golf club 1 can be easily swung. .
[0022]
Accordingly, in the present invention, a tensile load (arrow F in FIG. 1, hereinafter referred to as centrifugal force F) corresponding to a centrifugal force at a predetermined position in the longitudinal direction of the shaft 2 is used as an index for objectively evaluating the degree of deformation of the shaft 2. Attention was paid to the longitudinal elastic modulus E and Poisson's ratio ν of the shaft.
[0023]
First, the longitudinal elastic modulus E will be described. During the swing, the speed V of the head 5 increases from the time of the top of swing until the impact. As the head speed V increases, the centrifugal force F acting on the head also increases. The longitudinal elastic modulus E is expressed by E = (F / A) / εx, where εx is the tensile strain (longitudinal strain) at a certain position of the shaft, A is the cross section, and F is the tensile load (that is, centrifugal force). Value. In the shaft of the present invention, the longitudinal strain εx does not change as much as the conventional shaft even when the centrifugal force F increases. As a result, the longitudinal elastic modulus E gradually increases as the head speed V and the centrifugal force F increase. Increase. Since the longitudinal elastic modulus E is an index of shaft stiffness (bending rigidity), the golf club having the shaft of the present invention gradually increases in stiffness until just before impact during a swing. For this reason, there is little blurring from the swing surface of the shaft during the swing, particularly before the impact. By improving the value of the longitudinal elastic modulus E, the club having such a shaft can be easily swung. The structure of the braided shaft having the longitudinal elastic modulus E as described above was examined.
[0024]
FIGS. 2-4 is the elements on larger scale which show a part of assembly layer of the shaft of preferable embodiment of this invention. The braided layer 21 shown in FIG. 2 is formed by weaving first and second

inclined yarns

11 and 12 in two substantially symmetric directions forming orientation angles + θ and −θ with respect to the longitudinal axis 13 of the shaft. Yes. The braided layer 22 in FIG. 4 includes first and second

inclined threads

11 and 12 that are inclined with respect to the shaft longitudinal axis 13 and substantially parallel to the shaft longitudinal axis 13 and substantially 0 with respect to the shaft longitudinal axis 13. A warp yarn 10 having an orientation angle of ° is knitted. The first and second

inclined yarns

11 and 12 and the warp yarn 10 are made of tow prepregs in which a reinforcing fiber is impregnated with a resin, and form braided layers 21 and 22 by being wound around a cylindrical mandrel.
[0025]
2, the first and second orientation angles + θ and −θ of the first and second

inclined yarns

11 and 12 with respect to the shaft longitudinal axis 13 are as follows. In addition, it is preferable that they are + 30 ° to + 60 °, −30 ° to −60 °, and more preferably + 35 ° to + 55 ° and −35 ° to −55 °, respectively, over almost the entire length of the shaft 2 in the longitudinal direction. The

inclined yarns

11 and 12 intersect with other intersecting inclined yarns so as to form an upper, lower, upper, lower,... Pattern.
[0026]
The gap S generated between the

braids

11 and 12 is preferably reduced as much as possible, and the most preferred embodiment of the biaxial braid layer 21 in which the gap between the braids is further narrowed from the braid layer 21 in the form of FIG. As shown in FIG. 3, the

inclined yarns

11 and 12 are alternately arranged with almost no gap. At this time, the average value of the widths of the first and second

inclined threads

11 and 12 is t (mm), and the length in the direction perpendicular to the shaft longitudinal axis 13 of the portion where the

inclined threads

11 and 12 intersect ( That is, if the length along the circumferential direction of the shaft is ι (mm), ι = t / cos θ. N (n = 2, 4, 8, 16,... 2)^k, K is a positive integer), and n is arranged n times corresponds to the entire circumference of the shaft. For this reason, when the diameter of the shaft 2 is D (mm),
πD = nι = n · t / cos θ (1)
Holds. The diameter D is in the range of 3.0 ≦ D ≦ 16.0.
[0027]
In the shaft satisfying the formula (1), the gap S is extremely reduced, and the bending rigidity of the shaft is improved as the centrifugal force applied to the shaft is increased, and deformation due to the centrifugal force is suppressed.
[0028]
In actual shafts, there is a variation in the production of the weaving of the shaft. Therefore, assuming that the standard deviation of the width of the

inclined yarns

11 and 12 is σt, the biaxial braid layer 21 is generally
n · {(t−σt) / cos θ} ≦ π · D ≦ n · {(t + σt) / cos θ} (2)
It has a part which satisfies. In this embodiment, t = 1.6 to 2.4 (mm), and σt / t = about 20%.
[0029]
4, the first and second orientation angles + θ, − of the first and second

inclined yarns

11, 12 with respect to the shaft longitudinal axis 13. θ is preferably set to + 15 ° to + 40 ° and −15 ° to −40 °, and more preferably + 15 ° to + 35 ° and −15 ° to −35 °, respectively, over almost the entire length of the shaft 2 in the longitudinal direction. preferable. The first inclined yarn 11 has a pattern of the upper, upper, lower, upper, upper, lower,... Pattern with respect to the warp yarn 10 and the second inclined yarn 12 from the top to the bottom of the drawing. Crossed. The second inclined yarn 12 has a pattern of lower, lower, upper, lower, lower, upper... With respect to the warp yarn 10 and the first inclined yarn 11 from the top to the bottom of the drawing. Crossed.
[0030]
Although the orientation angles of the first and second

inclined yarns

11 and 12 are the same, the pair of the

inclined yarns

11 and 12 intersects with one warp yarn asymmetrically. That is, the line m extending in parallel with the shaft longitudinal direction axis 13 from the center of the intersection of the first and second

inclined threads

11 and 12 is deviated from the center line q extending in the longitudinal direction of the warp thread 10. Preferably, the three layers of

braids

10, 11, and 12 are not triplely overlapped in the braid layer 22, that is, all the braids in the braid layer 22 are single or double. By doing so, it is possible to minimize the gap S generated when braiding the braid.
[0031]
In other words, the average value of the widths of the warp yarn 10, the first and second

inclined yarns

11, 12 is t (mm), and the direction perpendicular to the shaft longitudinal axis 13 at the portion where the

inclined yarns

11, 12 intersect. (I.e., the length along the circumferential direction of the shaft) is ι (mm), the number of driven warp yarns 10 is n, and the number of driven

first yarns

11 and 12 is also n ( n = 2, 4, 8, 16, ... 2^k, K are positive integers). Since the conventional shaft in which the set of t + ι is arranged n times corresponds to the entire circumference of the shaft, if the diameter of the shaft 2 is D (mm) (3.0 ≦ D ≦ 16.0),
πD = n (t + t / cos θ) (3)
However, the triaxial braid layer 22 is generally
n · (t + t / cos θ) <π · D ≦ 2n · (t + t / cos θ)
(4)
It has a part which satisfies. In the present embodiment, t = 1.6 to 2.4 (mm). In actual shafts, weaving of the shaft causes variations in manufacturing. Therefore, assuming that the standard deviation of the widths of the warp yarn and the first and second inclined yarns is σt, the average value t of the width ranges from t−σt to t + σt. Take. In this embodiment, σt / t = about 20%.
[0032]
In the shaft satisfying the formula (4), the three-dimensional gap S is reduced, the rigidity of the shaft is improved as the centrifugal force applied to the shaft is increased, and deformation due to the centrifugal force is suppressed.
[0033]
The shaft of the present invention may include the assembled layers 21 and 22 shown in FIGS. 2 and 4 alone or in combination.
The braided layers 21 and 22 shown in FIG. 2 and FIG. 4 extend over the entire length in the circumferential direction of the shaft 2 and the entire length of the shaft in order to effectively suppress deformation due to centrifugal force. The range of the braid layers 21 and 22 satisfying the formulas (2) and (4) is preferably a part of the entire shaft length. In particular, the range of the braid layer 21 satisfying the formula (2) is the shaft tip 3. The range of the braided layer 22 that exists in about one third of the total length of the shaft and satisfies the formula (4) is preferably present in about two thirds of the total length of the shaft from the shaft rear end 4.
[0034]
In a shaft configured by laminating a plurality of braid layers, the braid layers 21 and 22 can be provided at arbitrary positions in the shaft radial direction, but the biaxial braid layer 21 is particularly provided as an inner layer of the shaft. The triaxial braid layer 22 is preferably provided as an outer layer. In particular, the braid layer 22 may be at least one layer, but a plurality of braid layers 21 may be provided. The thickness of the braided layer 21 in the shaft radial direction is preferably at least two-thirds of the total thickness of the shaft, and more preferably at least three-fourths of the total thickness of the shaft.
[0035]
In the case of a shaft composed of a braid layer 21 that is an inner layer and a braid layer 22 that is an outer layer, the longitudinal elastic modulus E of the braid layer 21 is greater than the longitudinal elastic modulus E of the braid layer 22 and the braid layer 21. It is preferable that the thickness of this is at least half of the total thickness of the shaft. In such a braided shaft, since a plurality of braided yarns are knitted together, the shaft has excellent bending strength, twisting, bending rigidity, and excellent tensile strength. In addition, the surface of the braided layer has few irregularities and has an excellent appearance.
[0036]
Furthermore, the Poisson's ratio ν, which is another index for evaluating the degree of deformation of the shaft 2, will be described. In a shaft in which the longitudinal elastic modulus E increases with an increase in the head speed V during the swing, if the following Poisson's ratio ν is satisfied, the deformation of the shaft can be more effectively suppressed.
[0037]
In the present specification, the Poisson's ratio ν is a longitudinal strain εx that is a deformation amount in the longitudinal direction and a lateral deformation amount that is a deformation amount in the circumferential direction when a centrifugal force F is applied in the longitudinal direction of a certain object (here, the shaft 2). It is a ratio to the strain εyz and is expressed as ν = εyz / εx. The Poisson's ratio is a specific value determined by the material and structure of the shaft.
[0038]
When the Poisson's ratio ν of the shafts of various commercially available golf clubs was examined, the Poisson's ratio ν of the conventional metal shaft was as low as about 0.3, but the Poisson's ratio ν of the FRP shaft was 0.6 to 0.8. The value is about twice that of the metal shaft. Therefore, FRP shafts have a greater deformation due to the centrifugal force of the shaft, in other words, deformation due to bending load (shaft section flattening and flattening), compared to metal shafts. It was inferred that it might affect the feeling of
[0039]
Professional golfers tend to dislike FRP shafts that differ greatly in performance and feel from golf clubs with metal shafts used in the process of improving their swing technology. One of the reasons is that the feeling of discomfort caused by the deformation of the FRP shaft is felt. Therefore, when examining the shaft of a club having a feeling preferred by professional golfers, a shaft having a Poisson's ratio ν of at least a portion in the longitudinal direction of the shaft, more preferably a position including the grip portion, of 0.5 or less is preferred. I found out. In other words, an FRP shaft having a Poisson's ratio ν as low as that of a metal shaft is expected to be a shaft that is light and less deformed, and has a good club feeling during swing.
[0040]
The Poisson's ratio ν of the shaft of the present invention is preferably 0.5 or less in at least a part of the shaft. The portion where the Poisson's ratio ν is 0.5 or less may be an arbitrary position in the longitudinal direction of the shaft, and may be a part or all of the shaft, but the grip side where a heavy load is applied during the swing It is preferable that it exists in. By lowering the Poisson's ratio ν of the grip-side shaft portion, the deformation of the shaft can be suppressed more effectively, and the operability of the shaft by the golfer can be enhanced. In one embodiment, the portion having a Poisson's ratio ν of 0.5 or less includes a portion that is one third of the shaft length from the vicinity of the shaft rear end 4 on the grip side. In another embodiment, the outer diameter of the portion where the Poisson's ratio ν is 0.5 or less is a portion larger than one half of the sum of the outer diameter of the shaft front end 3 and the outer diameter of the shaft rear end 4. Including.
If the Poisson's ratio ν of the shaft is set low to 0.5 or less, the shaft cross section is prevented from being crushed and flattened, while the Poisson's ratio ν is preferably 0.3 or more. Actually, when the Poisson's ratio was set to less than 0.3 and the golf shaft was designed and prototyped, the result was that the minimum rigidity, strength and performance as a golf shaft were impaired. Therefore, the Poisson's ratio ν of the shaft is preferably 0.3 or more and 0.5 or less.
[0041]
【Example】
Below, the Example which actualized said embodiment and the prior art example are demonstrated.
As shown in FIG. 1, the golf club is arranged so that the rear end 4 is on the top and the tip 3 is on the bottom, and a weight is hung in the direction of the arrow at the tip of the shaft of the embodiment and the shaft of a commercially available golf club. A static tensile load F corresponding to the force was applied. At that time, the longitudinal strain (tensile strain) εx at a position of 700 mm from the shaft tip 3 is measured using a commercially available biaxial orthogonal strain gauge (manufactured by Kyowa Denki Co., Ltd.). The relationship was examined (Fig. 5). The strain gauge was attached to the shaft along the circumferential direction of the shaft so as to be orthogonal to the longitudinal direction, and the applied load F was 10 kgf, 20 kgf, and 30 kgf. Further, the relationship between the head speed V and the longitudinal elastic modulus E was examined (FIG. 6).
[0042]
Furthermore, the lateral strain (compression strain) εyz in the circumferential direction of the shaft was also measured using a strain gauge (manufactured by Kyowa Denki Co., Ltd.), and the Poisson ratio ν shown in Table 1 was obtained from the longitudinal strain εx and the lateral strain εyz.
[0043]
The measured shaft materials are as follows.
・ Commercial golf club shaft
Conventional Example 1 ... Metal shaft. For iron. The metal material is isotropic chromium-molybdenum steel and the shaft mass is about 120g.
[0044]
Conventional example 2: FRP S / R shaft for irons.
Conventional Example 3 FRP FW shaft for wood. Shaft mass about 100g.
・ The shaft of the present invention
Example: FRP braided shaft. For wood. It consists of eight bi-directional inclined yarns, each of which is knitted from the shaft front end to the rear end (position 1143 mm from the front end) at an orientation angle of +38 to + 50 ° and −38 to −50 °. It consists of one inner layer and eight slanted yarns in two directions, and the slanted yarns have an orientation angle of +41 to + 55 ° and −41 to −55 °, and are located on the first inner layer from the front end of the shaft (position 1143 mm from the front end). ), The second inner layer of one layer, eight inclined yarns in two directions and eight warp yarns, and the inclined yarns have orientation angles of +7 to + 19 °, -7 to -19 °, The warp yarn is composed of one outer layer knitted from the front end to the rear end of the shaft on the second inner layer at 0 °. The longitudinal elastic modulus E of the carbon fibers of the first inner layer and the second inner layer is 460 GPa, and the longitudinal elastic modulus E of the outer layer is 240 GPa. The thickness of the first inner layer and the second inner layer accounts for about 75% of the total thickness. The average value t of the widths of the warp yarns and the inclined yarns in two directions was 2.0 (mm). The shaft mass was about 100 g.
[0045]
FIG. 5 shows the relationship between the longitudinal strain εx (horizontal axis) and the centrifugal force F (vertical axis) at a position 700 mm from the tip. From this figure, the shafts of the conventional examples 1 to 3 all increase the longitudinal strain εx linearly as the centrifugal force F increases, but the shaft of the embodiment has the centrifugal force F and the longitudinal strain εx. Is non-linear, and it has become clear that even if the centrifugal force F increases, it is less distorted than the conventional shaft.
[0046]
It was inferred that this characteristic of the example is due to the fact that the shaft has a braid layer satisfying the formula (2) and a braid layer satisfying the formula (4). Specifically, the first inner layer satisfies Equation (2) in the range of 0 to 520 mm from the shaft tip, the second inner layer satisfies Equation (2) in the range of 0 to 420 mm from the shaft tip, and the outer layer extends from the shaft tip. Formula (4) was satisfy | filled in the range of 340-1143 mm.
[0047]
By the way, when the centrifugal force F is set to the head speed V immediately before the impact, the head mass M, and the club length L (FIG. 1),
F = M × V²/ L. If you transform this
V = {(F × L) / M}^1/2
If M = 0.2 (kg) and L = 1 m are substituted, the head speed V can be obtained from the centrifugal force F.
[0048]
Further, the centrifugal force F / εx per unit longitudinal strain, which is the slope of the graph in FIG. Therefore, as shown in FIG. 6, when the head speed V is M = 0.2 (kg) and L = 1 m, the horizontal axis represents various head speeds with respect to the longitudinal elastic modulus E when the head speed is zero. A graph was created with the ratio of the longitudinal elastic modulus E of From this graph, the longitudinal elastic modulus E is maintained almost constant even when the head speed is increased in the shafts of the conventional examples 1 to 3, whereas the longitudinal elastic modulus E is gradually increased in the shaft of the embodiment. Indicated. In particular, when the head speed was 40 m / s, it was found that the longitudinal elastic modulus E of the shaft of the example reached about 1.4 times that when the head speed was zero. In the golf club immediately before impact, the head speed reaches 40 to 50 m / s. However, in the shaft of the embodiment, the stiffness increases as the speed increases until the impact. It was suggested that a sense of stability can be obtained with the use of such a shaft.
[0049]
Next, Table 1 shows measurement results of Poisson's ratio ν when centrifugal force F is applied to each shaft.
[0050]
[Table 1]

At the position of 700 mm from the tip, the metal shaft of Conventional Example 1 had a Poisson's ratio ν as low as about 0.3, whereas the FRP shafts of Conventional Example 2 and Conventional Example 3 had a high Poisson's ratio ν of 0.5 or more. showed that. Although the shaft of the example of the present invention was made of FRP, it showed a Poisson's ratio ν lower than 0.5.
[0051]
In addition, when a wood golf club equipped with the shafts of the conventional example 1, the conventional example 3 and the example each was actually tried by a male professional golfer who had used a club equipped with the same material shaft as the conventional example 1 so far An opinion that the club of the embodiment whose shaft mass is 20 g lighter than that of the conventional example 1 is “stable and well flying regardless of the lightness, is reliable. Even though the shaft mass is the same, the opinion that “the swing is shaken, there is a sense of incongruity” was obtained.
[0052]
The embodiment of the present invention can be modified and implemented in the following different forms, for example.
In the above-described embodiment, the orientation angles + θ and −θ of the

inclined threads

11 and 12 of the braided layer 21 are + 30 ° to + 60 ° and −30 ° to −60 ° over almost the entire length in the longitudinal direction of the shaft 2. It is preferable that the angle is + 35 ° to + 55 ° and −35 ° to −55 °. However, the

inclined threads

11 and 12 may be within these ranges in a part of the longitudinal direction of the shaft 2. In addition, the orientation angles + θ and −θ of the

inclined yarns

11 and 12 of the braided layer 22 are preferably set to + 15 ° to + 40 ° and −15 ° to −40 ° over almost the entire length in the longitudinal direction of the shaft 2, and +15 Although it is more preferable that the angle is between + 15 ° and −15 ° and −35 °, the

inclined yarns

11 and 12 may also be within these ranges in a part of the longitudinal direction of the shaft 2.
The portion of the braided layers 21 and 22 that satisfy the formulas (2) and (4) may be at least a part of the shaft longitudinal direction.
The average value t (mm) of the widths of the

braids

10, 11, and 12 is 1.6 to 2.4 in the above embodiment, but any value can be used as long as it is suitable for forming the braid layer. Also good.
The standard deviation σt of the widths of the

inclined yarns

11 and 12 is about 20% in the above embodiment, but the standard deviation σt only needs to be within a range obtained when calculating the average value t of the widths.
-The shaft may be provided with one or both of the braided layers 21 and 22, and may be provided with a single piece or a plurality of braided

layers

21, 22. The average value t (mm) of the

widths

11 and 12 may be the same or different for each braid layer. Further, the number n (lines) of the warp yarn 10 and the

inclined yarns

11 and 12 may be the same or different for each braid layer.
A biaxial structure braid layer 31 as shown in FIGS. 7 and 8 may be used instead of the biaxial structure braid layer 21 of FIGS. In FIG. 7, the orientation angles of the

inclined threads

11 and 12 of the braided layer 31 are the same as in FIG. 2, but the

inclined threads

11 and 12 are above, above, below, below, above , Upper, lower, lower,... An embodiment in which the space between the braids is further narrowed from the braid layer 31 in the form of FIG. 7 is shown in FIG. 8, and FIG. 8 satisfies the formula (2) as in FIG.
A triaxial structure braid layer 32 as shown in FIG. 9 may be used instead of the triaxial structure braid layer 22 shown in FIG. 9, the orientation angles of the warp yarn 10 and the

inclined yarns

11 and 12 of the braided layer 32 are the same as those in FIG. 4, but the inclined yarn 11A is directed from the top to the bottom of the drawing with respect to the warp yarn 10 and the inclined yarn 12. The inclined threads 11A intersect so as to have a pattern of lower, lower, lower, upper, upper, upper, lower, lower, lower,. In addition, the inclined yarn 12 has a pattern of the upper, upper, upper, lower, lower, lower, upper, upper,... It intersects to become.
In the braided layers 21, 22, 31, and 32 shown in FIGS. 2 to 4 and FIGS. 7 to 9, the vertical relationship of the intersection of the inclined yarn 11 and the inclined yarn 12 may be reversed. For example, although not shown, the inclined thread 11 of FIG. 4 has a pattern of lower, lower, upper, lower, lower, upper,... You may cross so that it may become this pattern.
[0053]
  Next, we can grasp from the above-mentioned embodimentTechniqueDescribe the technical idea.
  (B) The golf shaft is made of carbon fiber reinforced resin.RugoRuff shaft. In this way, a golf shaft with excellent strength can be obtained.
[0054]
  (B) The longitudinal elastic modulus of the shaft when the head speed is 40 m / s is about 1.4 times the longitudinal elastic modulus of the shaft when the head speed is zero.RugoRuff shaft.
[0055]
  (C) The shaft has an inner layer that is the braided layers 21 and 31, and an outer layer that is the braided layers 22 and 32. The longitudinal elastic modulus of the inner layer is larger than the longitudinal elastic modulus of the outer layer, and the thickness of the inner layer is the shaft. It is characterized by occupying more than half of the total wall thickness ofRugoRuff shaft.
[0056]
  (D) The first and second orientation angles θ and −θ are + 35 ° to + 55 ° and −35 ° to −55 °, respectively.RugoRuff shaft. In this way, it becomes possible to suppress the deformation of the shaft more effectively.
[0057]
  (E) Further satisfy πD = n · t / cosθSugoRuff shaft. In this way, it becomes possible to suppress the deformation of the shaft more effectively.
  (F) The portion where the inequality is satisfied includes a range of one third from the tip of the shaft of the braided layers 21 and 31.MugoRuff shaft.
[0058]
  (G) The first and second orientation angles θ and −θ are + 15 ° to + 35 ° and −15 ° to −35 °, respectively.RugoRuff shaft. In this way, it becomes possible to suppress the deformation of the shaft more effectively.
[0059]
  (H) The portion where the above inequality holds includes the range of two-thirds of the total shaft length from the rear end of the shaft of the braided layers 22 and 32.MugoRuff shaft.
  (I) The shaft has a plurality of braid layers 21, 22, 31, 32, and the plurality of braid layers 21, 22, 31, 32 are the widths of the first and second

inclined yarns

11, 12. The average value of t is t (t = 1.6 to 2.4 (mm)), the standard deviation of the width of the

inclined threads

11 and 12 is σt (σt / t = about 20%), and the shaft diameter is D ((3 0.0 ≦ D ≦ 16.0)), and n (n = 2, 4, 8, 16,... 2k, k is positive) Integer)
n · {(t−σt) / cos θ} ≦ π · D ≦ n · {(t + σt) / cos θ}
And an outer layer disposed on the inner layer, and an average value of the widths of the third and fourth

inclined yarns

11 and 12 and the warp yarn 10 is represented by t ′ (t ′ = 1.6 to 2.4 (mm)), the shaft diameter is D ′ (3.0 ≦ D ′ ≦ 16.0), the number of the third and fourth

inclined yarns

11 and 12 is n ′, When the number of driving is n ′ (n ′ = 2, 4, 8, 16,... 2k ′, k ′ is a positive integer),
  n ′ · (t ′ + t ′ / cos θ) <π · D ′ ≦ 2n ′ · (t ′ + t ′ / cos θ)
It consists of an outer layer where there is a part whereRugoRuff shaft. By doing so, it is possible to make the shaft difficult to distort effectively by making the centrifugal force and the longitudinal strain non-linear.
[0060]
  (Nu) The portion where the Poisson's ratio is 0.5 or less includes one third of the shaft length from the vicinity of the rear end 4 of the shaft toward the front end 3 of the shaft.RugoRuff shaft.
[0061]
  (L) The portion where the Poisson's ratio is 0.5 or less includes a portion where the outer diameter is larger than one half of the sum of the outer diameter of the shaft tip 3 and the outer diameter of the shaft rear end 4. TossRugoRuff shaft.
[0062]
  With (nu) and (le), the deformation of the shaft is more effectively suppressed, and the operability of the club by the golfer is enhanced.
  (V) The thickness of the braided layers 21 and 31 in the radial direction is at least two-thirds of the total thickness in the radial direction of the shaft.RugoRuff shaft.
[0063]
  (W) The radial thickness of the braided layers 21 and 31 is not less than three quarters of the total thickness in the radial direction of the shaft.RugoRuff shaft.
[0064]
(Wo), (wa), the deformation of the shaft can be further suppressed.
[0065]
【The invention's effect】
  According to the invention of claim 1,The bending strength of the shaft increases,Golf club swing is easy.
[0069]
  Claim2According to the invention described in claim1In addition to the effects of the invention described in, errors in manufacturing braid are allowed.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a perspective view of an FRP golf club provided with a shaft according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a partially enlarged view showing a part of an embodiment of a biaxial braid layer of a preferred shaft of the present invention.
FIG. 3 is a partially enlarged view showing a part of an embodiment of a most preferred biaxial braid layer in which the space between the braids is further narrowed from the braid layer of FIG. 2;
FIG. 4 is a partially enlarged view showing a part of an embodiment of a triaxial braid layer of a preferred shaft of the present invention.
FIG. 5 is a graph showing the relationship between the longitudinal strain εx (horizontal axis) and the centrifugal force F (vertical axis) at a position 700 mm from the tip.
FIG. 6 shows longitudinal velocity at various head speeds V with respect to longitudinal elastic modulus E when head speed V (horizontal axis) and head speed V is zero when M = 0.2 (kg) and L = 1 m. The graph which showed the relationship with the ratio (vertical axis) of rate E.
FIG. 7 is a partially enlarged view showing a part of another embodiment of the biaxial braid layer of the present invention.
8 is a partially enlarged view showing a part of an embodiment of a most preferable biaxial braid layer in which the space between the braids is further narrowed from the braid layer of FIG. 7;
FIG. 9 is a partially enlarged view showing a part of another embodiment of the triaxial braid layer of the present invention.
FIG. 10 is a partially enlarged view showing a part of a conventional assembly layer of a shaft.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Warp thread, 11 ... 1st inclined thread | yarn, 12 ... 2nd inclined thread | yarn, 13 ... Shaft longitudinal direction axis | shaft, 21, 22, 31, 32 ... Braided layer.

Claims

A warp (10) having an orientation angle of approximately 0 ° with respect to the longitudinal axis (13) of the shaft over the entire length of the shaft, a first inclined yarn (11) having a first orientation angle (θ), and a first A braided layer (2 2 , 3 2) comprising a slanted thread (11) and a second slanted thread (12) having a second orientation angle (−θ) symmetrical to the longitudinal axis of the shaft. A fiber reinforced resin golf shaft having
The average value of the widths of the first and second inclined yarns (11, 12) and the warp yarn (10) is t, the diameter of the shaft is D, and the number of driven yarns of each of the first and second inclined yarns (11, 12). Is n and the number of warp threads to be driven is n,
n · (t + t / cos θ) <π · D ≦ 2n · (t + t / cos θ)
There is a part in the braid layer (22, 32) where
The line extending in the axial direction of the longitudinal axis (13) of the shaft including the center of the intersecting portion of the first and second inclined threads (11, 12) is deviated from the center line extending in the longitudinal direction of the warp (10). The golf shaft is characterized in that a place where the warp yarn (10), the first inclined yarn (11) and the second inclined yarn (12) overlap in triplicate does not exist in the braided layer (22, 32) .

When σt is a standard deviation of the widths of the warp yarn (10) and the first and second inclined yarns (11, 12), the average value t of the width ranges from t-σt to t + σt. Item 10. The golf shaft according to Item 1 .