JP4040920B2

JP4040920B2 - Lens grinding method and lens grinding apparatus

Info

Publication number: JP4040920B2
Application number: JP2002202063A
Authority: JP
Inventors: 泰雄鈴木; 義正小川
Original assignee: Topcon Corp
Current assignee: Topcon Corp
Priority date: 2002-07-02
Filing date: 2002-07-11
Publication date: 2008-01-30
Anticipated expiration: 2022-07-11
Also published as: JP2004082220A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、眼鏡レンズ保持軸に保持された眼鏡レンズを枠入れする眼鏡フレーム又はリムレスフレームの玉型形状に基づいて、この眼鏡レンズを粗砥石により粗加工した後に、仕上砥石により仕上加工する眼鏡レンズの研削方法及び研削装置に関するものである。
【０００２】
【従来技術】
従来から、眼鏡レンズを枠入れする眼鏡フレーム又はリムレスフレームの玉型形状に倣った型板、円形の型板、あるいは眼鏡レンズを枠入れする眼鏡フレーム又はリムレスフレームの玉型形状データ等に基づいて、眼鏡レンズを粗加工した後に、仕上加工するレンズ研削装置が知られている（例えば、特開昭６０−７１１５６号公報や特開昭６０−１６１０６４号公報や特開平４−１２２１５号公報等に記載されている）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記の眼鏡レンズ研削装置では、中心部分の厚みが薄く、強度乱視で乱視軸方向が９０度方向（縦方向）にあるようなガラス凹レンズ（極薄マイナスレンズ）では、粗加工中に割れてしまうことがあった。特に、最近流行している上下幅（眼鏡装用者の眉側に係るリムと頬側に係るリムとの間の幅）の狭い眼鏡フレームの玉型形状や、リムレスフレーム用のデモレンズの玉型形状等（以下、カニ目フレームの玉型形状という）において、この割れ現象が頻繁に発生していた。
【０００４】
この割れ現象は、ガラスレンズの粗加工中にレンズ周縁部にクラックが生じて発生する。そして、中心部分の厚みが１.０ｍｍにおけるガラスレンズに生じたクラックが０.５ｍｍのように、クラックが中心部分の厚みに対して大きい場合には割れが生じやすく、クラックが小さい場合には割れが生じにくい。
【０００５】
そのため、粗砥石の目（メッシュ）を例えば４００メッシュのように細かくすると、発生するクラックは小さくなり、割れが生じる可能性を低くすることができる。しかし、この場合では加工時間が長くなってしまい、作業効率が落ちてしまう。また、砥石の切れ味持続性、すなわち砥石の「切れ」が悪くなってしまう。
【０００６】
この発明は、上記問題に鑑みてなされたもので、中心部分の厚みが薄く、強度乱視で乱視軸方向が９０度方向（縦方向）にあるようなガラス凹レンズ（極薄マイナスレンズ）の周縁部を粗加工中に割れが生じることを防止すると共に、効率良く研削加工が行える眼鏡レンズの研削方法及びその方法を用いた研削装置を提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、請求項１に記載の発明は、眼鏡レンズを枠入れする眼鏡フレーム又はリムレスフレームの玉型形状データ ( ρ _ｉ，θ _ｉ )に基づいて、前記眼鏡レンズの周縁部を粗砥石により粗加工した後に、仕上砥石により仕上加工する眼鏡レンズの研削方法において、前記玉型形状データ ( ρ _ｉ，θ _ｉ ) の所定の動径角度θ _α の範囲（α１＜θ _α ＜α２，α３＜θ _ｉ＜α４）では、あらかじめ定めた一定の動径長ρ _α に所定の削り代Ｋを加えた長さ（＝ρ _α ＋Ｋ）を半径とすると共に前記眼鏡レンズの幾何学中心Ｏを中心とする円形状を削り位置Ｌ _α として粗加工し、前記玉型形状データ ( ρ _ｉ，θ _ｉ )に沿って仕上加工することを特徴とした。
【０００８】
請求項２に記載の発明は、眼鏡レンズを枠入れする眼鏡フレーム又はリムレスフレームの玉型形状に倣った第１型板と、該第１型板と異なる円弧状の第２型板とに基づいて前記眼鏡レンズの周縁部を粗砥石により粗加工した後に、前記第２型板を用いずに仕上砥石により仕上加工することを特徴とした。
【０００９】
請求項３に記載の発明は、眼鏡レンズを枠入れする眼鏡フレーム又はリムレスフレームの玉型形状データ ( ρ _ｉ，θ _ｉ )に基づいて、前記眼鏡レンズの周縁部を粗砥石により粗加工した後に、仕上砥石により仕上加工する眼鏡レンズの研削方法において、前記玉型形状データ ( ρ _ｉ，θ _ｉ )に沿って前記眼鏡レンズのコバ厚を求め、該コバ厚のうち極薄のコバ厚に係る箇所の削り代である前記玉型形状データ ( ρ _ｉ，θ _ｉ ) の所定の動径角度θ _α の範囲（α１＜θ _α ＜α２，α３＜θ _ｉ＜α４）では、あらかじめ定めた一定の動径長ρ _α に所定の削り代Ｋを加えた長さ（＝ρ _α ＋Ｋ）を半径とすると共に前記眼鏡レンズの幾何学中心Ｏを中心とする円形状を削り位置Ｌ _α として粗加工し、前記玉型形状データ ( ρ _ｉ，θ _ｉ )に沿って仕上加工することを特徴とした。
【００１０】
請求項４に記載の発明は、眼鏡レンズを保持する眼鏡レンズ保持軸と、前記眼鏡レンズを粗加工する粗砥石及び仕上加工する仕上砥石と、前記眼鏡レンズ保持軸を支持するキャリッジと、前記眼鏡レンズ保持軸の先端部に取り付けられると共に、前記眼鏡レンズを枠入れする眼鏡フレーム又はリムレスフレームの玉型形状に倣った第１型板と、前記眼鏡レンズ保持軸を上下動させて前記キャリッジを揺動させるキャリッジ昇降手段とを有する眼鏡レンズの研削装置において、前記眼鏡レンズ保持軸の先端部には、前記第１型板と、該第１型板と異なる円弧状の第２型板とが共に取り付けられ、前記眼鏡レンズは、前記第１、第２型板に基づいて、前記粗砥石により粗加工され、前記第２型板を用いずに前記仕上砥石により仕上加工されることを特徴とした。
【００１１】
請求項５に記載の発明は、眼鏡レンズを保持する眼鏡レンズ保持軸と、前記眼鏡レンズを枠入れする眼鏡フレーム又はリムレスフレームの玉型形状データ ( ρ _ｉ，θ _ｉ )に沿って前記眼鏡レンズのコバ厚を測定するコバ厚測定手段と、該コバ厚測定手段により得られたコバ厚に基づいて前記眼鏡レンズを粗加工する粗砥石及び仕上加工する仕上砥石とを有する眼鏡レンズの研削装置において、前記コバ厚測定手段により得られた前記眼鏡レンズのコバ厚のうち、極薄のコバ厚に係る箇所の削り代である前記玉型形状データ ( ρ _ｉ，θ _ｉ ) の所定の動径角度θ _α の範囲（α１＜θ _α ＜α２，α３＜θ _ｉ＜α４）では、あらかじめ定めた一定の動径長ρ _α に所定の削り代長Ｋを加えた長さ（＝ρ _α ＋Ｋ）を半径とすると共に、前記眼鏡レンズの幾何学中心Ｏを中心とする円形状として求められる削り位置Ｌ _α の情報を含む削り位置情報（Ｌ _α ，ρ _ｉ，θ _ｉ）、及び、所定の動径角度θ _α 以外の動径角度θ _β の範囲（０≦θ _β ≦α１，α２≦θ _β ≦α３，α４≦θ _β ≦３６０）では、動径角度θ _β ごとに求められる動径長ρ _β に所定の削り代Ｋを加えた長さ（＝ρ _β ＋Ｋ）として求められる削り位置Ｌ _β の情報を含む削り位置情報（Ｌ _β ，ρ _ｉ，θ _ｉ）を記憶するメモリを有し、前記眼鏡レンズは、前記メモリから出力される削り位置情報（Ｌ _α ，ρ _ｉ，θ _ｉ）及び（Ｌ _β ，ρ _ｉ，θ _ｉ）に沿って前記粗砥石により粗加工され、前記玉型形状データ ( ρ _ｉ，θ _ｉ )に沿って前記仕上砥石により仕上加工されることを特徴とした。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいてこの発明の実施の形態を説明する。
【００１３】
[概略]
この発明は、以下の▲１▼〜▲３▼に説明したような内容を基本的な考えとして有する。
▲１▼ カニ目フレームの玉型形状に基づいて粗加工を行う場合に、コバ厚測定手段により得られたコバ厚情報のうち、極薄のコバ厚に係る玉型形状箇所に一致する動径角度の範囲、あるいは、この極薄のコバ厚に係る玉型形状箇所を覆うような上記の動径角度の範囲よりも大きい動径角度の範囲では、眼鏡レンズ保持軸を中心として、この保持軸の半径の２倍程度の半径をもつ円形形状に沿って粗加工を行う。これにより、中心厚が薄く、強度乱視で乱視軸方向が９０度方向（縦方向）にあるようなガラス凹レンズ（極薄マイナスレンズ）において、粗加工中に割れることのない眼鏡レンズの研削方法及びその方法を用いた研削装置を提供することができる。
▲２▼ 型受台上に支持される型板保持軸に半円形の第２型板（パターン）を眼鏡フレーム又はリムレスフレームの玉型形状の第１型板と並列して配置し、中心厚が薄いようなガラスレンズの中心厚の薄い部分の粗加工を回避する。
▲３▼ カニ目フレームの玉型形状を呈した第１型板と、その第１型板の長手方向と直交するように円形、楕円形、長円形等の形状を呈した第２型板の２枚を用意して、これらの第１、第２型板に基づいて粗加工を行う。
【００１４】
＜第１実施例＞
＜研削加工部＞図１において、１はレンズ周縁加工装置（玉摺機）の筺体状の装置本体、２は装置本体１の前側上部に設けられた傾斜面、３は傾斜面２の左側半分に設けられた液晶表示部、４は傾斜面２の右側に設けられたキーボード部である。
【００１５】
このキーボード部４は、ＦＰＤ入力モード用のスイッチ４ａ、ＰＤ入力モード用のスイッチ４ｂ、ブリッジ幅入力モード用のスイッチ４ｃ、レンズ材質選択用のスイッチ４ｄ、モード切換用のスイッチ４ｅ、測定開始スイッチ４ｆ、加工スイッチ４ｇ、テンキー５等を有する。
【００１６】
また、装置本体１の中央及び左側部近傍の部分には凹部１ａ、１ｂが設けられていて、凹部１ａには装置本体１に回転自在に保持された研削砥石６（研削砥石車）が配設されている。この研削砥石６は、粗研削砥石６ａ、Ｖ溝研削砥石（ヤゲン砥石）６ｂ及び仕上砥石（細砥粒研削砥石）６ｃを備え、図２に示したモータ７で回転駆動されるようになっている。
【００１７】
装置本体１内には、図３に示した様に、キャリッジ支持用の支持台９が固定されている。この支持台９は、左右の脚部９ａ、９ｂと、脚部９ｂ側に偏らせて脚部９ａ、９ｂ間に配設した中間脚部９ｃと、脚部９ａ〜９ｃの上端部を連設している取付板部９ｄを有する。
【００１８】
しかも、取付板部９ｄの両側部には軸取付用のブラケット１０、１１が突設され、取付板部９ｄの中間部には軸支持突起１２が突設されている。このブラケット１０、１１及び軸支持突起１２は図１に示した平面形状がコ字状のカバー１３で覆われている。このブラケット１０、１１には軸支持突起１２を貫通する支持軸１４の両端部が固定されている。
【００１９】
＜キャリッジ＞装置本体１上にはキャリッジ１５が配設されている。このキャリッジ１５は、キャリッジ本体１５ａと、このキャリッジ本体１５ａの両側に前方に向けて一体に設けられた互いに平行なアーム部１５ｂ、１５ｃと、キャリッジ本体１５ａの両側に後方に向けて突設された突起１５ｄ、１５ｅを有する。
【００２０】
この突起１５ｄ、１５ｅは、図３に示した様に軸支持突起１２を挟む位置に配設されていると共に、支持軸１４の軸線回りに回動可能に且つ支持軸１４の長手方向（左右）に移動自在に支持軸１４に保持されている。これによりキャリッジ１５の前端部が支持軸１４を中心に上下回動できるようになっている。
【００２１】
このキャリッジ１５のアーム部１５ｂにはレンズ回転軸１６が回転自在に保持され、キャリッジ１５のアーム部１５ｃにはレンズ回転軸１６と同軸上に配設されたレンズ回転軸１７が回転自在に且つレンズ回転軸１６に対して進退調整可能に保持されていて、このレンズ回転軸１６、１７の対向端には、それぞれ吸着板Ｑ、Ｑが設けられている。そして、この対向端間（一端部間）には、吸着板Ｑ、Ｑを介して、被加工レンズＬＥが挟持される様になっている。また、レンズ回転軸１６の他端部には図示を省略した周知の固定手段により型板Ｔが着脱可能に取り付けられている。
【００２２】
レンズ回転軸１６、１７は軸回転駆動装置（軸回転駆動手段）で回転駆動されるようになっている。この軸回転駆動装置は、図２に示すように、キャリッジ本体１５ａ内に固定されたパルスモータ１８（回転駆動手段）と、パルスモータ１８の回転をレンズ回転軸１６、１７に伝達する動力伝達機構（動力伝達手段）１９を有する。
【００２３】
この動力伝達機構１９は、レンズ回転軸１６、１７にそれぞれ取り付けられたプーリ２０、２０と、キャリッジ本体１５ａに回転自在に保持された回転軸２１と、回転軸２１の両端部にそれぞれ固定されたプーリ２２、２２と、プーリ２０、２２に掛け渡されたタイミングベルト２３と、回転軸２１に固定されたギヤ２４と、パルスモータ１８の出力用のピニオン２５等から構成されている。
【００２４】
また、図３に示すように、支持軸１４には、装置本体１の凹部１ａに配設した支持アーム２６の後部が左右動自在に保持されている。この支持アーム２６は、キャリッジ１５に対して相対回転自在に且つ左右方向には一体的に移動可能に保持されている。なお、支持アーム２６の中間部は装置本体１に図示しない軸で左右動自在に保持されている。
【００２５】
この支持アーム２６とブラケット１０との間には支持軸１４に巻回したスプリング２７が介装され、装置本体１とブラケット１１との間にはスプリング２８が介装されている。そして、キャリッジ１５はスプリング２７、２８のバネ力がバランスする位置で停止し、この停止位置ではレンズ回転軸１６、１７間に保持された被加工レンズＬＥが粗研削砥石６ａ上に位置するようになっている。
【００２６】
また、第１型板Ｔは、眼鏡フレーム（眼鏡枠）Ｆのレンズ枠形状（レンズ枠に枠入れされる眼鏡レンズのレンズ形状）又はリムレスフレームの玉板（又は型板）の形状（リムレスフレームに保持される眼鏡レンズのレンズ形状）に倣って、あらかじめ形成されている。
【００２７】
＜キャリッジ横移動手段＞このキャリッジ１５はキャリッジ横移動手段２９で左右に移動駆動可能に設けられている（図３、図４参照）。
【００２８】
このキャリッジ横移動手段２９は、支持アーム２６の前面に固定されたコ字状のブラケット３０と、ブラケット３０内に位置させて支持アーム２６の前面に固定されたバリアブルモータ３１と、バリアブルモータ３１の支持アーム２６を貫通する出力軸３１ａに固定されたプーリ３２と、支持台９の脚部９ｂ、９ｃ間に両端が固定され且つプーリ３２に捲回されたワイヤ３３を有する。
【００２９】
また、キャリッジ横移動手段２９は、ブラケット３０に固定されたロータリーエンコーダ（検出手段）３４と、ロータリーエンコーダ３４の回転軸３４ａとバリアブルモータ３１の出力軸３１ｂとを連結するカップリング３５を有する。なお、バリアブルモータ３１は通電を停止させると、出力軸３１ｂが自由回転し得る状態となる。
【００３０】
＜キャリッジ昇降手段＞型板Ｔに対応する位置の下方には図４に示すように、キャリッジ昇降手段３６が軸間調整手段として配設されている。
【００３１】
このキャリッジ昇降手段３６は、自由端部が上下回動可能に基端部を枢軸３７ａ、３７ａで支持アーム２６に回動自在に取り付けたリンク３７、３７と、リンク３７、３７の自由端部に枢軸３７ｂ、３７ｂで回動自在に取り付けたリンク３８と、リンク３８に上方に向けて突設した支持ロッド３９と、支持ロッド３９の上端に設けられた板状の型受台４０を有する。
【００３２】
また、キャリッジ昇降手段３６は、支持ロッド３９とは直角に前側に向けて突設された軸部材４１と、キャリッジ１５の移動方向に延びて軸部材４１を支持する軸受部材４２と、軸受部材４２と一体に設けられ且つ周方向に回転不能且つ上下動可能に図示しない位置で装置本体１に保持された雌ネジ筒４３と、雌ネジ筒４３に螺合された雄ネジ４４と、装置本体１に固定され且つ雄ネジ４４を回転駆動するパルスモータ４５を有する。
【００３３】
＜眼鏡レンズ形状測定部（眼鏡レンズ形状測定手段）＞装置本体１の正面にはリッド１ｃが設けられていて、リッド１ｃを開くことにより、装置本体１内に配設した眼鏡レンズ形状測定手段としての眼鏡レンズ形状測定部４６が出し入れ可能となっている。なお、眼鏡レンズ形状測定手段である眼鏡形状測定部４６は装置本体１と別体に設けられていても良い。
【００３４】
この眼鏡レンズ形状測定部４６は、図２（ａ）に示したように、パルスモータ４７と、パルスモータ４７の出力軸４７ａに取り付けられた回転アーム４８と、回転アーム４８に保持されたレール４９と、レール４９に沿って長手方向に移動可能なフィラー支持体５０と、フィラー支持体５０に装着されたフィラー（接触子）５１と、フィラー支持体５０の移動量を検出するエンコーダ５２と、フィラー支持体５０を一方向に付勢しているスプリング５３を有する。このエンコーダ５２には、マグネスケールやリニアエンコーダ等を用いることができる。
【００３５】
なお、この眼鏡レンズ形状測定部４６はレンズ周縁加工装置と一体に構成されているが、これをレンズ周縁加工装置と別体に構成して両者を電気的に接続してもよい。また、電気的に接続する代わりに、別体の眼鏡レンズ形状測定装置により測定された眼鏡レンズ形状データをフロッピー（登録商標）ディスクやＩＣカードに一旦入力し、レンズ加工装置にはこれら記憶媒体からデータを読み取る読取装置を設けるように構成してもよい。さらに、眼鏡フレームメーカーからオンラインで眼鏡レンズ形状データをレンズ周縁加工装置に入力できるように構成してもよい。
【００３６】
また、図２（ａ）では、フィラー５１として算盤玉状のものが眼鏡フレームＦの形状測定用として用いているが、必ずしもこれに限定されるものではない。例えば、図２（ｂ）に示したように、フィラー５１の代わりに、蒲鉾状のフィラー５１´をリムレスフレームの玉型Ｔ´のレンズ形状測定用としてフィラー支持体５０に装着してもよいし、この両フィラー５１、５１´をフィラー支持体５０に設けてもよい。更に、眼鏡フレームの形状測定に用いるフィラーとしては平板状のものであってもよい。
【００３７】
そして、両フィラー５１、５１´をフィラー支持体５０に設けた構造としては、特開平４−１２２１５号に開示された様な構造を採用できる。また、眼鏡レンズ形状測定装置としては、特開平４−１２２１５号に開示された様な玉摺機とは別体の眼鏡レンズ形状測定装置を用いることもできる。
【００３８】
＜コバ厚測定装置（コバ厚測定手段）＞
測定装置１の内部には、図６に模式的に示すようなコバ厚測定手段であるコバ厚測定装置６０が配設されている。
【００３９】
このコバ厚測定装置６０は、パルスモータ６１と、このパルスモータ６１の駆動によりレンズＬに接近離反する支持台６２と、支持台６２上に配置されてレンズＬの前側屈折面Ｌｆ及び後側屈折面Ｌｂに当接させられるフィラー６３、６４と、フィラー６３、６４の移動量を検知可能に支持台６２上に装着されたエンコーダ６５、６６とを有している。
【００４０】
＜制御回路＞制御回路は、図２（ａ）に示すように、演算制御回路１００（制御手段）を有する。この演算制御回路１００には、液晶表示部３、ＦＤＰ入力モード用のスイッチ４ａ、ＰＤ入力カード用のスイッチ４ｂ、ブリッジ幅入力モード用のスイッチ４ｃ、レンズ材質選択用のスイッチ４ｄ、その他のモード切換用のスイッチ４ｅ、測定開始スイッチ４ｆ、加工開始スイッチ４ｇ、テンキー５等が接続されている。
【００４１】
また、演算制御回路１００には、ロータリーエンコーダ３４、ドライブコントローラ１０１、フレームデータメモリ１０２が接続されている。このドライブコントローラ１０１には、上述の研削加工部のモータ７、パルスモータ１８、バリアブルモータ３１、パルスモータ４５等が接続されていると共に、パルス発生器１０３が接続されている。このパルス発生器１０３にはパルスモータ４７が接続され、眼鏡レンズ形状測定部４６のエンコーダ５２はフレームデータメモリ１０２に接続されている。
【００４２】
更に、演算制御回路１００には、レンズ加工データメモリ１０４、補正テーブルメモリ（補正データ用メモリ）１０５、形状情報メモリ１０６、軸間距離用のメモリ１０７が接続されていると共に、図６に示す眼鏡レンズのコバ厚を測定するためのコバ厚測定装置６０が接続されている。
【００４３】
次に、この発明にかかるレンズ周縁加工装置（玉摺機）の作用を説明する。
【００４４】
（１）眼鏡レンズ形状測定
図示しない電源をオンさせた後、スイッチ４ｅを操作して、眼鏡フレームＦのレンズ枠形状又はリムレスフレームの玉板形状等を測定する眼鏡レンズ形状測定モードにする。
【００４５】
一方、リッド１ｃを開いて、装置本体１内の眼鏡レンズ形状測定部４６を引き出して、眼鏡フレームＦ又は玉板Ｔ´を所定位置にセットして、測定開始スイッチ４ｆを押して測定を開始させる。
【００４６】
これにより、演算制御部１００はドライブコントローラ１０１を作動制御して、パルス発生器１０３から駆動パルスを発生させることにより、このパルスでパルスモータ４７を作動させて回転アーム４８を回転させる。これにより、フィラー５１が眼鏡フレームＦのレンズ枠ＲＦ又はＬＦの内周に沿って移動させられる。
【００４７】
この際、上述したフィラー５１の移動量はエンコーダ５２で検出され、動径長ρ_iとしてフレームデータメモリ１０２（眼鏡レンズ形状データメモリ）に入力され、パルス発生器１０３からパルスモータ４７に供給されたと同じパルスが回転アーム４８の回転角すなわち動径角度θ_iとしてフレームデータメモリ１０２に入力される。
【００４８】
そして、この動径長ρ_iと動径角度θ_iとは、極座標形式の眼鏡レンズ形状データ（ρ_i，θ_i）[ここで、ｉ＝０，１，２，３…ｊ]として、フレームデータメモリ１０２に記憶されるようになっている（図７において、破線で示す）。なお、本実施例では、ｊを１，０００として、単位回転角度Δθを一回転の１，０００分の１（３６０°／１，０００）の０．３６°としている。
【００４９】
（２）眼鏡レンズコバ厚測定
図示しない電源をオンさせた後、レンズ回転軸１６、１７間に被加工レンズＬＥを挟持させると共に、この被加工レンズＬＥの前側屈折面Ｌｆ及び後側屈折面Ｌｂにフィラー６３、６４をそれぞれ当接させる。そして、スイッチ４ｅを操作して眼鏡レンズコバ厚測定モードにし、測定開始スイッチ４ｆを押して測定を開始させる。
【００５０】
これにより、フレームデータメモリ１０２から出力された動径長ρ_iに対応するパルスをパルスモータ６１へ入力して、このパルスモータ６１を所定パルス数駆動させることにより、支持台６２を駆動してフィラー６３、６４を動径長ρ_iの位置へ移動させる。
【００５１】
一方、パルスモータ４５にはフレームデータメモリ１０２から出力される動径角度θ_iに対応するパルスを入力して、このパルスモータ４５を所定パルス数駆動することにより、レンズ回転軸１６、１７及びレンズＬをθ_i回転させる。
【００５２】
このときのフィラー６３、６４のＺ方向への移動量をエンコーダ６５、６６で検出して、エンコーダ６５、６６による検出値ｆＺ_i，ｂＺ_iを演算制御回路１００に入力する。
【００５３】
そして、この演算制御回路１００は、眼鏡レンズ形状データ（ρ_i，θ_i）に対応するコバ厚Ｗ_i＝ｆＺ_i−ｂＺ_iを求める。
【００５４】
（３）眼鏡レンズ研削加工
以下、模式的に示す図７に基づいて、眼鏡レンズの研削加工方法を具体的に説明する。
【００５５】
上述のように、破線で示す眼鏡レンズ形状を測定した後に、この測定した眼鏡レンズ形状データ（ρ_i，θ_i）に対応する眼鏡レンズのコバ厚Ｗ_iを求めたら、演算制御回路１００によって、この求められたコバ厚Ｗ_iのうち、極薄のコバ厚Ｗαに係る眼鏡レンズ形状データ（ρα，θα）が選ばれる。なお、この極薄のコバ厚Ｗαとは、例えば１．０ｍｍ以下の厚みとする。
【００５６】
そして、この極薄のコバ厚Ｗαに係る眼鏡レンズ形状データ（ρα，θα）の動径角度θαの範囲（α１＜θα＜α２及びα３＜θα＜α４；例えばα１＝３０°，α２＝１２０°，α３＝２１０°，α４＝３００°）を、補正テーブルメモリ（補正データ用メモリ）１０５に入力し、記憶させる。
【００５７】
次に、極薄のコバ厚Ｗαに係る眼鏡レンズ形状データ（ρα，θα）の動径角度θαの範囲と、極薄のコバ厚Ｗαに係らない眼鏡レンズ形状データ（ρβ，θβ）の動径角度θβの範囲（０≦θβ≦α１，α２≦θβ≦α３，α４≦θβ≦３６０°）との境界にあたる動径角度（α１，α２，α３，α４）に対応する動径長（ρ_a、ρ_b、ρ_c、ρ_d）を、演算制御回路１００によって求める。
【００５８】
そして、演算制御回路１００によって、眼鏡レンズ形状測定部４６で測定された眼鏡レンズ形状データ（ρ_i，θ_i）から、粗削加工を行う削り位置Ｌ_iを求める。そして、この削り位置情報（Ｌ_i，ρ_i，θ_i）をメモリ１０７へ入力し、記憶させる。
【００５９】
ここで、削り位置Ｌ_iは、極薄のコバ厚Ｗαに係らない眼鏡レンズ形状データ（ρβ，θβ）の動径角度θβの範囲において、削り代長Ｋ及び動径長ρ_iから、ρ_i＋Ｋ（＝Ｌβ）として求められる。
【００６０】
また、この削り位置Ｌ_iは、極薄のコバ厚Ｗαに係る眼鏡レンズ形状データ（ρα，θα）の動径角度θαの範囲において、動径長ραに関わらずρ_a＋Ｋ（＝Ｌα）となり、幾何学中心Ｏを中心としてこのＬαを半径とする円形状になる（ただし、この場合、ρ_a＞ρ_b、ρ_a＞ρ_c、ρ_a＞ρ_dとする。）
【００６１】
そして、演算制御回路１００は、このメモリ１０７から出力される削り位置情報（Ｌβ，ρ_i，θ_i）及び（Ｌα，ρ_i，θ_i）（図７において、実線で示される）に沿って研削加工制御を行い、粗研削砥石６ａで粗加工を行っていく。
【００６２】
このように、極薄のコバ厚Ｗαに係る眼鏡レンズ形状データ（ρα，θα）の動径角度θαの範囲において、削り位置Ｌαをρ_a＋Ｋを半径とする円形状にすることにより、コバ厚Ｗαが極薄になる範囲の削り代を動径長ραに関わらず大きく取ることができる。
【００６３】
なお、極薄のコバ厚Ｗαに係る眼鏡レンズ形状データ（ρα，θα）の動径角度θαの範囲における削り位置Ｌ_iは、極薄のコバ厚Ｗαに係る眼鏡レンズ形状データ（ρα，θα）の動径角度θαの範囲と、極薄のコバ厚Ｗαに係らない眼鏡レンズ形状データ（ρβ，θβ）の動径角度θβの範囲との境界にあたる動径長（ρ_a、ρ_b、ρ_c、ρ_d）のうち、最も長いものを基準とする。
【００６４】
これにより、極薄のコバ厚Ｗ _αに係る眼鏡レンズ形状データ（ρ_α，θ_α）の動径角度θ_αの範囲における削り代を容易に求めることができる。
【００６５】
また、この削り代は、上述の境界にあたる動径長（ρ_a、ρ_b、ρ_c、ρ_d）を通過し、且つ、コバ厚Ｗ_iが極薄のコバ厚Ｗαよりも大きくなる動径長ρ_Xとなる円弧状であってもよい。
【００６６】
そして、図８（ａ）に示すように、粗加工終了後に、仕上砥石（細砥粒研削砥石）６ｃによって測定した破線で示される眼鏡レンズ形状データ（ρ_i，θ_i）に沿って、削り代を研削し、仕上加工を行っていく。
【００６７】
このとき、仕上砥石６ｃは目（メッシュ）が細かいので被加工レンズＬＥが破損しにくい。また、被加工レンズＬＥに加えられる圧力を低く調整することで、更にこの被加工レンズＬＥの破損を防止することができる。
【００６８】
なお、図８（ｂ）に示すように、破線で示される眼鏡レンズ形状データ（ρ_i，θ_i）の全周に沿って実線で示される削り位置Ｌ_i（＝ρ_i＋Ｋ）求めると、コバ厚Ｗαが極薄となる範囲であっても削り代が少なくなり、目の粗い粗砥石６ａによって粗加工をする際に、被加工レンズＬＥの破損が生じるおそれがある。
【００６９】
また、図９に示すように、極薄のコバ厚Ｗαに係る眼鏡レンズ形状データ（ρα，θα）の動径角度θαの範囲（α１＜θα＜α２及びα３＜θα＜α４；例えばα１＝３０°，α２＝１２０°，α３＝２１０°，α４＝３００°）を覆うように、この動径角度θαの範囲よりも大きな範囲（拡大動径角度範囲という、β１＜θα´＜β２及びβ３＜θα´＜β４；例えばβ１＝２０°，β２＝１３０°，β３＝２００°，β４＝３１０°）を、補正テーブルメモリ（補正データ用メモリ）１０５に入力し、記憶させてもよい。
【００７０】
なお、動径角度θαの範囲と拡大動径角度範囲との差Δα１，Δα２，Δα３，Δα４は、適宜決められる。
【００７１】
そして、この拡大動径角度範囲とその他の動径角度範囲との境界にあたる動径角度（β１，β２，β３，β４）に対応する動径長（ρ_a´、ρ_b´、ρ_c´、ρ_d´）を求め、拡大動径角度範囲における削り位置Ｌα´をρ_a´＋Ｋにする。（ただし、この場合、ρ_a´＞ρ_b´，ρ_a´＞ρ_c´，ρ_a´＞ρ_d´とする。）
【００７２】
これにより、拡大動径角度範囲における削り代を十分に大きくすることができると共に、極薄のコバ厚Ｗαに係る眼鏡レンズ形状データ（ρα，θα）の動径角度θαの範囲における削り代を確実に大きくすることができる。そして、粗加工時に眼鏡レンズが破損することを防止することが可能となる。
【００７３】
さらに、極薄のコバ厚Ｗαに係る眼鏡レンズ形状データ（ρα，θα）の動径角度θαの範囲における削り位置Ｌαを、レンズ保持軸１６、１７の半径の２倍程度の半径、あるいは吸着盤Ｑの半径の２倍程度の半径をもつ円形形状としてもよい。
【００７４】
つまり、この場合の削り位置情報（Ｌ_i，ρ_i，θ_i）は、眼鏡レンズ形状データ（ρ_i，θ_i）に倣った玉型形状と、レンズ保持軸１６、１７の半径の２倍程度の半径、あるいは吸着盤Ｑ、の半径の２倍程度の半径をもつ円形形状とを重ね合わせたものとなる。
【００７５】
なお、実験では、約４０ｍｍの直径（約２０ｍｍの半径）の円形形状を重ね合わせたもので、粗加工の際に被加工レンズの破損を防止することができた。
【００７６】
＜第２の実施例＞
この発明の第２実施例は、図１０に模式的に示す。
【００７７】
まず、図１０（ａ）に示すように、キャリッジ１５のアーム部１５ｂに、型受台４０ａ上に位置する型板保持軸１６ａを回動自在に設ける。また、この型板保持軸１６ａの先端部には、レンズ保持軸１６ａの半径、あるいは吸着盤Ｑの半径の２倍程度の半径の半円形の第２型板Ｔ２を保持させる。そして、矢印で示すような時計方向に向かって型板保持軸１６ａを回動させ、眼鏡フレーム又はリムレスフレームの玉型形状に倣った第１型板Ｔ１と、この第２型板Ｔ２とを並列して配置する。なお、第１型板Ｔ１と、第２型板Ｔ２とは互いに回転可能にされている。また、型板保持軸１６ａの回動方向は反時計方向であってもよい。
【００７８】
そして、図１０（ｂ）に示すようなカニ目フレームの玉型形状を呈した第１型板Ｔ１の一方の短手方向に第２型板Ｔ２の円弧部分が位置するように並列させる。そして、この第１型板Ｔ１と第２型板Ｔ２とを同期回転させながら、重ね合わせた第１、第２型板Ｔ１、Ｔ２に基づいて被加工レンズＬＥの粗加工を行っていく。ここで、第１型板Ｔ１の短手方向を粗加工するときには、図１０（ｄ）に示すように、型受台４０ａに第２型板Ｔ２の円弧部分が当接する。
【００７９】
そして、第１型板Ｔ１の一方の長手方向端から、第２型板Ｔ２の円弧部分、第１型板Ｔ１の他方の長手方向端までに沿って被加工レンズＬＥを粗加工したら、図１０（ｃ）に示すように、第２型板Ｔ２のみを矢印で示すような時計回りに回動させ、第１型板Ｔ１の他方の短手方向にこの第２型板Ｔ２の円弧部分を位置させる。
【００８０】
そして、第１型板Ｔ１と第２型板Ｔ２とを同期回転させながら、この第１型板Ｔ１の他方の短手方向に位置した第２型板Ｔ２の円弧部分に沿って被加工レンズＬＥの粗加工を行っていく。
【００８１】
また、仕上加工をする際には、図１０（ｅ）に示すように、第２型板Ｔ２の円弧部分が型受台４０ａと反対方向に向かうように回動させておく。これにより、仕上加工時に第２型板Ｔ２が型受台４０ａに当接することはなく、眼鏡フレーム又はリムレスフレームの玉型形状に沿って仕上加工することができる。
【００８２】
このように、眼鏡フレーム又はリムレスフレームの玉型形状の第１型板Ｔ１と、この第１型板Ｔ１と形状が異なる第２型板Ｔ２とに基づいて粗加工することで、中心厚が薄いようなガラスレンズの中心厚の薄い部分の粗加工を容易に回避することができ、被加工レンズが粗加工中に破損することを防止できる。
【００８３】
また、第１型板Ｔ１と第２型板Ｔ２とを、適宜、相対的に回動させることができるので、粗加工時と仕上加工時とで型板を着脱することなく、容易に行うことができる。
【００８４】
＜第３の実施例＞
この発明の第３実施例は、図１１に示すように、カニ目フレームの玉型形状を呈した第１型板Ｔ３と、この第１型板Ｔ３の長手方向Ｘと直交するように円形、楕円形、長円形等の第２型板Ｔ４（ここでは円形）の２枚の型板を用意する。そして、これらの第１、第２型板Ｔ３、Ｔ４をあらかじめレンズ保持軸１６の他方の端部に装着固定し、この第１、第２型板Ｔ３、Ｔ４に基づいて粗加工を行う。
【００８５】
この場合では、第１型板Ｔ３の短手方向の両側に第２型板Ｔ４の円弧部分が突出し、中心厚が薄いようなガラスレンズの中心厚の薄い部分の粗加工を容易に回避することができる。
【００８６】
以上の実施例においては、ガラスレンズ（極薄マイナスレンズ）の場合について説明したが、これに限定されず、例えば特許３１６５６７２号公報、特許３１３６６１２号公報、特開平９−２５８００３号公報、特開２０００−６３７９７号公報等に記載された防汚性プラスチックレンズに吸着カップ装着用の両面テープ等を付着させ、レンズ回転軸により挟持させ、カニ目フレームの玉型形状等に研削加工する場合においても、防汚性による両面テープの剥がれやすさから生じるレンズ回転軸の軸ズレを防止して、防汚性プラスチックレンズの正確な研削加工を行うことができる。
【００８７】
【発明の効果】
この発明によれば、中心厚が薄く、強度乱視で乱視軸方向が９０度方向（縦方向）にあるようなガラス凹レンズ（極薄マイナスレンズ）において、粗加工中に割れることがなく、最近流行している上下幅の狭い眼鏡フレームやリムレスフレームの玉型の形状に研削加工できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明にかかる眼鏡レンズの研削装置の概略斜視図である。
【図２】（ａ）この発明に係る眼鏡レンズの研削装置の制御回路の説明図である。
（ｂ）図２（ａ）に示した形状測定手段の他の例を示す説明図である。
【図３】図２に示したキャリッジの取付部の説明図である。
【図４】図３のＡ−Ａ線に沿う部分断面図である。
【図５】図２に示したキャリッジの部分平面図である。
【図６】図１に示した眼鏡レンズの研削装置に設けられたコバ厚測定手段の概略を示す説明図である。
【図７】この発明にかかる眼鏡レンズの研削装置で粗加工する際の加工位置を模式的に示す説明図である。
【図８】（ａ）この発明にかかるレンズ研削方法で研削した場合を示す説明図である。
（ｂ）この発明にかかるレンズ研削方法で研削しない場合を示す説明図である。
【図９】この発明にかかる眼鏡レンズの研削装置で粗加工する際の加工位置の他の例を模式的に示す説明図である。
【図１０】（ａ）〜（ｅ）この発明にかかるレンズ研削方法の第２実施例の装置本体の型板装着部側から見た場合を示す説明図である。
【図１１】この発明にかかるレンズ研削方法の第３実施例を示す２枚の型板を装着したときの正面図と斜視図である。
【符号の説明】
６ａ粗砥石
６ｃ仕上砥石
１５キャリッジ
１６ａ眼鏡レンズ保持軸
Ｔ１第１型板
Ｔ２第２型板
ＬＥ被加工レンズ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention is based on the shape of a spectacle frame or a rimless frame that encloses a spectacle lens held on a spectacle lens holding shaft, and after the rough processing of the spectacle lens with a rough grindstone, the spectacles are finished with a finishing grindstone The present invention relates to a lens grinding method and a grinding apparatus.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, based on a template that follows the lens shape of a spectacle frame or rimless frame that frames a spectacle lens, a circular template, or a lens shape data of a spectacle frame or rimless frame that frames a spectacle lens. In addition, a lens grinding apparatus for finishing a spectacle lens after rough processing is known (for example, Japanese Patent Laid-Open Nos. 60-71156, 60-161064, and 4-12215). Are listed).
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the above spectacle lens grinding apparatus, a glass concave lens (ultra-thin minus lens) in which the thickness of the central portion is thin and the astigmatism axis direction is 90 degrees (vertical direction) due to astigmatism breaks during rough processing. There was a case. In particular, the lens shape of a spectacle frame having a narrow vertical width (the width between the rim on the eyebrow side and the cheek side of a spectacle wearer), and the lens shape of a demo lens for a rimless frame. Etc. (hereinafter, referred to as a crab-shaped frame shape), this cracking phenomenon frequently occurred.
[0004]
This cracking phenomenon occurs when cracks occur in the peripheral edge of the lens during rough processing of the glass lens. When the crack is large relative to the thickness of the central portion, such as when the crack generated in the glass lens at the central portion thickness of 1.0 mm is 0.5 mm, the crack is likely to occur. Is unlikely to occur.
[0005]
For this reason, if the coarse grindstone has a fine mesh (for example, 400 mesh), the generated cracks are reduced, and the possibility of occurrence of cracks can be reduced. However, in this case, the processing time becomes long, and the working efficiency decreases. Moreover, the sharpness sustainability of the grindstone, that is, the “cut” of the grindstone is deteriorated.
[0006]
The present invention has been made in view of the above problems, and the peripheral portion of a glass concave lens (ultra-thin minus lens) in which the thickness of the central portion is thin and the astigmatism axis direction is 90 degrees (vertical direction) due to astigmatism. It is an object of the present invention to provide a spectacle lens grinding method and a grinding apparatus using the method, which can prevent the occurrence of cracks during rough machining and can perform grinding efficiently.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
  In order to solve the above-mentioned problem, the invention according to claim 1 is directed to a lens shape of a spectacle frame or a rimless frame for enclosing a spectacle lensdata ( ρ _i , Θ _i )In the method for grinding a spectacle lens in which a peripheral portion of the spectacle lens is roughly processed with a roughing grindstone and then finished with a finishing grindstone,data ( ρ _i , Θ _i ) The predetermined radial angle θ of _α Range (α1 <θ _α <Α2, α3 <θ _i In <α4), a predetermined constant radial length ρ _α Is a length obtained by adding a predetermined cutting allowance K to (= ρ _α + K) as a radius and a circular shape centered on the geometric center O of the spectacle lens _α AsRoughly processed, the target lens shapedata ( ρ _i , Θ _i )It was characterized by finishing along.
[0008]
  The invention according to claim 2 is different from the first template that follows the target lens shape of the spectacle frame or rimless frame that frames the spectacle lens.Arc-shapedAfter roughly processing the peripheral edge of the spectacle lens with a rough grindstone based on the second template,Without using the second templateIt was characterized by finishing with a finishing grindstone.
[0009]
  According to a third aspect of the present invention, there is provided a lens shape of a spectacle frame or a rimless frame for enclosing a spectacle lens.data ( ρ _i , Θ _i )In the method of grinding a spectacle lens in which a peripheral portion of the spectacle lens is roughly processed with a rough grindstone and then finished with a finishing grindstone,data ( ρ _i , Θ _i )The edge shape of the spectacle lens is obtained along the edge, and the lens shape is a cutting allowance of a portion related to the extremely thin edge thickness of the edge thicknessdata ( ρ _i , Θ _i ) The predetermined radial angle θ of _α Range (α1 <θ _α <Α2, α3 <θ _i In <α4), a predetermined constant radial length ρ _α Is a length obtained by adding a predetermined cutting allowance K to (= ρ _α + K) as a radius and a circular shape centered on the geometric center O of the spectacle lens _α AsRoughly processed, the target lens shapedata ( ρ _i , Θ _i )It was characterized by finishing along.
[0010]
  According to a fourth aspect of the present invention, there is provided a spectacle lens holding shaft for holding a spectacle lens, a rough grindstone for roughing the spectacle lens and a finishing grindstone for finishing, a carriage for supporting the spectacle lens holding shaft, and the spectacles A first template that is attached to the tip of the lens holding shaft and that follows the eyeglass shape of the spectacle frame or rimless frame that frames the spectacle lens, and the spectacle lens holding shaft is moved up and down to swing the carriage. In a spectacle lens grinding apparatus having a carriage lifting / lowering means to be moved, the tip of the spectacle lens holding shaft is different from the first template and the first template.ArcThe spectacle lens is roughly processed by the rough grindstone based on the first and second template plates.Without using the second templateThe finishing grindstone is used for finishing.
[0011]
  According to a fifth aspect of the present invention, there is provided a spectacle lens holding shaft that holds a spectacle lens, and a lens shape of a spectacle frame or a rimless frame that frames the spectacle lens.data ( ρ _i , Θ _i )An edge thickness measuring means for measuring the edge thickness of the spectacle lens along the edge, a rough grindstone for roughing the eyeglass lens based on the edge thickness obtained by the edge thickness measuring means, and a finishing grindstone for finishing. In the spectacle lens grinding apparatus, obtained by the edge thickness measuring meansOf the spectacle lensOf the edge thickness, the cutting allowance for the part related to the extremely thin edge thicknessThe target lens shape data is ( ρ _i , Θ _i ) The predetermined radial angle θ of _α Range (α1 <θ _α <Α2, α3 <θ _i In <α4), a predetermined constant radial length ρ _α Is a length obtained by adding a predetermined cutting allowance length K (= ρ _α + K) as a radius, and a cutting position L calculated as a circular shape centered on the geometric center O of the spectacle lens _α Cutting position information (L _α , Ρ _i , Θ _i ) And a predetermined radial angle θ _α Other than the radial angle θ _β Range (0 ≦ θ _β ≦ α1, α2 ≦ θ _β ≦ α3, α4 ≦ θ _β ≦ 360), the radial angle θ _β Radial length ρ required for each _β Is a length obtained by adding a predetermined machining allowance K to (= ρ _β Cutting position L required as + K) _β Cutting position information (L _β , Ρ _i , Θ _i )The spectacle lens isCutting position information (L _α , Ρ _i , Θ _i ) And (L _β , Ρ _i , Θ _i )alongRoughly processed by the rough grindstone, the target lens shapedata ( ρ _i , Θ _i )And finishing by the finishing grindstone.
[0012]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
[0013]
[Summary]
The present invention has the contents as described in the following (1) to (3) as a basic idea.
(1) When roughing is performed based on the target lens shape of the crab eye frame, the radius corresponding to the target lens shape related to the extremely thin edge thickness in the edge thickness information obtained by the edge thickness measuring means. In the range of angles, or in the range of the radial angle larger than the above-mentioned range of the radial angle that covers the lens-shaped portion related to the extremely thin edge thickness, this holding shaft is centered on the spectacle lens holding shaft. Roughing is performed along a circular shape having a radius of about twice the radius of. Accordingly, in a glass concave lens (ultra-thin minus lens) having a thin center thickness and an astigmatism axis direction of 90 degrees (longitudinal direction) in intensity astigmatism, a method for grinding a spectacle lens that does not break during rough processing, and A grinding apparatus using the method can be provided.
(2) A semicircular second template (pattern) is placed in parallel with the eyeglass-shaped or rimless frame-shaped first template on the template holding shaft that is supported on the template holder, and the center thickness is Avoid rough machining of the thin center part of the glass lens.
(3) A first template having a crab-shaped frame shape and a second template having a circular, elliptical, or oval shape so as to be orthogonal to the longitudinal direction of the first template. Two sheets are prepared, and rough machining is performed based on these first and second templates.
[0014]
<First embodiment>
<Grinding section> In FIG. 1, reference numeral 1 denotes a housing body of a lens peripheral edge processing apparatus (ball grinder), 2 denotes an inclined surface provided on the upper front side of the apparatus main body 1, and 3 denotes a left half of the inclined surface 2 A liquid crystal display unit 4 is provided on the right side of the inclined surface 2.
[0015]
The keyboard unit 4 includes an FPD input mode switch 4a, a PD input mode switch 4b, a bridge width input mode switch 4c, a lens material selection switch 4d, a mode switching switch 4e, and a measurement start switch 4f. And a processing switch 4g, a numeric keypad 5, and the like.
[0016]
Further, recesses 1a and 1b are provided at the center and the vicinity of the left side of the apparatus main body 1, and a grinding wheel 6 (grinding wheel) held rotatably on the apparatus main body 1 is disposed in the recess 1a. Has been. The grinding wheel 6 includes a rough grinding wheel 6a, a V-groove grinding wheel (beveling wheel) 6b, and a finishing grinding wheel (fine grain grinding wheel) 6c, and is rotationally driven by the motor 7 shown in FIG. Yes.
[0017]
As shown in FIG. 3, a support base 9 for supporting the carriage is fixed in the apparatus main body 1. This support base 9 is provided with left and right leg portions 9a and 9b, an intermediate leg portion 9c that is biased toward the leg portion 9b and disposed between the leg portions 9a and 9b, and upper end portions of the leg portions 9a to 9c. A mounting plate portion 9d.
[0018]
  In addition, brackets 10 and 11 for shaft mounting project from both side portions of the mounting plate portion 9d, and shaft support protrusions 12 project from an intermediate portion of the mounting plate portion 9d. The brackets 10 and 11 and the shaft support protrusion 12 areFIG.Is covered with a U-shaped cover 13. Both ends of a support shaft 14 that penetrates the shaft support protrusion 12 are fixed to the brackets 10 and 11.
[0019]
<Carriage> A carriage 15 is disposed on the apparatus main body 1. The carriage 15 is provided with a carriage body 15a, parallel arm portions 15b and 15c integrally provided forward on both sides of the carriage body 15a, and projecting rearward on both sides of the carriage body 15a. Protrusions 15d and 15e are provided.
[0020]
The protrusions 15d and 15e are arranged at positions sandwiching the shaft support protrusion 12 as shown in FIG. 3, and are rotatable about the axis of the support shaft 14 and in the longitudinal direction (left and right) of the support shaft 14 Is supported by the support shaft 14 so as to be freely movable. As a result, the front end portion of the carriage 15 can be turned up and down around the support shaft 14.
[0021]
A lens rotation shaft 16 is rotatably held on the arm portion 15b of the carriage 15, and a lens rotation shaft 17 disposed coaxially with the lens rotation shaft 16 is rotatable on the arm portion 15c of the carriage 15. The rotary shaft 16 is held so as to be able to advance and retreat, and suction plates Q and Q are provided at opposite ends of the lens rotary shafts 16 and 17, respectively. The lens LE to be processed is sandwiched between the opposing ends (between one end) via suction plates Q and Q. A template T is detachably attached to the other end of the lens rotating shaft 16 by a well-known fixing means (not shown).
[0022]
The lens rotation shafts 16 and 17 are rotationally driven by a shaft rotation driving device (shaft rotation driving means). As shown in FIG. 2, the shaft rotation driving device includes a pulse motor 18 (rotation driving means) fixed in the carriage body 15a, and a power transmission mechanism for transmitting the rotation of the pulse motor 18 to the lens rotation shafts 16 and 17. (Power transmission means) 19 is provided.
[0023]
The power transmission mechanism 19 is fixed to pulleys 20 and 20 attached to the lens rotation shafts 16 and 17, respectively, a rotation shaft 21 rotatably held by the carriage body 15a, and both ends of the rotation shaft 21. The pulleys 22 and 22, the timing belt 23 stretched around the pulleys 20 and 22, the gear 24 fixed to the rotary shaft 21, the output pinion 25 of the pulse motor 18, and the like.
[0024]
As shown in FIG. 3, the support shaft 14 holds the rear portion of the support arm 26 disposed in the concave portion 1 a of the apparatus main body 1 so as to be movable left and right. The support arm 26 is held so as to be rotatable relative to the carriage 15 and integrally movable in the left-right direction. The intermediate portion of the support arm 26 is held by the apparatus main body 1 so as to be movable left and right by a shaft (not shown).
[0025]
A spring 27 wound around the support shaft 14 is interposed between the support arm 26 and the bracket 10, and a spring 28 is interposed between the apparatus main body 1 and the bracket 11. The carriage 15 stops at a position where the spring forces of the springs 27 and 28 are balanced, and at this stop position, the lens LE to be processed held between the lens rotation shafts 16 and 17 is positioned on the rough grinding wheel 6a. It has become.
[0026]
The first template T is a lens frame shape of the spectacle frame (spectacle frame) F (lens shape of the spectacle lens framed in the lens frame) or a shape of a rimless frame ball (or template) (rimless frame). The lens shape of the spectacle lens held by the lens is formed in advance.
[0027]
<Carriage lateral movement means> The carriage 15 is provided so as to be movable to the left and right by the carriage lateral movement means 29 (see FIGS. 3 and 4).
[0028]
The carriage lateral movement means 29 includes a U-shaped bracket 30 fixed to the front surface of the support arm 26, a variable motor 31 positioned in the bracket 30 and fixed to the front surface of the support arm 26, and the variable motor 31. A pulley 32 fixed to an output shaft 31 a penetrating the support arm 26 and a wire 33 having both ends fixed between the leg portions 9 b and 9 c of the support base 9 and wound around the pulley 32 are provided.
[0029]
Further, the carriage lateral movement means 29 has a rotary encoder (detection means) 34 fixed to the bracket 30, and a coupling 35 that connects the rotary shaft 34 a of the rotary encoder 34 and the output shaft 31 b of the variable motor 31. Note that when the energization of the variable motor 31 is stopped, the output shaft 31b can be freely rotated.
[0030]
<Carriage Lifting Means> Under the position corresponding to the template T, as shown in FIG. 4, a carriage lifting means 36 is disposed as an inter-axis adjusting means.
[0031]
The carriage lifting / lowering means 36 includes links 37 and 37 whose base ends are pivotally attached to the support arm 26 by pivots 37a and 37a so that the free ends can be turned up and down, and free ends of the links 37 and 37. A link 38 rotatably attached to the pivots 37 b and 37 b, a support rod 39 projecting upward from the link 38, and a plate-shaped mold base 40 provided at the upper end of the support rod 39 are provided.
[0032]
The carriage lifting / lowering means 36 includes a shaft member 41 projecting forward from the support rod 39 at a right angle, a bearing member 42 extending in the moving direction of the carriage 15 and supporting the shaft member 41, and a bearing member 42. A female screw cylinder 43 held in the apparatus main body 1 at a position (not shown) that is not rotatable in the circumferential direction and can move up and down, a male screw 44 screwed into the female screw cylinder 43, and the apparatus main body 1. And a pulse motor 45 that rotates and drives the male screw 44.
[0033]
<Spectacle Lens Shape Measuring Unit (Spectacle Lens Shape Measuring Means)> A lid 1c is provided on the front of the apparatus main body 1, and the spectacle lens shape measuring means arranged in the apparatus main body 1 by opening the lid 1c. The spectacle lens shape measuring unit 46 can be taken in and out. The spectacle shape measuring unit 46 as spectacle lens shape measuring means may be provided separately from the apparatus main body 1.
[0034]
As shown in FIG. 2A, the spectacle lens shape measuring unit 46 includes a pulse motor 47, a rotary arm 48 attached to the output shaft 47 a of the pulse motor 47, and a rail 49 held by the rotary arm 48. A filler support 50 movable in the longitudinal direction along the rail 49, a filler (contactor) 51 mounted on the filler support 50, an encoder 52 for detecting the amount of movement of the filler support 50, and a filler A spring 53 is provided to bias the support 50 in one direction. The encoder 52 can be a magnescale or a linear encoder.
[0035]
The spectacle lens shape measuring unit 46 is configured integrally with the lens peripheral edge processing apparatus, but may be configured separately from the lens peripheral edge processing apparatus and electrically connected to both. In addition, instead of being electrically connected, spectacle lens shape data measured by a separate spectacle lens shape measuring device is temporarily input to a floppy (registered trademark) disk or IC card, and the lens processing device stores the data from these storage media. You may comprise so that the reader which reads data may be provided. Further, the lens lens shape data may be input to the lens peripheral edge processing apparatus online from the eyeglass frame manufacturer.
[0036]
In FIG. 2A, the filler 51 has a abacus bead shape for measuring the shape of the spectacle frame F, but is not necessarily limited thereto. For example, as shown in FIG. 2B, instead of the filler 51, a bowl-shaped filler 51 ′ may be attached to the filler support 50 for measuring the lens shape of the lens shape T ′ of the rimless frame. These fillers 51 and 51 ′ may be provided on the filler support 50. Further, the filler used for measuring the shape of the spectacle frame may be a flat plate.
[0037]
And as a structure which provided both the fillers 51 and 51 'in the filler support body 50, a structure like what was disclosed by Unexamined-Japanese-Patent No. 4-12215 is employable. Further, as the spectacle lens shape measuring device, a spectacle lens shape measuring device separate from the ball grinder as disclosed in JP-A-4-12215 can be used.
[0038]
<Edge thickness measuring device (edge thickness measuring means)>
An edge thickness measuring device 60 as an edge thickness measuring means as schematically shown in FIG.
[0039]
The edge thickness measuring device 60 includes a pulse motor 61, a support base 62 that approaches and moves away from the lens L by the driving of the pulse motor 61, and a front refractive surface Lf and a rear refractive surface that are disposed on the support base 62. Fillers 63 and 64 brought into contact with the surface Lb, and encoders 65 and 66 mounted on the support base 62 so that the amount of movement of the fillers 63 and 64 can be detected.
[0040]
<Control Circuit> The control circuit has an arithmetic control circuit 100 (control means) as shown in FIG. The arithmetic control circuit 100 includes a liquid crystal display unit 3, an FDP input mode switch 4a, a PD input card switch 4b, a bridge width input mode switch 4c, a lens material selection switch 4d, and other mode switches. 4e, a measurement start switch 4f, a machining start switch 4g, a numeric keypad 5, etc. are connected.
[0041]
The arithmetic control circuit 100 is connected to a rotary encoder 34, a drive controller 101, and a frame data memory 102. The drive controller 101 is connected to the motor 7, the pulse motor 18, the variable motor 31, the pulse motor 45, and the like of the grinding unit described above, and to the pulse generator 103. A pulse motor 47 is connected to the pulse generator 103, and the encoder 52 of the spectacle lens shape measuring unit 46 is connected to the frame data memory 102.
[0042]
Furthermore, a lens processing data memory 104, a correction table memory (correction data memory) 105, a shape information memory 106, and an inter-axis distance memory 107 are connected to the arithmetic control circuit 100, and the glasses shown in FIG. An edge thickness measuring device 60 for measuring the edge thickness of the lens is connected.
[0043]
Next, the operation of the lens peripheral edge processing apparatus (ball grinder) according to the present invention will be described.
[0044]
(1) Eyeglass lens shape measurement
After a power supply (not shown) is turned on, the switch 4e is operated to enter a spectacle lens shape measurement mode for measuring the lens frame shape of the spectacle frame F or the ball plate shape of the rimless frame.
[0045]
On the other hand, the lid 1c is opened, the spectacle lens shape measuring unit 46 in the apparatus main body 1 is pulled out, the spectacle frame F or the ball plate T ′ is set at a predetermined position, and the measurement start switch 4f is pressed to start measurement.
[0046]
Thereby, the arithmetic control unit 100 controls the operation of the drive controller 101 and generates a drive pulse from the pulse generator 103, thereby operating the pulse motor 47 with this pulse to rotate the rotary arm 48. Thereby, the filler 51 is moved along the inner periphery of the lens frame RF or LF of the spectacle frame F.
[0047]
At this time, the amount of movement of the filler 51 described above is detected by the encoder 52, and the radial length ρ_iIs input to the frame data memory 102 (eyeglass lens shape data memory), and the same pulse supplied from the pulse generator 103 to the pulse motor 47 is the rotation angle of the rotary arm 48, that is, the radial angle θ._iIs input to the frame data memory 102.
[0048]
And this radial length ρ_iAnd radial angle θ_iIs the spectacle lens shape data (ρ_i, Θ_i[Where i = 0, 1, 2, 3,... J] and is stored in the frame data memory 102 (indicated by a broken line in FIG. 7). In this embodiment, j is set to 1,000, and the unit rotation angle Δθ is set to 0.36 °, which is 1/1000 (360 ° / 1,000) of one rotation.
[0049]
(2) Glasses lens edge thickness measurement
After turning on the power supply (not shown), the lens LE to be processed is sandwiched between the lens rotation shafts 16 and 17, and the fillers 63 and 64 are applied to the front refractive surface Lf and the rear refractive surface Lb of the lens LE, respectively. Make contact. Then, the switch 4e is operated to enter the spectacle lens edge thickness measurement mode, and the measurement start switch 4f is pressed to start measurement.
[0050]
Thus, the radial length ρ output from the frame data memory 102_iIs input to the pulse motor 61, and the pulse motor 61 is driven by a predetermined number of pulses, thereby driving the support base 62 and causing the fillers 63 and 64 to move in the radial length ρ._iMove to the position.
[0051]
On the other hand, the pulse motor 45 has a radial angle θ output from the frame data memory 102._iIs input, and the pulse motor 45 is driven by a predetermined number of pulses, whereby the lens rotation shafts 16 and 17 and the lens L are moved to θ._iRotate.
[0052]
The amount of movement of the fillers 63 and 64 in the Z direction at this time is detected by the encoders 65 and 66, and the detected value fZ by the encoders 65 and 66 is detected._i, BZ_iIs input to the arithmetic control circuit 100.
[0053]
Then, the arithmetic control circuit 100 generates spectacle lens shape data (ρ_i, Θ_iEdge thickness W corresponding to_i= FZ_i-BZ_iAsk for.
[0054]
(3) Eyeglass lens grinding
The spectacle lens grinding method will be specifically described below with reference to FIG.
[0055]
As described above, after measuring the spectacle lens shape indicated by the broken line, the spectacle lens shape data (ρ_i, Θ_i) Eyeglass lens thickness W corresponding to_iIs determined by the arithmetic control circuit 100 using the calculated edge thickness W._iAmong them, spectacle lens shape data (ρα, θα) relating to the extremely thin edge thickness Wα is selected. The extremely thin edge thickness Wα is, for example, 1.0 mm or less.
[0056]
The range of the radial angle θα (α1 <θα <α2 and α3 <θα <α4; for example, α1 = 30 °, α2 = 120 °) of the spectacle lens shape data (ρα, θα) relating to the extremely thin edge thickness Wα. , Α3 = 210 °, α4 = 300 °) is input to the correction table memory (correction data memory) 105 and stored.
[0057]
Next, the range of the radial angle θα of the spectacle lens shape data (ρα, θα) related to the extremely thin edge thickness Wα and the radius of the spectacle lens shape data (ρβ, θβ) not related to the extremely thin edge thickness Wα. Radial length (ρ) corresponding to the radial angle (α1, α2, α3, α4) that is the boundary with the range of the angle θβ (0 ≦ θβ ≦ α1, α2 ≦ θβ ≦ α3, α4 ≦ θβ ≦ 360 °)_a, Ρ_b, Ρ_c, Ρ_d) Is obtained by the arithmetic control circuit 100.
[0058]
Then, the spectacle lens shape data (ρ) measured by the spectacle lens shape measuring unit 46 by the arithmetic control circuit 100._i, Θ_i) To the roughing position L_iAsk for. And this cutting position information (L_i, Ρ_i, Θ_i) Is input to the memory 107 and stored.
[0059]
Here, the cutting position L_iIs the cutting allowance length K and the radial length ρ in the range of the radial angle θβ of the spectacle lens shape data (ρβ, θβ) regardless of the extremely thin edge thickness Wα._iFrom ρ_iIt is obtained as + K (= Lβ).
[0060]
Also, this cutting position L_iIs ρ regardless of the radial length ρα in the range of the radial angle θα of the spectacle lens shape data (ρα, θα) relating to the extremely thin edge thickness Wα._a+ K (= Lα), and a circular shape centered on the geometric center O and having a radius of Lα (in this case, ρ_a> Ρ_b, Ρ_a> Ρ_c, Ρ_a> Ρ_dAnd )
[0061]
The arithmetic control circuit 100 then supplies the cutting position information (Lβ, ρ) output from the memory 107._i, Θ_i) And (Lα, ρ_i, Θ_i) (Indicated by a solid line in FIG. 7), grinding control is performed, and roughing is performed with the rough grinding wheel 6a.
[0062]
Thus, the cutting position Lα is set to ρ within the range of the radial angle θα of the spectacle lens shape data (ρα, θα) related to the extremely thin edge thickness Wα._aBy forming a circular shape with a radius of + K, the machining allowance in the range where the edge thickness Wα is extremely thin can be increased regardless of the radial length ρα.
[0063]
In addition, the cutting position L in the range of the radial angle θα of the spectacle lens shape data (ρα, θα) related to the extremely thin edge thickness Wα._iIs the range of the radial angle θα of the spectacle lens shape data (ρα, θα) related to the extremely thin edge thickness Wα and the radial angle of the spectacle lens shape data (ρβ, θβ) not related to the extremely thin edge thickness Wα. Radial length (ρ, which is the boundary with the range of θβ_a, Ρ_b, Ρ_c, Ρ_d) Is the longest.
[0064]
  ThisUltra-thin edge thickness W _αEyeglass lens shape data (ρ_α, Θ_α) Radial angle θ_αThe machining allowance in the range can be easily obtained.
[0065]
In addition, the cutting allowance is the radial length (ρ_a, Ρ_b, Ρ_c, Ρ_d) And edge thickness W_iIs a radial length ρ that is larger than the extremely thin edge thickness Wα._XIt may be arcuate.
[0066]
And as shown to Fig.8 (a), after completion | finish of roughing, the spectacle lens shape data ((rho) shown by the broken line measured with the finishing grindstone (fine abrasive grinding wheel) 6c_i, Θ_i) Grinding the machining allowance and finishing.
[0067]
At this time, since the finishing grindstone 6c has fine meshes, the lens LE to be processed is not easily damaged. Further, by adjusting the pressure applied to the lens LE to be processed low, it is possible to further prevent the lens LE to be processed from being damaged.
[0068]
In addition, as shown in FIG. 8B, the spectacle lens shape data (ρ_i, Θ_i) The cutting position L indicated by the solid line along the entire circumference_i(= Ρ_iIf + K) is obtained, the machining allowance is reduced even in the range where the edge thickness Wα is extremely thin, and there is a possibility that the lens LE to be processed may be damaged when roughing is performed with the rough grindstone 6a.
[0069]
Further, as shown in FIG. 9, ranges of the radial angle θα (α1 <θα <α2 and α3 <θα <α4; for example α1 = 30) of the spectacle lens shape data (ρα, θα) relating to the extremely thin edge thickness Wα. A range larger than the range of the radial angle θα so as to cover °, α2 = 120 °, α3 = 210 °, α4 = 300 ° (expanded radial angle range, β1 <θα ′ <β2 and β3 < θα ′ <β4; for example, β1 = 20 °, β2 = 130 °, β3 = 200 °, β4 = 310 °) may be input to the correction table memory (correction data memory) 105 and stored.
[0070]
Note that the differences Δα1, Δα2, Δα3, Δα4 between the range of the radial angle θα and the enlarged radial angle range are appropriately determined.
[0071]
Then, the radial length (ρ corresponding to the radial angle (β1, β2, β3, β4) corresponding to the boundary between this enlarged radial angle range and the other radial angle range_a´ 、 ρ_b´ 、 ρ_c´ 、 ρ_d′), And the cutting position Lα ′ in the enlarged radial angle range is ρ_aSet to + K. (However, in this case, ρ_a´ ＞ ρ_b´, ρ_a´ ＞ ρ_c´, ρ_a´ ＞ ρ_d′. )
[0072]
As a result, the machining allowance in the enlarged radial angle range can be sufficiently increased, and the machining allowance in the range of the radial angle θα of the spectacle lens shape data (ρα, θα) relating to the extremely thin edge thickness Wα can be ensured. Can be large. And it becomes possible to prevent a spectacle lens from being damaged at the time of roughing.
[0073]
Further, the cutting position Lα in the range of the radial angle θα of the spectacle lens shape data (ρα, θα) relating to the extremely thin edge thickness Wα is set to a radius approximately twice the radius of the lens holding shafts 16, 17, or the suction plate A circular shape having a radius about twice the radius of Q may be used.
[0074]
That is, in this case, the cutting position information (L_i, Ρ_i, Θ_i) Is the spectacle lens shape data (ρ_i, Θ_i) And a circular shape having a radius about twice the radius of the lens holding shafts 16 and 17 or a radius about twice the radius of the suction disk Q.
[0075]
In the experiment, a circular shape having a diameter of about 40 mm (radius of about 20 mm) was superimposed, and damage to the lens to be processed could be prevented during rough processing.
[0076]
<Second Embodiment>
A second embodiment of the present invention is schematically shown in FIG.
[0077]
First, as shown in FIG. 10 (a), a template holding shaft 16a positioned on the mold receiving base 40a is rotatably provided on the arm portion 15b of the carriage 15. Further, a semicircular second template T2 having a radius that is about twice the radius of the lens holding shaft 16a or the radius of the suction plate Q is held at the tip of the template holding shaft 16a. Then, the template holding shaft 16a is rotated in the clockwise direction as indicated by the arrow, and the first template T1 following the target lens shape of the spectacle frame or the rimless frame and this second template T2 are arranged in parallel. And place it. The first template T1 and the second template T2 are rotatable with respect to each other. Further, the rotational direction of the template holding shaft 16a may be counterclockwise.
[0078]
And it arrange | positions in parallel so that the circular arc part of the 2nd template T2 may be located in one short direction of the 1st template T1 which exhibited the lens shape of the crab-shaped frame as shown in FIG.10 (b). Then, while the first mold plate T1 and the second mold plate T2 are rotated synchronously, rough processing of the lens LE to be processed is performed based on the superimposed first and second mold plates T1 and T2. Here, when the short direction of the first template T1 is roughly processed, as shown in FIG. 10D, the arc portion of the second template T2 comes into contact with the die receiving table 40a.
[0079]
Then, when the processed lens LE is roughly processed along one arc direction end of the first mold plate T1 to the arc portion of the second mold plate T2 and the other longitudinal end of the first mold plate T1, FIG. As shown in (c), only the second template T2 is rotated clockwise as indicated by the arrow, and the arc portion of the second template T2 is positioned in the other short direction of the first template T1. Let
[0080]
And while rotating the 1st mold plate T1 and the 2nd mold plate T2 synchronously, along the circular part of the 2nd mold plate T2 located in the other transverse direction of this 1st mold plate T1, the to-be-processed lens LE We will perform rough machining.
[0081]
Further, when finishing, as shown in FIG. 10 (e), the arc portion of the second template T2 is rotated so as to be directed in the opposite direction to the mold receiving base 40a. Accordingly, the second template T2 does not come into contact with the mold cradle 40a during the finishing process, and the finishing process can be performed along the lens shape of the spectacle frame or the rimless frame.
[0082]
As described above, the center thickness is thin by rough processing based on the eyeglass-shaped or rimless frame-shaped first template T1 and the second template T2 having a shape different from that of the first template T1. Such rough processing of the thin center portion of the glass lens can be easily avoided, and the lens to be processed can be prevented from being damaged during the rough processing.
[0083]
In addition, since the first template T1 and the second template T2 can be appropriately rotated relatively, it is easily performed without attaching or detaching the template during roughing and finishing. Can do.
[0084]
<Third embodiment>
As shown in FIG. 11, the third embodiment of the present invention has a first mold plate T3 having a crab-shaped frame shape, and a circular shape perpendicular to the longitudinal direction X of the first mold plate T3. Two template plates, such as an elliptical shape and an oval shape, are used as a second template plate T4 (here, circular). Then, these first and second template plates T3 and T4 are mounted and fixed in advance on the other end of the lens holding shaft 16, and rough processing is performed based on the first and second template plates T3 and T4.
[0085]
In this case, it is possible to easily avoid rough processing of the thin center portion of the glass lens in which the arc portion of the second template T4 protrudes on both sides of the first template T3 in the short direction and the center thickness is thin. Can do.
[0086]
In the above embodiments, the case of a glass lens (ultra-thin minus lens) has been described. However, the present invention is not limited to this. For example, Japanese Patent No. 3165672, Japanese Patent No. 3136612, Japanese Patent Laid-Open No. 9-258003, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-2000, etc. Even in the case where a double-sided tape for attaching a suction cup is attached to an antifouling plastic lens described in JP-A-63797, etc., sandwiched by a lens rotating shaft, and ground into a lens shape of a crab eye frame, etc. It is possible to prevent the lens rotation shaft from being displaced due to the easy peeling of the double-sided tape due to the antifouling property, and to perform an accurate grinding process of the antifouling plastic lens.
[0087]
【The invention's effect】
According to the present invention, a glass concave lens (ultra-thin minus lens) having a thin center thickness and an astigmatism axis direction of 90 degrees (longitudinal direction) in astigmatism is not broken during rough processing, and has recently been popular It is possible to grind into the shape of the eyeglass frame with a narrow vertical width and the shape of a rimless frame.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic perspective view of a spectacle lens grinding apparatus according to the present invention.
2A is an explanatory diagram of a control circuit of a spectacle lens grinding apparatus according to the present invention. FIG.
(B) It is explanatory drawing which shows the other example of the shape measurement means shown to Fig.2 (a).
FIG. 3 is an explanatory diagram of an attachment portion of the carriage shown in FIG.
4 is a partial cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 3;
5 is a partial plan view of the carriage shown in FIG. 2. FIG.
6 is an explanatory diagram showing an outline of edge thickness measuring means provided in the spectacle lens grinding apparatus shown in FIG. 1; FIG.
FIG. 7 is an explanatory view schematically showing a processing position when roughing is performed by the spectacle lens grinding apparatus according to the present invention.
FIG. 8A is an explanatory view showing a case where grinding is performed by the lens grinding method according to the present invention.
(B) It is explanatory drawing which shows the case where it does not grind with the lens grinding method concerning this invention.
FIG. 9 is an explanatory view schematically showing another example of a processing position when roughing is performed by the spectacle lens grinding apparatus according to the present invention.
FIGS. 10A to 10E are explanatory views showing a case where the lens grinding method according to the present invention is viewed from the template mounting portion side of the apparatus main body of the second embodiment.
FIGS. 11A and 11B are a front view and a perspective view, when two mold plates are mounted, showing a third embodiment of the lens grinding method according to the present invention. FIGS.
[Explanation of symbols]
6a Coarse whetstone
6c Finishing whetstone
15 Carriage
16a Eyeglass lens holding shaft
T1 first template
T2 Second template
LE Work lens

Claims

A spectacle lens that is processed with a finishing grindstone after the peripheral edge of the spectacle lens is roughly processed with a rough grindstone based on the lens shape data ( ρ _i , θ _i ) of the spectacle frame or rimless frame into which the spectacle lens is framed. In the grinding method of
In a range of a predetermined radial angle θ _α (α1 <θ _α <α2, α3 <θ _i <α4) of the target lens shape data ( ρ _i , θ _i ), a predetermined radial length ρ _α is obtained. The length (= ρ _α + K) to which a predetermined cutting allowance K is added is used as a radius, and a circular shape centered on the geometric center O of the spectacle lens is roughly processed as a cutting position L _α , and the target lens shape data A method for grinding a spectacle lens, wherein finishing is performed along ( ρ _i , θ _i ) .

The peripheral edge of the spectacle lens is roughened based on a first template that follows the lens shape of the spectacle frame or rimless frame that frames the spectacle lens and an arc-shaped second template that is different from the first template. A method for grinding a spectacle lens, comprising: roughing with a grinding wheel and then finishing with a finishing grindstone without using the second template .

A spectacle lens that is processed with a finishing grindstone after the peripheral edge of the spectacle lens is roughly processed with a rough grindstone based on the lens shape data ( ρ _i , θ _i ) of the spectacle frame or rimless frame into which the spectacle lens is framed. In the grinding method of
The edge thickness of the spectacle lens is determined along the target lens shape data ( ρ _i , θ _i ) , and the target lens shape data ( ρ _i , the predetermined range of the radius vector angle of _{_{θ α (α1 <θ α <}} α2 of theta _i), the α3 _{<θ i} <α4), plus the predetermined cutting cash K a constant radius vector length [rho _alpha obtained previously The length (= ρ _α + K) is a radius, and a circular shape centered on the geometric center O of the spectacle lens is roughly processed as a cutting position L _α , and the target lens shape data ( ρ _i , θ _i ) A method of grinding a spectacle lens, characterized in that finishing is performed along the line.

A spectacle lens holding shaft for holding the spectacle lens, a rough whetstone for roughing the spectacle lens and a finishing grindstone for finishing, a carriage for supporting the spectacle lens holding shaft, and a tip of the spectacle lens holding shaft. And a first template that follows the lens shape of the spectacle frame or rimless frame that frames the spectacle lens, and a carriage lifting / lowering means that swings the carriage by moving the spectacle lens holding shaft up and down. In lens grinding equipment,
At the tip of the spectacle lens holding shaft, the first template and an arc-shaped second template different from the first template are attached together,
The spectacle lens is rough-processed by the roughing grindstone based on the first and second template plates and finished by the finishing grindstone without using the second template plate . Grinding equipment.

Eyeglass lens holding shaft for holding the eyeglass lens, and edge thickness measurement for measuring the edge thickness of the eyeglass lens along the lens shape data ( ρ _i , θ _i ) of the eyeglass frame or rimless frame in which the eyeglass lens is framed A spectacle lens grinding apparatus comprising: a means, and a rough grindstone for roughing the spectacle lens based on the edge thickness obtained by the edge thickness measuring means, and a finishing grindstone for finishing.
Among the edge thicknesses of the spectacle lens obtained by the edge thickness measuring means, a predetermined radial angle θ of the target lens shape data ( ρ _i , θ _i ) , which is a cutting allowance of a portion relating to an extremely thin edge thickness _In the range of _α (α1 <θ _α <α2, α3 <θ _i <α4), a radius obtained by adding a predetermined cutting allowance length K to a predetermined constant radial length ρ _α (= ρ _α + K) is a radius. In addition, the cutting position information (L _α , ρ _i , θ _i ) including information on the cutting position L _α obtained as a circular shape centered on the geometric center O of the spectacle lens , and a predetermined radius angle range of the radius vector angle of theta _beta other than _{_{θ α (0 ≦ θ β ≦}} α1, α2 ≦ θ β ≦ α3, α4 ≦ θ β ≦ 360) in, the radius vector length [rho _beta required for each radius vector angle of theta _beta the length obtained by adding a predetermined cutting cash K (= ρ _β + K) scraping position information including information on the position L _beta sharpener is obtained as (L _β, ρ _i, a memory for storing _i),
The spectacle lens is roughly processed by the rough grindstone along the cutting position information (L _α , ρ _i , θ _i ) and (L _β , ρ _i , θ _i ) output from the memory , and the lens shape An eyeglass lens grinding apparatus, wherein the finishing grindstone is finished along the data ( ρ _i , θ _i ) .