JP4056885B2 - 座席シート用立体編物 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車、鉄道車両、航空機、チャイルドシート、ベビーカー、家具、事務用等の座席シート用クッション材、寝具、ベッドパッド、マットレス、床ずれ防止マット、枕、座布団等のクッション材、衣料用等のスペーサー、保型材、緩衝材、保温材、シューズ用のアッパー材、中敷材、或いはサポーターやプロテクター等に好適に用いられる立体編物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
表裏二層の編地と該二層の編地を連結する連結糸とから構成された立体編物は、クッション性、通気性、保温性、体圧分散性等の機能を活かして、各種クッション材用途に利用されている。
これらの立体編物は、中間層を構成する連結糸にモノフィラメントを使用することにより、モノフィラメントの曲げ弾性を活用して立体編物の厚み方向にクッション性を付与している。
立体編物のクッション性、圧縮回復性を向上させる方法として、特開平１１−２６９７４７号公報には、連結糸に弾性回復性の良好なモノフィラメントを用い、立体編物の圧縮回復性を良好にした立体編物が開示されている。しかしながら連結糸のモノフィラメントの形状が何ら考慮されていないため弾力感のあるクッション性は得られておらず、さらに繰り返し或いは長時間使用する場合に、弾力感の低下や厚みの減少が生じる問題があった。さらには、立体編物の表裏の編地の伸長特性や圧縮撓み特性が考慮されていないため、ハンモック式の座席シートにする場合、良好なクッション性が得られない。
又、特開２００１−８７０７７号公報には立体編物をシートフレームに張設して、ハンモック式の座席シートとして使用することが開示されているが、繰り返し使用した場合のクッション性の耐久性は不十分なものであった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、前記問題点を解決して、弾力感のあるクッション性を有し、繰り返し或いは長時間使用しても弾力感が損なわれにくく、クッション性の耐久性に優れた立体編物を提供することにある。
本発明のより具体的な目的は、特に、ハンモック式の座席シートに使用した場合に、反発感のあるクッション性を示すと共に、人体へのフィット感が良好で、かつ座った後に元の形状に復元しない、いわゆるヘタリが少なく形態保持性の良好な立体編物の提供にある。
更なる本発明の目的は、高周波の振動減衰性が良好な立体編物を提供するにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、立体編物の表裏の編地を連結するモノフィラメントの直径と湾曲形状、立体編物の圧縮特性、圧縮撓み特性及び繊維素材を組み合わせて構成される立体編物の構造について、考察を重ね、本発明を着想するに至った。
即ち、本発明は、表裏二層の編地と、該二層の編地を連結するポリトリメチレンテレフタレート又はポリブチレンテレフタレート繊維を主体とするモノフィラメントによる連結糸から構成された厚みが３〜３０ｍｍである立体編物であって、立体編物の少なくとも一部の連結糸が、表側の編地の編目と相対する裏側の編目から２ウエール以上離れたウエール列の編目を、斜めに傾斜して連結し、該連結糸と逆方向に斜めに傾斜して表裏の編目を連結する連結糸が存在し、前記互いに逆方向に斜めに傾斜した連結糸が表裏の編地をクロス状（Ｘ状）又はトラス状に連結し、連結糸を構成するモノフィラメントの繊度が２０〜１５００デシテックスであり、立体編物の２．５４ｃｍ平方の面積中にある連結糸の総断面積が０．０３ｃｍ²〜０．３５ｃｍ²で表される連結糸の密度を有し、しかも
（ａ）立体編物中のモノフィラメントの曲率が０．０１〜１．６であり、（ｂ）立体編物の５０％圧縮時のモノフィラメントの屈曲伸長率が２０％以下であり、（ｃ）立体編物の５０％圧縮回復時のヒステリシスロスが５０％以下であることを特徴とする立体編物である。
【０００５】
以下、本発明を詳細に説明する。
ダブルラッセル編機や、ダブル丸編機、横編機で立体編物を編成する場合、表裏の編地を連結する連結糸は、必ずどちらかの方向に湾曲した状態で編み込まれる。
従って、立体編物に厚み方向の力を加えると、既に湾曲していた連結糸がより湾曲し、力を解放すると連結糸が元の状態に戻る。この際に生じる連結糸の曲げと回復の挙動が立体編物のクッション性に大きく影響する。本発明はこの知見に基づくものである。
【０００６】
本発明の立体編物は、表裏二層の編地を連結する連結糸の少なくとも一部にモノフィラメントを用いることが必要であり、立体編物の表裏の編地の間に位置するモノフィラメントの曲率が０．０１〜１．６となる様に立体編物を編成、仕上げ加工する必要がある。
ここでいうモノフィラメントの曲率とは、立体編物中でモノフィラメントが最大に湾曲した部分におけるモノフィラメントの中心線でできる円弧の曲率のことをいう。
【０００７】
図１は立体編物（１）のウエール列に沿った切断面から見たモノフィラメントの中心線（５）を示す一例である。
モノフィラメントの曲率は、より好ましくは０．０３〜１．０、さらに好ましくは０．０５〜０．７である。モノフィラメントの曲率が０．０１未満であると、立体編物（１）の厚み方向に荷重が加わった場合、表の編地と裏の編地が立体編物の長さ方向（ウエール列に沿った方向）にずれるせん断変形が生じやすく、圧縮回復時のヒステリシスロスが大きく弾力感のないクッション性となる。また、繰り返し圧縮によりその傾向がさらに増長する。モノフィラメントの曲率（ｒ₁）が１．６を超えるとせん断変形は生じ難いが、これも弾力感のないクッション性となる。
【０００８】
また、本発明の立体編物は、立体編物を５０％圧縮した時のモノフィラメントの屈曲伸長率が２０％以下であることが好ましい。より好ましくは１５％以下、さらに好ましくは１０％以下である。
ここで、モノフィラメントの屈曲伸長率とは、立体編物を５０％圧縮した状態でモノフィラメントが最大に屈曲している個所の、凸側表面の伸長率のことである。
図２は立体編物（１）を５０％圧縮した状態の編物のウエール列に沿った切断面図であるが、モノフィラメントが最大に屈曲している凸側表面（６）の一例を示す。
モノフィラメントの屈曲伸長率が２０％を超えると、立体編物を圧縮した後の残留歪が大きく、圧縮回復性の劣る立体編物となるとともに、繰り返し或いは長時間圧縮後に弾力感のあるクッション性が維持できないものとなる。
立体編物のモノフィラメントの屈曲伸長率は、７５％圧縮時に２０％以下であると圧縮回復性、クッション性の耐久性を向上させる上でさらに好ましい。
【０００９】
立体編物におけるモノフィラメントの曲率と、５０％圧縮時のモノフィラメントの屈曲伸長率を前記適正範囲にするには、立体編物（１）の厚みと用いるモノフィラメントの直径、立体編物中のモノフィラメントの編組織（表裏の編地を連結する際の幅方向の振り幅）、編成時のモノフィラメントの供給量、立体編物の仕上げ加工方法（幅出し率、オーバーフィード率）を最適化し、仕上げ加工後のモノフィラメントを適正形状にする必要がある。
【００１０】
このうちモノフィラメントの編組織と立体編物の厚みの関係については、連結糸を編地の幅方向（コース列に沿った方向）に斜めに傾斜させて表と裏の編地を連結し、適正幅出し率で仕上げ加工することにより、図３の編地（１）のコース列に沿った切断面図に示す様に、圧縮前の立体編物（１）の厚みＴ₀（ｍｍ）から表と裏の編地の厚みを差し引いた連結糸長Ｈ１（ｍｍ）と図４に示す５０％圧縮後の連結糸長Ｈ２（ｍｍ）の関係がＨ１／Ｈ２≧０．５５となる様にすることが、立体編物（１）が５０％圧縮された時の屈曲伸長率を２０％以下にする上で好ましい。
この際、連結糸長Ｈ１及びＨ２は図３及び図４に示す様に、立体編物（１）をコース列に沿った切断面から見た時に、表編地と裏編地（２）、（３）の間にある連結糸（４）の見掛け上の長さであり、コース列に沿った切断面を写真撮影して計測される長さである。
【００１１】
連結糸をコース列に沿った方向に斜めに傾斜させる場合は、傾斜した連結糸と逆の傾斜方向にも連結糸を傾斜させて、連結糸を後述するトラス構造やクロス構造にすることが好ましい。
立体編物において曲率が０．０１〜１．６となり、５０％圧縮時に屈曲伸長率が２０％以下となるモノフィラメントの連結糸の割合は、立体編物の単位面積当たりに表裏の編地を連結するモノフィラメントの全本数の内の２０％以上であることが必要で、より好ましくは４０％以上、さらに好ましくは６０％以上である。
【００１２】
立体編物の連結糸は全てモノフィラメントであることが好ましいが、必要に応じてモノフィラメント以外の繊維を編成時に交編させてもよい。例えば、マルチフィラメント仮撚糸等を交編すると、圧縮時にモノフィラメント同士がこすれて発生する耳障りな音を低減できて好ましい。
【００１３】
５０％圧縮時のヒステリシスロスを５０％以下にするには、連結糸のモノフィラメントの屈曲伸長率が２０％以下となる様に立体編物の厚み、モノフィラメントの直径、モノフィラメントの傾斜状態等を適正化する方法が重要である。
これに加えて、曲げ回復時のヒステリシスロスが０．０５ｃＮ・ｃｍ／ｙａｒｎ以下のモノフィラメントを連結糸に使用すると好ましい。より好ましくは０．０３ｃＮ・ｃｍ／ｙａｒｎ以下であり、さらに好ましくは０．０１ｃＮ・ｃｍ／ｙａｒｎ以下で０に近いほど好ましい。
【００１４】
また、モノフィラメントの直径Ｄ（ｍｍ）と立体編物の厚みＴ₀（ｍｍ）の関係が次式を満足する関係にあることが好ましい。
Ｔ₀／Ｄ≧２０
ここで、立体編物の厚みＴ₀（ｍｍ）とは、４９０Ｐａの荷重をかけて測定される厚みである。
【００１５】
本発明の立体編物は、更に、座った時の弾力感と瞬時の圧縮回復性を向上させる上で、５０％圧縮した状態で１分後の応力緩和率が４０％以下であることが好ましく、より好ましくは応力緩和率が３０％以下である。応力緩和率が４０％以下であると、立体編物の上にある程度の時間、人が座っても、瞬時の回復性が良好なものとなる。
本発明の立体編物はハンモック式の座席シートとして使用する場合、圧縮撓み量が１０ｍｍ以上８０ｍｍ以下であることが、人体とのフィット感を有し快適な座り心地を得る上で好ましい。
ここでいうハンモック式の座席シートとは、立体編物の周囲あるいは少なくとも２辺をシートフレームあるいは椅子の枠組みに緊張状態あるいは弛ませた状態で張ることにより、立体編物が帆の様な状態で座席シートの座部や背もたれ部を形成するものである。
【００１６】
又、圧縮撓み量とは、四角にカットした立体編物の周囲を枠に固定し、立体編物の表面に対し直角方向に荷重を加えた時の立体編物の撓み量のことを言い、立体編物の表裏の編地の伸長特性によって大きく左右されるものである。撓み量が１０ｍｍ未満であると人が座った際の沈み込みが少な過ぎ、立体編物によるシート面が人体にフィットせず、硬く座り心地の悪いものとなる。撓み量が８０ｍｍを越えるとフィット感は良好なものの、座った後に元の形状に復元しないヘタリが発生しやすく形態保持性が不十分なものとなる。
圧縮撓み量はより好ましくは１５ｍｍ以上７０ｍｍ以下、さらに好ましくは１５ｍｍ以上６０ｍｍ以下である。
【００１７】
圧縮撓み特性を適正な範囲とするには、立体編物のタテ方向（ウエール方向に沿った方向）及びヨコ方向（コース列に沿った方向）の伸長特性と、厚み方向の圧縮特性が重要となるが、本発明の立体編物はタテ方向及びヨコ方向の伸長率が３％以上５０％以下であることが、比較的沈み込み量が多く人体へのフィット性を向上させたハンモック式座席シートを得る上で好ましい。より好ましくは５％以上４５％以下である。
又、比較的反発感が強く、座った後にヘタリが少なく形態保持性の良好なハンモック式座席シートを得るには、立体編物のタテ方向及びヨコ方向の伸長率が０．５％以上２０％以下であることが好ましい。より好ましくは１％以上１５％以下である。
【００１８】
なお、立体編物が伸長された際のタテ方向及びヨコ方向の伸長残留歪は、ハンモック式座席シートに座った後のヘタリを少なくする上で、１０％以下が好ましい。より好ましくは７％以下、さらに好ましくは５％以下である。
立体編物のタテ方向及びヨコ方向の伸長率及び伸長残留歪を適正な範囲とするには、立体編物の表裏の編組織および仕上げ加工方法が重要となる。
表裏の編組織がメッシュ等の孔空き組織であれば１メッシュを構成する編目数（コース数）を１２コース以下にすることが好ましく、仕上げ加工方法はタテ方向とヨコ方向の伸長率のバランスをとり、ヨコ方向を幅出しヒートセットすることが好ましい。
【００１９】
表裏の少なくとも一方の編組織が孔空きでない平坦組織や凹凸組織等の編組織であれば、全コースがニットループで形成される編組織や、ニットループ組織と挿入組織の複合組織等を用いることができる。
ハンモック式の座席シートで沈み込みが多くフィット性の良好なクッション性を得るために、立体編物の伸長率を比較的大きくするには、全コースにニットループを形成しない挿入編は行わずに、少なくとも全コースの半分以上のコースにおいてニットループを形成する編組織が好ましい。
又、ハンモック式の座席シートで反発感のあるクッション性を示し、繰り返し或いは長時間座った後の形態保持性を良好にするために、立体編物の伸長率を比較的小さくするには、立体編物の表裏の少なくとも一方の編地のタテ方向及び／又はヨコ方向に挿入糸が直線状に挿入されていることが好ましい。
【００２０】
挿入糸をタテ方向及び／又はヨコ方向に直線状に挿入することにより、立体編物のタテ方向及び／又はヨコ方向の伸長特性は、表裏の編地の編目の変形やメッシュ形態の変形には大きく影響されず、挿入糸自身の伸長特性によって決定づけられるものとなる。
即ち、人が座ることによりハンモック式に張設した立体編物表面にほぼ垂直方向の外力が働いて、立体編物の表裏の編地が伸ばされようとする際に、編目形態やメッシュ形態の変形による繊維間のずれが生じ難く、繰り返し或いは長時間座った後の形態保持性が良好なものとなる。
【００２１】
ここで、表裏の少なくとも一方の編地に挿入糸が直線状に挿入されている状態とは、タテ方向の場合は、鎖編やデンビ編等の組織で編まれる地糸のニードルループとシンカーループの間に１コース当り２針振り以下の振り幅で挿入された状態、又は、立体編物の長さ方向に連なる地糸のシンカーループの間を上下しながら挿入された状態で、立体編物の全長に渡り挿入糸が直線に近い形態で挿入されていることをいう。
又、ヨコ方向の場合は、鎖編やデンビ編等の組織で編まれる地糸のニードルループとシンカーループの間に、立体編物の全幅に渡る様に、挿入糸が直線に近い形態で挿入されていることをいう。
この際、挿入糸に用いる繊維はポリトリメチレンテレフタレート繊維やポリエステル系エラストマー繊維等の弾性回復性の良好な繊維を用いることが好ましく、さらにモノフィラメントであると、単繊維間の摩擦抵抗によって伸長回復性が阻害されることが少なくなりより好ましい。
又、挿入糸は地糸とのスリップを防止するため、熱融着や樹脂接着等によって地糸と接着されていることが好ましい。
【００２２】
挿入糸の挿入方法は、タテ方向の挿入であれば編組織によって挿入することができ、ヨコ方向の挿入であれば、緯糸挿入装置を装備したダブルラッセル編機を用いて緯糸挿入することができる。
立体編物の表裏の編組織は、同一である必要は無く、異なる編組織、異なる伸長特性のものであってもよいが、裏側の編地の伸長率が表側の編地の伸長率より少ない方が、人が座った際にモノフィラメントによる弾力感がより加わり、人体へのフィット性も良好となる。挿入糸をタテ方向及び／又はヨコ方向に直線状に挿入する場合も、立体編物の裏側の編地に挿入することが好ましい。
【００２３】
更に、立体編物は圧縮撓み時のヒステリシスロスが６５％以下であることが、ハンモック式の座席シートとして使用する場合に反発感のあるクッション性を有する上で好ましい。より好ましくは６０％以下、さらに好ましくは５０％以下で０に近いほど良い。
又、立体編物は圧縮撓み時の残留歪量が３０ｍｍ以下であることが、長時間或いは繰り返し座った後にヘタリが少なく形態保持性を向上させる上で好ましい。より好ましくは２０％以下、さらに好ましくは１５％以下であり０に近いほど良い。
【００２４】
ここで、立体編物の圧縮撓み時のヒステリシスロス及び残留歪量を低下させるには、表裏を構成する繊維を０％以上の伸長率で伸長熱処理する方法等で達成することができる。
熱処理は原糸製造の段階や、仮撚、流体噴射加工等の糸加工段階でアンダーフィードで熱処理を施してもよく、或いは編地の段階で伸長熱処理してもよい。編地で伸長熱処理する場合は、幅方向に５％以上の伸長率で熱処理することが好ましい。
【００２５】
更に、本発明の立体編物は常温下での圧縮回復率が９０％以上、７０℃雰囲気下での圧縮回復率が７０％以上であることが好ましい。より好ましくは常温下での圧縮回復率が９５％以上、７０℃雰囲気下での圧縮回復率が７５％以上である。
常温下での圧縮回復性が９０％以上であることにより、通常に使用してもヘタリが少なく良好なクッション性となる。又、７０℃雰囲気下での圧縮回復率が７０％以上であることにより、高温の過酷な環境下に置かれた後も、ヘタリが少なくクッション性に優れるものとなる。
【００２６】
本発明の立体編物の連結糸に用いるモノフィラメントは、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維、ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリアミド繊維、ポリプロピレン繊維、ポリ塩化ビニル繊維、ポリエステル系エラストマー繊維等、任意の素材の繊維を用いることができるが、このうちポリトリメチレンテレフタレート繊維を連結糸の少なくとも一部を用いると、弾力感のあるクッション性を有し、繰り返し或いは長時間圧縮後のクッション性の耐久性が良好となり好ましい。
【００２７】
又、立体編物の表裏の編地に用いる繊維はポリエチレンテレフタレート繊維、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維等のポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維、ポリアクリル系繊維、ポリプロピレン系繊維等の合成繊維、綿、麻、ウール等の天然繊維、キュプラレーヨン、ビスコースレーヨン、リヨセル等の再生繊維等の任意の繊維を用いることができる。
このうちポリトリメチレンテレフタレート繊維を用いると、立体編物をハンモック式シートに使用する場合に圧縮撓み量を増大でき、ストローク感、フィット感が良好となり好ましい。
更に、ポリトリメチレンテレフタレート繊維は０％以上の伸長率で、原糸製造、糸加工、あるいは編地の段階で伸長熱処理されていることが圧縮撓み時のヒステリシスロス及び残留歪量低減のためより好ましい。又、編地の場合は５％以上の幅出し率で伸長熱処理されることがより好ましい。
【００２８】
繊維の断面形状は、丸型、三角、Ｌ型、Ｔ型、Ｙ型、Ｗ型、八葉型、偏平、ドッグボーン型等の多角形型、多葉型、中空型や不定形なものでもよい。
繊維の形態も、未加工糸、紡績糸、撚糸、仮撚加工糸、流体噴射加工糸等いずれのものを採用してもよく、マルチフィラメントでもモノフィラメントでも良いが、連結糸のモノフィラメントを編地表面への露出しない様に被覆率を上げるには、立体編物の少なくとも片側面にマルチフィラメントの仮撚加工糸、紡績糸等の嵩高糸を用いることが好ましい。
又、立体編物にパワーのあるストレッチ性あるいは圧縮撓み性と回復性を付与するためには、少なくとも片側の編地にモノフィラメントを用いることが好ましい。なお、モノフィラメントがサイドバイサイド等の複合糸であるとよりストレッチ性と回復性が向上し好ましい。
又、立体編物は表裏糸及び連結糸を、ポリエステル系繊維１００％で構成すると、廃棄の際に解重合によりモノマーに戻すリサイクルが可能となり、また、焼却しても有害ガスの発生が防止でき好ましい。
【００２９】
本発明において、好ましく用いられるポリトリメチレンテレフタレート繊維は、トリメチレンテレフタレート単位を主たる繰り返し単位とするポリエステル繊維であって、トリメチレンテレフタレート単位を５０モル％以上、好ましくは７０モル％以上、より好ましくは８０モル％以上、最も好ましくは９０モル％以上含むものである。
従って、第三成分として他の酸成分及び／又はグリコール成分の合計量が５０モル％以下、好ましくは３０モル％以下、より好ましくは２０モル％以下、最も好ましくは１０モル％以下含有されたポリトリメチレンテレフタレートを包含する。
【００３０】
ポリトリメチレンテレフタレートは、テレフタル酸又はその機能的誘導体と、トリメチレングリコール又はその機能的誘導体とを、触媒の存在下で、適当な反応条件下に結合せしめることにより合成される。
この合成過程において、適当な一種又は二種以上の第三成分を添加して共重合ポリエステルとしても良いし、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリトリメチレンテレフタレート以外のポリエステル、ナイロンとポリトリメチレンテレフタレートを別個に合成した後、ブレンドしたり、複合紡糸（鞘芯、サイドバイサイド等）
してもよい。
【００３１】
複合紡糸に関しては、特公昭４３−１９１０８号公報、特開平１１−１８９９２３号公報、特開２０００−２３９９２７号公報、特開２０００−２５６９１８号公報等に例示されるような、第一成分にポリトリメチレンテレフタレート、第二成分にポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、或いはナイロンを用いて、これらを並列に配置したサイドバイサイド型あるいは偏芯的に配置した偏芯シースコア型に複合紡糸したもの等がある。
特に、ポリトリメチレンテレフタレートと共重合ポリトリメチレンテレフタレートの組み合わせや、極限粘度の異なる二種類のポリトリメチレンテレフタレートの組み合わせが好ましく、中でも、特開２０００−２３９９２７号公報に例示されるような、極限粘度の異なる二種類のポリトリメチレンテレフタレートを用い、低粘度側が高粘度側を包み込むように接合面形状が湾曲しているサイドバイサイド型に複合紡糸したものが、高度の伸長回復性を兼備するので、立体編物の表裏の編地に用いると好ましい。
【００３２】
添加する第三成分としては、脂肪族ジカルボン酸（シュウ酸、アジピン酸等）、脂環族ジカルボン酸（シクロヘキサンジカルボン酸等）、芳香族ジカルボン酸（イソフタル酸、ソジウムスルホイソフタル酸等）、脂肪族グリコール（エチレングリコール、１，２−プロピレングリコール、テトラメチレングリコール等）、脂環族グリコール（シクロヘキサンジメタノール等）、芳香族を含む脂肪族グリコール（１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン等）、ポリエーテルグリコール（ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール等）、脂肪族オキシカルボン酸（ω−オキシカプロン酸等）、芳香族オキシカルボン酸（Ｐ−オキシ安息香酸等）等がある。また、１個又は３個以上のエステル形成性官能基を有する化合物（安息香酸等又はグリセリン等）も重合体が実質的に線状である範囲内で使用できる。
【００３３】
更に、二酸化チタン等の艶消剤、リン酸等の安定剤、ヒドロキシベンゾフェノン誘導体等の紫外線吸収剤、タルク等の結晶化核剤、アエロジル等の易滑剤、ヒンダードフェノール誘導体等の抗酸化剤、難燃剤、制電剤、顔料、蛍光増白剤、赤外線吸収剤、消泡剤等が含有されていてもよい。
【００３４】
ポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントは、例えば、特願２０００−９３７２４号公報に記載された方法により製造することができる。
即ち、ポリトリメチレンテレフタレートを紡口から吐出し、冷却浴中で急冷した後第１ロールで巻き取り、次いで温水中や乾熱雰囲気下で延伸しながら第２ロールで巻き取った後、乾熱雰囲気下や湿熱雰囲気下においてオーバーフィードでリラックス処理して第３ロールで巻き取る方法等で製造することができる。
繊維の断面形状は、丸型、三角、Ｌ型、Ｔ型、Ｙ型、Ｗ型、八葉型、偏平、ドッグボーン型等の多角形型、多葉型、中空型や不定形なものでもよいが、丸型断面が立体編物のクッション性の耐久性を向上させる上で好ましい。
【００３５】
本発明の表裏の編地または連結糸のモノフィラメントに用いる繊維は、着色されていることが好ましい。
着色方法は、未着色の糸をかせやチーズ状で糸染めする方法（先染め）、紡糸前の原液に顔料、染料等を混ぜて着色する方法（原液着色）、立体編物状で染色したりプリントする方法等によって着色することができるが、立体編物状で染色すると立体形状を維持するのが困難であったり加工性が悪いため、先染めや原液着色が好ましい。
【００３６】
連結糸に用いるモノフィラメントの繊度は、通常、２０〜１５００デシテックスの太さのものを用いることができる。
立体編物に弾力感のあるより優れたクッション性を付与する上からは、モノフィラメントの太さは１００〜１０００デシテックスが好ましく、より好ましくは２００〜９００デシテックスである。
【００３７】
又、表裏の編地に用いるマルチフィラメント等の繊維には、通常、５０〜２５００デシテックスの太さのものを用いることができ、フィラメント数は任意に設定できる。
この際、編機の針１本にかかるモノフィラメントの繊度Ｔ（デシテックス）と全マルチフィラメントの繊度ｄ（デシテックス）はＴ／ｄ≧０．９であることが、モノフィラメントをマルチフィラメントで被覆し、立体編物表面へのモノフィラメントの露出を防止し、モノフィラメント固有の光沢により立体編物表面がギラギラと光るギラツキを抑えると共に、表面の風合いを良好にする上で好ましい。
【００３８】
本発明の立体編物は、相対する２列の針床を有する編機で編成することができ、ダブルラッセル編機、ダブル丸編機、Ｖベッドを有する横編機等で編成できるが、寸法安定性のよい立体編物を得るには、ダブルラッセル編機を用いるのが好ましい。編機のゲージは９ゲージから２８ゲージまでが好ましく用いられる。
立体編物の表裏の編地は４角、６角等のメッシュ編地、マーキゼット編地等複数の開口部を有する編地にして軽量性、通気性を向上させてもよく、表面を平坦な組織にして肌触りを良好にしてもよい。表面を起毛するとより肌触りの良好なものが得られる。
【００３９】
連結糸の密度については、立体編物２．５４ｃｍ平方の面積中にある連結糸の本数をＮ（本／２．５４ｃｍ平方）、連結糸のデシテックスをＴ（ｇ／１×１０⁶ｃｍ）、連結糸の比重をρ₀（ｇ／ｃｍ³）とした時、立体編物２．５４ｃｍ平方の面積中にある連結糸の総断面積（Ｎ・Ｔ／１×１０⁶・ρ₀）が０．０３〜０．３５ｃｍ²が好ましく、より好ましくは０．０５〜０．２５ｃｍ²である。
この範囲に設定することによって、立体編物がより適度な剛性による良好なクッション性を有するものとなる。
【００４０】
連結糸は、表裏の編地中にループ状の編目を形成してもよく、表裏編地に挿入組織状に引っかけた構造でもよいが、少なくとも２本の連結糸が表裏の編地を互いに逆方向に斜めに傾斜して、クロス状（Ｘ状）やトラス状に連結することが、立体編物の形態安定性を向上させる上で好ましい。
トラス構造の場合、図５の編地（１）コース列に沿った切断面図に示す様に、２本の連結糸（４）、（４）によって形成される角度（θ₁）が４０〜１６０度であると、立体編物の形態安定性が増し好ましい。
また、クロス構造の場合は、図６の編地（１）コース列に沿った切断面図に示す様に２本の連結糸（４）、（４）によって形成される角度（θ₂）が１５〜１５０度であると好ましい。
この際、トラス構造及びクロス構造共に２本の連結糸は１本の同一の連結糸が表または裏面で折り返し、見かけ上２本となっている場合であっても良い。
又、２本の連結糸は同一コースで、トラス構造やクロス構造を形成する必要はなく、５コース以内にトラス構造やクロス構造を形成していればよい。
【００４１】
立体編物の厚み、目付は目的に応じて任意に設定できるが、厚みは３〜３０ｍｍが好ましく用いられる。３ｍｍ未満であるとクッション性が低下する傾向となり、３０ｍｍを越えると立体編物の仕上げ加工が難しくなる。目付は１５０〜３０００ｇ／ｍ²、好ましくは２００〜２０００ｇ／ｍ²である。
【００４２】
立体編物の仕上げ加工方法は、先染め糸や原液着色糸を使用した立体編物の場合は生機を精練、ヒートセット等の工程を通して仕上げることができる。連結糸或いは表裏糸のいずれかが未着色の立体編物の場合は、生機を精練、染色、ヒートセット等の工程を通して仕上げることができる。
仕上げ加工後の立体編物は、融着、縫製、樹脂加工等の手段で端部を処理したり、熱成形等により所望の形状にして、ハンモック式座席シートやベッドパッド等の各種用途に用いることができる。
【発明の実施の形態】
【００４３】
以下、本発明を実施例で具体的に説明するが、本発明は実施例のみに限定されるものではない。
立体編物の各種物性の測定方法は以下の通りである。
（１）モノフィラメントの曲率Ｃ₁
立体編物の連結糸のモノフィラメントの湾曲状態の拡大写真を、モノフィラメントが湾曲してできた円弧（半円）に対して直角方向から撮影する。この際連結糸が傾斜している場合は傾斜の角度にあわせて撮影する。
拡大写真をイメージスキャーナーでコンピューターに読み込み、高精細画像解析システムＩＰ１０００ＰＣ（商品名、旭化成（株）製）の画像解析ソフトを用いて、モノフィラメントの湾曲が最も激しい個所の内接円（モノフィラメントの凹側）と外接円（モノフィラメントの凸側）を書き、それぞれの円の半径の平均値（実寸に直した値）を算出し、モノフィラメントの中心線に対する曲率半径ｒ₁（ｍｍ）を求め、下記式により曲率を算出する。
Ｃ₁＝１／ｒ₁
【００４４】
（２）モノフィラメントの屈曲伸長率Ｓ（％）
立体編物の厚みＴ₀（ｍｍ）を４９０Ｐａの荷重をかけて測定し、立体編物の厚みがＴ₀／２（ｍｍ）となる様に立体編物を５０％圧縮した状態で、モノフィラメントの湾曲状態の拡大写真を、モノフィラメントの湾曲によってできた円弧（半円）に対して直角方向から撮影する。
拡大写真をイメージスキャーナーでコンピューターに読み込み、前述の様にモノフィラメントの湾曲が最も激しい個所のモノフィラメントの中心線でできる円弧に対する曲率半径ｒ₂（ｍｍ）を求め、下記式により屈曲伸長率Ｓ（％）を算出する。
Ｓ（％）＝５０Ｄ／ｒ₂
（但し、Ｄはモノフィラメントの直径（ｍｍ）である。）
なお、５０％圧縮した状態の拡大写真を撮影するには、５０％圧縮した時に立体編物の編み絡り側の端部から、湾曲してはみ出してくるモノフィラメントを撮影すると、傾斜したモノフィラメントも撮影しやすい。又、写真撮影しやすくするために立体編物を５０％圧縮した状態で樹脂で硬化させてもよい。
【００４５】
（３）５０％圧縮回復時のヒステリシスロスＬ（％）
島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの円盤状圧縮冶具により、剛体面上に置いた１５ｃｍ角、厚みＴ₀（ｍｍ）の立体編物を１０ｍｍ／ｍｉｎの速度でＴ₀／２の厚みに圧縮し、所定の厚みになったら直ぐに１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で開放する。
この際に得られる図７に示す立体編物の荷重−変位曲線から、行き（圧縮）の曲線と変位軸（Ｘ軸）で形成される面積Ａ₀（ｃｍ²）と、帰り（回復）の曲線と変位軸（Ｘ軸）で形成される面積Ａ₁（ｃｍ²）を求め、次式でヒステリシスロスＬ（％）を算出する。
Ｌ（％）＝｛（Ａ₀−Ａ₁）／Ａ₀｝×１００
【００４６】
（４）５０％圧縮後の圧縮残留歪ε（％）
（３）記載の方法で圧縮・開放した直後の残留歪率ε（％）を次式で算出する。
ε（％）＝｛（Ｔ₀−Ｔ₁）／Ｔ₀｝×１００
（ただし、Ｔ₁（ｍｍ）は解放直後の４９０Ｐａの荷重下での立体編物の厚みである。）
【００４７】
（５）圧縮撓み量Ｅ（ｍｍ）、圧縮撓み時のヒステリシスロスＱ（％）、圧縮撓み時の残留歪量Ｅ₁（ｍｍ）
４隅に高さ１５ｃｍの足を取付けた内径が１辺３０ｃｍ、外径が１辺４１ｃｍの四角形の板状の金属枠（上面に４０番のサンドペーパーを貼りつけて滑り止め性を付与）と内径が１辺３０ｃｍ、外径が１辺４１ｃｍの四角形の板状の金属枠（下面に４０番のサンドペーパーを貼りつけて滑り止め性を付与）の間に立体編物を弛まない様に挟み、周囲を万力で固定する。
島津オートグラフＡＧ−Ｂ型（島津製作所製）を用い、直径１００ｍｍの円形平面状の圧縮治具により、張設した立体編物の中央部を１００ｍｍ／分の速度で圧縮し，２４５Ｎの荷重になったら同速で元に戻す。
この際に得られる図７に示す立体編物の荷重−変位曲線から、２４５Ｎ荷重時の変位を撓み量Ｅ（ｍｍ）、回復曲線の荷重が０となる変位を残留撓み量Ｅ₁（ｍｍ）とする。
又、行き（圧縮）の曲線と変位軸（Ｘ軸）で形成される面積ａ₀（ｃｍ²）、帰り（回復）の曲線と変位軸（ｘ軸）で形成される面積をａ₁（ｃｍ²）とした時に、次式でヒステリシスロスＱ（％）を算出する。
Ｑ（％）＝｛（ａ₀−ａ₁）／ａ₀｝×１００
【００４８】
（６）伸長率Ｉ（％）、伸長残留歪Ｂ（％）
仕上げ加工した立体織物を３０ｃｍ×５ｃｍ（幅）にカットして試験片を作製し、試験片の２０ｃｍの間隔に印を付ける。
試験片はタテ方向（ウエール列に沿った方向）とヨコ方向（コース列に沿った方向）のものを採取する。試験片の一端をチャックで固定して吊るし、さらにもう一端に３０Ｎの荷重をチャックで固定して吊るす。５分後に印間の長さＬ１（ｃｍ）を測定し、その後荷重を取り除き、１分後の印間の長さＬ２（ｃｍ）を測定し、次の式に従い伸長率、伸長残留歪を算出する。
Ｉ（％）＝｛（Ｌ１−２０）／２０｝×１００
Ｂ（％）＝｛（Ｌ２−２０）／２０｝×１００
【００４９】
（７）圧縮回復率Ｒ（％）
厚みＴ₀（ｍｍ）の立体編物をＴ₀／２（ｍｍ）となるように５０％圧縮した状態で、常温下（２３±０．５℃）または７０℃（±０．５℃）雰囲気下で２２時間放置する。
２２時間後に圧縮を開放し常温下で３０分間放置した後、４９０Ｐａの荷重下での立体編物の厚みＴ２を測定し、次式で圧縮回復率Ｒ（％）を算出する。
Ｒ（％）＝（Ｔ₂／Ｔ₀）×１００
（８）繰り返し圧縮残留歪ε（％）
フォームラバー繰り返し圧縮試験機Ａ型（テスター産業（株）社製）を用い、立体編物を厚みＴ₀（ｍｍ）がＴ₀／２の厚みになる様に５０％圧縮を２５万回繰り返した後、４９０Ｐａの荷重下での厚みＴ₃（ｍｍ）を測定し、次式で繰り返し圧縮残留歪ε（％）を算出する。
ε（％）＝｛（Ｔ₀−Ｔ₃）／Ｔ₀｝×１００
【００５０】
（９）モノフィラメントの曲げ回復時のヒステリシスロス２ＨＢ（％）
２６本のモノフィラメントを１ｍｍ間隔でシート状に引き揃えて並べ、１１ｍｍのサンプル長となるようにモノフィラメントシートの両端の上下面を両面接着テープを介して厚紙で固定してつかみ代とする。両端のつかみ代は２０ｍｍ長、３０ｍｍ幅である。
ＫＥＳ−ＦＢ２純曲げ試験機（カトーテック製）を用い、モノフィラメントのシート状サンプルを正および逆方向に曲率２．５まで曲げ、曲率１における曲げ回復のヒステリシスロス２ＨＢ（ｃＮ・ｃｍ／ｙａｒｎ）を測定する。
【００５１】
（１０）振動減衰性
加振機ＶＩＢＲＡＴＩＯＮＧＥＮＥＲＡＴＯＲＦ−３００ＢＭ／Ａ（エミック（株）社製）を用い、１０ｃｍ角の立体編物を平板状の加振部の上に裏面を下にして置き、上から直径１００ｍｍの円柱状で２Ｋｇの重りを置く。
重り上部中央に出力加速度を測定する加速度ピックアップ（独Ｂ＆Ｋ社製、４３７１型）を磁石で固定し、アンプ（独Ｂ＆Ｋ社製、２６９２ＡＯＳＩ）を介しＦＦＴアナライザー（小野測器（株）ＤＳ２０００型）に接続する。
±１ｍｍの一定変位で加速度０．１Ｇ、周波数１０〜２００Ｈｚ、正弦波ログスイープの条件で出力加速度を測定し、加速度伝達率─周波数曲線を得る。該曲線において、加速度伝達率（ｄＢ）が最大になる周波数を共振周波数とし、共振周波数での加速度伝達率と２００Ｈｚでの加速度伝達率を求める。
この際、加速度伝達率が小さい程、立体編物の振動減衰性は良好であることを意味する。
【００５２】
（１１）クッション性（弾力感）
立体編物をテーブルの上に置き、立体編物を上から指先（３本）で軽く３回押さえ、弾力感を以下の基準にしたがって官能評価する。繰り返し圧縮前後で評価する。
◎：弾力感が高い
○：弾力感がやや高い
△：弾力感が低い
×：弾力感が殆どない
【００５３】
（１２）ハンモックシートでのクッション性（反発感、フィット感）
座部が４０ｃｍ角の四角い金属フレームで作られた椅子（４脚、背もたれなし）のフレームに立体編物の周囲を緩まないように縫製及びボルト止めして張設し、体重６５Ｋｇの男性が１０回、各５分間座り、クッション性を官能評価により、下記の４段階で評価する。
◎：反発感がある、
○：反発感がややある、
△：反発感がやや少ない、
×：反発感が少ない。
又、フィット感を官能評価により、下記の４段階で評価する。
◎：フィット感が高い、
○：フィット感がやや高い、
△：フィット感がやや低い、
×：フィット感が低い。
【００５４】
（１３）ハンモックシートでの形態保持性
（１２）に記載の試験後、椅子に張った立体編物のへたり状態を外観評価により、下記の４段階で評価した。
◎：へたりが全くない、
○：へたりが殆どない、
△：ややへたりがある、
×：へたりが激しい。
【００５５】
（参考例）
（ポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントの製造）
実施例において使用したポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントは、以下の方法により製造した。
η_sp/c＝０．９２（ｏ−クロロフェノールを溶媒として３５℃で測定）のポリトリメチレンテレフタレートを紡糸温度２６５℃で紡口から吐出し、４０℃の冷却浴中に導いて冷却しつつ１６．０ｍ／分の速度の第１ロール群によって引張って細化した未延伸モノフィラメントとした後、温度５５℃の延伸浴中で５倍に延伸しながら８０．０ｍ／分の第２ロール群によって引張り、その後、１２０℃のスチーム浴中で弛緩熱処理を施しながら、７２．０ｍ／分の第３ロール群を経た後、第３ロール群と同速の巻取り機で巻取り、２８０デシテックスの延伸モノフィラメントを製造した。
同様にして８８０デシテックスの延伸モノフィラメントを製造した。
【００５６】
（実施例１）
６枚筬を装備した１８ゲージ、釜間１２ｍｍのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する３枚の筬（Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３）から１６７デシテックス４８フィラメントのポリトリメチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸（旭化成株式会社製、商標「ソロ」仮撚加工糸、黒色先染め糸）をいずれもオールインの配列で供給し、裏側の編地を形成する２枚の筬（Ｌ５、Ｌ６）から３３４デシテックス９６フィラメントのポリトリメチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸（旭化成株式会社製、商標「ソロ」仮撚加工糸１６７デシテックス４８フィラメントの黒色先染め糸、２本引き揃え）をＬ５ガイドに１イン１アウトの配列で、Ｌ６ガイドに１アウト１インの配列で供給し、連結糸を形成するＬ４の筬から参考例で製造した２８０デシテックスのポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメント（直径０．１６ｍｍ）をオールインの配列で供給した。
【００５７】
以下に示す編組織で、打ち込み１５コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。
得られた生機を２０％幅出しして１５０℃×２分で乾熱ヒートセットし、表側の編地が平坦な組織、裏側の編地がメッシュ組織で、全連結糸が表側の編地の編目と相対する裏側の編目から３ウエール離れた編目を斜めに傾斜して連結し、Ｘ構造を形成している立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表１に示す。
（編組織）
Ｌ１：２３２２／１０１１／
Ｌ２：１０１１／２３２２／
Ｌ３：１０００／０１１１／
Ｌ４：１０４３／６７３４／
Ｌ５：２２１０／１１２３／
Ｌ６：２２３２／１１０１／
【００５８】
（実施例２）
参考例により製造した２８０デシテックスのポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントをさらに３％のオーバーフィード率で乾熱１６０℃の温度で連続弛緩熱処理した。
得られたポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントは曲げ回復時のヒステリシスロスが０．００２ｃＮ・ｃｍ／ｙａｒｎであった。
このモノフィラメントを、連結糸を形成するＬ４の筬から供給した以外は実施例１と同様にして、表１に示す諸物性の立体編物を得た。
【００５９】
（実施例３）
実施例１において、表側の編地を形成する３枚の筬（Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３）から１６７デシテックス４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸（旭化成株式会社製、黒色先染め糸）を、裏側の編地を形成する２枚の筬（Ｌ５、Ｌ６）から３３４デシテックス９６フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸（旭化成株式会社製ポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸１６７デシテックス４８フィラメントの黒色先染め糸、２本引き揃え）を供給した以外は実施例１と同様にして立体編地の生機を編成した。
得られた生機を１２％幅出しして１５０℃×２分で乾熱ヒートセットし、表１に示す諸物性の立体編物を得た。
【００６０】
（実施例４）
８０デシテックスのポリブチレンテレフタレートモノフィラメント（旭化成（株）製）を、実施例２と同様に連続弛緩熱処理し、曲げ回復時のヒステリシスロスが０．０２５ｃＮ・ｃｍ／ｙａｒｎのモノフィラメントを得た。
このモノフィラメントを、連結糸を形成するＬ４の筬から供給した以外は実施例３と同様にして、表１に示す諸物性の立体編物を得た。
【００６１】
（実施例５）
枚筬を装備した９ゲージ、釜間１３ｍｍのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する３枚の筬（Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３）から３３４デシテックス９６フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸（旭化成株式会社製ポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸１６７デシテックス４８フィラメントの黒色先染め糸、２本引き揃え）をいずれもオールインの配列で供給し、裏側の編地を形成する２枚の筬（Ｌ５、Ｌ６）から１００２デシテックス２８８フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸（旭化成株式会社製ポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸１６７デシテックス４８フィラメントの黒色先染め糸、６本引き揃え）をＬ５ガイドに１イン１アウトの配列で、Ｌ６ガイドに１アウト１インの配列で供給し、連結糸を形成するＬ４の筬から参考例で製造した８８０デシテックスのポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメント（直径０．２９ｍｍ）をオールインの配列で供給した。
【００６２】
連結糸の編組織を以下に変更した以外は実施例１と同様の編組織で、打ち込み１０コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。
得られた生機を１０％幅出しして１５０℃×２分で乾熱ヒートセットし、全連結糸が表側の編地の編目と相対する裏側の編目から２ウエール離れた編目を斜めに傾斜して連結し、Ｘ構造を形成している立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表１に示す。
（編組織）
Ｌ４：１０３２／４５２３／
【００６３】
（実施例６）
ブルラッセル編機の釜間を５ｍｍとし、連結糸の編組織を以下に変更して、全連結糸が表側の編地の編目と相対する裏側の編目から２ウエール離れた編目を斜めに傾斜して連結し、Ｘ構造を形成させた以外は実施例３と同様にして得られた立体編物の諸物性を表１に示す。
（編組織）
Ｌ４：１０３２／４５２３／
【００６４】
（実施例７）
連結糸に実施例４と同様の２８０デシテックスのポリブチレンテレフタレートの連続弛緩熱処理糸を用いた以外は実施例６と同様にして得られた立体編物の諸物性を表１に示す。
（実施例８）
体編物の生機の仕上げ加工方法を、２５％幅出しして乾熱ヒートセットした以外は実施例１と同様にして得られた立体編物の諸物性を表１に示す。
【００６５】
（実施例９）
体編物の生機の仕上げ加工方法を、幅出しせずに有り幅で乾熱ヒートセットした以外は実施例３と同様にして得られた立体編物の諸物性を表１に示す。
（実施例１０）
立体編物の生機の仕上げ加工方法を、幅出しせずに有り幅で乾熱ヒートセットした以外は実施例１と同様にして得られた立体編物の諸物性を表１に示す。
【００６６】
【表１】

【００６７】
（実施例１１）
９ゲージ、釜間１３ｍｍで、７枚筬と緯糸挿入装置を装備したダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する２枚の筬（Ｌ１、Ｌ２）から１００２デシテックス２８８フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸（旭化成株式会社製ポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸１６７デシテックス４８フィラメントの黒色先染め糸、６本引き揃え）をＬ１ガイドに２イン２アウトの配列で、Ｌ２ガイドに２アウト２インの配列で供給し、裏側の編地を形成する３枚の筬の（Ｌ５、Ｌ６、Ｌ７）のうちＬ５、Ｌ７ガイドからに５０１デシテックス１４４フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸（旭化成株式会社製ポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸１６７デシテックス４８フィラメントの黒色先染め糸、３本引き揃え）をオールインの配列で、Ｌ６ガイドから２００４デシテックス５７６フィラメントのポリトリメチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸（旭化成株式会社製、商標「ソロ」仮撚加工糸１６７デシテックス４８フィラメントの黒色先染め糸、１２本引き揃え）を供給し、連結糸を形成する２枚の筬（Ｌ３、Ｌ４）から参考例で製造した８８０デシテックスのポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントを、Ｌ３ガイドに２イン２アウトの配列で、Ｌ４ガイドに２アウト２インの配列で供給した。
【００６８】
以下に示す編組織で裏側の編地のタテ方向に挿入糸（Ｌ６）を挿入し、裏側の編地の毎コースに２００４デシテックス５７６フィラメントのポリトリメチレンテレフタレート繊維旭化成株式会社製、商標「ソロ」仮撚加工糸１６７デシテックス４８フィラメントの黒色先染め糸、１２本合撚糸）を緯糸挿入して、打ち込み１２コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。
得られた生機を有り幅で１５０℃×２分で乾熱ヒートセットし、裏側の編地のヨコ方向およびタテ方向に挿入糸が挿入され、全連結糸が表側の編地の編目と相対する裏側の編目から２ウエール離れた編目を斜めに傾斜して連結し、Ｘ構造を形成している立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を表２に示す。
尚、立体編物の圧縮撓み特性を評価する際は、ヨコ方向の挿入糸がスリップしない様に立体編物の試験片の周囲を溶着した。
（編組織）
Ｌ１：４５４４／２３２２／１０１１／３２３３／
Ｌ２：１０１１／３２３３／４５４４／２３２２／
Ｌ３：３２５４／２３１０／２３０１／３２４５／
Ｌ４：２３０１／３２４５／３２５４／２３１０／
Ｌ５：０００１／１１１０／
Ｌ６：００１１／１１００／
Ｌ７：１１１２／１１１０／
【００６９】
（実施例１２）
実施例１１において、タテ方向に挿入するＬ６の筬から供給する繊維と、緯糸挿入する繊維に８８０デシテックスのポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントの２本引き揃えを用いた以外は実施例１０と同様にして得られた立体編物の諸物性を表２に示す。
尚、立体編物の圧縮撓み特性を評価する際は、ヨコ方向の挿入糸がスリップしない様に立体編物の試験片の周囲を溶着した。
【００７０】
（実施例１３）
実施例１１において、タテ方向に挿入するＬ６の筬から供給する繊維と、緯糸挿入する繊維に８８０デシテックスのポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメントの４本引き揃えを用いた以外は実施例１０と同様にして得られた立体編物の諸物性を表２に示す。
尚、立体編物の圧縮撓み特性を評価する際は、ヨコ方向の挿入糸がスリップしない様に立体編物の試験片の周囲を溶着した。
【００７１】
（比較例１）
実施例６において連結糸の編組織を以下に変更して、全連結糸が傾斜していない構造にした以外は実施例６と同様にして得られた立体編物の諸物性を表２に示す。
（編組織）
Ｌ４：１０１０／０１０１／
（比較例２）
比較例１において連結糸に実施例４と同様の２８０デシテックスのポリブチレンテレフタレートの連続弛緩熱処理糸を用いた以外は比較例１と同様にして得られた立体編物の諸物性を表２に示す。
【００７２】
（比較例３）
連結糸に２８０デシテックスのポリエチレンテレフタレートモノフィラメント（旭化成株式会社製）を用いた以外は実施例６と同様にして得られた立体編物の諸物性を表２に示す。
（比較例４）
ダブルラッセル編機の釜間を５ｍｍとし、連結糸の編組織を以下に変更して、全連結糸が１ウエールに渡って傾斜しＸ構造を形成させた以外は実施例５と同様にして得られた立体編物の諸物性を下記表２に示す。
（編組織）
Ｌ４：１０２１／２３１２／
【００７３】
（比較例５）
６枚筬を装備した１８ゲージ、釜間１２ｍｍのダブルラッセル編機を用い、表側の編地を形成する２枚の筬（Ｌ１、Ｌ２）及び裏側の編地を形成する２枚の筬（Ｌ５、Ｌ６）から３３４デシテックス９６フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸（旭化成株式会社製ポリエチレンテレフタレート繊維仮撚加工糸１６７デシテックス４８フィラメントの黒色先染め糸、２本引き揃え）をＬ１、Ｌ５ガイドに２イン２アウトの配列で、Ｌ２、Ｌ６ガイドに２アウト２インの配列で供給し、連結糸を形成する２枚の筬（Ｌ３、Ｌ４）から参考例で製造した２８０デシテックスのポリトリメチレンテレフタレートモノフィラメント（直径０．１６ｍｍ）をＬ３ガイドに２イン２アウトの配列で、Ｌ４ガイドに２アウト２インの配列で供給した。
【００７４】
以下に示す編組織で、打ち込み１４コース／２．５４ｃｍの密度で立体編物の生機を編成した。
得られた生機を４０％幅出しして１５０℃×２分で乾熱ヒートセットし、表裏の編地がメッシュ組織で、全連結糸が表側の編地の編目と相対する裏側の編目から２ウエール離れた編目を斜めに傾斜して連結し、Ｘ構造を形成している立体編物を得た。得られた立体編物の諸物性を下記表２に示す。
尚、得られた立体編物の連結糸は編地の長さ方向（ウエール列に沿った方向）に倒れやすいものであった。
（編組織）
Ｌ１：４５４４／２３２２／１０１１／３２３３／
Ｌ２：１０１１／３２３３／４５４４／２３２２／
Ｌ３：３２５４／２３１０／２３０１／３２４５／
Ｌ４：２３０１／３２４５／３２５４／２３１０／
Ｌ５：４４２３／２２１０／１１３２／３３４５／
Ｌ６：１１３２／３３４５／４４２３／２２１０／
【００７５】
【表２】

【発明の効果】
【００７６】
本発明の立体編物は、弾力性のあるクッション性を有し、瞬時の圧縮回復性が良好で、繰り返し或いは長時間使用しても弾力性が損なわれ難く、クッション性の耐久性に優れるものである。
特に、ハンモック式の座席シートに使用した場合に、弾力感のあるクッション性を示すと共に人体へのフィット感が良好で、かつ繰り返し或いは長時間座った後もヘタリが少なく、形態保持性が良好である。
さらには、本発明の立体編地は高周波の振動減衰性が良好となり、振動の加わる座席シート、例えば車載用シートのクッション材として好適である。
【図面の簡単な説明】
【図１】 立体編物のウエール列に沿った切断面から見たモノフィラメントの中心線を示す一例である。
【図２】 立体編物のウエール列に沿った切断面から見た、立体編物を５０％圧縮した状態のモノフィラメントの湾曲状態を示す一例である。
【図３】 立体編物のコース列に沿った切断面図である。
【図４】 立体編物の５０％圧縮時のコース列に沿った切断面図である。
【図５】 立体編物のコース列に沿った切断面図における連結糸のトラス構造の一例である。
【図６】 立体編物のコース列に沿った切断面図における連結糸のクロス構造の一例である。
【図７】 立体編地の荷重−変位曲線の一例である。

Claims (13)

1. 表裏二層の編地と、該二層の編地を連結するポリトリメチレンテレフタレート又はポリブチレンテレフタレート繊維を主体とするモノフィラメントによる連結糸から構成された厚みが３〜３０ｍｍである立体編物であって、立体編物の少なくとも一部の連結糸が、表側の編地の編目と相対する裏側の編目から２ウエール以上離れたウエール列の編目を、斜めに傾斜して連結し、該連結糸と逆方向に斜めに傾斜して表裏の編目を連結する連結糸が存在し、前記互いに逆方向に斜めに傾斜した連結糸が表裏の編地をクロス状（Ｘ状）又はトラス状に連結し、連結糸を構成するモノフィラメントの繊度が２０〜１５００デシテックスであり、立体編物の２．５４ｃｍ平方の面積中にある連結糸の総断面積が０．０３ｃｍ²〜０．３５ｃｍ²で表される連結糸の密度を有し、しかも
   （ａ）立体編物中のモノフィラメントの曲率が０．０１〜１．６であり、（ｂ）立体編物の５０％圧縮時のモノフィラメントの屈曲伸長率が２０％以下であり、（ｃ）立体編物の５０％圧縮回復時のヒステリシスロスが５０％以下であることを特徴とする立体編物。
2. 立体編物の圧縮撓み量が１０ｍｍ以上８０ｍｍ以下、圧縮撓み時のヒステリシスロスが６５％以下、圧縮撓み時の残留歪量が３０ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１記載の立体編物。
3. 立体編物のタテ方向及びヨコ方向の伸長率が３％以上５０％以下であることを特徴とする請求項１又は２記載の立体編物。
4. 立体編物のタテ方向及びヨコ方向の伸長率が０．５％以上２０％以下であることを特徴とする請求項１及び２〜３のいずれかに記載の立体編物。
5. 立体編物のタテ方向及びヨコ方向の伸長残留歪が１０％以下であることを特徴とする請求項１及び２〜４のいずれかに記載の立体編物。
6. 立体編物の７５％圧縮時のモノフィラメントの屈曲伸長率が２０％以下であることを特徴とする請求項１及び２〜５のいずれかに記載の立体編物。
7. 立体編物の圧縮前の連結糸長Ｈ１（ｍｍ）と５０％圧縮後の連結糸長Ｈ２（ｍｍ）の関係が次式で示されることを特徴とする請求項１及び２〜６のいずれかに記載の立体編物。
   Ｈ１／Ｈ２≧０．５５
8. 立体編物のモノフィラメントの直径Ｄ（ｍｍ）と厚みＴ₀（ｍｍ）の関係が次式で示されることを特徴とする請求項１及び２〜７のいずれかに記載の立体編物。
   Ｔ₀／Ｄ≧２０
9. 立体編物の表裏の少なくとも一方の編地のタテ方向及び／又はヨコ方向に挿入糸が直線状に挿入されていることを特徴とする請求項１及び２〜８のいずれかに記載の立体編物。
10. 立体編物の常温下での圧縮回復率が９０％以上、７０℃雰囲気下での圧縮回復率が７０％以上であることを特徴とする請求項１及び２〜９のいずれかに記載の立体編物。
11. 立体編物が、ハンモック式座席シート用であることを特徴とする請求項１及び２〜１０のいずれかに記載の立体編物。
12. 立体編物の表裏糸の少なくとも一部がポリトリメチレンテレフタレートマルチフィラメントで構成されていることを特徴とする請求項１及び２〜１１のいずれかに記載の立体編物。
13. 挿入糸がポリトリメチレンテレフタレート繊維であることを特徴とする請求項９〜１２のいずれかに記載の立体編物。

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