JP4079446B2 - 舗装用改質アスファルト組成物 - Google Patents
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Description
本発明は、舗装用改質アスファルト組成物の製造方法に関し、詳しくは、改質材のベースアスファルト中への分散状態が良好で、改質材による改質効果が大きく、加熱貯蔵安定性に優れており、道路に施工後の舗装体の轍掘れが起きにくく、しかもひび割れの発生が少ない、耐久性に優れた舗装用改質アスファルト組成物の製造方法に関するものである。
道路舗装用のアスファルト材料としては、ストレートアスファルト及び改質アスファルトが主として用いられている。このうち、ストレートアスファルトの性能を改善した改質アスファルトには、ストレートアスファルトを原料油とし、高温下で空気を吹き込む操作、すなわちブローイング操作を行うことにより、感温性を改善し、かつ６０℃における粘度を８００から１２００Ｐａ・ｓに高めたセミブローンアスファルトと、ストレートアスファルトにゴム、熱可塑性エラストマーを単独、または両者を併用添加したゴム・熱可塑性エラストマー入りアスファルトがある。
前者のセミブローンアスファルトは、６０℃における粘度がストレートアスファルト４０〜６０、ストレートアスファルト６０〜８０、ストレートアスファルト８０〜１００に比べて３〜１０倍高く、夏季の高温下でも軟化しにくいため、重交通道路の轍掘れ対策用に用いられている。一方、後者のゴム・熱可塑性エラストマー入りアスファルトは、６０℃粘度及びタフネス、テナシティ等が大きく増大するため、重交通道路の滑り止め、耐磨耗用、耐轍掘れ用、さらには排水性舗装用の高粘度バインダーとして使用されている。
前者のセミブローンアスファルトは、６０℃における粘度がストレートアスファルト４０〜６０、ストレートアスファルト６０〜８０、ストレートアスファルト８０〜１００に比べて３〜１０倍高く、夏季の高温下でも軟化しにくいため、重交通道路の轍掘れ対策用に用いられている。一方、後者のゴム・熱可塑性エラストマー入りアスファルトは、６０℃粘度及びタフネス、テナシティ等が大きく増大するため、重交通道路の滑り止め、耐磨耗用、耐轍掘れ用、さらには排水性舗装用の高粘度バインダーとして使用されている。
ゴム・熱可塑性エラストマー入りアスファルトは上記のように、ゴム、及び熱可塑性エラストマー等の改質材の添加により、６０℃粘度、及びタフネス、テナシティ等が増大するという改質効果がある。しかし、従来のゴム・熱可塑性エラストマー入りアスファルトは、ベースアスファルトと改質材の相溶性が十分でなく、改質効果及び加熱貯蔵安定性が十分でないという問題があった。
本発明は、上記従来技術状況に鑑みてなされたものであり、具体的には、改質材のベースアスファルト中への分散状態が良好で、６０℃粘度、及びタフネス、テナシティ等が大きく増大するという改質材による改質効果が大きく、加熱貯蔵安定性に優れており、それ故に道路に施工後の舗装体の轍掘れが起きにくく、しかもひび割れの発生が少ない、耐久性に優れた舗装用改質アスファルト組成物の製造方法を提供するものである。
本発明は、上記従来技術状況に鑑みてなされたものであり、具体的には、改質材のベースアスファルト中への分散状態が良好で、６０℃粘度、及びタフネス、テナシティ等が大きく増大するという改質材による改質効果が大きく、加熱貯蔵安定性に優れており、それ故に道路に施工後の舗装体の轍掘れが起きにくく、しかもひび割れの発生が少ない、耐久性に優れた舗装用改質アスファルト組成物の製造方法を提供するものである。
本発明者らは、上記課題を解決するために、改質材による改質効果の要因について鋭意検討を重ねた結果、アスファルトの平均分子量が小さく、高分子量成分の量が少なく、特定の平均分子量を有するアスファルテン分を特定量含有するアスファルト類が、ゴム、熱可塑性エラストマー、及び樹脂等の改質材との相溶性が良好になり、改質効果が大きいことを見い出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。すなわち、本発明は、数平均分子量（ＭＮ）２００〜７５０、重量平均分子量（ＭＷ）５００〜２０００、及び重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）１．０〜２．７であり、ベースアスファルトに含まれるアスファルテン分の含有量が１〜２０質量％であり、かつ該アスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が２００〜１４００であり、重量平均分子量（ＭＷ）が５００〜６３００であるベースアスファルトに、改質材としてゴム、熱可塑性エラストマー、及び樹脂のうち少なくとも１種を、ゴム、熱可塑性エラストマー、又は樹脂の含有量がそれぞれアスファルト類と前記各改質材の合計量の２〜４０質量％になるように配合することを特徴とする舗装用改質アスファルト組成物の製造方法を提供するものである。以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の舗装用改質アスファルト組成物は、ベースとなるアスファルト類と改質材との相溶性が良く、アスファルト舗装の耐轍掘れ性と相関が高いとされる６０℃粘度、及びアスファルトバインダーと骨材の接着性とバインダー同志の結合力の指標となるタフネス、テナシティに優れた性能を示し、加熱貯蔵安定性に優れている。従って、本発明の舗装用改質アスファルト組成物は、実用上極めて有用である。
本発明で使用するアスファルト類は、例えば各種原油を常圧蒸留装置及び減圧蒸留装置にかけ、軽質分を除去して得られる瀝青物質であるストレートアスファルト、原油を減圧蒸留した際の減圧蒸留留出油、溶剤脱れきアスファルト、もしくはストレートアスファルトを常圧下で２３０〜２７０℃の温度で空気を吹き込み、構成している炭化水素に脱水素重合、縮合反応を起こさせてコンシステンシーの高い状態にしたセミブローンアスファルトやブローンアスファルト等が使用可能である。本発明で使用するベースとなるアスファルト類の平均分子量は、数平均分子量（ＭＮ）が２００〜７５０、重量平均分子量（ＭＷ）が５００〜２０００であり、好ましくは数平均分子量（ＭＮ）が２００〜６５０、重量平均分子量（ＭＷ）が５００〜１８００である。ベースとなるアスファルト類の数平均分子量（ＭＮ）が７５０を超え、重量平均分子量（ＭＷ）が２０００を超える場合、改質材を添加すると、改質材がアスファルト中に島状に点在し、改質材の分散状態が悪くなる。一方、ベースとなるアスファルト類の分子量が小さいほど、改質材の分散性は良好になるが、数平均分子量（ＭＮ）が２００より小さく、重量平均分子量（ＭＷ）が５００より小さい場合、アスファルトの強度が損なわれる。
また、ベースとなるアスファルト類の、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）は１．０〜２．７である。ＭＷ／ＭＮは分子量分布の尺度となる値であり、その値が大きいほど、分子量分布が広いと言える。故に、ＭＷ／ＭＮが大きいものは、平均分子量は小さくても、高分子量成分が多く存在する可能性がある。そして高分子量成分が多く存在すると、改質材の分散状態が悪くなる。この理由で、平均分子量（ＭＮ、ＭＷ）が上記範囲に入っていても、ＭＷ／ＭＮが２．７を超えるアスファルト類を使用した場合は、改質材の分散状態が悪くなる。ここでの数平均分子量（ＭＮ）、重量平均分子量（ＭＷ）はゲル浸透クロマトグラフィ（ＧＰＳ）により測定し、ポリスチレン換算で求めたものである。ＧＰＣの測定は、ＴＯＳＯＨ ＨＬＣ−８１２０の装置により、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を移動相として、ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨＭ−Ｎカラムを用いて行った。
本発明で使用するアスファルト類の組成は、アスファルテン分、レジン分、芳香族分の合計量が３０〜１００質量％であることが好ましく、さらに好ましくは５０〜９０質量％である。アスファルト類の組成成分の内、芳香族分、レジン分、アスファルテン分といった芳香族性の物質の合計量が３０質量％より少ない場合、ベースとなるアスファルト類の粘度、接着性等が低くなり過ぎるため、改質アスファルトの最終性状が低くなるおそれがあり、好ましくない。また、上記の組成の内、アスファルテン分はアスファルト類の全体量に対して、２０質量％以下である。アスファルテン割合が２０質量％を超える場合、ベースとなるアスファルト類が硬くなり過ぎ、低温ひび割れ、施工性の点で好ましくない。またアスファルテン分が多過ぎると、改質材との相溶性の面でも好ましくない。なお、ここでの組成とは、石油学会法（ＪＰＩ−５Ｓ−２２）による組成分析試験結果を意味する。
また、本発明で使用するベースとなるアスファルト類に含まれるアスファルテン分は、数平均分子量（ＭＮ）が２００〜１４００、重量平均分子量（ＭＷ）５００〜６３００であり、特にＭＮが３００〜１３００、ＭＷが６００〜５８００であることが好ましい。ベースとなるアスファルト類のアスファルテン分が、２０質量％以下であっても、アスファルテン分のような高分子量成分の数平均分子量（ＭＮ）が１４００を超え、重量平均分子量（ＭＷ）が６３００を超えるものは、アスファルト類全体のＭＮ、ＭＷ、ＭＷ／ＭＮが本発明の条件をはずれ、改質材との相溶性が悪くなるので好ましくない。また、仮にＭＮ、ＭＷ、ＭＷ／ＭＮが本発明の条件を満足していても、アスファルテン分のような高分子量成分のＭＮが１４００を超え、ＭＷが６３００を超えるようなアスファルト類は、改質材との相溶性が悪くなるので好ましくない。ここでの数平均分子量（ＭＮ）、重量平均分子量（ＭＷ）は、上記と同様のＧＰＣ法で測定したものである。
また、本発明においては、上記アスファルト類の数平均分子量（ＭＮ）が８００〜１３００で、好ましくは８００〜１１５０であり、重量平均分子量（ＭＷ）が２１００〜３５００で、好ましくは２１００〜３０００で、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）が１．０〜２．７の高分子量アスファルト類に、数平均分子量（ＭＮ）が１００〜７００、重量平均分子量（ＭＷ）が１００〜１５００の可塑剤を配合することにより、調製することも可能である。本発明に使用する可塑剤としては、常圧残渣油、減圧残渣油、減圧蒸留留出油、溶剤脱瀝油、ベースオイル、芳香族油等が挙げられる。可塑剤は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。可塑剤の数平均分子量（ＭＮ）が７００を超え、重量平均分子量（ＭＷ）が１５００を超える場合、可塑剤による分子量減少効果が小さく好ましくない。一方、可塑剤の数平均分子量（ＭＮ）及び重量平均分子量（ＭＷ）が１００を下回る場合、アスファルト類が柔らかくなり過ぎ、強度が損なわれるおそれがある。
配合する可塑剤の量は、高分子量アスファルト類と可塑剤の合計量に対して、５〜６０質量％であり、好ましくは６〜５０質量％である。
配合する可塑剤の量が５質量％を下回る場合、分子量減少効果が小さくなり、また６０質量％を超える場合、アスファルト類が柔らかくなり過ぎ、強度が損なわれる傾向がある。
また、可塑剤の混合温度や混合時間は、特に制限されるものではないが、通常８０〜１５０℃、５〜３０分間である。
配合する可塑剤の量が５質量％を下回る場合、分子量減少効果が小さくなり、また６０質量％を超える場合、アスファルト類が柔らかくなり過ぎ、強度が損なわれる傾向がある。
また、可塑剤の混合温度や混合時間は、特に制限されるものではないが、通常８０〜１５０℃、５〜３０分間である。
ここで、数平均分子量（ＭＮ）が１３００を超え、重量平均分子量（ＭＷ）が３５００を超える高分子量アスファルト類については、可塑剤を配合しても分子量を小さくする効果が小さいため好ましくない。また、ＭＷ／ＭＮが２．９より大きいものは、可塑剤配合により、ＭＷ／ＭＮを２．９以下にすることは困難であるので、好ましくない。
可塑剤の配合が必要な高分子量アスファルト類の組成は、アスファルテン分、レジン分、芳香族分の合計量が３０〜１００質量％であることが好ましく、さらに好ましくは、５０〜９０質量％である。高分子量アスファルト類の組成成分の内、芳香族分、レジン分、アスファルテン分といった芳香族性の物質の合計量が３０質量％より少ない場合、ベースとなるアスファルト類の粘度、接着性等が低くなり過ぎるため、改質アスファルトの最終性状が低くなるおそれがあり、好ましくない。
可塑剤の配合が必要な高分子量アスファルト類の組成は、アスファルテン分、レジン分、芳香族分の合計量が３０〜１００質量％であることが好ましく、さらに好ましくは、５０〜９０質量％である。高分子量アスファルト類の組成成分の内、芳香族分、レジン分、アスファルテン分といった芳香族性の物質の合計量が３０質量％より少ない場合、ベースとなるアスファルト類の粘度、接着性等が低くなり過ぎるため、改質アスファルトの最終性状が低くなるおそれがあり、好ましくない。
また、上記の組成の内、アスファルテン分は高分子量アスファルト類の全体量に対して、２０質量％以下である。アスファルテン割合が２０質量％を超える場合、ベースとなるアスファルト類が硬くなり過ぎ、低温ひび割れ、施工性の点で好ましくない。またアスファルテン分のような高分子量成分が多過ぎると、改質材との相溶性の面でも好ましくない。また、本発明で使用する高分子量アスファルト類に含まれるアスファルテン分は、数平均分子量（ＭＮ）が２００〜１５００、重量平均分子量（ＭＷ）が５００〜６５００であり、特に数平均分子量（ＭＮ）が３００〜１４００、重量平均分子量（ＭＷ）が６００〜６３００であることが好ましい。
高分子量アスファルト類のアスファルテン分が、２０質量％以下であっても、アスファルテン分のような高分子量成分の数平均分子量（ＭＮ）が１５００を超え、重量平均分子量（ＭＷ）が６５００を超えるものは、可塑剤を配合しても分子量を小さくする効果が小さいため好ましくない。また、仮に可塑剤配合により、高分子量アスファルト類のＭＮ、ＭＷ、ＭＷ／ＭＮの値が本発明の条件を満足するようになったとしても、アスファルテン分のような高分子量成分のＭＮが１５００を超え、ＭＷが６５００を超えるようなものは、改質材との相溶性が悪くなるので好ましくない。なお、ここでの組成は石油学会法（ＪＰＩ−５Ｓ−２２）による組成分析試験結果であり、平均分子量（ＭＮ、ＭＷ）はＧＰＣ法で測定し、ポリスチレン換算で求めたものである。
本発明の舗装用改質アスファルト組成物の製造方法に用いられる改質材としては、ゴム、熱可塑性エラストマー、及び樹脂が挙げられる。これらは、１種単独、もしくは２種以上を組み合わせて用いることができる。
これらの改質材の主な改質効果として、ゴムは伸度、熱可塑性エラストマーは６０℃粘度、タフネス、テナシティ、樹脂はタフネス、テナシティの各性状の改善効果がある。
ゴムとしては、例えばクロロプレンゴム、スチレン−ブタジエンゴム、天然ゴム等が挙げられ、特に好ましくはスチレン−ブタジエンゴムである。
これらの改質材の主な改質効果として、ゴムは伸度、熱可塑性エラストマーは６０℃粘度、タフネス、テナシティ、樹脂はタフネス、テナシティの各性状の改善効果がある。
ゴムとしては、例えばクロロプレンゴム、スチレン−ブタジエンゴム、天然ゴム等が挙げられ、特に好ましくはスチレン−ブタジエンゴムである。
スチレン−ブタジエンゴムとしては、スチレンを任意の割合で含有する種々のスチレン−ブタジエンゴムが使用できるが、結合スチレン含有量が２０〜３０質量％のものが好ましく、特にラテックス状であり、固形分が４５〜７５質量％、固形分密度が０．９２〜０．９７ｇ／ｃｍのものが好ましい。固形分が少な過ぎると、所要量を配合するための配合時間が長くなり、作業性が悪くなる。逆に、固形分が多過ぎるとラテックスの粘度が高くなり、均一な混合が難しくなる。また、結合スチレン含有量が少ないと、６０℃粘度等の上昇効果が低減する傾向があり、結合スチレン含有量が多過ぎると伸度に対する改善効果が低下する傾向がある。
ゴムは、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
ゴムは、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
本発明に用いる熱可塑性エラストマーとしては、例えばスチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合体、スチレン−エチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体等が挙げられ、好ましくはスチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体が挙げられる。これらのスチレン共重合体のスチレン量は、２０〜５０質量％が好ましく、特に３０〜４５質量％が好ましい。スチレン量が少な過ぎると、タフネス、テナシティ、６０℃粘度の改善効果が低下し、また、スチレン含有が多過ぎると、ベースアスファルトとの相溶性が低下する傾向がある。
さらに、この熱可塑性エラストマーの重量平均分子量は、５０，０００〜５００，０００の範囲が好ましく、特に１００，０００〜３００，０００の範囲が好ましい。重量平均分子量が小さ過ぎると、改質効果が小さく、大量の配合が必要となる。逆に、重量平均分子量が大き過ぎると、ベースアスファルトとの相溶性が低下する傾向がある。
熱可塑性エラストマーは、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
さらに、この熱可塑性エラストマーの重量平均分子量は、５０，０００〜５００，０００の範囲が好ましく、特に１００，０００〜３００，０００の範囲が好ましい。重量平均分子量が小さ過ぎると、改質効果が小さく、大量の配合が必要となる。逆に、重量平均分子量が大き過ぎると、ベースアスファルトとの相溶性が低下する傾向がある。
熱可塑性エラストマーは、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
本発明に用いる樹脂は、脂肪族系炭化水素樹脂、脂環族系炭化水素樹脂、水素添加炭化水素樹脂等の熱可塑性をもつ石油樹脂類が好ましい。また、石油樹脂類の軟化点は、７０〜１５０℃で、好ましくは８０℃〜１４５℃である。軟化点が低過ぎると、改質効果が小さく、また逆に軟化点が高過ぎるとアスファルトが硬くなり過ぎ、施工性等の面で問題が生じるおそれがある。
さらに、石油樹脂類の数平均分子量（ＭＮ）は２００〜１５００、重量平均分子量（ＭＷ）は３００〜３０００の範囲が好ましく、特にＭＮが３００〜１３００、ＭＷが４００〜２，８００の範囲が好ましい。ＭＮ及びＭＷが小さ過ぎると、改質効果が小さく、大量の配合が必要となり、逆にＭＮ及びＭＷが大き過ぎると、相溶性が低下するおそれがある。
樹脂は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
各種改質材の数平均分子量及び重量平均分子量はＧＰＣ法で測定し、ポリスチレン換算で求めたものである。
改質材の含有量は、アスファルト類と各改質材の合計量に対して、それぞれ２〜４０質量％であり、好ましくは３〜３０質量％である。具体的には、改質材としてゴムが配合されている場合、ゴムの含有量は、アスファルト類とゴムの合計量に対して、２〜４０質量％であり、好ましくは３〜３０質量％である。また、改質材として熱可塑性エラストマーが配合されている場合、熱可塑性エラストマーの含有量は、アスファルト類と熱可塑性エラストマーの合計量に対して、２〜４０質量％であり、好ましくは３〜３０質量％である。さらに、改質材として樹脂が配合されている場合、樹脂の含有量は、アスファルト類と樹脂の合計量に対して、２〜４０質量％であり、好ましくは３〜３０質量％である。これらの含有量が２質量％を下回るほど少ない場合、改質効果が小さくなり、また４０質量％を超えるほど多くなると、高温時の動粘度が高くなるため、骨材との混合性が悪くなる傾向がある。
さらに、石油樹脂類の数平均分子量（ＭＮ）は２００〜１５００、重量平均分子量（ＭＷ）は３００〜３０００の範囲が好ましく、特にＭＮが３００〜１３００、ＭＷが４００〜２，８００の範囲が好ましい。ＭＮ及びＭＷが小さ過ぎると、改質効果が小さく、大量の配合が必要となり、逆にＭＮ及びＭＷが大き過ぎると、相溶性が低下するおそれがある。
樹脂は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
各種改質材の数平均分子量及び重量平均分子量はＧＰＣ法で測定し、ポリスチレン換算で求めたものである。
改質材の含有量は、アスファルト類と各改質材の合計量に対して、それぞれ２〜４０質量％であり、好ましくは３〜３０質量％である。具体的には、改質材としてゴムが配合されている場合、ゴムの含有量は、アスファルト類とゴムの合計量に対して、２〜４０質量％であり、好ましくは３〜３０質量％である。また、改質材として熱可塑性エラストマーが配合されている場合、熱可塑性エラストマーの含有量は、アスファルト類と熱可塑性エラストマーの合計量に対して、２〜４０質量％であり、好ましくは３〜３０質量％である。さらに、改質材として樹脂が配合されている場合、樹脂の含有量は、アスファルト類と樹脂の合計量に対して、２〜４０質量％であり、好ましくは３〜３０質量％である。これらの含有量が２質量％を下回るほど少ない場合、改質効果が小さくなり、また４０質量％を超えるほど多くなると、高温時の動粘度が高くなるため、骨材との混合性が悪くなる傾向がある。
本発明の舗装用改質アスファルト組成物の製造方法においては、上記各成分を所定割合で配合する。各成分の配合順序は、特に制限されないが、ベース基材を混合した後、樹脂、熱可塑性エラストマー、あるいはゴム等の順序で改質材を配合することが好ましい。
ベース基材へのゴム、熱可塑性エラストマー等の混合は、プロペラ式攪拌機、ホモミキサー等の各種攪拌機が使用できるが、高せん断力をかけるホモミキサーが好ましい。ただし、石油樹脂の場合は、熱をかけるだけで溶解混合するので、必ずしも高せん断力をかける必要はない。
各成分の混合温度は、特に制限されるものではないが、通常１５０〜２００℃で行うことができる。また、混合時間も特に制限されるものではないが、通常改質材１成分につき５分〜１０時間、好ましくは１０分〜５時間である。
本発明の舗装用改質アスファルト組成物の製造方法においては、必要により、通常舗装用改質アスファルトに添加される他の添加剤、例えば剥離防止剤、分散剤、安定剤などを添加してもよい。
また、本発明で得られた舗装用改質アスファルト組成物の施工方法は、舗装用改質アスファルト組成物を所定の温度で骨材、フィラー等と混合し、舗装場所に敷設し、転圧することにより行うことができる。骨材、フィラー等との混合温度は、通常の混合温度でよく、例えば１６５〜１８５℃でよい。また、転圧時の温度は通常の転圧温度でよく、例えば１５０〜１７５℃でよい。
ベース基材へのゴム、熱可塑性エラストマー等の混合は、プロペラ式攪拌機、ホモミキサー等の各種攪拌機が使用できるが、高せん断力をかけるホモミキサーが好ましい。ただし、石油樹脂の場合は、熱をかけるだけで溶解混合するので、必ずしも高せん断力をかける必要はない。
各成分の混合温度は、特に制限されるものではないが、通常１５０〜２００℃で行うことができる。また、混合時間も特に制限されるものではないが、通常改質材１成分につき５分〜１０時間、好ましくは１０分〜５時間である。
本発明の舗装用改質アスファルト組成物の製造方法においては、必要により、通常舗装用改質アスファルトに添加される他の添加剤、例えば剥離防止剤、分散剤、安定剤などを添加してもよい。
また、本発明で得られた舗装用改質アスファルト組成物の施工方法は、舗装用改質アスファルト組成物を所定の温度で骨材、フィラー等と混合し、舗装場所に敷設し、転圧することにより行うことができる。骨材、フィラー等との混合温度は、通常の混合温度でよく、例えば１６５〜１８５℃でよい。また、転圧時の温度は通常の転圧温度でよく、例えば１５０〜１７５℃でよい。
次に、本発明を実施例、及び比較例によりさらに具体的に説明する。なお、本発明は、これらの例によって何ら制限されるものではない。
実施例、比較例における軟化点、針入度、伸度はＪＩＳ Ｋ２２０７に、６０℃粘度、及びタフネス、テナシティは舗装試験法便覧（（社）日本道路協会、昭和６３年版）に準拠して行った。
改質材の分散状態は、光学顕微鏡を用いて２００倍で観察し、改質材がアスファルト中に均一に分散しているものを分散状態○、改質材が島状の塊となって点在しているものを分散状態×とした。
改質アスファルトの加熱貯蔵安定性は、約２００ｇの改質アスファルトを、３５０ｍｌのアルミ缶に入れ、１６０℃×７日間で加熱し、表面一面に改質材の膜が張っているものを安定性×、膜張りが全くないか、もしくは少ないものを安定性○とした。
また、組成分析は石油学会法（ＪＰＩ−５Ｓ−２２）に準拠して行い、平均分子量（ＭＮ、ＭＷ）はゲル浸透クロマトグラフィ（ＧＰＣ）により測定し、ポリスチレン換算で求めた。ＧＰＣ測定は、ＴＯＳＯＨ ＨＬＣ−８１２０の装置により、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を移動相として、ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨＭ−Ｎカラムを用いて行った。
実施例、比較例における軟化点、針入度、伸度はＪＩＳ Ｋ２２０７に、６０℃粘度、及びタフネス、テナシティは舗装試験法便覧（（社）日本道路協会、昭和６３年版）に準拠して行った。
改質材の分散状態は、光学顕微鏡を用いて２００倍で観察し、改質材がアスファルト中に均一に分散しているものを分散状態○、改質材が島状の塊となって点在しているものを分散状態×とした。
改質アスファルトの加熱貯蔵安定性は、約２００ｇの改質アスファルトを、３５０ｍｌのアルミ缶に入れ、１６０℃×７日間で加熱し、表面一面に改質材の膜が張っているものを安定性×、膜張りが全くないか、もしくは少ないものを安定性○とした。
また、組成分析は石油学会法（ＪＰＩ−５Ｓ−２２）に準拠して行い、平均分子量（ＭＮ、ＭＷ）はゲル浸透クロマトグラフィ（ＧＰＣ）により測定し、ポリスチレン換算で求めた。ＧＰＣ測定は、ＴＯＳＯＨ ＨＬＣ−８１２０の装置により、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を移動相として、ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨＭ−Ｎカラムを用いて行った。
実施例１
芳香族分４７質量％、レジン分２８質量％、アスファルテン分１１質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）６１０、重量平均分子量（ＭＷ）１６００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．６であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１１００、重量平均分子量（ＭＷ）が５０００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表１に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分４７質量％、レジン分２８質量％、アスファルテン分１１質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）６１０、重量平均分子量（ＭＷ）１６００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．６であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１１００、重量平均分子量（ＭＷ）が５０００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表１に得られた組成物の性状を示す。
実施例２
芳香族分４３質量％、レジン分２５質量％、アスファルテン分１１質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）６００、重量平均分子量（ＭＷ）１５００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．５であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１２００、重量平均分子量（ＭＷ）が５５００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表１に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分４３質量％、レジン分２５質量％、アスファルテン分１１質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）６００、重量平均分子量（ＭＷ）１５００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．５であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１２００、重量平均分子量（ＭＷ）が５５００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表１に得られた組成物の性状を示す。
実施例３
芳香族分４８質量％、レジン分２７質量％、アスファルテン分４質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）６１０、重量平均分子量（ＭＷ）１６００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．６であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１０５０、重量平均分子量（ＭＷ）が４６００のストレートアスファルトに、軟化点１２５℃、数平均分子量（ＭＮ）４５０、重量平均分子量（ＭＷ）７２０の石油樹脂をストレートアスファルトと石油樹脂の合計量の２５質量％、１７０℃×３０分において混合し、その混合物にスチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の１１質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表２に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分４８質量％、レジン分２７質量％、アスファルテン分４質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）６１０、重量平均分子量（ＭＷ）１６００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．６であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１０５０、重量平均分子量（ＭＷ）が４６００のストレートアスファルトに、軟化点１２５℃、数平均分子量（ＭＮ）４５０、重量平均分子量（ＭＷ）７２０の石油樹脂をストレートアスファルトと石油樹脂の合計量の２５質量％、１７０℃×３０分において混合し、その混合物にスチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の１１質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表２に得られた組成物の性状を示す。
実施例４
芳香族分５０質量％、レジン分２１質量％、アスファルテン分１質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）５００、重量平均分子量（ＭＷ）１１００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．２であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１０５０、重量平均分子量（ＭＷ）が５１００のストレートアスファルトに、軟化点１２５℃、数平均分子量（ＭＮ）４５０、重量平均分子量（ＭＷ）７２０の石油樹脂をストレートアスファルトと石油樹脂の合計量の２５質量％、１７０℃×３０分において混合し、その混合物にスチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の１１質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表２に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分５０質量％、レジン分２１質量％、アスファルテン分１質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）５００、重量平均分子量（ＭＷ）１１００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．２であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１０５０、重量平均分子量（ＭＷ）が５１００のストレートアスファルトに、軟化点１２５℃、数平均分子量（ＭＮ）４５０、重量平均分子量（ＭＷ）７２０の石油樹脂をストレートアスファルトと石油樹脂の合計量の２５質量％、１７０℃×３０分において混合し、その混合物にスチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の１１質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表２に得られた組成物の性状を示す。
実施例５
芳香族分４３質量％、レジン分２５質量％、アスファルテン分１１質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）６００、重量平均分子量（ＭＷ）１５００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．５であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１２００、重量平均分子量（ＭＷ）が５５００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ、ラテックス状、固形分：５０質量％、固形分密度：０．９６ｇ／ｃｍ、結合スチレン量：２３．５質量％）を、ストレートアスファルとＳＢＲの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で合し、改質アスファルト組成物を得た。表３に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分４３質量％、レジン分２５質量％、アスファルテン分１１質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）６００、重量平均分子量（ＭＷ）１５００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．５であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１２００、重量平均分子量（ＭＷ）が５５００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ、ラテックス状、固形分：５０質量％、固形分密度：０．９６ｇ／ｃｍ、結合スチレン量：２３．５質量％）を、ストレートアスファルとＳＢＲの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で合し、改質アスファルト組成物を得た。表３に得られた組成物の性状を示す。
実施例６
芳香族分４５質量％、レジン分２４質量％、アスファルテン分１２質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）８００、重量平均分子量（ＭＷ）２１００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．６であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１３００、重量平均分子量（ＭＷ）が６２００のストレートアスファルトに、可塑剤として、数平均分子量（ＭＮ）２３０、重量平均分子量（ＭＷ）３３０の、原油を減圧蒸留した留出油からフルフラールで抽出した芳香族油を、ストレートアスファルトと芳香族油の合計量の１０質量％、１２０℃×１０分において配合し、数平均分子量（ＭＮ）６５０、重量平均分子量（ＭＷ）１８００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．８のアスファルト類を得た。このアスファルト類に、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、アスファルト類とＳＢＳの合計量の７質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表４に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分４５質量％、レジン分２４質量％、アスファルテン分１２質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）８００、重量平均分子量（ＭＷ）２１００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．６であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１３００、重量平均分子量（ＭＷ）が６２００のストレートアスファルトに、可塑剤として、数平均分子量（ＭＮ）２３０、重量平均分子量（ＭＷ）３３０の、原油を減圧蒸留した留出油からフルフラールで抽出した芳香族油を、ストレートアスファルトと芳香族油の合計量の１０質量％、１２０℃×１０分において配合し、数平均分子量（ＭＮ）６５０、重量平均分子量（ＭＷ）１８００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．８のアスファルト類を得た。このアスファルト類に、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、アスファルト類とＳＢＳの合計量の７質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表４に得られた組成物の性状を示す。
比較例１
芳香族分４５質量％、レジン分２４質量％、アスファルテン分１５質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）８００、重量平均分子量（ＭＷ）２５００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝３．１であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１４５０、重量平均分子量（ＭＷ）が６５００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表１に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分４５質量％、レジン分２４質量％、アスファルテン分１５質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）８００、重量平均分子量（ＭＷ）２５００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝３．１であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１４５０、重量平均分子量（ＭＷ）が６５００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表１に得られた組成物の性状を示す。
比較例２
芳香族分４５質量％、レジン分２３質量％、アスファルテン分１３質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）６７０、重量平均分子量（ＭＷ）２１５０、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝３．２であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１５００、重量平均分子量（ＭＷ）が６８００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表１に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分４５質量％、レジン分２３質量％、アスファルテン分１３質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）６７０、重量平均分子量（ＭＷ）２１５０、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝３．２であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１５００、重量平均分子量（ＭＷ）が６８００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表１に得られた組成物の性状を示す。
比較例３
芳香族分５３質量％、レジン分２４質量％、アスファルテン分７質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）５８０、重量平均分子量（ＭＷ）１８５０、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝３．２であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１５００、重量平均分子量（ＭＷ）が７０００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表１に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分５３質量％、レジン分２４質量％、アスファルテン分７質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）５８０、重量平均分子量（ＭＷ）１８５０、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝３．２であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１５００、重量平均分子量（ＭＷ）が７０００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表１に得られた組成物の性状を示す。
比較例４
芳香族分４５質量％、レジン分２４質量％、アスファルテン分１５質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）８００、重量平均分子量（ＭＷ）２５００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝３．１であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１４５０、重量平均分子量（ＭＷ）が６５００のストレートアスファルトに、軟化点１２５℃、数平均分子量（ＭＮ）４５０、重量平均分子量（ＭＷ）７２０の石油樹脂をストレートアスファルトと石油樹脂の合計量の２５質量％、１７０℃×３０分において混合し、その混合物にスチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の１１質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表２に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分４５質量％、レジン分２４質量％、アスファルテン分１５質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）８００、重量平均分子量（ＭＷ）２５００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝３．１であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１４５０、重量平均分子量（ＭＷ）が６５００のストレートアスファルトに、軟化点１２５℃、数平均分子量（ＭＮ）４５０、重量平均分子量（ＭＷ）７２０の石油樹脂をストレートアスファルトと石油樹脂の合計量の２５質量％、１７０℃×３０分において混合し、その混合物にスチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の１１質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表２に得られた組成物の性状を示す。
比較例５
芳香族分４９質量％、レジン分２１質量％、アスファルテン分１質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）８５０、重量平均分子量（ＭＷ）２４００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．８であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１０００、重量平均分子量（ＭＷ）が５０００のストレートアスファルトに、軟化点１２５℃、数平均分子量（ＭＮ）４５０、重量平均分子量（ＭＷ）７２０の石油樹脂をストレートアスファルトと石油樹脂の合計量の２５質量％、１７０℃×３０分において混合し、その混合物にスチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の１１質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表２に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分４９質量％、レジン分２１質量％、アスファルテン分１質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）８５０、重量平均分子量（ＭＷ）２４００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．８であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１０００、重量平均分子量（ＭＷ）が５０００のストレートアスファルトに、軟化点１２５℃、数平均分子量（ＭＮ）４５０、重量平均分子量（ＭＷ）７２０の石油樹脂をストレートアスファルトと石油樹脂の合計量の２５質量％、１７０℃×３０分において混合し、その混合物にスチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の１１質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表２に得られた組成物の性状を示す。
比較例６
芳香族分４５質量％、レジン分２４質量％、アスファルテン分１５質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）８００、重量平均分子量（ＭＷ）２５００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝３．１であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１４５０、重量平均分子量（ＭＷ）が６５００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ、ラテックス状、固形分：５０質量％、固形分密度：０．９６ｇ／ｃｍ、結合スチレン量：２３．５質量％）を、ストレートアスファルトとＳＢＲの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表３に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分４５質量％、レジン分２４質量％、アスファルテン分１５質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）８００、重量平均分子量（ＭＷ）２５００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝３．１であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１４５０、重量平均分子量（ＭＷ）が６５００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ、ラテックス状、固形分：５０質量％、固形分密度：０．９６ｇ／ｃｍ、結合スチレン量：２３．５質量％）を、ストレートアスファルトとＳＢＲの合計量の５質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表３に得られた組成物の性状を示す。
比較例７
芳香族分４５質量％、レジン分２４質量％、アスファルテン分１２質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）８００、重量平均分子量（ＭＷ）２１００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．６であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１３００、重量平均分子量（ＭＷ）が６２００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の７質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表４に得られた組成物の性状を示す。
芳香族分４５質量％、レジン分２４質量％、アスファルテン分１２質量％の組成から成り、数平均分子量（ＭＮ）８００、重量平均分子量（ＭＷ）２１００、重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）＝２．６であり、そのアスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が１３００、重量平均分子量（ＭＷ）が６２００のストレートアスファルトに、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体熱可塑性エラストマー（ＳＢＳ、スチレン／ブタジエン重合比：４０／６０、重量平均分子量：１５０，０００）を、ストレートアスファルトとＳＢＳの合計量の７質量％、高せん断力のホモミキサーを用いて、１８０℃×２時間で混合し、改質アスファルト組成物を得た。表４に得られた組成物の性状を示す。
改質材として、ＳＢＳを５質量％混合した、実施例１、２及び比較例１〜３においては、ベースとなるアスファルト類のＭＮ、ＭＷ、ＭＷ／ＭＮ値が本発明の条件を満たす実施例１、２は、ＳＢＳの分散状態が良好で、６０℃粘度、タフネス、テナシティの改質効果も大きい。一方、ベースとなるアスファルト類のＭＮ、ＭＷ、ＭＷ／ＭＮの全てが本発明の条件より大きい比較例１、またＭＷとＭＷ／ＭＮが大きい比較例２、及びＭＷ／ＭＮが大きい比較例３においては、ＳＢＳの分散状態が不良であり、実施例１、２ほどの改質効果が得られていない。
改質材として、石油樹脂を２５質量％混合した後、ＳＢＳを１１質量％混合した、実施例３、４及び比較例４、５においては、ベースとなるアスファルト類のＭＮ、ＭＷ、ＭＷ／ＭＮの値が本発明の条件を満たす実施例３、４は、改質材の分散状態が良好で、６０℃粘度、タフネス、テナシティの改質効果も大きく、加熱貯蔵安定性試験も、表面膜張りが起きにくく、良好な結果となったのに対し、ベースとなるアスファルト類のＭＮ、ＭＷ、ＭＷ／ＭＮの値が、本発明の条件より大きい比較例４では、改質材の量が多いので６０℃粘度は高くなるが、改質材の分散性状態が不良であり、タフネス、テナシティの改質効果が無く、また加熱貯蔵安定性試験も不良な結果となった。また、ベースアスファルトの組成が実施例４と類似しているが、ＭＮ、ＭＷの値が本発明の条件より大きい比較例５は、改質材の分散状態が悪く、改質効果及び加熱貯蔵安定性も不良な結果となった。
改質材として、石油樹脂を２５質量％混合した後、ＳＢＳを１１質量％混合した、実施例３、４及び比較例４、５においては、ベースとなるアスファルト類のＭＮ、ＭＷ、ＭＷ／ＭＮの値が本発明の条件を満たす実施例３、４は、改質材の分散状態が良好で、６０℃粘度、タフネス、テナシティの改質効果も大きく、加熱貯蔵安定性試験も、表面膜張りが起きにくく、良好な結果となったのに対し、ベースとなるアスファルト類のＭＮ、ＭＷ、ＭＷ／ＭＮの値が、本発明の条件より大きい比較例４では、改質材の量が多いので６０℃粘度は高くなるが、改質材の分散性状態が不良であり、タフネス、テナシティの改質効果が無く、また加熱貯蔵安定性試験も不良な結果となった。また、ベースアスファルトの組成が実施例４と類似しているが、ＭＮ、ＭＷの値が本発明の条件より大きい比較例５は、改質材の分散状態が悪く、改質効果及び加熱貯蔵安定性も不良な結果となった。
改質材としてＳＢＲを５質量％混合した実施例５および比較例６においては、ベースとなるアスファルト類のＭＮ、ＭＷ、ＭＷ／ＭＮ値が本発明の条件を満たす実施例５は、ＳＢＲの分散状態が良好で、低温伸度も良好な結果となっている。一方、ベースとなるアスファルト類のＭＮ、ＭＷ、ＭＷ／ＭＮ値が本発明の条件より大きい比較例６では、実施例５と比較してＳＢＲの分散状態が不良な結果となっている。
請求項２を満足する条件で調製した実施例６の改質アスファルト組成物は、ＳＢＳの分散状態が良好で、６０℃粘度、タフネス、テナシティの改質効果も大きい。一方、実施例６と同じベースアスファルト類を用いて、可塑剤の配合をぜずに、ＳＢＳを混合した比較例７では、ＳＢＳの分散状態が悪く、実施例６ほどの改質効果が得られていない。
以上より、本発明の条件を満たす、実施例１〜６が舗装用改質アスファルト組成物として効果的であると言える。本発明は、改質アスファルトのベースとなるアスファルト類の平均分子量がある程度小さく、また高分子量成分が少ないほど、改質材の分散性が良好になり、改質効果も大きくなるという知見に基づいたものでる。例えば、ＳＢＳとアスファルトの混合が、ＳＢＳのポリマー鎖中にアスファルト分子が入り込み、絡みつくことにより成されるものと考察すると、分子量が小さいアスファルト類は、容易にポリマー鎖と混じり合うことができるが、分子量が大きいアスファルト類、あるいは高分子量成分が多いアスファルト類は、その高分子量成分が、そのようなポリマー鎖との混合を、立体的に阻害するために相溶性が悪くなるものと考えられる。
以上より、本発明の条件を満たす、実施例１〜６が舗装用改質アスファルト組成物として効果的であると言える。本発明は、改質アスファルトのベースとなるアスファルト類の平均分子量がある程度小さく、また高分子量成分が少ないほど、改質材の分散性が良好になり、改質効果も大きくなるという知見に基づいたものでる。例えば、ＳＢＳとアスファルトの混合が、ＳＢＳのポリマー鎖中にアスファルト分子が入り込み、絡みつくことにより成されるものと考察すると、分子量が小さいアスファルト類は、容易にポリマー鎖と混じり合うことができるが、分子量が大きいアスファルト類、あるいは高分子量成分が多いアスファルト類は、その高分子量成分が、そのようなポリマー鎖との混合を、立体的に阻害するために相溶性が悪くなるものと考えられる。
Claims (3)
- 数平均分子量（ＭＮ）２００〜７５０、重量平均分子量（ＭＷ）５００〜２０００、及び重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）１．０〜２．７であり、ベースアスファルトに含まれるアスファルテン分の含有量が１〜２０質量％であり、かつ該アスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が２００〜１４００であり、重量平均分子量（ＭＷ）が５００〜６３００であるベースアスファルトに、改質材としてゴム、熱可塑性エラストマー、及び樹脂のうち少なくとも１種を、ゴム、熱可塑性エラストマー、又は樹脂の含有量がそれぞれアスファルト類と前記各改質材の合計量の２〜４０質量％になるように配合することを特徴とする舗装用改質アスファルト組成物の製造方法。
- 請求項１のベースアスファルトが、数平均分子量（ＭＮ）８００〜１３００、重量平均分子量（ＭＷ）２１００〜３５００、及び重量平均分子量の数平均分子量に対する比（ＭＷ／ＭＮ）１．０〜２．７であり、アスファルテン分の含有量が１〜２０質量％であり、かつ該アスファルテン分の数平均分子量（ＭＮ）が２００〜１５００であり、重量平均分子量（ＭＷ）が５００〜６５００であるストレートアスファルト、セミブローンアスファルト及びブローンアスファルトから選ばれる高分子量アスファルト類に、数平均分子量（ＭＮ）１００〜７００、重量平均分子量（ＭＷ）１００〜１５００の常圧残渣油、減圧残渣油、減圧蒸留留出油、溶剤脱瀝油、ベースオイル、及び芳香族油から選ばれる少なくとも１種の可塑剤を、高分子量アスファルト類と可塑剤の合計量の５〜６０質量％配合したものである請求項１記載の舗装用改質アスファルト組成物の製造方法。
- 改質材として、スチレン量が３０〜４５質量％、重量平均分子量が１００，０００〜３００，０００のスチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体からなる熱可塑性エラストマー、及び／又は、軟化点が８０〜１４５℃、数平均分子量（ＭＮ）が３００〜１３００、重量平均分子量（ＭＷ）が４００〜２，８００の石油樹脂を配合する請求項１又は２記載の舗装用改質アスファルト組成物の製造方法。
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