JP4086505B2 - 多重効用吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法およびそのための装置 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、多重効用吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法およびそのための装置に係り、詳しくは、系外に存在する低温排熱から熱エネルギを効率よく回収することによって、暖房時の温水生成能力の向上および高温再生器におけるガス燃焼量の低減を可能にした排熱等の利用に基づく暖房運転方法やその装置構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
吸収冷凍機や吸収冷温水機などは、機内を循環する吸収液の濃度変化により冷水や温水を取り出すことができるようになっている。例えば二重効用形の吸収冷凍機では、その構成を図１４に示すように、真空容器からなる蒸発器５と吸収器１、それらよりは圧力の高い容器の低温再生器２や凝縮器４、バーナ３Ａによって例えば都市ガスを燃焼させ熱エネルギを得る高温再生器３からなっている。
【０００３】
蒸発器５では、高真空下で蒸発器管５ｐの外面に流下された冷媒液５ｗによって蒸発潜熱を奪われ、蒸発器管を流れる冷水２０が冷却される。吸収器１では、蒸発器５で発生した冷媒蒸気５ｓを吸収器管１ｐを流れる冷却水９ｗで冷却することにより、吸収液１ｂに吸収させると共に容器内を高い真空に保持する。低温再生器２では、高温再生器３で分離蒸発した冷媒蒸気３ｓを低温再生器管２ｐに流してその潜熱で吸収液２ｍを加熱濃縮し、冷媒２ｓを分離蒸発させる。高温再生器３では、吸収液３ｍを真空中で加熱濃縮して冷媒蒸気３ｓを発生させる。凝縮器４では、低温再生器２で蒸発した冷媒蒸気２ｓが凝縮器管４ｐを流れる冷却水９ｗで冷却され、凝縮液化する。なお、冷却水ポンプ９ａで圧送され吸収器管１ｐを経て凝縮器管４ｐを流通した冷却水９ｗは、図示しない冷却塔で冷却した後に循環される。
【０００４】
このような吸収冷凍機・冷温水機の運転では、冷房運転のみならず、図１５に示すように、冷暖切換弁２１₃ ，２１₂ を開いて高温再生器３で蒸発した冷媒蒸気３ｓを蒸発器５へ送り、低温再生器２でも冷媒蒸気２ｓが発生していればそれも併せて送り、蒸発器管５ｐを流れる温水２０を加熱すれば、暖房運転を行うこともできる。冷房・暖房のいずれの場合も、冷水または温水２０の温度制御にあたって、一般に冷温水出口温度ｔを基にして高温再生器３における加熱量が図示しない燃料制御弁で調整される。
【０００５】
ところで、上記した暖房運転では、凝縮器４において高温再生器３で発生した冷媒蒸気３ｓや低温再生器２で発生した冷媒蒸気２ｓを凝縮させる必要はなく、吸収器１においても冷媒蒸気５ｓ（図１４を参照）を吸収させる必要がない。前者については、図１５中に示したショートパス管路３ｃが設けられることからも容易に理解できる。
【０００６】
このように暖房時には、冷媒蒸気の凝縮や冷媒蒸気の吸収が必要でないのは、冷媒蒸気３ｓ，２ｓをそのまま温水２０の加熱に供しているからである。それゆえ、蒸発器５では冷媒蒸気が温水と熱交換して凝縮した結果生じる冷媒液５ｗは増える一方であり、これが冷媒溜め５ｒから溢れて吸収器１へ自ずと移動する。従って、吸収器の散布管１ｃが低温熱交換器６からの吸収液を吸収器１へ戻すために使用されはするものの、その散布は蒸発器で発生した冷媒蒸気を吸収液に吸収させようとするものでない。
【０００７】
このようなことから、吸収器管１ｐと凝縮器管４ｐとに通じる冷却水配管系９に冷却水を流す必要はなく、従って暖房運転時に冷却水ポンプ９ａが運転されることはない。また、図１４のように蒸発器５の冷媒溜め５ｒから冷媒液５ｗを汲み上げて散布する必要もなく、冷媒ポンプ５ｈも運転されることがない。しかしながら、吸収液は、系内で発生した冷媒蒸気によって温水が生成される間に、冷房時と同じ濃度変化をとり同じ経路をたどって循環することに変わりがない。
【０００８】
このような吸収冷凍機等においては二重効用の原理に基づき省エネ化が進められているが、その系内での熱交換効率の向上を図るため、図１４に示すように、低温熱交換器６や高温熱交換器７が設置される。高温熱交換器７は高温再生器３に向かう吸収液３ａを予熱するもので、その熱源として高温再生器３から導出された高温の吸収液３ｂが導入される。低温熱交換器６は低温再生器２に向かう吸収液１ａを予熱するもので、図示の例では低温再生器２から導出された吸収液２ｂおよび高温熱交換器７を出た吸収液３ｂ₇ が吸収器１へ戻される途中で熱源として利用されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、最近ではビルや工場において、都市ガスを焚くことによって自家発電すると共に冷暖房することができるコージェネレーションシステムが導入されることが多くなってきている。発電設備としては都市ガスの燃焼でエンジンを駆動して発電機を回すというものであり、冷暖房設備としては上記した吸収冷凍機・冷温水機が使用される。
【００１０】
両設備は都市ガスを燃料とする点で共通するのでコージェネレーションシステムとして一つに纏められるが、発電系統と冷暖房系統とは異質であるにもかかわらず一体設備とする意義は、トータルでの都市ガス消費量を低減しようとすることにある。即ち、発電設備では排熱の発生が避けられないが、これを冷房運転のみならず暖房運転においても利用できれば、冷暖房設備でのガス消費量が節減できるという考えに基づいている。
【００１１】
因みに、ガスエンジンではケーシングを冷却した後の冷却水が大凡８０ないし９０℃となる。この程度の排熱はその量が多くても保有熱エネルギはさしたるものでなく、結局は、小規模の暖房や給湯といったものに供し得るにとどまる。ところが、吸収冷凍機・冷温水機においては吸収液の濃縮・稀釈をサイクルとする関係上、上記した低温排熱といえども吸収液の加熱や蒸発のために或る程度は寄与させることができるという点に着目されている。
【００１２】
このような発電用ガスエンジンと吸収冷凍機・冷温水機とをひと纏めにしたコージェネレーションシステムにおける吸収冷凍機・冷温水機の一例が、特開平１１−２３７１３６号公報に提案されている。ここで利用される排熱は、吸収冷凍機・冷温水機からみれば、その系外となる発電系統の温熱源から排出されるもので、温度の低い吸収液と接触させれば顕熱・潜熱熱交換が可能となり、排熱からの熱回収が図られることによって吸収冷凍機・冷温水機に必要となる加熱量を減らすことができるというものである。
【００１３】
このように外部に存在する排熱を取り込み、これを熱源として有効利用できるようにすることは省エネの観点から望ましいことは言うまでもない。最近では、排熱の回収効率を一層高め、吸収冷凍機・冷温水機における燃料消費量を可及的に減らしてガス削減率を大きくする努力が払われており、その期待はますます高まってきている。
【００１４】
ところで、上記した排熱温水を利用して省エネを図れば、同じ負荷に対しては高温再生器におけるガス消費量を低減できることになるが、系内で発生した冷媒蒸気を使用して暖房用温水を得ようとする場合、その温水温度は高々５５℃であって６０℃をも得るのは不可能に近い。と言うのは、排熱を利用すると言っても高温再生器３で生成される冷媒蒸気３ｓの保有熱エネルギが大幅に増大するわけではないし、蒸発器５へ導入される冷媒蒸気と蒸発器管５ｐ内の温水２０との熱交換の効率が上がるわけでもない。
【００１５】
図１６は前記公報記載の装置と少し構造を異にするところがあるが、排熱温水熱交換器８を図１５の吸収冷凍機・冷温水機に導入した例である。図それ自体は図１５と同じく暖房運転を表しており、排熱温水熱交換器８で発生した冷媒蒸気８ｓも蒸発器５に導入されている。この例においても、冷却水ポンプ９ａは運転されることがない。また蒸発器５の冷媒溜め５ｒから冷媒液５ｗを汲み上げて散布する必要もなく、従って冷媒ポンプ５ｈも運転されない。冷媒液５ｗが溢れて吸収器１へ移動することも図１５と同じである。
【００１６】
この図１６においては、排熱温水熱交換器８に供給される吸収液１ａは低温熱交換器６によって予め昇温されている。この場合に、暖房能力を高めるなどの目的で温水２０の取り出し温度を６０℃に上げようとすると、排熱温水熱交換器８の入口における吸収液温度は９０℃にも達してしまう。排熱温水熱交換器８に導入される排熱温水の温度が８０ないし９０℃であるから、このような場合には最早顕熱回収は不可能に近い状態となるか、甚だしい場合には逆加熱に陥ってしまう。
【００１７】
冷房運転においては、排熱温水熱交換器８と連通している凝縮器４での冷却水による冷却によって飽和圧力を下げるなどして、排熱温水熱交換器８で潜熱回収することができるとしても、暖房運転では冷却水配管系９に冷却水が流れることはないから潜熱回収の条件も整わず、結局は排熱温水熱交換器による暖房運転時の省エネ効果は捗々しいものでなくなる。
【００１８】
本発明は上記の事情に鑑みなされたもので、その目的は、吸収冷凍機・冷温水機の系外に存在する温熱とりわけ低温の排熱であってもこれを利用して暖房運転時でも冷媒蒸気を生成でき、低温再生器での蒸気発生負担を軽減して高温再生器におけるガス消費量を大幅に減らすことができるようにすること、加えて、蒸発器での熱交換量を増大させることができるようにして温水の取り出し温度を上昇させ、暖房能力の向上が図られるようにすることを実現した多重効用吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法およびそのための装置を提供することである。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、吸収器、低温再生器、高温再生器、凝縮器、蒸発器、吸収器へ戻される吸収液が熱源として導入され吸収器から導出された吸収液を予熱する低温熱交換器、高温再生器から導出された吸収液が熱源として導入され高温再生器に向かう吸収液を予熱する高温熱交換器、系外より導入された外部生成温水と吸収器から低温熱交換器を経て導出された吸収液の全部または一部とを熱交換させる温水熱交換器が備えられた吸収冷凍機・冷温水機における暖房時の運転法に適用される。その特徴とするところは、図１を参照して、冷房時に吸収器１から導出され低温熱交換器６を経て温水熱交換器８に向かう吸収液１ａを、暖房時にはその全部もしくは一部を吸収器１から直接温水熱交換器８に向かわせる。冷房時に低温熱交換器６を介して吸収器１へ戻される吸収液１ｂを、暖房時にはその全部もしくは一部を低温熱交換器６から蒸発器５へ供給する。この蒸発器５内の蒸発器管５ｐを流通する温水２０を系内発生冷媒蒸気３ｓ，８ｓで加熱すると共に、蒸発器５へ供給された吸収液１ｂを蒸発器管５ｐに散布して加熱する。そして、蒸発器５に吸収液１ｂを供給したことによって吸収器１における吸収液濃度を低下させ、これによって吸収液飽和温度を低くして温水熱交換器８における潜熱回収作用を増強させたことである。
【００２０】
また、別の方法として、図３に示すように、冷房時に吸収器１から導出され低温熱交換器６を経て温水熱交換器８に向かう吸収液１ａを、暖房時にはその全部もしくは一部を吸収器１から直接温水熱交換器８に向かわせる。冷房時に低温熱交換器６を通過した後吸収器１へ戻される吸収液１ｂを、暖房時にはその全部もしくは一部を低温熱交換器６を通過させることなく蒸発器５へ供給する。この蒸発器５内の蒸発器管５ｐを流通する温水２０を系内発生冷媒蒸気３ｓ，８ｓで加熱すると共に、蒸発器５へ供給された吸収液１ｂを蒸発器管５ｐに散布して加熱する。そして、蒸発器５に吸収液１ｂを供給したことによって吸収器１における吸収液濃度を低下させ、これによって吸収液飽和温度を低くして温水熱交換器８における潜熱回収作用を増強させるようにしてもよい。
【００２１】
さらに、別の方法として、図４を参照して、冷房時に吸収器１から導出され低温熱交換器６を経て温水熱交換器８に向かう吸収液１ａを、暖房時にも同じ経路をたどって温水熱交換器８に向かわせる。冷房時に低温熱交換器６を通過した後吸収器１へ戻される吸収液１ｂを、暖房時にはその全部もしくは一部を低温熱交換器６を通過させることなく蒸発器５へ供給する。この蒸発器５内の蒸発器管５ｐを流通する温水２０を系内発生冷媒蒸気３ｓ，８ｓで加熱すると共に、蒸発器５へ供給された吸収液１ｂを蒸発器管５ｐに散布して加熱する。そして、蒸発器５に吸収液１ｂを供給したことによって吸収器１における吸収液濃度を低下させ、これによって吸収液飽和温度を低くして温水熱交換器８における潜熱回収作用を増強させることもできる。
【００２２】
外部生成温水１２ａは、系外に設置された都市ガスを燃料とするガスエンジン１２（図３を参照）の冷却水であり、高温再生器３の加熱源も都市ガスとしておく。なお、外部生成温水はガスエンジンの排ガスで加熱された熱交換水としておいてもよいし、そのガスエンジンの排ガスが導入される排ガス熱交換器１５により昇温されたガスエンジンの冷却水としておいてもよい。いずれの場合も、外部生成温水１２ａは８３ないし９５℃となっていると都合がよい。
【００２３】
多重効用吸収冷凍機・冷温水機の発明は、図１のごとく、吸収器１から導出された吸収液１ａを低温熱交換器６を経て温水熱交換器８に向かわせる管路に、低温熱交換器６を迂回するバイパス管路３１が設けられ、低温熱交換器６を介して吸収液１ｂを吸収器１へ戻す管路に、蒸発器５へ向かうイクステンション管路３３が接続される。
【００２４】
別の装置の発明では、図３に示すように、吸収器１から導出された吸収液１ａを低温熱交換器６を経て温水熱交換器８に向かわせる管路に、低温熱交換器６を迂回するバイパス管路３１が設けられ、吸収器１に向かう吸収液１ｂを通過させる低温熱交換器６が介在されている管路に、この低温熱交換器６を通ることなく蒸発器５へ向かうブランチ管路３４が設けられる。
【００２５】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明に係る多重効用吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法およびそのための装置を、図面を参照しつつ詳細に説明する。図２は、吸収器１，低温再生器２，高温再生器３，凝縮器４，蒸発器５，低温再生器２に向かう吸収液１ａを予熱する低温熱交換器６，高温再生器３に向かう吸収液３ａを予熱する高温熱交換器７を備えた二重効用吸収冷凍機・冷温水機１０の構成を示す。なお、低温再生器２はプール沸騰式熱交換装置が採用され、高温再生器３で発生させた冷媒蒸気３ｓを加熱源として再生器管２ｐで受入れ、吸収液２ｍに埋没する再生器管の上方に冷媒蒸気２ｓを一時的に貯留しかつ凝縮器４へ導き出すための蒸気用空間２ａが確保されている。
【００２６】
その機能や作用は「従来の技術」の項で説明したとおりであり、図１４と同一の符号を付してその説明を省く。なお、高温再生器３では加熱源として都市ガスをバーナ３Ａによって燃焼させた熱ガスが使用され、高温再生器３で発生した冷媒蒸気３ｓが低温再生器２に加熱源として導入される。高温熱交換器７には高温再生器３から導出された吸収液（濃吸収液）３ｂが熱源として導入され、低温熱交換器６には吸収器１へ戻される吸収液１ｂが熱源として導入される。また、吸収器１の吸収器管１ｐと凝縮器４の凝縮器管４ｐとが連なる冷却水配管系９が設けられている点についても同じである。
【００２７】
本例において、このような吸収冷凍機・冷温水機１０は、その系外に８３ないし９５℃の排熱が存在する環境に置かれる。即ち、高温再生器３と同じく都市ガスを燃焼させて動力を得るガスエンジン（図３に小さく示されている）１２が設置され、吸収冷凍機・冷温水機１０の設備がそのガスエンジン１２によって発電機１３を駆動する発電設備と併設される場合には、そのガスエンジンを冷却した後の排熱温水が保有する熱エネルギを積極的に活用できるようにしようとするものである。なお、ガスエンジン１２のところに表されている１４は放熱用冷却塔であり、１５は排ガス熱交換器である。
【００２８】
図２に戻って、吸収冷凍機・冷温水機系には、ガスエンジン冷却水である排熱温水１２ａと吸収器１から低温熱交換器６を経て導出された吸収液１ａとを熱交換させる排熱温水熱交換器８が、低温再生器２より高位置に設置される。本例ではこの排熱温水熱交換器８に低温再生器２と同じくプール沸騰式熱交換装置が採用され、排熱温水管８ｐと接触する吸収液８ｍから発生した冷媒蒸気８ｓを一時的に貯留すると共に、低温再生器２の蒸気用空間２ａを介して凝縮器４へ導出することができる蒸気溜め８ａが確保されている。加えて、この排熱温水熱交換器８内の吸収液８ｍを低温再生器２へ導出する通路８ｂも備えられる。因みに、本例においては、この通路８ｂが冷媒蒸気８ｓの低温再生器２への移送経路としても機能する。
【００２９】
ところで、排熱温水熱交換器８の排熱温水管８ｐに導入される排熱温水１２ａは８３ないし９５℃であることが好ましい。例えば、ガスエンジン冷却水だけではそのような温度が得られない場合には、その冷却水をガスエンジンの３００ないし６００℃といった排ガスで加熱できるように排ガス熱交換器１５（図３を参照）を設けておき、温度の高い排熱を熱交換水として供給できるようにしておけばよい。もちろん、エンジン冷却水にこだわることなく、排ガスと熱交換させただけの温水でもよい。要するに、吸収冷凍機・冷温水機の系外に上記した程度の温度を持った熱が温水のかたちで存在すれば、それを外部生成温水として利用することができる。
【００３０】
以上述べたことまでは、先に示した図１６の場合と同じである。しかし、図２の吸収冷凍機・冷温水機１０には、次に述べる構成が付加されている。それは、吸収器１から導出された吸収液１ａを低温熱交換器６を経て排熱温水熱交換器８に向かわせる管路に、低温熱交換器６を迂回するバイパス管路３１が設けられていることである。さらに、低温熱交換器６を介して戻される吸収液１ｂを吸収器１に向かわせる管路３２に、蒸発器５へ向かうイクステンション管路３３が接続されているのである。なお、いずれの管路３１，３３においても冷暖切換弁として機能する切換弁３１ｖ，３３ｖが介在される。
【００３１】
このように構成しておき、図１のように冷暖切換弁３１ｖ，３３ｖを開くと、冷房時に吸収器１から導出され低温熱交換器６を経て排熱温水熱交換器８に向かう吸収液１ａを、暖房時にはその大部分を吸収器１からバイパス管路３１を経て直接排熱温水熱交換器８に向かわせることができる。一方、冷房時に低温熱交換器６を介して吸収器１へ戻される吸収液１ｂを、暖房時にはその大部分をイクステンション管路３３を介して低温熱交換器６から蒸発器５へ供給することができる。
【００３２】
このようにしておけば、蒸発器５内の蒸発器管５ｐを流通する温水２０が後述する系内発生冷媒蒸気３ｓ，８ｓで加熱されることに加えて、冷媒ポンプ５ｈを駆動して蒸発器冷媒溜め５ｒの吸収液５ａを蒸発器管５ｐに散布することにより液滴が蒸発器管の外面を流下して、その内部を流通する温水２０の加熱度が冷媒蒸気を蒸発器５内に漂わすだけの場合に比べて飛躍的に向上し、例えば６０℃もの温水を得て、暖房能力の増強を図ることができるようになる。
【００３３】
加えて、蒸発器５に吸収液１ｂを供給したことによって吸収器１における吸収液濃度が低下することになり、これによって吸収液飽和温度を低くして排熱温水熱交換器８における潜熱回収作用を助長させることも可能となり、吸収冷凍機・冷温水機の暖房運転における省エネがおおいに図られる。以下に、その省エネ作用について詳しく述べる。
【００３４】
暖房運転が開始されると、吸収器１から出た吸収液１ａの大部分は、バイパス管路３１を経て排熱温水熱交換器８に供給される。この吸収液の濃度は後述するが３５ないし５０％であって、図１６の場合の４５ないし５５％よりもかなり低い。そして、この吸収液温度は低温熱交換器６を通過しないので６５ないし７５℃となっている。これが８３ないし９５℃の排熱温水を導入しているプール沸騰式熱交換型の排熱温水熱交換器８に導入されると、排熱温水からの顕熱回収がなされる。
【００３５】
これと同時に、吸収液濃度が低くなっていることによって排熱温水熱交換器８における飽和温度が低下することで吸収液からの冷媒の気化が促され、冷媒蒸気８ｓの生成というかたちで潜熱回収がなされる。なお、低温熱交換器６へ吸収液が幾らか進入することはあっても、排熱温水熱交換器８の入口の手前で合流した吸収液温度が８０℃程度までに保持できるのであれば、特に差し支えが生じることはない。
【００３６】
排熱温水熱交換器８で顕熱回収した吸収液８ｍは７１ないし８７℃となり、これが通路８ｂを経て低温再生器２へ移行する。このとき、冷媒蒸気８ｓも排熱温水熱交換器８から導出され、通路８ｃを経て蒸発器５に供給される。熱交換された吸収液は低温再生器２で高温再生器３からの冷媒蒸気３ｓによって加熱され、幾らかの冷媒蒸気２ｓを発生させる。加熱された吸収液２ｍは、その一部２ｂが低温熱交換器６へ、残部３ａが高温熱交換器７に供給される。前者は高温熱交換器７を出た次に述べる濃吸収液３ｂ₇ と共に管路３２からイクステンション管路３３を経て、その大部分が蒸発器５の冷媒溜め５ｒに、残部が散布管１ｃから吸収器１の吸収液溜め１ｒに戻される。後者は高温熱交換器７を経て高温再生器３に供給される。
【００３７】
高温再生器３で加熱された吸収液からは冷媒蒸気３ｓが発生し、気水分離器で分離された濃吸収液３ｂは高温熱交換器７に送られる。この吸収液は低温再生器２からの吸収液２ｂと合流して吸収液１ｂとなり、低温熱交換器６に入る。この低温熱交換器６の出口の吸収液は１００ないし１１０℃であり、上記したようにその大部分が蒸発器５へ送られる。
【００３８】
蒸発器５においては、その蒸発器管５ｐの存在する空間に冷暖切換弁２１₃ ，２１₈ を介して冷媒蒸気３ｓ，８ｓが供給され、冷暖切換弁２１₂ を介して冷媒蒸気２ｓが供給される。この冷媒蒸気は例えば７０℃であり、蒸発器管５ｐ内の温水２０を加熱する。一方、イクステンション管路３３を通過する吸収液が冷媒溜め５ｒに供給されると、吸収液５ａは６０ないし６５℃にもなる。冷媒ポンプ５ｈによって汲み上げられた吸収液を散布管５ｃから散布して、これによっても温水２０が加熱され、６０℃の温水を実現する。このような運転によれば、冷媒蒸気のみによる加熱の場合よりも暖房能力は増すことになる。
【００３９】
蒸発器５で冷媒蒸気２ｓ，３ｓ，８ｓが温水２０と熱交換して凝縮すると、それが冷媒溜め５ｒに溜まる。この冷媒溜めには上記したように吸収液が供給されるため、図１６の場合には冷媒液５ｗしか存在しなかった冷媒溜め５ｒに、図１では吸収液が混在することになる。機内に存在する吸収液量は不変であるから、冷媒溜め５ｒに吸収液の一部が常時貯えられることになれば、蒸発器を除く部分に存在する吸収液の平均濃度が、蒸発器に吸収液を混在させることのない図１６の場合の平均濃度の４５ないし５５％よりも低い、例えば３５ないし５０％となる。この吸収液濃度の低下によって、排熱温水熱交換器８においては、暖房時においても顕熱回収のみならず上記したごとく潜熱回収が可能となるのである。
【００４０】
排熱温水熱交換器８において冷媒蒸気８ｓを得ることができれば、排熱温水熱交換器で熱交換された吸収液８ｍを低温再生器２に導くにしても、そこでの冷媒蒸気発生負担を軽減することができる。と言うことは、再生器管２ｐに導入される冷媒蒸気３ｓの供給量を減らすことができる。これは、とりもなおさず高温再生器３における冷媒蒸気３ｓの生成負担を低減できることを意味し、バーナ３Ａによるガス燃焼量の節減が実現される。
【００４１】
これをまとめると、吸収液濃度が低くなるので排熱温水を利用して潜熱回収の活性化が図られ、排熱温水の利用により高温再生器でのガス消費量を節減でき、吸収液を蒸発器に供給することによって排熱温水熱交換器を使用した場合では不可能であった暖房用の高温温水の取り出しが可能となり、一部の吸収液を蒸発器に取り残すことによって機内を循環する吸収液の濃度を全般的に低下させることができるようになるのである。このように、個々の現象が相互に牽連して相乗効果を生み出す結果となっていることが分かる。
【００４２】
因みに、上の説明では蒸発器５に供給する吸収液を冷媒溜め５ｒに投入している。しかし、図示しないが、別途ポンプを設けるなどして低温熱交換器６からの吸収液を直接散布管５ｃに送り出し、これから蒸発器管５ｐに散布するようにしてもよい。勿論、上記した冷媒ポンプ５ｈによる散布を併用することも差し支えない。
【００４３】
ところで、このように構成した吸収冷凍機・冷温水機において、冷暖切換弁を切り換えれば、図２のようになって、吸収器１から導出された吸収液１ａの全部を低温熱交換器６から温水熱交換器８に向かわせ、低温熱交換器６を介して吸収液１ｂの全部を吸収器１へ戻せば冷房運転することができる。この場合、冷却水配管系９で吸収器管１ｐから凝縮器管４ｐへの流れとなるように冷却水を供給しつつ排熱温水熱交換器８での顕熱・潜熱回収を図れば、高温再生器３での加熱量を抑制することができる。
【００４４】
また、その冷却水配管系９での冷却水の流れ方向を図２中に記入したごとく逆にすれば、排熱温水熱交換器８における潜熱回収の効果をより一層高めることができ、ますますガス燃焼量の低減を引き出すことができる。しかし、これは本発明の直接の目的とするところでなく、その作用効果については特願２００１−３７４３１１号で詳しく述べられているので、ここではこれ以上の説明を省く。
【００４５】
なお、吸収液が分岐する部分での分流比率は、それ以後の管路や弁体における管摩擦等によって決まるので、冷暖切換弁はオン・オフ弁としてもよいが、流量調整弁を採用するなどして分流量を適宜変更できるようにしておいてもよい。例えば、暖房運転中にバイパス管路３１を通過する吸収液の温度が予定温度範囲から低く外れたりすると、高温再生器３の排ガス温度が低下して煙道で結露する事態が生じる。これによる炭酸腐食や硫酸腐食を避けるために、冷暖切換弁３１ｖの開度を絞ってバイパス管路３１を流通する吸収液量を減らすということもできるようになる。
【００４６】
ところで、図２においては、排熱温水熱交換器８が吸収液８ｍに浸漬する排熱温水管８ｐの上方に蒸気溜め８ａが確保されたプール沸騰式であると説明した。しかし、それに限らず、排熱温水熱交換器は、蒸発器５や吸収器１と同様に、流下液膜式の構造となっていてもよい。即ち、吸収液が散布される排熱温水管と蒸気溜めとがほぼ同一空間を占めるものでも、その機能はプール沸騰式と何ら異なるものでない。
【００４７】
上記した排熱温水熱交換器８は、低温再生器２より是非上方に位置しなければならないというものでもない。例えば図３に示すように、ポンプ１６を設けるならば、排熱温水熱交換器８を低温再生器２よりも下方に設置させることも差し支えない。ポンプ１６の介在される通路８ｄには吸収液８ｍだけが流れることになるので、生成された冷媒蒸気８ｓを低温再生器２へ送るための蒸気通路８ｅが新たに必要となる。なお、通路８ｄと通路８ｅの二つが低温再生器２に向けて設けられるとしてもよいが、通路８ｂ（図１を参照）のように通路８ｄと通路８ｅとの共通化が図れないことを考慮すれば、通路８ｅに代えて直接凝縮器４へ移行させるための通路８ｆを設けるようにしてもよい。
【００４８】
因みに、図３は図１と表記法が異なっているが、排熱温水熱交換器８の位置と次に説明する事項を除いて図１と何ら変わるものでなく、その図と同様にリバースフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機である。この図３には、吸収器１に向かう吸収液を通過させる低温熱交換器６が介在されている管路に、その低温熱交換器を通ることなく蒸発器５へ向かうブランチ管路３４が設けられている。即ち、一点鎖線で示したように、図１では低温熱交換器６を通過した吸収液をイクステンション管路３３を介して蒸発器５に送っているのであるが、図３ではそれに代わるブランチ管路３４が備えられ、これを通して吸収液１ｂを冷媒溜め５ｒもしくは図示しないが直接散布管５ｃに送るようにしている。
【００４９】
このようにしておけば、冷房時に吸収器１から導出され低温熱交換器６を経て排熱温水熱交換器８に向かう吸収液を、暖房時にはその全部もしくは一部を吸収器１から直接排熱温水熱交換器８に向かわせ、その一方で、冷房時に低温熱交換器６を通過した後吸収器１へ戻される吸収液を、暖房時にはその全部もしくは一部を低温熱交換器６を通過させることなく蒸発器５へ供給することができる。そして、蒸発器内の蒸発器管５ｐを流通する温水２０を主として系内発生冷媒蒸気３ｓ，８ｓで加熱すると共に、蒸発器５へ供給された吸収液を蒸発器管５ｐに散布して加熱し、蒸発器に吸収液を供給したことによって吸収器１における吸収液濃度を低下させ、これによって吸収液飽和温度を低くして排熱温水熱交換器８における潜熱回収作用を増強させることができるようになる。
【００５０】
図４は、上記したバイパス管路を設けない例である。この場合、本発明の思想である吸収器１を出た吸収液１ａをそのままの温度で排熱温水熱交換器８に供給することを実現しようとすれば、低温熱交換器６を通過する吸収液１ａに熱を与えないように、冷房時に低温熱交換器６を通過した後吸収器１へ戻される吸収液１ｂを、暖房時にはその全部もしくは一部を低温熱交換器６を通過させることなく蒸発器５へ供給するようにすればよい。即ち、図３中に示した管路３４と同じブランチ管路３４Ａを設けておけばよい。
【００５１】
吸収器１へ戻される吸収液１ｂの大部分が、低温熱交換器６を通ることなく蒸発器５へ向かうことになり、暖房時も吸収器１から導出された吸収液を低温熱交換器６を経て排熱温水熱交換器８へ向かわせるにもかかわらず、蒸発器内の蒸発器管５ｐを流通する温水２０を系内発生冷媒蒸気３ｓ，８ｓで加熱すると共に、蒸発器５へ供給された吸収液を蒸発器管５ｐに散布して、高い温度の暖房用温水を得ることができる。勿論、蒸発器５に吸収液を供給したことによって吸収器１における吸収液濃度が低下し、これによって吸収液飽和温度が低くなって排熱温水熱交換器８における潜熱回収作用を増強させることができる。図５は図４の構造の場合の冷房運転を、参考までに記したものである。
【００５２】
図６は、本発明をパラレルフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機に適用した例である。図において、排熱温水熱交換器８を低温再生器２より下方に置いた例のみを示し、図１のように排熱温水熱交換器８を高い位置に設置した例は表されていない。これにはバイパス管路３１と共にイクステンション管路３３が設けられており、この部分について言えば図１に相当する構成を持つパラレルフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機となっている。
【００５３】
このパラレルフロータイプにおいては、暖房時に低温熱交換器６を迂回した吸収液１ａが、その一部を排熱温水熱交換器８を介して低温再生器２へ、残部を高温熱交換器７を介して高温再生器３へと、両方の再生器に並行して流されるようになっている。勿論のことであるが、排熱温水熱交換器８は低温再生器２での冷媒蒸気生成を軽減することを目的としているので、低温再生器２に向かう経路に設置されているのである。その点についても図１や図３と異なるものでないが、ここでは図３に対応する管路構成（ブランチ管路３４）を示すことは割愛する。図７は図６と異なり排熱温水熱交換器８や高温熱交換器７に向かう吸収液１ａを低温熱交換器６に通すようにしたもので、これに図４の思想を適用にして、ブランチ管路３４Ａが設けられた例となっている。
【００５４】
図８は低温熱交換器６を迂回した吸収液１ａが排熱温水熱交換器８に送られ、排熱温水熱交換器８から出た吸収液８ｍが低温再生器２と高温熱交換器７へ移行させるようにした例であるが、趣旨は図６と同じでバイパス管路３１と共にイクステンション管路３３が設けられている。図９は図８と同じ構成のパラレルフロータイプであるがバイパス管路は設けられず、ブランチ管路３４Ａのみが設けられた図４の思想が適用されている。
【００５５】
図１０は低温熱交換器６を迂回した吸収液１ａが排熱温水熱交換器８と高温熱交換器７に送られ、排熱温水熱交換器８から出た吸収液８ｍが低温再生器２と高温熱交換器７へ移行させるようにした例である。趣旨は図６と同じでバイパス管路３１と共にイクステンション管路３３が設けられる。図１１は図１０と同じ構成のパラレルフロータイプであるがバイパス管路は設けられず、ブランチ管路３４Ａのみが設けられた図４の思想が適用されている。
【００５６】
図１２は排熱温水熱交換器８から低温再生器２へ吸収液を送らず、低温再生器２へは高温再生器３から高温熱交換器７を通過した吸収液３ｂのみが供給されるようになっているシリーズフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機の例である。この場合でも排熱温水熱交換器８で冷媒蒸気８ｓを生成し、それによって低温再生器２での冷媒蒸気生成量を軽減している。趣旨は図６と同じでバイパス管路３１と共にイクステンション管路３３が設けられている。図１３は図１２と同じ構成のシリーズフロータイプであるがバイパス管路は設けられず、ブランチ管路３４Ａのみが設けられた図４の思想が適用されたものである。
【００５７】
以上の種々な吸収冷凍機・冷温水機に適用した例を述べたが、それぞれの二重効用形に限らず、中間再生器といったものを備えた三重効用形に対しても適用することができるのは、その思想上明らかである。また、ジェネリンクを前提にした例を用いたが、ガスエンジンの排熱温水に限らず、上記した温度範囲にある利用されないような温水が存在すれば、それを使用することができる。その場合、排熱温水熱交換器は温水熱交換器と称するものであればよいことは述べるまでもない。
【００５８】
ついでながら述べれば、冷房運転時には吸収液の平均濃度を、暖房時に意図的に低下させたそれより高くしておかなければならない。例えば冷房運転に入る季節当初に別途設けた弁を開いて冷媒溜めの吸収液を抜くといった作業をしてもよいが、その時期に冷房慣らし運転時間を確保するなら、その間に冷媒ポンプを止めておくことによって、徐々に冷媒溜めの吸収液を冷媒液に置き換えることができる。
【００５９】
【発明の効果】
本発明によれば、吸収器に戻される吸収液の全部もしくは一部を蒸発器に供給するようにしたので、温水熱交換器を使用した場合では不可能であった暖房用の高温温水の取り出しが可能となる。それのみならず、吸収液の一部を蒸発器に滞留させることにより系内で循環する吸収液の濃度を全体的に低くでき、飽和温度の低下を導き外部生成温水を利用した潜熱回収が促進される。一方、温水熱交換器に向かう吸収液は低温再生器で予熱されていないかされても僅かであることから、温水熱交換器に低い温度の吸収液を導入することができて顕熱回収も図られる。外部生成温水の利用による顕熱・潜熱回収の効果が高まれば、高温再生器でのガス消費量は節減される。また、温水熱交換器での潜熱回収によって低温再生器での冷媒蒸気生成負担が軽減され、ひいては高温再生器での冷媒蒸気生成量の低減が図られ、ガス消費の抑制を一層促進することができる。
【００６０】
温水は系外に設置された都市ガスを燃料とするガスエンジンの冷却水としておき、高温再生器の加熱源も都市ガスとしておけば、ガスエンジンから出る排熱温水の利用により、コージェネレーションシステムにおけるガス消費量の節減におおいに寄与させることができる。
【００６１】
なお、温水は都市ガスを燃料とするガスエンジンの排ガスで加熱された熱交換水としておいてもよく、また、排ガスが導入される排ガス熱交換器により昇温されたガスエンジンの冷却水としておくこともできる。いずれにしても、温水熱交換器に供給される温水を８３ないし９５℃のものにしておけば、多重効用吸収冷凍機・冷温水機における省エネが促進される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る多重効用吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法が適用されているリバースフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機の暖房運転時の全体系統を示し、吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器をバイパスして排熱温水熱交換器に向かい、吸収器に向かう吸収液を低温熱交換器の下流側で分岐させた後にその全部もしくは一部が蒸発器へ導入されるようにした場合のシステム図。
【図２】図１の吸収冷凍機・冷温水機の冷房運転時のシステム図。
【図３】コージェネレーションシステムとしていることを示すと共に、吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器をバイパスして排熱温水熱交換器に向かい、吸収器に向かう吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器を通過することなく蒸発器へ導入されるようにした場合のシステム図。
【図４】吸収液の全部が低温熱交換器を通過して排熱温水熱交換器に向かい、吸収器に向かう吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器を通過することなく蒸発器へ導入されるようにした場合のシステム図。
【図５】図４の吸収冷凍機・冷温水機の冷房運転時のシステム図。
【図６】パラレルフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機に適用した場合であって、吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器をバイパスしてその一部が排熱温水熱交換器に向かい、吸収器に向かう吸収液を低温熱交換器の下流側で分岐させた後にその全部もしくは一部が蒸発器へ導入されるようにした場合のシステム図。
【図７】パラレルフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機に適用した場合であって、吸収液の全部が低温熱交換器を通過してその一部が排熱温水熱交換器に向かい、吸収器に向かう吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器を通過することなく蒸発器へ導入されるようにした場合のシステム図。
【図８】パラレルフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機に適用した場合であって、吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器をバイパスして排熱温水熱交換器に向かい、吸収器に向かう吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器を通過することなく蒸発器へ導入されるようにした場合のシステム図。
【図９】パラレルフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機に適用した場合であって、吸収液の全部が低温熱交換器を通過して排熱温水熱交換器に向かい、吸収器に向かう吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器を通過することなく蒸発器へ導入されるようにした場合のシステム図。
【図１０】パラレルフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機に適用した場合であって、吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器をバイパスして排熱温水熱交換器に向かい、吸収器に向かう吸収液を低温熱交換器の下流側で分岐させた後にその全部もしくは一部が蒸発器へ導入されるようにした場合のシステム図。
【図１１】パラレルフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機に適用した場合であって、吸収液が低温熱交換器を通過してその全部もしくは一部が排熱温水熱交換器に向かい、吸収器に向かう吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器を通過することなく蒸発器へ導入されるようにした場合のシステム図。
【図１２】シリーズフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機に適用した場合であって、吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器をバイパスしてその全部もしくは一部が排熱温水熱交換器に向かい、吸収器に向かう吸収液を低温熱交換器の下流側で分岐させた後にその全部もしくは一部が蒸発器へ導入されるようにした場合のシステム図。
【図１３】シリーズフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機に適用した場合であって、吸収液が低温熱交換器を通過してその全部もしくは一部が排熱温水熱交換器に向かい、吸収器に向かう吸収液の全部もしくは一部が低温熱交換器を通過することなく蒸発器へ導入されるようにした場合のシステム図。
【図１４】従来技術としての既存のリバースフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機の全体系統であって、冷房運転時のシステム図。
【図１５】図１４の吸収冷凍機・冷温水機の暖房運転時のシステム図。
【図１６】従来技術としての既存のリバースフロータイプの吸収冷凍機・冷温水機の全体系統であって、排熱温水熱交換器を備えた場合の暖房運転時のシステム図。
【符号の説明】
１…吸収器、１ａ…吸収液、１ｂ…吸収液、２…低温再生器、３…高温再生器、３ｂ，３ｂ₇ …吸収液（濃吸収液）、３ｓ…冷媒蒸気、４…凝縮器、５…蒸発器、５ｃ…散布管、５ｐ…蒸発器管、６…低温熱交換器、７…高温熱交換器、８…温水熱交換器（排熱温水熱交換器）、８ｓ…冷媒蒸気、１０…二重効用吸収冷凍機・冷温水機、１２…ガスエンジン、１２ａ…排熱温水（外部生成温水）、１５…排ガス熱交換器、２０…冷温水、２１₂ ，２１₃ ，２１₈ …冷暖切換弁、３１…バイパス管路、３１ｖ…切換弁（冷暖切換弁）、３２…吸収器に向かう管路、３３…イクステンション管路、３３ｖ…切換弁（冷暖切換弁）、３４，３４Ａ…ブランチ管路。

Claims (9)

1. 吸収器、低温再生器、高温再生器、凝縮器、蒸発器、前記吸収器へ戻される吸収液が熱源として導入され吸収器から導出された吸収液を予熱する低温熱交換器、前記高温再生器から導出された吸収液が熱源として導入され高温再生器に向かう吸収液を予熱する高温熱交換器、系外より導入された外部生成温水と前記吸収器から低温熱交換器を経て導出された吸収液の全部または一部とを熱交換させる温水熱交換器が備えられた吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法において、
   冷房時に前記吸収器から導出され低温熱交換器を経て前記温水熱交換器に向かう吸収液を、暖房時にはその全部もしくは一部を前記吸収器から直接前記温水熱交換器に向かわせ、
   冷房時に前記低温熱交換器を介して前記吸収器へ戻される吸収液を、暖房時にはその全部もしくは一部を低温熱交換器から前記蒸発器へ供給し、
   該蒸発器内の蒸発器管を流通する温水を系内発生冷媒蒸気で加熱すると共に、蒸発器へ供給された吸収液を前記蒸発器管に散布して加熱し、
   蒸発器に吸収液を供給したことによって前記吸収器における吸収液濃度を低下させ、これによって吸収液飽和温度を低くして前記温水熱交換器における潜熱回収作用を増強させたことを特徴とする多重効用吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法。
2. 吸収器、低温再生器、高温再生器、凝縮器、蒸発器、前記吸収器へ戻される吸収液が熱源として導入され吸収器から導出された吸収液を予熱する低温熱交換器、前記高温再生器から導出された吸収液が熱源として導入され高温再生器に向かう吸収液を予熱する高温熱交換器、系外より導入された外部生成温水と前記吸収器から低温熱交換器を経て導出された吸収液の全部または一部とを熱交換させる温水熱交換器が備えられた吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法において、
   冷房時に前記吸収器から導出され低温熱交換器を経て前記温水熱交換器に向かう吸収液を、暖房時にはその全部もしくは一部を前記吸収器から直接前記温水熱交換器に向かわせ、
   冷房時に前記低温熱交換器を通過した後前記吸収器へ戻される吸収液を、暖房時にはその全部もしくは一部を低温熱交換器を通過させることなく前記蒸発器へ供給し、
   該蒸発器内の蒸発器管を流通する温水を系内発生冷媒蒸気で加熱すると共に、蒸発器へ供給された吸収液を前記蒸発器管に散布して加熱し、
   蒸発器に吸収液を供給したことによって前記吸収器における吸収液濃度を低下させ、これによって吸収液飽和温度を低くして前記温水熱交換器における潜熱回収作用を増強させたことを特徴とする多重効用吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法。
3. 吸収器、低温再生器、高温再生器、凝縮器、蒸発器、前記吸収器へ戻される吸収液が熱源として導入され吸収器から導出された吸収液を予熱する低温熱交換器、前記高温再生器から導出された吸収液が熱源として導入され高温再生器に向かう吸収液を予熱する高温熱交換器、系外より導入された外部生成温水と前記吸収器から低温熱交換器を経て導出された吸収液の全部または一部とを熱交換させる温水熱交換器が備えられた吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法において、
   冷房時に前記吸収器から導出され低温熱交換器を経て前記温水熱交換器に向かう吸収液を、暖房時にも同じ経路をたどって温水熱交換器に向かわせ、
   冷房時に前記低温熱交換器を通過した後前記吸収器へ戻される吸収液を、暖房時にはその全部もしくは一部を低温熱交換器を通過させることなく前記蒸発器へ供給し、
   該蒸発器内の蒸発器管を流通する温水を系内発生冷媒蒸気で加熱すると共に、蒸発器へ供給された吸収液を前記蒸発器管に散布して加熱し、
   蒸発器に吸収液を供給したことによって前記吸収器における吸収液濃度を低下させ、これによって吸収液飽和温度を低くして前記温水熱交換器における潜熱回収作用を増強させたことを特徴とする多重効用吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法。
4. 前記外部生成温水は吸収冷凍機・冷温水機系外に設置された都市ガスを燃料とするガスエンジンの冷却水であり、前記高温再生器の加熱源も都市ガスであることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか一項に記載された多重効用吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法。
5. 前記外部生成温水は、都市ガスを燃料とするガスエンジンの排ガスで加熱された熱交換水であり、前記高温再生器の加熱源も都市ガスであることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか一項に記載された多重効用吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法。
6. 前記外部生成温水は、都市ガスを燃料とするガスエンジンの排ガスが導入される排ガス熱交換器によって昇温されたガスエンジンの冷却水であり、前記高温再生器の加熱源も都市ガスであることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか一項に記載された多重効用吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法。
7. 前記温水熱交換器に導入される外部生成温水は、８３ないし９５℃であることを特徴とする請求項１ないし請求項６のいずれか一項に記載された多重効用吸収冷凍機・冷温水機における暖房運転法。
8. 吸収器、低温再生器、高温再生器、凝縮器、蒸発器、前記吸収器へ戻される吸収液が熱源として導入され吸収器から導出された吸収液を予熱する低温熱交換器、前記高温再生器から導出された吸収液が熱源として導入され高温再生器に向かう吸収液を予熱する高温熱交換器、系外より導入された外部生成温水と前記吸収器から低温熱交換器を経て導出された吸収液の全部または一部とを熱交換させる温水熱交換器が備えられた吸収冷凍機・冷温水機において、
   前記吸収器から導出された吸収液を低温熱交換器を経て前記温水熱交換器に向かわせる管路に、前記低温熱交換器を迂回するバイパス管路が設けられ、
   前記低温熱交換器を介して吸収液を前記吸収器へ戻す管路に、前記蒸発器へ向かうイクステンション管路が接続されていることを特徴とする多重効用吸収冷凍機・冷温水機。
9. 吸収器、低温再生器、高温再生器、凝縮器、蒸発器、前記吸収器へ戻される吸収液が熱源として導入され吸収器から導出された吸収液を予熱する低温熱交換器、前記高温再生器から導出された吸収液が熱源として導入され高温再生器に向かう吸収液を予熱する高温熱交換器、系外より導入された外部生成温水と前記吸収器から低温熱交換器を経て導出された吸収液の全部または一部とを熱交換させる温水熱交換器が備えられた吸収冷凍機・冷温水機において、
   前記吸収器から導出された吸収液を低温熱交換器を経て前記温水熱交換器に向かわせる管路に、前記低温熱交換器を迂回するバイパス管路が設けられ、
   前記吸収器に向かう吸収液を通過させる前記低温熱交換器が介在されている管路に、該低温熱交換器を通ることなく前記蒸発器へ向かうブランチ管路が設けられていることを特徴とする多重効用吸収冷凍機・冷温水機。

Images