JP4097511B2

JP4097511B2 - Thermal protector, hermetic electric compressor using thermal protector, and equipment using the same

Info

Publication number: JP4097511B2
Application number: JP2002337474A
Authority: JP
Inventors: 一夫伊藤; 友幸伊藤
Original assignee: 山田電機製造株式会社
Priority date: 2002-11-21
Filing date: 2002-11-21
Publication date: 2008-06-11
Anticipated expiration: 2022-11-21
Also published as: JP2004171972A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、空調機器や電気冷蔵庫などの密閉型コンプレッサ等を駆動するモータの保護に好適なサーマルプロテクタに関する。
【０００２】
【従来の技術】
空調機器や電気冷蔵庫などの密閉型コンプレッサ等を駆動するモータには、過負荷時の保護を図るためにサーマルプロテクタが取り付けられている。係るサーマルプロテクタとして、例えば、特許文献１がある。このサーマルプロテクタについて、図１６を参照して説明する。サーマルプロテクタは、固定接点３４と、該固定接点３４に接触する可動接点３２と、該可動接点３２を揺動する可動接点板３０と、可動接点板３０を揺動させ固定接点３４と可動接点３２との接触を断つバイメタル３４０と、バイメタル３４０を加熱するためモータに直結されたヒータ５０と、固定接点３４と可動接点３２とが溶着して高温になった際に当該固定接点３４と可動接点３２とを分離する薄板バネ３７２とを有する。
【０００３】
通常時には、図１６（Ａ）に示すように、固定接点３４−可動接点３２を介してモータに電流が流れ、過負荷時には、図１６（Ｂ）に示すように、ヒータ５０の熱で、バイメタル３４０が反転し、可動接点板３０を揺動させ、固定接点３４と可動接点３２との接触を断つ。一方、過負荷状態でバイメタル３４０が動作しないときには、薄板バネ３７２の自由端部７０ａ、７０ｂを接合する半田７８が溶けて、図１６（Ｃ）に示すように、薄板バネ３７２の自由端部７０ａ、７０ｂが開き、固定接点３４と可動接点３２との接触を断つことで、フェイルセーフを実現している。
【０００４】
なお、特許文献１には、アウタータイプに於ける他のフェイルセーフ構造が開示され、特許文献３、４にはインナータイプに於けるフェイルセーフ構造が開示されている。
【０００５】
【特許文献１】
特公平7-75138号公報
【特許文献２】
特開平11-353992号公報
【特許文献３】
特開平2-227928号公報
【特許文献４】
特開平7-147121号公報
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、図１６を参照して上述した構成では、薄板バネ３７２の自由端部７０ａ、７０ｂを半田７８を用いて接合しているため、半田付け部に自由端部の基端側に大きな引っ張り力、即ち、基端側に先端側よりも大きな力が加わる。このため、高温度雰囲気中で長時間使用すると、半田７８のクリープにより誤作動が生じ得ることが判明した。
【０００７】
更に、半田７８を用いて接合するため、薄板バネ３７２に半田付けに適する材料、具体的には銅合金を用いる必要がある。銅合金は、耐熱性が低く、銅合金製の薄板バネ３７２は、高温度雰囲気中で長時間使用すると、応力が低下して行き、溶着した固定接点３４−可動接点３２を分離できないことがある。このため、耐熱性の銅合金、例えば、ベリリューム銅、チタン銅等を用いる必要があるが、これらの材料は非常に高価である。
【０００８】
また、図１６を参照して上述した構成では、薄板バネ３７２の自由端部７０ａ、７０ｂをバネ力の加わった状態で半田接合しているため、作業が難しく、均一の特性を得ることが困難であった。
【０００９】
更に、特許文献３の構成では、モータのレアショート電流により、ヒータが加熱されて溶断し、回路を開放するので、ヒータの溶断温度が高い（１４００〜１５００℃）。このため、コンプレッサでは、コンプレッサ温度と内圧の上昇により、ハーメチックシールが破損（いわゆるハーメ抜け）し、冷媒ガスが噴出することがある。
【００１０】
また、特許文献４の構成では、板バネを半田付けしたヒューズを用いているため、板バネに電動機の全電流が流れ、自己発熱により温度上昇する。したがって、電動機の容量毎に板バネのサイズを変えないと、温度上昇の違いにより動作ポイントが変わり、最適な値に設定するのが難しい。また、板バネを半田付けするため、銅合金を用いる必要があり、プロテクタの通常動作温度１８０℃に長期間晒されると、バネ力が低下することが予想される。更に、半田が溶けて回路を遮断するとき、接点機構が無く板バネ（動作バネ）と固定桿で電流を遮断するので、溶けた半田が板バネと固定桿の間や、リードピンと蓋板の間に付着し、回路が遮断できなくなる恐れがある。
【００１１】
本発明は、上述した課題を解決するためになされたものであり、その目的とするところは、高温度雰囲気中で長時間使用してもフェイルセーフ誤作動を起こさないサーマルプロテクタを提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段、作用、効果】
請求項１の発明は、上記目的を達成するため、固定接点と、該固定接点に接触する可動接点と、前記固定接点と前記可動接点との接触を断つバイメタルと、前記固定接点と前記可動接点とが溶着して高温になった際に、当該固定接点と可動接点とを分離するフェイルセーフ手段とを備えるサーマルプロテクタであって、
前記フェイルセーフ手段が、鳩目に低融点金属を介して固定されたリベットを引き抜く方向へ付勢する薄板バネから成り、
該薄板バネの両端の自由端部の一端を前記鳩目のフランジ部に当接させ、他方の自由端部を前記リベットのフランジ部に当接させ、
該薄板バネにより該リベットの抜ける際に、該リベットが可動接点を支持する可動接点板を押し上げ、溶着した固定接点と可動接点とを分離することを技術的特徴とする。
【００１３】
請求項１のサーマルプロテクタでは、溶着した固定接点と可動接点とを分離するフェイルセーフ手段を備えるため、バイメタルの劣化により固定接点と可動接点とが溶着しても、モータの異常発熱時に電流を遮断することができる。ここで、該フェイルセーフ手段は、鳩目に低融点金属を介して固定されたリベットを引き抜く方向へ付勢する薄板バネから成るので、該低融点金属に掛かる荷重は、剪断力になるため、単位面積当たりの許容荷重が大きい。このため、高温雰囲気中で長時間使用しても、低融点金属のクリープにより誤作動することがない。また、バネ自身を半田付けしないため、耐熱性の高いステンレス板を使用することができ、高温度雰囲気中で長時間使用しても応力の低下が無く、寿命末期でも溶着した接点を解離させるのに十分なバネ力を保つことができる。更に、鳩目とリベットとをバネ力の加わらない状態で接続できるため、制作し易く、製品のバラツキが出ず、高い信頼性を持たせることができる。
【００１４】
請求項２のサーマルプロテクタでは、薄板バネが、バイメタルを加熱するヒータに接触するための接触部を備える。このため、ヒータの熱が早く低融点金属に伝わり、フェイルセーフ動作の時間を短くでき、コンプレッサの焼損を防ぐのに最適な時間を設定することが可能である。
【００１５】
請求項３のサーマルプロテクタでは、薄板バネが、バイメタルを加熱するヒータからの熱を導入するため、ヒータ側へ延在する熱導入部を備える。このため、ヒータの熱が早く低融点金属に伝わり、フェイルセーフ動作の時間を短くでき、コンプレッサの焼損を防ぐのに最適な時間を設定することが可能である。
【００１６】
請求項４のサーマルプロテクタは、薄板バネのリベットのフランジ部に当接させる自由端部の先端を、鳩目のフランジ部側へ曲げてある。このため、薄板バネが、動作（開放）開始から、完全に溶着した固定接点と可動接点とを分離するまでの間にほぼ均一な力を発揮させることができ、適切な動作を行わせしめることが可能になる。即ち、薄板バネが、リベットのフランジ部に、動作開始時からリベットが鳩目からある程度抜けた状態で可動接点板を押し上げるまで、自由端部の先端の曲げの屈曲部が当接する。従って、薄板バネの中央半円状部の中心から該自由端部のリベットとの当接点（作動点）までの距離が大きく変化せず、均一な力を発揮させることが可能となる。
【００１７】
請求項５では、薄板バネがステンレス合金のバネ材からなるため、銅合金と異なり、高温度雰囲気中で長時間使用しても応力の低下が無く、寿命末期でも溶着した接点を解離させるのに十分なバネ力を保つことができる。更に、低融点金属が半田からなるため、適切な温度で溶融し、溶着した固定接点と可動接点とを分離させることができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の第１実施形態に係るサーマルプロテクタについて図を参照して説明する。
第１実施態様のサーマルプロテクタ１０は、図８に示すようにＰＴＣ等を用いる起動リレー８０と一体に例えばコンプレッサ９０のドーム９２の外面に取り付けられ、カバー９６により保護される。該コンプレッサ９０の内部にはモータＭが収容されている。
【００２１】
図１は、サーマルプロテクタ１０のカバーを外した状態の平面図であり、図２は、カバーを付けた状態での図１中のＸ−Ｘ断面図であり、図３は、カバーを付けた状態での図１中のＹ−Ｙ断面図である。図２に示すようにサーマルプロテクタ１０は、不飽和ポリエステル製のベース１２とＰＢＴ樹脂製のカバー１４とから成り、サーマルプロテクタ１０の上面には、モータ側から延在するピン（図示せず）を嵌入するためのピン端子２４が配設され、側面には、側方へ延在し、電源側レセプタクルを挿入するための図１に示すタブ端子２２が配設されている。
【００２２】
図２（Ａ）に示すようにサーマルプロテクタ１０は、バイメタル４０が可動接点板３０と可動側端子４４との間に挟持され、該バイメタル４０の下方にヒータ５０が設けられている。該バイメタル４０の上方には、可動接点板３０が配設されている。可動接点板３０は、一端が補強板５２に溶接固定され、自由端には、固定接点３４と接触する可動接点３２が取り付けられている。また、図３（Ａ）に示すように、第１実施形態では、バイメタルが動作せず、固定接点３４及び可動接点３２が溶着した際に、これらを分離するためのフェイルセーフ装置７０が設けられている。
【００２３】
サーマルプロテクタ１０の機械的構成について更に詳細に説明する。
電源側レセプタクルへ接続されるタブ端子２２は、図１に示すように平板状に成形されており、該タブ端子２２にはクランク状に成形された接続板４２がスポット溶接され、該接続板４２を介してヒータ５０の端子５０ａに接続されている。ヒータ５０は、例えば、ニクロム、或いは、鉄クロム線をコイル状に巻回してなり、ベース１２に形成させた凹部１２ｃ（図２（Ａ）参照）に収容されている。図１に示すようにヒータ５０の他端５０ｂは、可動側端子４４を介して補強板５２に接続されている。図２（Ａ）に示すように該補強板５２は、可動接点板３０の穴部およびバイメタル４０の凹部を貫通し可動側端子４４に溶接されている。
【００２４】
バイメタル４０は、図５（Ｅ）に示す平面図のように略矩形形状のスナップ部４０ａと、該スナップ部４０ａを保持するための一対の保持部４０ｂ、４０ｂとからなり、該スナップ部４０ａは、皿形バイメタルと同様に成形（フォーミング）され、所定温度で曲率（凹凸）が反転するものである。図２（Ａ）に示すようにバイメタル４０は、保持部４０ｂが可動接点板３０と可動側端子４４との間に挟持されて固定されると共に、該スナップ部４０ａが、ベース１２に形成された支柱状の支持部１２ａに支持される。該支持部１２ａの回りであって、凹部１２ｃ内にヒータがコイル状に配設されていることで、ヒータ５０に発生した熱を効率的にバイメタル４０へ伝えるようにされている。
【００２５】
バイメタル４０は、保持部４０ｂにて固定され、スナップ部４０ａが支持部１２ａに支持されているため、調整を行うことなく組立のみで所望の特性を得ることができる。特に、保持部４０ｂをスナップ部４０ａよりも小さくしてあるので、保持部４０ｂを固定しても、スナップ特性は従来技術のバイメタル単体（固定しないバイメタル）と変わらず、容易に必要な特性が得られる。
【００２６】
一方、可動接点板３０は、弾性金属板製で、自由端に可動接点３２を備え、略中央部に上記バイメタル４０の自由端４０ａ'と接触する凸部３０ａが配設されている。
【００２７】
図２（Ａ）に示すように補強板５２に固定された可動接点板３０の可動接点３２は、固定接点３４に接触し、該固定接点３４を載置する固定接点板３６は、図２（Ａ）に示すように一端３６ａがベース１２側に固定され、他端３６ｂが該カバー１４に形成された通孔又は切り欠き部（図示せず）を通して外部まで延在している。そして、該カバー１４の外部で固定接点板の他端３６ｂとピン端子２４とが接続されている。
【００２８】
図２（Ｂ）に示すようにサーマルプロテクタ１０のカバー１４には凸部１４ａが形成され、可動接点板３０が上方へ揺動できるようにしている。また、該カバー１４には、図２（Ａ）に示すように起動リレー８０と連結するための係合部１６が形成されている。
【００２９】
このサーマルプロテクタ１０の電気接続について、図６を参照して説明する。サーマルプロテクタ１０のタブ端子２２は、図示しない電源側レセプタクルに接続され、該タブ端子２２は、ヒータ５０に接続され、ヒータ５０は、可動接点板３０に接続されている。可動接点板３０の可動接点３２は、常時は固定接点３４と接触しており、該固定接点３４はピン端子２４に接続されている。該ピン端子２４には、モータＭの第１ピン端子Ｔ１が嵌入される。
【００３０】
モータＭは、主巻線ＭＣと起動巻線ＡＣとを有し、主巻線ＭＣは第２端子Ｔ２に接続され、起動巻線ＡＣは第３端子Ｔ３へ接続されている。該第３端子には、力率改善用の主コンデンサＣ１と、起動リレー８０及び起動用コンデンサＣ２とが並列に接続されている。図８を参照して上述したように本実施形態のサーマルプロテクタ１０は、該起動リレー８０と一体にモータＭを備えるコンプレッサ９０に配設される。また、起動用コンデンサＣ２のみのモータや、コンデンサを使用しないモータにも使用できる。
【００３１】
ＰＴＣを用いた起動リレー８０は、モータの起動時、即ち、ＰＴＣの温度が低い際には、低抵抗となり、起動巻線ＡＣ側へ大きな電流を流し、モータの起動を促す。そして、起動時から数秒が経過し、モータの起動が完了すると、起動時の電流により発熱し高抵抗となって、起動巻線ＡＣ側への通電を阻止する。モータＭの定常運転中は２０〜３０mmＡ程度の電流が流れることにより、該起動リレー８０は高温度、高抵抗状態を維持する。
【００３２】
一方、サーマルプロテクタ１０は、図２（Ａ）に示すようにバイメタル４０が反転（スナップ）する前は、可動接点３２と固定接点３４とが接触しており、タブ端子２２を介して入力された電源からの電流をモータＭ側へ供給する。
【００３３】
ここで、モータＭが過負荷あるいは回転子拘束などで過電流が流れると、ヒータ５０での発熱量が大きくなり、バイメタル４０が予め設定された温度（例えば、１２０℃）に達すると、図２（Ｂ）に示すように凸状から凹状へスナップし、可動接点板３０を押し上げることで可動接点３２と固定接点３４との接触を断つ。これにより、モータＭへの給電が停止され、モータの保護が図られる。モータＭへの給電の停止により、ヒータ５０への電流が停止され、バイメタル４０の温度が低下する。そして、予め設定された温度に達すると凹状から凸状へスナップして、図２（Ａ）に示すように、可動接点板３０の弾性により可動接点３２と固定接点３４との接触が回復し、モータＭへの給電が再開される。
【００３４】
次に、図３（Ａ）に示す固定接点３４と可動接点３２とを分離するためのフェイルセーフ装置７０の構成について図４及び図５を参照して説明する。図４（Ａ）はフェイルセーフ装置の平面図であり、図４（Ｂ）はフェイルセーフ装置の側面図である。図５（Ａ）はフェイルセーフ装置７０を構成する薄板バネの展開図であり、図５（Ｂ）は、薄板バネの開放時の側面図であり、図５（Ｃ）は、図５（Ｂ）中のＣ−Ｃ矢視図であり、図５（Ｄ）は、開放前の薄板バネの側面図である。
【００３５】
図４（Ｂ）に示すように、フェイルセーフ装置７０は、薄板バネ７２と、リベット７４と、鳩目７６とからなり、リベット７４は半田７８によって鳩目７６に固定されている。薄板バネ７２は、ステンレス合金からなり、付勢力を発生するための中央半円状部７２ａと、該中央半円状部７２ａから延在する一対の自由端部７２ｂ、７２ｃとが形成されている。図５（Ａ）に示すように、自由端部７２ｂ、７２ｃの先端側はＵ字状に形成されている。図４（Ｂ）に示すように、薄板バネ７２は、一方の自由端部７２ｃを鳩目７６のフランジ部７６ａに当接させ、他方の自由端部７２ｂをリベット７４のフランジ部７４ａに当接させる。そして、リベット７４側のフランジ部７４ａに当接させる自由端部７２ｂの先端を、鳩目７６のフランジ部７６ａ側へ曲げて曲げ部７２ｅを形成してある。鳩目７６のフランジ部７６ａ側の自由端部７２ｃ近傍には、薄板バネを固定するための固定部７２ｄが形成されている。なお、本実施形態では、薄板バネとしてステンレス合金を用いているが、この代わりにベリリウム銅合金、チタン銅等のバネ材を用いることも可能である。
【００３６】
ここで、バイメタルの劣化により反転できず接点が開かなくなったり、固定接点３４と可動接点３２とが溶着すると、モータへの通電が停止できなくなり、モータＭの拘束や過負荷等の異常時にはヒータ５０に過大な電流が流れ続け、サーマルプロテクタ１０全体が高温に達する。この際に、リベット７４を鳩目７６に固定している半田７８が溶融し、図３（Ｂ）に示すように薄板バネ７２の自由端部７２ｂがリベット７４を跳ね上げる。これにより、該リベット７４が可動接点板３０の横方向への延在部（先端）３０ｅ（図１参照）を押し上げ、溶着した固定接点３４と可動接点３２とを分断し、モータＭへの電流を遮断する。該リベット７４と鳩目７６とが離間した際には、サーマルプロテクタ１０は、電源ＯＦＦ状態を維持する。
【００３７】
第１実施形態のサーマルプロテクタでは、溶着した固定接点３４と可動接点３２とを分離するフェイルセーフ装置７０を備えるため、バイメタル４０の劣化により固定接点３４と可動接点３２とが溶着しても、モータの異常発熱時に電流を遮断することができるため非常に安全である。ここで、該フェイルセーフ装置７０は、鳩目７６に半田７８を介して固定されたリベット７４を引き抜く方向へ付勢する薄板バネ７２から成るので、該半田７８に掛かる荷重は、剪断力になり、単位面積当たりの許容荷重が大きい。このため、高温雰囲気中で長時間使用しても、半田のクリープにより誤作動することがない。また、バネ自身を半田付けしないため、耐熱性の高いステンレス板を使用することができ、高温度雰囲気中で長時間使用しても応力の低下が無く、寿命末期でも溶着した接点を解離させるのに十分なバネ力を保つことができる。更に、鳩目７６とリベット７４とをバネ力の加わらない状態で接続できるため、制作し易く、製品のバラツキが出ず、高い信頼性を持たせることができる。更に、市販の鳩目とリベットとを用い得るため廉価に構成可能である。
【００３８】
第１実施形態のサーマルプロテクタは、薄板バネ７２のリベット７４のフランジ部７４ａに当接させる自由端部７２ｂの先端を曲げて曲げ部７２ｅを形成してある。このため、薄板バネ７２が、動作（開放）開始から、完全に溶着した固定接点３４と可動接点３２とを分離するまでの間ほぼ均一な力を発揮させることができ、適切な動作を行わせしめることが可能になる。即ち、薄板バネ７２が、リベット７４のフランジ部７４ａに、動作開始時からリベット７４が鳩目７６からある程度抜けた状態で可動接点板３０を押し上げるまで、自由端部７２ｂの先端の曲げの屈曲部Ｚが当接し、先端がリベット７４に当たることがない。従って、薄板バネの中央半円状部７２の中心から該自由端部のリベット７４との当接点（作動点）までの距離が大きく変化せず、均一な力を発揮させることが可能となる。
【００３９】
該サーマルプロテクタ１０と起動リレー８０との連結について、図７を参照して説明する。図７（Ａ）は、起動リレー８０にサーマルプロテクタ１０が取り付けられた状態の平面図であり、図７（Ｂ）は側面図であり、図７（Ｃ）は底面図である。
【００４０】
起動リレー８０は、図６を参照して上述したようにＰＴＣを内蔵し、モータＭの第３端子Ｔ３側に接続されるピン端子８１と、該ピン端子８１と一体になった運転用コンデンサＣ１に接続されるタブ端子８２と、モータＭの第２端子Ｔ２に接続されるピン端子８３と、該ピン端子８３と一体になった運転用コンデンサ、起動用コンデンサ及び電源が接続されたレセプタクルを接続するタブ端子８４と、起動用コンデンサＣ２側に接続するためのタブ端子８５と、サーマルプロテクタ１０へ連結するための係合部８６とが形成されている。該係合部８６には、係合片８６ｂが形成されている。この起動リレー８０側の係合片８６ｂとサーマルプロテクタ１０側の係合部１６とを係合させることにより、起動リレー８０に対してサーマルプロテクタ１０が連結される。図７（Ｂ）に示す連結された状態の起動リレー８０及びサーマルプロテクタ１０が、図８を参照して上述したようにコンプレッサ９０に取り付けられる。
【００４１】
[第１実施形態の第１改変例]
第１実施形態の第１改変例に係るサーマルプロテクタについて、図９及び図１０を参照して説明する。ここで、図９は、サーマルプロテクタ１０のカバーを外した状態の平面図であり、図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）は、図９に示すサーマルプロテクタのカバーを付けた状態のＹ−Ｙ断面図であり、図１０（Ａ）は、薄板バネ動作前の状態を、図１０（Ｂ）は薄板バネ動作後の状態を示している。
【００４２】
第１実施形態の第１改変例に係るサーマルプロテクタでは、薄板バネ７２が、バイメタル４０を加熱するヒータに接触するための接触部７２ｆを備える。このため、ヒータの熱が早く半田に伝わり、フェイルセーフ動作の時間を短くでき、コンプレッサの焼損を防ぐのに最適な時間を設定することが可能である。
【００４３】
[第１実施形態の第２改変例]
第１実施形態の第２改変例に係るサーマルプロテクタについて、図１１を参照して説明する。ここで、図１１は、サーマルプロテクタのカバーを外した状態の平面図である。
第１実施形態の第２改変例に係るのサーマルプロテクタでは、薄板バネ７２が、バイメタル４０を加熱するヒータ５０からの熱を導入するため、ヒータ側へ延在する熱導入部７２ｇを備える。即ち、第２改変例と異なり、ヒータとは直接接していない。第２改変例でも第１改変例と同様に、ヒータの熱が早く半田に伝わり、フェイルセーフ動作の時間を短くでき、コンプレッサの焼損を防ぐのに最適な時間を設定することが可能である。
【００４４】
[第１実施形態の第３改変例]
第１実施形態の第３改変例に係るサーマルプロテクタについて、図１２を参照して説明する。ここで、図１２は、サーマルプロテクタの縦断面図である。
上述した第１実施形態では、サーマルプロテクタが密閉型コンプレッサの外部に設けられるアウタータイプであったが、第３改変例は、密閉型コンプレッサの内部に設けられるインナータイプに本願の構成を適用したものである。
【００４５】
サーマルプロテクタは、鉄板を絞り成形した有底のベース１２を有している。このベース１２の開口端には厚肉の鉄板で作られたカバー１４がリングプロジェクション溶接などの方法により固着せられ、全体は一個の気密容器を形成している。カバー１４には貫通孔１４Ａが設けられ、それぞれガラス等の充填材５４によってリードピン５６がカバー１４と電気的に絶縁されて気密に固定されている。リードピン５６はカバー１４及び充填材５４との熱膨張係数を考慮したニッケル合金で作られている。リードピン５６には板状の支持体５８が溶接などにより固着せられ、この支持体５８の他端には固定接点３４が設けられている。一方、ベース１２には、固定板６０を介してバイメタル兼揺動板３０が設けられ、バイメタル兼揺動板３０の他端には、可動接点３２が配置されている。バイメタル兼揺動板３０の他端（可動接点３２の取り付け位置）側には、図中の手前側に延在する延在部３０ｅが形成されている。そして、可動接点３２の側方（図中手前側）には、薄板バネ７２、リベット７４、鳩目７６、半田７８からなるフェイルセーフ装置７０が配置されている。
【００４６】
第１実施形態の第３改変例に係るサーマルプロテクタでは、モータ電流が、リードピン５６−カバー１４間に流れ、過電流が流れた際には、バイメタル兼揺動板３０が反転して固定接点３４と可動接点３２との間の接続を遮断する。そして、バイメタル兼揺動板３０が反転せず、固定接点３４と可動接点３２とが溶着した際に、フェイルセーフ装置７０が作動し、リベット７４がバイメタル兼揺動板３０の延在部３０ｅを押し上げ、固定接点３４と可動接点３２とを分離する。
【００４７】
第１実施形態の第３改変例では、ヒータを溶断して回路を開放するインナータイプフェイルセーフ方式と異なり、半田７８が低い温度（１５０〜２５０℃）で溶融するため、コンプレッサでは、コンプレッサ温度と内圧の上昇が低く、ハーメチックシールの破損がなく、冷媒ガスが噴出することもない。
【００４８】
[第２実施形態]
引き続き、本発明の第２実施形態に係るインナータイプサーマルプロテクタについて図１３を参照して説明する。図１３は、第２実施形態のサーマルプロテクタの縦断面を示している。
第２実施形態のサーマルプロテクタの構成は、フェイルセーフ装置１７０を除き図１２を参照して上述した第１実施形態の第３改変例のサーマルプロテクタと同様であるため、同一の部材については、同一の参照符号を用いると共に説明を省略する。
【００４９】
第２実施形態に係るサーマルプロテクタのフェイルセーフ装置１７０を拡大して図１５（Ａ）に示す。フェイルセーフ装置１７０は、コイルバネ１７２と、リベット７４と、鳩目７６とからなり、リベット７４は半田７８によって鳩目７６に固定されている。ステンレス合金からなるコイルバネ１７２は、下端を鳩目７６のフランジ部７６ａに当接させ、上端をリベット７４のフランジ部７４ａに当接させる。なお、第２実施形態では、コイルバネとしてステンレス合金を用いているが、この代わりにベリリウム銅合金、チタン銅等のバネ材を用いることも可能である。
【００５０】
ここで、バイメタル兼揺動板３０の劣化により反転できず接点が開かなくなったり、固定接点３４と可動接点３２とが溶着すると、モータへの通電が停止できなくなり、モータＭの拘束や過負荷等の異常時には、サーマルプロテクタ全体が高温に達する。この際に、リベット７４を鳩目７６に固定している半田７８が溶融し、コイルバネ１７２がリベット７４を跳ね上がる。これにより、該リベット７４がバイメタル兼揺動板３０の先端を押し上げ、溶着した固定接点３４と可動接点３２とを分断し、モータＭへの電流を遮断する。該リベット７４と鳩目７６とが離間した際には、サーマルプロテクタは、電源ＯＦＦ状態を維持する。
【００５１】
第２実施形態のサーマルプロテクタでは、溶着した固定接点３４と可動接点３２とを分離するフェイルセーフ装置１７０を備えるため、バイメタル兼揺動板３０の劣化により固定接点３４と可動接点３２とが溶着しても、モータの異常発熱時に電流を遮断することができる。ここで、該フェイルセーフ装置１７０は、鳩目７６に半田７８を介して固定されたリベット７４を引き抜く方向へ付勢するコイルバネ１７２から成るので、該半田７８に掛かる荷重は、剪断力になり、単位面積当たりの許容荷重が大きい。このため、高温雰囲気中で長時間使用しても、半田７８のクリープにより誤作動することがない。更に、コイルバネ１７２を用いるため、フェイルセーフ装置１７０を小型化でき、既存のインナータイプサーマルプロテクタへ外形を変えることなく装着することが可能である。
【００５２】
更に、ヒータを溶断して回路を開放するインナータイプフェイルセーフ方式と異なり、半田７８が低い温度（１５０〜２５０℃）で溶融するため、コンプレッサでは、コンプレッサ温度と内圧の上昇が低く、ハーメチックシールの破損がなく、冷媒ガスが噴出することもない。
【００５３】
[第２実施形態の第１改変例]
第２実施形態の第１改変例に係るインナータイプサーマルプロテクタについて図１４を参照して説明する。図１４（Ａ）は、第１改変例に係るサーマルプロテクタの縦断面図であり、図１４（Ｂ）は、図１４（Ａ）のＢ−Ｂ横断面図である。なお、この第１改変例でのフェイルセーフ装置１７０は、図１３を参照して上述した第２実施形態と同様であるため説明を省略する。
サーマルプロテクタは、ベース１２の開口端には厚肉の鉄板で作られたカバー１４がリングプロジェクション溶接により固着されている。カバー１４には貫通孔１４Ａ、１４Ｂが設けられ、それぞれ充填材５４によってリードピン５６Ａ、５６Ｂがカバー１４と電気的に絶縁されて気密に固定されている。リードピン５６Ｂには固定接点３４が設けられている。リードピン５６Ａには、ヒータ５０が設けられている。ヒータ５０は、図１４（Ｂ）に示すようにリードピン５６Ａからリードピン５６Ｂの周囲を回って、導電体５１を介して、カバー１４に接続される。一方、ベース１２には、固定板６０を介してバイメタル兼揺動板３０が設けられ、バイメタル兼揺動板３０の他端には、可動接点３２が配置されている。
【００５４】
この第２実施形態の第１改変例では、リードピン５６Ａ−ヒータ５０−導電体５１−カバー１４−ベース１２−固定板６０−バイメタル兼揺動板３０−可動接点３２−固定接点３４−リードピン５６Ｂの順で電流が流れる。第２実施形態の第１改変例では、ヒータ５０を備えるため、モータの過電流により、より短時間でフェイルセーフ装置１７０を動作させることができる。
【００５５】
[第２実施形態の第２改変例]
第２実施形態の第２改変例に係るサーマルプロテクタのフェイルセーフ装置２７０について図１５（Ｂ）を参照して説明する。
第２実施形態の第２改変例では、鳩目７６のフランジ部７６ａが断面Ｕ字状で小径（コイルバネ１７２よりも僅かに大径）に形成され、有底スリーブ状の固定部材２７９により固定されている。固定部材２７９は、上部に括れ（絞り）２７９ａが形成されており、括れ２７９ａの内径は、鳩目７６のフランジ部７６ａの外周よりも僅かに小径に形成されている。
【００５６】
ここで、第２実施形態の第２改変例のフェイルセーフ装置２７０は、先ず、サーマルプロテクタのカバーに固定部材２７９を溶接、接着等により固定する。その後、この固定部材２７９に対して、リベット７４をコイルバネ１７２を介在させ鳩目７６に半田７８で固定したものを嵌め入れ固定する。この第２実施形態の第２改変例では、取り付けが容易である利点がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施形態に係るサーマルプロテクタの平面図である。
【図２】図２（Ａ）、図２（Ｂ）は、図１に示すサーマルプロテクタのカバーを付けた状態のＸ−Ｘ縦断面図であり、図２（Ａ）は、バイメタルの反転前の状態を、図２（Ｂ）はバイメタルの反転後の状態を示している。
【図３】図３（Ａ）、図３（Ｂ）は、図１に示すサーマルプロテクタのカバーを付けた状態のＹ−Ｙ縦断面図であり、図２（Ａ）は、薄板バネ動作前の状態を、図２（Ｂ）は薄板バネ動作後の状態を示している。
【図４】図４（Ａ）はフェイルセーフ装置の平面図であり、図４（Ｂ）はフェイルセーフ装置の側面図である。
【図５】図５（Ａ）は薄板バネの展開図であり、図５（Ｂ）は薄板バネの開放時の側面図であり、図５（Ｃ）は、図５（Ｂ）中のＣ−Ｃ矢視図であり、図５（Ｄ）は開放前の薄板バネの側面図であり、図５（Ｅ）はバイメタルの平面図である。
【図６】サーマルプロテクタと起動リレーとの接続を示す回路図である。
【図７】図７（Ａ）は、起動リレーにサーマルプロテクタが取り付けられた状態の平面図であり、図７（Ｂ）は側面図であり、図７（Ｃ）は底面図である。
【図８】サーマルプロテクタ及び起動リレーがコンプレッサに取り付けられた状態を示す説明図である。
【図９】第１実施形態の第１改変例に係るサーマルプロテクタの平面図である。
【図１０】図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）は、図９に示すサーマルプロテクタのカバーを付けた状態のＹ−Ｙ断面図であり、図１０（Ａ）は、薄板バネ動作前の状態を、図１０（Ｂ）は薄板バネ動作後の状態を示している。
【図１１】第１実施形態の第２改変例に係るサーマルプロテクタの平面図である。
【図１２】第１実施形態の第３改変例に係るサーマルプロテクタの縦断面図である。
【図１３】本発明の第２実施形態に係るサーマルプロテクタの縦断面図である。
【図１４】図１４（Ａ）は、第２実施形態の第１改変例に係るサーマルプロテクタの縦断面図であり、図１４（Ｂ）は、図１４（Ａ）のＢ−Ｂ横断面図である。
【図１５】図１５（Ａ）は、図１３（Ａ）に示すサーマルプロテクタのフェイルセーフ装置の断面図であり、図１５（Ｂ）は、第２実施形態の第２改変例に係るサーマルプロテクタのフェイルセーフ装置の断面図である。
【図１６】図１６（Ａ）、図１６（Ｂ）、図１６（Ｃ）は、特許文献２に係るサーマルプロテクタの断面図である。
【符号の説明】
１０サーマルプロテクタ
１２ベース
１２ａ支持部
１４カバー
１６係合部
２２タブ端子
２４ピン端子
３０可動接点板
３２可動接点
３４固定接点
４０バイメタル
４０ａスナップ部
４０ｂ保持部
５０ヒータ
５２補強板
７０フェイルセーフ装置
７２薄板バネ
７４リベット
７４ａフランジ部
７６鳩目
７６ａフランジ部
７８半田（低融点金属）
８０起動リレー
１７０フェイルセーフ装置
１７２コイルバネ
２７０フェイルセーフ装置
Ｍモータ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a thermal protector suitable for protecting a motor that drives a hermetic compressor such as an air conditioner or an electric refrigerator.
[0002]
[Prior art]
A thermal protector is attached to a motor that drives a hermetic compressor such as an air conditioner or an electric refrigerator to protect against overload. As such a thermal protector, there exists patent document 1, for example. This thermal protector will be described with reference to FIG. The thermal protector includes a fixed contact 34, a movable contact 32 that contacts the fixed contact 34, a movable contact plate 30 that swings the movable contact 32, and a fixed contact 34 and a movable contact 32 that swings the movable contact plate 30. When the metal contacts 340, the heater 50 directly connected to the motor for heating the bimetal 340, the fixed contact 34 and the movable contact 32 are welded and become high temperature, the fixed contact 34 and the movable contact 32 are heated. And a thin plate spring 372 for separating the two.
[0003]
At normal times, as shown in FIG. 16 (A), current flows to the motor via the fixed contact 34-movable contact 32, and at overload, the heat of the heater 50 causes bimetal as shown in FIG. 16 (B). 340 is reversed, the movable contact plate 30 is swung, and the contact between the fixed contact 34 and the movable contact 32 is cut off. On the other hand, when the bimetal 340 does not operate in an overload state, the solder 78 that joins the free ends 70a and 70b of the thin plate spring 372 melts, and the free end 70a of the thin plate spring 372 is melted as shown in FIG. , 70b are opened and the contact between the fixed contact 34 and the movable contact 32 is cut off, thereby realizing fail-safe.
[0004]
Patent Document 1 discloses another fail-safe structure for the outer type, and Patent Documents 3 and 4 disclose a fail-safe structure for the inner type.
[0005]
[Patent Document 1]
Japanese Patent Publication No. 7-75138
[Patent Document 2]
JP 11-353992 A
[Patent Document 3]
JP-A-2-27928
[Patent Document 4]
JP-A-77-147121
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the configuration described above with reference to FIG. 16, since the free ends 70a and 70b of the thin plate spring 372 are joined using the solder 78, a large tensile force is applied to the soldered portion on the proximal end side of the free end. That is, a larger force is applied to the proximal end side than to the distal end side. For this reason, it has been found that malfunctions may occur due to creep of the solder 78 when used in a high temperature atmosphere for a long time.
[0007]
Furthermore, since the solder 78 is used for joining, it is necessary to use a material suitable for soldering, specifically a copper alloy, for the thin plate spring 372. The copper alloy has low heat resistance, and the thin spring 372 made of copper alloy decreases in stress when used in a high temperature atmosphere for a long time, and the welded fixed contact 34 and the movable contact 32 may not be separated. . For this reason, it is necessary to use a heat-resistant copper alloy, such as beryllium copper, titanium copper, etc., but these materials are very expensive.
[0008]
Further, in the configuration described above with reference to FIG. 16, since the free ends 70a and 70b of the thin plate spring 372 are soldered together with a spring force applied, it is difficult to work and it is difficult to obtain uniform characteristics. Met.
[0009]
Furthermore, in the configuration of Patent Document 3, the heater is heated and melted by the rare short current of the motor to open the circuit, so that the heater melt temperature is high (1400 to 1500 ° C.). For this reason, in the compressor, the hermetic seal is broken (so-called herm loss) due to an increase in compressor temperature and internal pressure, and refrigerant gas may be ejected.
[0010]
Further, in the configuration of Patent Document 4, since a fuse in which a leaf spring is soldered is used, the entire current of the electric motor flows through the leaf spring, and the temperature rises due to self-heating. Therefore, unless the size of the leaf spring is changed for each capacity of the electric motor, the operating point changes due to a difference in temperature rise, and it is difficult to set an optimal value. Further, it is necessary to use a copper alloy in order to solder the leaf spring, and it is expected that the spring force will decrease when exposed to a normal operating temperature of 180 ° C. for a long time. Furthermore, when the solder melts and breaks the circuit, there is no contact mechanism and the current is cut off by the leaf spring (operation spring) and the fixing rod, so the molten solder is between the leaf spring and the fixing rod, or between the lead pin and the lid plate. There is a risk that it will adhere and the circuit cannot be cut off.
[0011]
The present invention has been made to solve the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a thermal protector that does not cause a fail-safe malfunction even when used for a long time in a high-temperature atmosphere. is there.
[0012]
[Means, actions and effects for solving the problems]
  In order to achieve the above object, a first aspect of the present invention provides a fixed contact, a movable contact that contacts the fixed contact, a bimetal that breaks contact between the fixed contact and the movable contact, the fixed contact, and the movable contact. A thermal protector comprising a fail-safe means for separating the fixed contact and the movable contact when the temperature is high due to welding
  The fail-safe means comprises a thin plate spring that biases the rivet fixed to the eyelet through a low melting point metal in the direction of pulling out,
  One end of the free end of both ends of the thin leaf spring is brought into contact with the flange portion of the eyelet, and the other free end is brought into contact with the flange portion of the rivet,
The thin leaf springByWhen the rivet comes out,The rivet pushes up the movable contact plate that supports the movable contact;The technical feature is to separate the welded fixed contact and the movable contact.
[0013]
The thermal protector according to claim 1 is provided with a fail-safe means for separating the welded fixed contact and the movable contact, so even if the fixed contact and the movable contact are welded due to deterioration of the bimetal, the current is cut off when the motor is abnormally heated. can do. Here, since the fail-safe means comprises a thin plate spring that urges the rivet fixed to the eyelet through a low-melting point metal in a pulling direction, the load applied to the low-melting point metal becomes a shearing force. The allowable load per area is large. For this reason, even if it is used for a long time in a high temperature atmosphere, it does not malfunction due to creep of the low melting point metal. In addition, since the spring itself is not soldered, a stainless steel plate with high heat resistance can be used, and there is no decrease in stress even when used for a long time in a high temperature atmosphere, and the welded contact is dissociated even at the end of its life. A sufficient spring force can be maintained. Furthermore, since the eyelet and the rivet can be connected in a state where no spring force is applied, the production is easy, the product does not vary, and high reliability can be obtained.
[0014]
According to another aspect of the thermal protector of the present invention, the thin plate spring includes a contact portion for contacting a heater that heats the bimetal. For this reason, the heat of the heater is quickly transferred to the low melting point metal, the time for fail-safe operation can be shortened, and it is possible to set the optimum time for preventing the compressor from burning.
[0015]
According to a third aspect of the present invention, the thin plate spring includes a heat introduction portion extending to the heater side in order to introduce heat from the heater that heats the bimetal. For this reason, the heat of the heater is quickly transferred to the low melting point metal, the time for fail-safe operation can be shortened, and it is possible to set the optimum time for preventing the compressor from burning.
[0016]
In the thermal protector of the fourth aspect, the tip of the free end that is brought into contact with the flange portion of the rivet of the thin leaf spring is bent toward the flange portion side of the eyelet. For this reason, the thin leaf spring can exert a substantially uniform force between the start of operation (opening) and the separation of the completely welded fixed contact and movable contact, and the proper operation can be performed. It becomes possible. In other words, the bent portion at the tip of the free end is brought into contact with the flange portion of the rivet until the movable contact plate is pushed up to the flange portion of the rivet from the start of operation until the rivet is removed from the eyelet to some extent. Therefore, the distance from the center of the central semicircular portion of the thin plate spring to the contact point (operating point) with the rivet of the free end does not change greatly, and a uniform force can be exhibited.
[0017]
In claim 5, since the thin plate spring is made of a stainless alloy spring material, unlike a copper alloy, the stress does not decrease even when used for a long time in a high temperature atmosphere, and the welded contact is dissociated even at the end of its life. Sufficient spring force can be maintained. Furthermore, since the low melting point metal is made of solder, the fixed contact and the movable contact that are melted and welded at an appropriate temperature can be separated.
[0020]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, a thermal protector according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
As shown in FIG. 8, the thermal protector 10 of the first embodiment is attached to, for example, the outer surface of the dome 92 of the compressor 90 and is protected by a cover 96 together with an activation relay 80 using PTC or the like. A motor M is accommodated in the compressor 90.
[0021]
FIG. 1 is a plan view of the thermal protector 10 with the cover removed, FIG. 2 is a sectional view taken along the line XX in FIG. 1 with the cover attached, and FIG. 3 is attached with the cover. It is YY sectional drawing in FIG. 1 in a state. As shown in FIG. 2, the thermal protector 10 includes an unsaturated polyester base 12 and a PBT resin cover 14, and pins (not shown) extending from the motor side are provided on the upper surface of the thermal protector 10. A pin terminal 24 for insertion is provided, and a tab terminal 22 shown in FIG. 1 for inserting the power supply side receptacle is provided on the side surface and extends laterally.
[0022]
As shown in FIG. 2A, in the thermal protector 10, the bimetal 40 is sandwiched between the movable contact plate 30 and the movable terminal 44, and a heater 50 is provided below the bimetal 40. A movable contact plate 30 is disposed above the bimetal 40. One end of the movable contact plate 30 is fixed to the reinforcing plate 52 by welding, and a movable contact 32 that contacts the fixed contact 34 is attached to the free end. Further, as shown in FIG. 3A, in the first embodiment, when the bimetal does not operate and the fixed contact 34 and the movable contact 32 are welded, a fail safe device 70 is provided for separating them. ing.
[0023]
The mechanical configuration of the thermal protector 10 will be described in more detail.
The tab terminal 22 connected to the power supply side receptacle is formed into a flat plate shape as shown in FIG. 1, and a connecting plate 42 formed into a crank shape is spot welded to the tab terminal 22, and the connecting plate 42 It is connected to the terminal 50a of the heater 50 via The heater 50 is formed by, for example, winding nichrome or iron chrome wire in a coil shape, and is accommodated in a recess 12c (see FIG. 2A) formed in the base 12. As shown in FIG. 1, the other end 50 b of the heater 50 is connected to the reinforcing plate 52 via the movable side terminal 44. As shown in FIG. 2A, the reinforcing plate 52 passes through the hole of the movable contact plate 30 and the concave portion of the bimetal 40 and is welded to the movable terminal 44.
[0024]
As shown in the plan view of FIG. 5E, the bimetal 40 includes a substantially rectangular snap portion 40a and a pair of holding portions 40b and 40b for holding the snap portion 40a. It is formed (formed) in the same manner as a dish-shaped bimetal, and its curvature (unevenness) is reversed at a predetermined temperature. As shown in FIG. 2A, the bimetal 40 has a holding portion 40b sandwiched and fixed between the movable contact plate 30 and the movable terminal 44, and the snap portion 40a is formed on the base 12. It is supported by the columnar support portion 12a. Around the support portion 12a, a heater is arranged in a coil shape in the recess 12c, so that heat generated in the heater 50 is efficiently transmitted to the bimetal 40.
[0025]
Since the bimetal 40 is fixed by the holding portion 40b and the snap portion 40a is supported by the support portion 12a, desired characteristics can be obtained only by assembly without adjustment. In particular, since the holding portion 40b is smaller than the snap portion 40a, even if the holding portion 40b is fixed, the snap characteristics are not different from those of the conventional bimetal alone (non-fixed bimetal), and the necessary characteristics can be easily obtained. It is done.
[0026]
On the other hand, the movable contact plate 30 is made of an elastic metal plate, has a movable contact 32 at its free end, and has a convex portion 30a in contact with the free end 40a 'of the bimetal 40 at a substantially central portion.
[0027]
As shown in FIG. 2A, the movable contact 32 of the movable contact plate 30 fixed to the reinforcing plate 52 contacts the fixed contact 34, and the fixed contact plate 36 on which the fixed contact 34 is placed is shown in FIG. As shown in A), one end 36a is fixed to the base 12 side, and the other end 36b extends to the outside through a through hole or notch (not shown) formed in the cover 14. The other end 36 b of the fixed contact plate and the pin terminal 24 are connected outside the cover 14.
[0028]
As shown in FIG. 2B, the cover 14 of the thermal protector 10 is formed with a convex portion 14a so that the movable contact plate 30 can swing upward. Further, the cover 14 is formed with an engaging portion 16 for connecting to the activation relay 80 as shown in FIG.
[0029]
The electrical connection of the thermal protector 10 will be described with reference to FIG. The tab terminal 22 of the thermal protector 10 is connected to a power supply side receptacle (not shown), the tab terminal 22 is connected to the heater 50, and the heater 50 is connected to the movable contact plate 30. The movable contact 32 of the movable contact plate 30 is always in contact with the fixed contact 34, and the fixed contact 34 is connected to the pin terminal 24. The first pin terminal T1 of the motor M is fitted into the pin terminal 24.
[0030]
The motor M has a main winding MC and a starting winding AC, the main winding MC is connected to the second terminal T2, and the starting winding AC is connected to the third terminal T3. The third terminal is connected in parallel with a main capacitor C1 for power factor improvement, an activation relay 80, and an activation capacitor C2. As described above with reference to FIG. 8, the thermal protector 10 according to the present embodiment is disposed in the compressor 90 including the motor M integrally with the activation relay 80. Further, it can be used for a motor having only a starting capacitor C2 or a motor not using a capacitor.
[0031]
The start relay 80 using the PTC has a low resistance when the motor is started, that is, when the temperature of the PTC is low, and a large current flows to the start winding AC side to promote the start of the motor. Then, when several seconds have elapsed from the start and the motor has been started, heat is generated by the current at the start and becomes high resistance, thereby preventing energization to the start winding AC. During the steady operation of the motor M, a current of about 20 to 30 mmA flows, so that the activation relay 80 maintains a high temperature and high resistance state.
[0032]
On the other hand, in the thermal protector 10, the movable contact 32 and the fixed contact 34 are in contact with each other and input via the tab terminal 22 before the bimetal 40 is reversed (snapped) as shown in FIG. Current from the power supply is supplied to the motor M side.
[0033]
Here, when an overcurrent flows due to overload or rotor restraint of the motor M, the amount of heat generated by the heater 50 increases, and when the bimetal 40 reaches a preset temperature (for example, 120 ° C.), FIG. As shown in FIG. 5B, the contact between the movable contact 32 and the fixed contact 34 is broken by snapping from the convex shape to the concave shape and pushing up the movable contact plate 30. As a result, power supply to the motor M is stopped, and the motor is protected. By stopping the power supply to the motor M, the current to the heater 50 is stopped and the temperature of the bimetal 40 is lowered. Then, when reaching a preset temperature, it snaps from a concave shape to a convex shape, and the contact between the movable contact 32 and the fixed contact 34 is restored by the elasticity of the movable contact plate 30, as shown in FIG. The power supply to the motor M is resumed.
[0034]
Next, the configuration of the fail-safe device 70 for separating the fixed contact 34 and the movable contact 32 shown in FIG. 3A will be described with reference to FIGS. 4 and 5. FIG. 4A is a plan view of the fail-safe device, and FIG. 4B is a side view of the fail-safe device. FIG. 5A is a development view of the thin plate spring constituting the fail safe device 70, FIG. 5B is a side view when the thin plate spring is opened, and FIG. 5C is FIG. ) In FIG. 5B, and FIG. 5D is a side view of the thin leaf spring before opening.
[0035]
As shown in FIG. 4B, the fail safe device 70 includes a thin plate spring 72, a rivet 74, and an eyelet 76, and the rivet 74 is fixed to the eyelet 76 by solder 78. The thin leaf spring 72 is made of a stainless alloy, and is formed with a central semicircular portion 72a for generating an urging force and a pair of free end portions 72b and 72c extending from the central semicircular portion 72a. . As shown in FIG. 5A, the distal ends of the free ends 72b and 72c are U-shaped. As shown in FIG. 4B, the thin plate spring 72 has one free end 72c abutted on the flange 76a of the eyelet 76 and the other free end 72b abutted on the flange 74a of the rivet 74. . And the front-end | tip of the free end part 72b contact | abutted to the flange part 74a by the side of the rivet 74 is bent to the flange part 76a side of the eyelet 76, and the bending part 72e is formed. A fixing portion 72d for fixing the thin plate spring is formed in the vicinity of the free end portion 72c of the eyelet 76 on the flange portion 76a side. In the present embodiment, a stainless alloy is used as the thin plate spring, but a spring material such as a beryllium copper alloy or titanium copper may be used instead.
[0036]
Here, if the contact cannot be opened due to deterioration of the bimetal and the fixed contact 34 and the movable contact 32 are welded, the energization to the motor cannot be stopped. An excessive current continues to flow through the thermal protector 10 as a whole. At this time, the solder 78 fixing the rivet 74 to the eyelet 76 is melted, and the free end portion 72b of the thin plate spring 72 jumps up the rivet 74 as shown in FIG. As a result, the rivet 74 pushes up the laterally extending portion (tip) 30e (see FIG. 1) of the movable contact plate 30 to divide the welded fixed contact 34 and the movable contact 32, and to supply current to the motor M. Shut off. When the rivet 74 and the eyelet 76 are separated from each other, the thermal protector 10 maintains the power OFF state.
[0037]
Since the thermal protector of the first embodiment includes the fail-safe device 70 that separates the welded fixed contact 34 and the movable contact 32, even if the fixed contact 34 and the movable contact 32 are welded due to deterioration of the bimetal 40, the motor It is very safe because the current can be cut off during abnormal heat generation. Here, the fail-safe device 70 is composed of a thin plate spring 72 that urges the rivet 74 fixed to the eyelet 76 via the solder 78 in a pulling direction, so that the load applied to the solder 78 becomes a shearing force, The allowable load per unit area is large. For this reason, even if it is used in a high temperature atmosphere for a long time, it does not malfunction due to solder creep. In addition, since the spring itself is not soldered, a stainless steel plate with high heat resistance can be used, and there is no decrease in stress even when used for a long time in a high temperature atmosphere, and the welded contact is dissociated even at the end of its life. A sufficient spring force can be maintained. Further, since the eyelet 76 and the rivet 74 can be connected without applying a spring force, it is easy to produce, there is no variation in products, and high reliability can be achieved. Furthermore, since a commercially available eyelet and rivet can be used, it can be constructed at low cost.
[0038]
In the thermal protector of the first embodiment, a bent portion 72e is formed by bending the tip of a free end portion 72b that is brought into contact with the flange portion 74a of the rivet 74 of the thin plate spring 72. For this reason, the thin leaf spring 72 can exert a substantially uniform force from the start of operation (opening) to the separation of the fixed contact 34 and the movable contact 32 that are completely welded, thereby causing an appropriate operation to be performed. It becomes possible. That is, the bent portion Z of the free end 72b is bent until the thin plate spring 72 pushes the movable contact plate 30 to the flange portion 74a of the rivet 74 from the start of operation until the rivet 74 is removed from the eyelet 76 to some extent. Abut and the tip does not hit the rivet 74. Accordingly, the distance from the center of the central semicircular portion 72 of the thin leaf spring to the contact point (operating point) of the free end with the rivet 74 does not change greatly, and a uniform force can be exhibited.
[0039]
The connection between the thermal protector 10 and the activation relay 80 will be described with reference to FIG. 7A is a plan view of a state in which the thermal protector 10 is attached to the activation relay 80, FIG. 7B is a side view, and FIG. 7C is a bottom view.
[0040]
As described above with reference to FIG. 6, the start relay 80 has a built-in PTC, a pin terminal 81 connected to the third terminal T <b> 3 side of the motor M, and an operating capacitor C <b> 1 integrated with the pin terminal 81. A tab terminal 82 connected to the motor, a pin terminal 83 connected to the second terminal T2 of the motor M, and an operation capacitor integrated with the pin terminal 83, a startup capacitor, and a receptacle connected to a power source. A tab terminal 84 to be connected, a tab terminal 85 to be connected to the starting capacitor C2 side, and an engaging portion 86 to be connected to the thermal protector 10 are formed. An engaging piece 86 b is formed in the engaging portion 86. The thermal protector 10 is connected to the activation relay 80 by engaging the engagement piece 86b on the activation relay 80 side with the engagement portion 16 on the thermal protector 10 side. The starter relay 80 and the thermal protector 10 in the coupled state shown in FIG. 7B are attached to the compressor 90 as described above with reference to FIG.
[0041]
[First Modification of First Embodiment]
The thermal protector which concerns on the 1st modification of 1st Embodiment is demonstrated with reference to FIG.9 and FIG.10. Here, FIG. 9 is a plan view of the thermal protector 10 with the cover removed, and FIGS. 10A and 10B show Y− with the thermal protector cover shown in FIG. 9 attached. FIG. 10A is a cross-sectional view of Y, FIG. 10A shows a state before the thin plate spring operation, and FIG. 10B shows a state after the thin plate spring operation.
[0042]
In the thermal protector according to the first modification of the first embodiment, the thin plate spring 72 includes a contact portion 72f for contacting a heater that heats the bimetal 40. For this reason, the heat of the heater is quickly transferred to the solder, the time for fail-safe operation can be shortened, and it is possible to set an optimal time for preventing the compressor from burning.
[0043]
[Second modification of the first embodiment]
A thermal protector according to a second modification of the first embodiment will be described with reference to FIG. Here, FIG. 11 is a plan view of the thermal protector with the cover removed.
In the thermal protector according to the second modification of the first embodiment, the thin plate spring 72 includes a heat introduction part 72g extending to the heater side in order to introduce heat from the heater 50 that heats the bimetal 40. That is, unlike the second modified example, it is not in direct contact with the heater. In the second modified example, similarly to the first modified example, the heat of the heater is quickly transmitted to the solder, the time for fail-safe operation can be shortened, and the optimum time for preventing the burnout of the compressor can be set.
[0044]
[Third Modification of First Embodiment]
A thermal protector according to a third modification of the first embodiment will be described with reference to FIG. Here, FIG. 12 is a longitudinal sectional view of the thermal protector.
In the first embodiment described above, the thermal protector is the outer type provided outside the hermetic compressor, but the third modification is an application of the configuration of the present application to the inner type provided inside the hermetic compressor. It is.
[0045]
The thermal protector has a bottomed base 12 formed by drawing an iron plate. A cover 14 made of a thick steel plate is fixed to the open end of the base 12 by a method such as ring projection welding, and the whole forms one airtight container. The cover 14 is provided with a through hole 14A, and a lead pin 56 is electrically insulated from the cover 14 and is hermetically fixed by a filler 54 such as glass. The lead pin 56 is made of a nickel alloy considering the thermal expansion coefficient between the cover 14 and the filler 54. A plate-like support 58 is fixed to the lead pin 56 by welding or the like, and a fixed contact 34 is provided at the other end of the support 58. On the other hand, a bimetal / oscillation plate 30 is provided on the base 12 via a fixed plate 60, and a movable contact 32 is disposed at the other end of the bimetal / oscillation plate 30. On the other end (attachment position of the movable contact 32) side of the bimetal / oscillating plate 30, an extending portion 30e extending to the near side in the figure is formed. A fail-safe device 70 including a thin plate spring 72, a rivet 74, an eyelet 76, and solder 78 is disposed on the side of the movable contact 32 (front side in the figure).
[0046]
In the thermal protector according to the third modification of the first embodiment, when the motor current flows between the lead pin 56 and the cover 14 and an overcurrent flows, the bimetal / oscillating plate 30 is reversed and the fixed contact 34 is reversed. And the connection between the movable contact 32 is cut off. When the bimetal / oscillating plate 30 is not reversed and the fixed contact 34 and the movable contact 32 are welded, the fail-safe device 70 is activated, and the rivet 74 is connected to the extending portion 30e of the bimetal / oscillating plate 30. The fixed contact 34 and the movable contact 32 are separated by pushing up.
[0047]
In the third modification of the first embodiment, the solder 78 melts at a low temperature (150 to 250 ° C.) unlike the inner type fail-safe method in which the heater is blown to open the circuit. The increase in internal pressure is low, the hermetic seal is not damaged, and the refrigerant gas does not spout.
[0048]
[Second Embodiment]
The inner type thermal protector according to the second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 13 shows a longitudinal section of the thermal protector of the second embodiment.
The configuration of the thermal protector of the second embodiment is the same as the thermal protector of the third modified example of the first embodiment described above with reference to FIG. 12 except for the fail safe device 170. The reference numerals are used and the description is omitted.
[0049]
FIG. 15A shows an enlarged view of a fail safe device 170 for a thermal protector according to the second embodiment. The fail safe device 170 includes a coil spring 172, a rivet 74, and an eyelet 76, and the rivet 74 is fixed to the eyelet 76 by solder 78. The coil spring 172 made of a stainless alloy has a lower end in contact with the flange portion 76 a of the eyelet 76 and an upper end in contact with the flange portion 74 a of the rivet 74. In the second embodiment, a stainless alloy is used as the coil spring, but a spring material such as a beryllium copper alloy or titanium copper may be used instead.
[0050]
Here, when the contact cannot be opened due to the deterioration of the bimetal / oscillating plate 30 and the fixed contact 34 and the movable contact 32 are welded, the energization to the motor cannot be stopped, and the motor M is restrained or overloaded. In the event of abnormalities, the entire thermal protector reaches a high temperature. At this time, the solder 78 fixing the rivet 74 to the eyelet 76 is melted, and the coil spring 172 jumps up the rivet 74. As a result, the rivet 74 pushes up the tip of the bimetal / oscillating plate 30, disconnects the welded fixed contact 34 and the movable contact 32, and interrupts the current to the motor M. When the rivet 74 and the eyelet 76 are separated from each other, the thermal protector maintains the power OFF state.
[0051]
The thermal protector according to the second embodiment includes the fail-safe device 170 that separates the welded fixed contact 34 and the movable contact 32, so that the fixed contact 34 and the movable contact 32 are welded due to deterioration of the bimetal / oscillating plate 30. However, the current can be cut off when the motor is abnormally heated. Here, the fail-safe device 170 includes a coil spring 172 that urges the rivet 74 fixed to the eyelet 76 via the solder 78 in a pulling direction, so that the load applied to the solder 78 becomes a shearing force, The allowable load per area is large. For this reason, even if it is used for a long time in a high temperature atmosphere, it does not malfunction due to creep of the solder 78. Furthermore, since the coil spring 172 is used, the fail-safe device 170 can be reduced in size, and can be attached to an existing inner type thermal protector without changing its outer shape.
[0052]
Furthermore, unlike the inner type fail-safe method in which the heater is blown to open the circuit, the solder 78 melts at a low temperature (150 to 250 ° C.), so the compressor temperature and internal pressure rise is low in the compressor. There is no breakage and the refrigerant gas does not spout.
[0053]
[First Modification of Second Embodiment]
An inner type thermal protector according to a first modification of the second embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 14A is a longitudinal sectional view of a thermal protector according to the first modification, and FIG. 14B is a BB transverse sectional view of FIG. 14A. The fail safe device 170 in the first modification is the same as that of the second embodiment described above with reference to FIG.
In the thermal protector, a cover 14 made of a thick iron plate is fixed to the opening end of the base 12 by ring projection welding. The cover 14 is provided with through holes 14A and 14B, and the lead pins 56A and 56B are electrically insulated from the cover 14 and fixed in an airtight manner by a filler 54, respectively. A fixed contact 34 is provided on the lead pin 56B. A heater 50 is provided on the lead pin 56A. The heater 50 is connected to the cover 14 through the conductor 51 from the lead pin 56A to the periphery of the lead pin 56B as shown in FIG. On the other hand, a bimetal / oscillation plate 30 is provided on the base 12 via a fixed plate 60, and a movable contact 32 is disposed at the other end of the bimetal / oscillation plate 30.
[0054]
In the first modification of the second embodiment, lead pin 56A-heater 50-conductor 51-cover 14-base 12-fixing plate 60-bimetal / oscillating plate 30-movable contact 32-fixed contact 34-lead pin 56B. Current flows in order. In the first modification of the second embodiment, since the heater 50 is provided, the fail-safe device 170 can be operated in a shorter time due to the overcurrent of the motor.
[0055]
[Second Modification of Second Embodiment]
A fail protector 270 for a thermal protector according to a second modification of the second embodiment will be described with reference to FIG.
In the second modification of the second embodiment, the flange portion 76a of the eyelet 76 has a U-shaped cross section and a small diameter (slightly larger than the coil spring 172), and is fixed by a bottomed sleeve-shaped fixing member 279. Yes. The fixing member 279 is formed with a constriction (throttle) 279 a at the top, and the constriction 279 a has an inner diameter slightly smaller than the outer periphery of the flange portion 76 a of the eyelet 76.
[0056]
Here, the fail safe device 270 of the second modified example of the second embodiment first fixes the fixing member 279 to the cover of the thermal protector by welding, bonding or the like. Thereafter, the fixing member 279 is fitted and fixed with a rivet 74 fixed to the eyelet 76 with solder 78 through a coil spring 172. In the second modification of the second embodiment, there is an advantage that attachment is easy.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a plan view of a thermal protector according to a first embodiment.
2 (A) and 2 (B) are XX longitudinal sectional views with the cover of the thermal protector shown in FIG. 1 attached, and FIG. 2 (A) is before the inversion of the bimetal. FIG. 2B shows the state after inversion of the bimetal.
3 (A) and 3 (B) are YY longitudinal sectional views with the cover of the thermal protector shown in FIG. 1 attached, and FIG. 2 (A) is before thin plate spring operation. FIG. 2B shows a state after the thin plate spring is operated.
FIG. 4A is a plan view of the fail-safe device, and FIG. 4B is a side view of the fail-safe device.
5A is a developed view of the thin plate spring, FIG. 5B is a side view when the thin plate spring is opened, and FIG. 5C is a view of C in FIG. 5B. FIG. 5D is a side view of the thin plate spring before opening, and FIG. 5E is a plan view of the bimetal.
FIG. 6 is a circuit diagram showing a connection between a thermal protector and an activation relay.
7A is a plan view of a state in which a thermal protector is attached to an activation relay, FIG. 7B is a side view, and FIG. 7C is a bottom view.
FIG. 8 is an explanatory diagram showing a state in which a thermal protector and an activation relay are attached to a compressor.
FIG. 9 is a plan view of a thermal protector according to a first modification of the first embodiment.
10 (A) and 10 (B) are YY sectional views with the cover of the thermal protector shown in FIG. 9 attached, and FIG. 10 (A) is a state before the thin plate spring operation. FIG. 10B shows a state after the thin plate spring is operated.
FIG. 11 is a plan view of a thermal protector according to a second modification of the first embodiment.
FIG. 12 is a longitudinal sectional view of a thermal protector according to a third modification of the first embodiment.
FIG. 13 is a longitudinal sectional view of a thermal protector according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 14 (A) is a longitudinal sectional view of a thermal protector according to a first modification of the second embodiment, and FIG. 14 (B) is a BB transverse sectional view of FIG. 14 (A). It is.
15A is a cross-sectional view of the fail safe device for the thermal protector shown in FIG. 13A, and FIG. 15B is a thermal protector according to a second modification of the second embodiment. It is sectional drawing of the fail safe apparatus of.
16A, 16B, and 16C are cross-sectional views of a thermal protector according to Patent Document 2. FIG.
[Explanation of symbols]
10 Thermal protector
12 base
12a Support part
14 Cover
16 Engagement part
22 Tab terminal
24 pin terminal
30 Movable contact plate
32 movable contacts
34 Fixed contacts
40 bimetal
40a Snap part
40b Holding part
50 heater
52 Reinforcing plate
70 Fail-safe device
72 Thin leaf spring
74 rivets
74a Flange
76 Eyelet
76a Flange
78 Solder (low melting point metal)
80 Start relay
170 Fail-safe device
172 Coil spring
270 Fail-safe device
M motor

Claims

A fixed contact, a movable contact that contacts the fixed contact, a bimetal that cuts off the contact between the fixed contact and the movable contact, and the fixed contact when the fixed contact and the movable contact are welded to a high temperature. A thermal protector comprising a fail-safe means for separating the contact and the movable contact;
The fail-safe means comprises a thin leaf spring that urges the eyelet in the direction of pulling out a rivet fixed via a low melting point metal in the eyelet,
One end of the free end of both ends of the thin leaf spring is brought into contact with the flange portion of the eyelet, and the other free end is brought into contact with the flange portion of the rivet,
A thermal protector, wherein when the rivet is pulled out by the thin plate spring, the rivet pushes up the movable contact plate supporting the movable contact, and the welded fixed contact and the movable contact are separated.

The thermal protector according to claim 1, wherein the thin plate spring includes a contact portion for contacting a heater for heating the bimetal.

2. The thermal protector according to claim 1, wherein the thin plate spring includes a heat introduction portion extending to the heater side in order to introduce heat from a heater for heating the bimetal.

Said flat spring is made of a central semicircular portion for generating a biasing force, a pair of the free end portion extending from the center semicircular portion,
The thermal protector according to any one of claims 1 to 3, wherein a distal end of a free end that is brought into contact with a flange portion of the rivet is bent toward the flange portion side of the eyelet.

The thermal protector according to any one of claims 1 to 4, wherein the thin plate spring is made of a spring material of a stainless alloy, and the low melting point metal is made of solder.

The thermal protector according to any one of claims 1 to 5 , wherein the thermal protector is an inner type accommodated in an airtight container.

The thermal protector according to any one of claims 1 to 5 , wherein the thermal protector is an outer type disposed outside the sealed container.

A hermetic electric compressor using the thermal protector according to any one of claims 1 to 5 .

The apparatus using the hermetic electric compressor using the thermal protector of any one of Claims 1-5 .