JP4115782B2 - Unit control method for fresh concrete - Google Patents

Description

【０００６】
本推定式は、コンクリートが篩いを通過する際に細骨材、水及びセメントの組成成分割合は変化しないと仮定すると共に、加熱によって、細骨材の吸水率分の全てと混練水の大半は蒸発するが、単位水量として計算されている中で混和剤の固形分は蒸発しない、又、混練水の一部は、セメントと反応結合しているので蒸発しない、と仮定している。そして、単位水量は、試験によって減少した量から骨材の吸水率分を差し引き、セメントとの結合水分と混和剤の固形分とを加えることで算出するとしている。
【０００７】
しかしながら、本推定式は、以下の理由によって多くの誤差が生じることを指摘されてきた。
【０００８】
（１）篩いを掛けて得られるモルタルの組成成分割合が、コンクリートから粗骨材分のみを除いた理論上の値と同じであることを前提にしているが、実際には篩いに掛けることによって成分割合は異なってくることから誤差の要因になっている。
（２）試料が加熱される温度にもよるが、骨材自体も加熱によって減少することが加味されていない。
【０００９】
以上の状況は、コンクリートの品質管理面におけるフレッシュコンクリートの水量算定において、誤差として影響を及ぼす大きな要因になっており、出荷時または荷卸し時にフレッシュコンクリートの水量を算出して、この算出値を以てフィードバック管理することによってコンクリート品質の安定化を図ることが望まれていた。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記の現状に鑑みて状況の改善のために提案するものであり、フレッシュコンクリートから採取するモルタル成分について乾燥させる前の質量と乾燥させた後の質量とによって算出する水量に対して、加熱による骨材の質量減少量を補正し、篩いにかけることによる骨材割合の変化量に実情に近似した実験式によって補正を加えることで、フレッシュコンクリートの水量を算出してコンクリート品質の安定化を図るフレッシュコンクリートの単位水量管理方法を提供している。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明によるフレッシュコンクリートの単位水量管理方法は、フレッシュコンクリートを篩いにかけてモルタル成分を採取して乾燥させ、モルタル成分の乾燥させる前の質量ｗ１と乾燥させた後の質量ｗ２とから下記の式−１に基づいて単位水量Ｗを算出することで、コンクリート品質の安定化を図るように構成されている。
【００１２】
【数３】

【００１３】
又、本発明によるフレッシュコンクリートの単位水量管理方法は、上記の単位水量管理方法において、フレッシュコンクリートから採取したモルタル成分を高周波加熱によって乾燥させて単位水量を算出し、算出した単位水量に基づいて後続するフレッシュコンクリートの水量を調整することを特徴としており、出荷時または荷卸し時にフレッシュコンクリートの水量を算出して、この算出値を以てフィードバック管理することによってコンクリート品質の安定化を図っている。
【００１４】
【発明の実施の形態】
本発明によるフレッシュコンクリートの単位水量管理方法は、以下の項目を考慮した式を実験式として確立することによって、フレッシュコンクリートの水量を算出することでコンクリート品質の安定化を図るものである。
【００１５】
本発明で採用するフレッシュコンクリートの単位水量算定式は、水とセメントについては、ペーストとして一体に動くことで水セメント比が変化しないが、骨材とペースト分の挙動は篩いを通過する時の振動によって異なることから、篩いを通過する細骨材及び粗骨材に対する水とセメントの比率は、篩いを通過することによって変化し得ること、加熱によって、セメントと反応結合していない混練水の全てと細骨材と粗骨材の吸水率分が蒸発し、骨材の一部は、熱分解することで試料質量がより小さくなることを基本認識にして、単位水量の式にこの観点を加味するために試験によって減少した量から骨材の熱減少分と吸水率分を差し引き、セメントとの結合水と混和剤の固形分とを加えて算出するように構成している。
【００１６】
以上の観点は、具体的に表現すると以下のように適用することによって単位水量算定式を構成することになる。
【００１７】
（１）コンクリートを篩いにかけて通過したモルタル成分を十分に乾燥させた際の骨材単体の熱減少量を質量減少率として確立する。
（２）コンクリートを篩いにかけて通過したモルタル成分の骨材割合を骨材増加率として確立する。
（３）コンクリートを篩いにかけて通過したモルタル成分の割合を、理論上の値とすることなく、調合計画値を元にして骨材増加率から算出し、骨材の熱減少量を加味して単位水量を算定する式を確立する。
【００１８】
次に、上記の各項目に関する具体的な形態について詳細に説明する。
【００１９】
骨材は、乾燥のための加熱によって、絶乾状態からさらに質量が減少し、その割合は、温度や骨材の種類によって異なるために、上記（１）のように加熱時に計測した温度における骨材減少量を、別途の加熱試験を行うことで設定している。
【００２０】
上記（２）を表現する算定式は、基本的に以下のように構成することで表現することができる。
【００２１】
【数４】

【００２２】
又、上記（２）の骨材増加率を確立するために、計量したモルタル試料を０．０７５ｍｍ篩いの上で水洗いすることでセメントペースト分を除去し、しかる後にモルタル試料を水洗いすることで得られた細骨材を乾燥炉で絶乾状態にして再度計量する試験を実施している。
【００２３】
図１は、調合単位水量（単位水量の調合計画値）と骨材増加率との関係図（ａ）と表−１（ｂ）であり、表−１の骨材増加率及び図１（ａ）の単位水量と骨材増加率との各数値から実験式を形成しており、試料中に含まれる骨材量の増加率を算出することで篩いを通過する骨材量の変化を設定できるようにしている。
【００２４】
図１（ａ）から、篩いの通過によって生じる骨材増加率を算定できる実験式が得られ、篩い方式の違いによって次のように構成することができる。
【００２５】
手篩い（Ｈ） ：△ａ＝（０．１７×Ｗｏ−２０．５）／１００
棒バイブレータ（Ｖ）：△ａ＝（０．１７×Ｗｏ−２３．０）／１００
振動篩い試験器（Ｔ）：△ａ＝（０．１７×Ｗｏ−２５．０）／１００
【００２６】
結合水率（Ｘ）の算出式は、セメントの水和反応生成物の脱水性状を考慮して、自由水が消失する１０５℃を経てＡｌ₂Ｏ₃やＦｅ₂Ｏ₃を含んだ水和物が脱水する４００℃迄の骨材の熱減量率、カルシウムシリケート水和物やＣａ（ＯＨ）₂が脱水する８００℃迄の骨材の熱減量率及び絶乾〜８００℃迄の骨材の熱減量率を別途の項目として、以下のように構成している。但し、本式では加熱によるセメントの質量変化はないものとしている。また、５ｍｍ篩いの場合を例にとって、示している。
【００２７】
【数５】

【００２８】
そして、本発明では上記（３）の具体化を図るために、骨材の量、比重、質量減少率、吸水率及び混和剤の下記の値を単位水量算定式に勘案している。これら値についても、５ｍｍ篩いの場合を例にとって、示している。
【００２９】
【数６】

【００３０】
本発明による単位水量管理方法に用いる単位水量の算出式である式−１は、以上のように実験式を加味することで、５ｍｍ篩いの場合を例にとった実施形態として示す下記の実施例式のように構成していることから、フレッシュコンクリートの水量を算出してコンクリート品質の安定化においてその管理に大いに貢献できるものである。
【００３１】
【数７】

【００３２】
次に、上述した単位水量の実施例式について検証する。
【００３３】
本検証は、５ｍｍ篩いを通過したモルタルにおいて、細骨材が篩いにとどまる量や粗骨材の篩いを通過する量、混和剤の固形分量の補正、モルタル中の骨材量の割合変動及び十分な乾燥における骨材熱減少量の補正が、本実施の形態における実施例式を確立させていることを確認するものである。
【００３４】
この際のモルタル成分は、結合水比率２．０％、骨材熱減量率は、絶乾〜４００℃で細骨材０．６２％、粗骨材０．４５％、混和剤の固形分率は、ＡＥ減水剤１３％、高性能ＡＥ減水剤２０％の特性を備えている。
【００３５】
図２は、図面（ａ）、（ｂ）と表−２（ｃ）において、上記実施例式を用いた際の、各種調合における単位水量と水セメント比それぞれの算出値と、調合計画値との差（誤差）を示しており、結果的に誤差を小さくできることを明確にしている。
【００３６】
図示のように単位水量の算出値は、調合計画値よりも若干多い側に出る結果を提示しているが、水セメント比の大きい調合および単位水量の多い調合の場合には、算出値と調合計画値との差を小さくすることができているものであり、従来と違って算出結果における偏りを小さく抑えることができている。
【００３７】
そして、振動篩い試験器（Ｔ）の場合における数値は、表−２に見られるようにばらつきが若干大きくなっているが、これは、本検証における篩い試験器の形状によっては、通過した後のモルタルにも振動を与えることで、モルタルが分離するために均質な試料の採取がしづらかったためであり、水セメント比における算出値と調合計画値との差の標準偏差は１％未満にできるものである。
【００３８】
又、図４、５及び図３に示す表−３は、生コン工場における、上記実施例式による実地の算定結果であり、各種調合における単位水量の算出値と調合（計画）値との差及び圧縮強度の日内推移を示している。
【００３９】
図４における単位水量の調合計画値（調合水量）と算出値（推定水量）の差は、図３に示す表−３に数値で示すように、Ａ工場では最大０．５０ｋｇ／ｍ³、最小−９．９０ｋｇ／ｍ³、平均−５．２９ｋｇ／ｍ³であり、同様にＢ工場では最大１．０１ｋｇ／ｍ³、最小−８．２２ｋｇ／ｍ³、平均−５．０６ｋｇ／ｍ³と、Ａ、Ｂ両生コン工場とも平均で−５ｋｇ／ｍ³程度であり、算出値が調合水量より少ない結果になっている。
【００４０】
そして、表−３には水セメント比についても数値で示しているが、Ａ工場では最大０．０５％、最小−２．５７％、平均−１．４１％であり、Ｂ工場では最大０．２０％、最小−２．０４％、平均−１．２７％と、Ａ、Ｂ両生コン工場とも調合値と算出値との差は平均で−１％台前半である。
【００４１】
又、図５における圧縮強度については、材令２８日の平均圧縮強度がＡ工場では４９．４Ｎ／ｍｍ²、Ｂ工場では５８．８Ｎ／ｍｍ²を示しながら、単位水量の算出値と調合計画値との差に類似した推移を示しており、圧縮強度の変動が、単位水量の変動に影響されていることを知ることが出来る。
【００４２】
そして、図６には、算出されたセメント水比と測定された圧縮強度との関係を示しているが、現場受入れ時において、算出されたセメント水比と測定された圧縮強度の相関係数は、Ａ工場で０．５８４、Ｂ工場では０．５１８を記録しており、算出されたセメント水比と測定された圧縮強度との相関関係を確認することができる。
【００４３】
以上の各検証でも明らかなように、本発明の単位水量管理方法に用いる単位水量の算出式は、生コン工場で製造したコンクリートにも適用できると共に、現場受け入れにおいても単位水量の日内変化を捉えることができるので実機レベルでの適用が可能であることが実証実験で確認できている。
【００４４】
従って、単位水量の算出式は、本発明の単位水量管理方法に用いることで、現場受入での単位水量の算出結果を工場にフィードバックしながら表面水率の設定値を適切な値に調整して日間変動を小さくすることを可能にしており、フレッシュコンクリートの水量を算出することで、コンクリート品質の安定化に大いに貢献できるものである。
【００４５】
以上、実施の形態に基づいて詳細に説明したように、本発明によるフレッシュコンクリートの単位水量管理方法は、フレッシュコンクリートから採取するモルタル成分について乾燥させる前の質量と乾燥させた後の質量とによって算出する水量に対して、加熱乾燥による骨材の質量減少量を補正し、篩いにかけることによる骨材割合の変化量に補正を加えることで形成した実情に近似した実験式を用いることによって、フレッシュコンクリートの水量を算出してコンクリート品質の安定化を図っているが、本発明によるフレッシュコンクリートの単位水量管理方法は、上記実施の形態に限定されることなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能であることは当然のことである。
【００４６】
【発明の効果】
本発明によるフレッシュコンクリートの単位水量管理方法は、フレッシュコンクリートから採取するモルタル成分について乾燥させる前の質量と乾燥させた後の質量とによって算出する水量に対して、加熱乾燥による骨材の質量減少量を補正し、篩いにかけることによる骨材割合の変化量に補正を加えるために、下記の観点を加えた水量算出式を構成して用いることによって、フレッシュコンクリートの水量を算出してコンクリート品質の安定化を図れる効果を奏している。
【００４７】
（１）コンクリートを篩いにかけて通過したモルタル成分を十分に乾燥させた際の骨材単体の熱減少量を質量減少率として確立する。
（２）コンクリートを篩いにかけて通過したモルタル成分の骨材割合を骨材増加率として確立する。
（３）コンクリートを篩いにかけて通過したモルタル成分の割合を、理論上の値とすることなく、調合計画値を元にして骨材増加率から算出し、骨材の熱減少量を加味して単位水量を算定する式を確立する。
【００４８】
又、本発明によるフレッシュコンクリートの単位水量管理方法は、上記の単位水量管理方法において、フレッシュコンクリートから採取したモルタル成分を高周波加熱によって乾燥させて単位水量を算出し、算出した単位水量に基づいて後続するフレッシュコンクリートの水量を調整することを特徴としており、出荷時または荷卸し時にフレッシュコンクリートの水量を算出して、この算出値を以てフィードバック管理することによってコンクリートの品質を安定化できる効果を奏している。
【図面の簡単な説明】
【図１】調合単位水量と骨材増加率との関係図（ａ）と表−１（ｂ）
【図２】各種調合における、単位水量の調合計画値と算出値との差を示す図（ａ）、水セメント比の調合計画値と算出値との差を示す図（ｂ）及び表−２（ｃ）
【図３】生コン工場における単位水量及び水セメント比の調合計画値と算出値との差、並びに圧縮強度を示す表−３
【図４】生コン工場における単位水量の調合計画値と算出値との差を示す図
【図５】生コン工場における圧縮強度の試験結果を示す図
【図６】生コン工場における算出されたセメント水比と測定された圧縮強度との関係図[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a unit water volume management method for fresh concrete, and more particularly, to a unit water volume management method for fresh concrete that stabilizes the quality of concrete by calculating and managing the water volume of fresh concrete according to an empirical formula that approximates the actual situation. .
[0002]
[Prior art]
The quality of concrete is influenced by various factors, and among these factors, the amount of water is known to greatly affect the quality of structural concrete. It was necessary to sufficiently control the amount of mixed water and to stabilize the concrete quality by calculating the amount of fresh concrete at the time of shipment or unloading and performing feedback management using this calculated value.
[0003]
Therefore, the calculation methods that have been conventionally employed include the salt water concentration difference specific gravity method and the capacitance method, including the high-frequency heating drying method, and among them, the high-frequency heating drying method is the most simple and highly versatile. Opportunities to be adopted as methods are also increasing.
[0004]
Thus, the unit water amount in the high-frequency heating drying method is a test that uses a mortar component extracted by sieving concrete, and the mortar sample is heated by a high-frequency heating dryer, and from the weight loss before and after that, conventionally, Unit water volume in concrete is calculated by the following estimation formula.
[0005]
[Expression 2]

[0006]
This estimation formula assumes that the composition ratio of fine aggregate, water and cement does not change when the concrete passes through the sieve, and all the water absorption rate of fine aggregate and most of the kneading water are heated by heating. Although it evaporates, it is assumed that the solid content of the admixture does not evaporate while being calculated as a unit water amount, and that some of the kneaded water does not evaporate because it is reactively bonded to the cement. The unit water amount is calculated by subtracting the water absorption rate of the aggregate from the amount reduced by the test, and adding the moisture content bound to the cement and the solid content of the admixture.
[0007]
However, it has been pointed out that this estimation formula has many errors for the following reasons.
[0008]
(1) It is assumed that the composition ratio of the mortar obtained by sieving is the same as the theoretical value obtained by removing only coarse aggregate from concrete. Since the component ratio is different, it causes an error.
(2) Although it depends on the temperature at which the sample is heated, it is not taken into account that the aggregate itself is reduced by heating.
[0009]
The above situation is a major factor influencing errors in the calculation of fresh concrete water volume in terms of concrete quality control. The amount of fresh concrete water is calculated at the time of shipment or unloading , and this calculated value is used as feedback. It was desired to stabilize the quality of concrete by managing it.
[0010]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention is proposed for improving the situation in view of the above-mentioned present situation, with respect to the amount of water calculated by the mass before drying and the mass after drying for the mortar component collected from fresh concrete. By correcting the amount of mass loss of aggregate due to heating and correcting the change in aggregate ratio due to sieving with an empirical formula that approximates the actual situation, the amount of water in fresh concrete is calculated to stabilize the concrete quality We provide a method for managing the amount of water in fresh concrete to make it easier.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
The unit water amount management method for fresh concrete according to the present invention is obtained by sieving fresh concrete and collecting and drying the mortar component. From the mass w1 before drying the mortar component and the mass w2 after drying, the following formula-1 By calculating the unit water amount W based on the above, the concrete quality is stabilized.
[0012]
[Equation 3]

[0013]
Further, the unit water volume management method for fresh concrete according to the present invention is the unit water volume management method described above, wherein the mortar component collected from the fresh concrete is dried by high-frequency heating to calculate the unit water volume, and the subsequent unit based on the calculated unit water volume. The quantity of fresh concrete is adjusted, and the quantity of fresh concrete is calculated at the time of shipment or unloading, and the quality of the concrete is stabilized by feedback control using this calculated value.
[0014]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The unit water volume management method for fresh concrete according to the present invention stabilizes concrete quality by calculating the water volume of fresh concrete by establishing an equation that takes into account the following items as an experimental formula.
[0015]
The formula for calculating the unit water amount of fresh concrete used in the present invention is that the water-cement ratio of water and cement does not change by moving together as a paste, but the behavior of the aggregate and paste is vibration when passing through a sieve. The ratio of water and cement to fine and coarse aggregates that pass through the sieve can vary by passing through the sieve, and all of the kneaded water that is not reactively bonded to the cement by heating. Based on the basic recognition that the water absorption rate of fine and coarse aggregates evaporates, and part of the aggregate is thermally decomposed to make the sample mass smaller, this viewpoint is added to the unit water quantity formula. Therefore, the heat reduction amount and the water absorption rate of the aggregate are subtracted from the amount reduced by the test, and the combined water of the cement and the solid content of the admixture are added to calculate.
[0016]
Specifically, the above viewpoint is applied as follows to constitute a unit water quantity calculation formula.
[0017]
(1) Establishing the mass reduction rate as the mass reduction rate of the aggregate alone when the mortar component passed through the concrete is sieved sufficiently.
(2) Establish the aggregate ratio of the mortar component that has passed through the sieving concrete as the aggregate increase rate.
(3) The ratio of the mortar component that has passed through the sieving concrete is calculated from the aggregate increase rate based on the planned blending value without using the theoretical value, and the heat decrease amount of the aggregate is taken into account. Establish a formula to calculate water volume.
[0018]
Next, specific modes related to the above items will be described in detail.
[0019]
Aggregate further decreases in mass from the absolutely dry state due to heating for drying, and the ratio varies depending on the temperature and the type of aggregate. Therefore, the bone at the temperature measured during heating as in (1) above. The amount of material reduction is set by conducting a separate heating test.
[0020]
The calculation formula expressing the above (2) can be basically expressed by the following configuration.
[0021]
[Expression 4]

[0022]
Also, in order to establish the aggregate increase rate of (2) above, the cement paste is removed by washing the weighed mortar sample on a 0.075 mm sieve, and then the mortar sample is washed with water. A test is performed in which the fine aggregate is weighed again in a dry oven.
[0023]
FIG. 1: is the relationship figure (a) and Table-1 (b) of the mixing unit water quantity (preparation plan value of unit water quantity) and an aggregate increase rate, the aggregate increase rate of Table-1, and FIG. ) Is used to calculate the rate of increase in the amount of aggregate contained in the sample, and the change in the amount of aggregate passing through the sieve can be set. I am doing so.
[0024]
From FIG. 1 (a), an empirical formula capable of calculating the rate of increase in aggregate caused by passage of the sieve is obtained, and can be configured as follows according to the difference in the sieve system.
[0025]
Hand sieve (H): Δa = (0.17 × Wo-20.5) / 100
Bar vibrator (V): Δa = (0.17 × Wo-23.0) / 100
Vibration sieve tester (T): Δa = (0.17 × Wo-25.0) / 100
[0026]
The formula for calculating the bound water ratio (X) is based on the dehydration property of the hydration reaction product of cement, and the hydrate containing Al ₂ O ₃ and Fe ₂ O ₃ after passing through 105 ° C. where free water disappears. Heat loss rate of aggregates up to 400 ° C dehydrated, heat loss rate of aggregates up to 800 ° C from which calcium silicate hydrate or Ca (OH) ₂ dehydrates, and heat of aggregate up to 800 ° C As a separate item, the weight loss rate is configured as follows. However, this formula assumes that there is no change in the mass of the cement due to heating. Further, the case of a 5 mm sieve is shown as an example.
[0027]
[Equation 5]

[0028]
In the present invention, in order to realize the above (3), the following values of the aggregate amount, specific gravity, mass reduction rate, water absorption rate, and admixture are taken into account in the unit water amount calculation formula. These values are also shown by taking the case of a 5 mm sieve as an example.
[0029]
[Formula 6]

[0030]
Formula-1 which is a calculation formula of the unit water amount used in the unit water amount management method according to the present invention is the following example showing an embodiment taking the case of a 5 mm sieve as an example by adding the empirical formula as described above. Since it is constituted as shown in the equation, it can greatly contribute to the management in the stabilization of concrete quality by calculating the amount of water of fresh concrete.
[0031]
[Expression 7]

[0032]
Next, verify with the embodiment type of the above-mentioned unit water.
[0033]
This verification shows that in mortar that has passed through a 5 mm sieve, the amount of fine aggregate remaining on the sieve, the amount of coarse aggregate that passes through the sieve, the correction of the solid content of the admixture, the fluctuation in the amount of aggregate in the mortar, and sufficient It is confirmed that the correction of the aggregate heat reduction amount in the dry state establishes the example formula in the present embodiment.
[0034]
In this case, the mortar component is a combined water ratio of 2.0%, the aggregate heat loss rate is 0.62% fine aggregate, 0.45% coarse aggregate, 0.45% coarse aggregate, solid content ratio of the admixture Has the characteristics of 13% AE water reducing agent and 20% high performance AE water reducing agent.
[0035]
FIG. 2 shows the calculated values of unit water amount and water cement ratio in various preparations, the preparation plan values, when using the above-described embodiment formulas in the drawings (a), (b) and Table-2 (c). The difference (error) is shown, and it is clarified that the error can be reduced as a result.
[0036]
As shown in the figure, the calculated value of the unit water amount shows a result that appears on the side slightly larger than the planned mixing value. However, in the case of a compound with a large water cement ratio and a compound with a large unit water amount, The difference from the planned value can be reduced, and unlike the conventional case, the bias in the calculation result can be suppressed to a small value.
[0037]
And the numerical value in the case of the vibration sieve tester (T) is slightly larger as shown in Table-2. This depends on the shape of the sieve tester in this verification. It is because it was difficult to collect a homogeneous sample because the mortar was separated by giving vibration to the mortar, and the standard deviation of the difference between the calculated value in the water cement ratio and the planned composition value can be less than 1% It is.
[0038]
Moreover, Table-3 shown in FIG.4, 5 and FIG.3 is the calculation result of the field by the said Example type | formula in a ready-mix factory, and the difference between the calculation value of unit water quantity in various preparations, and a preparation (plan) value, and It shows the daily transition of compressive strength.
[0039]
The difference between the blended plan value (prepared water amount) and the calculated value (estimated water amount) in FIG. 4 is 0.50 kg / m ³ at the maximum in Factory A, as shown by the numerical values in Table 3 shown in FIG. -9.90 kg / m ³ , the average is -5.29 kg / m ³ , and similarly, at the factory B, the maximum is 1.01 kg / m ³ , the minimum is -8.22 kg / m ³ , and the average is -5.06 kg / m ³ . A and B amphibious kon factories are about -5 kg / m ^{3 on} average, and the calculated value is less than the amount of the prepared water.
[0040]
Table 3 also shows numerical values for the water-cement ratio. The factory A has a maximum of 0.05%, a minimum of -2.57%, and an average of -1.41%, and the factory B has a maximum of 0.00. 20%, minimum -2.04%, average -1.27%, and the difference between the blended value and the calculated value in the A and B amphibious factories is on the order of -1%.
[0041]
Also, the compressive strength in FIG. 5, while showing 58.8 N / mm ² at 49.4N / mm ^2, B factory average compressive strength of wood age 28 days in A plant, the calculated value of the unit water and formulated plans It shows the transition similar to the difference with the value, and it can be seen that the fluctuation of the compressive strength is influenced by the fluctuation of the unit water volume.
[0042]
FIG. 6 shows the relationship between the calculated cement water ratio and the measured compressive strength. At the time of site acceptance, the correlation coefficient between the calculated cement water ratio and the measured compressive strength is In the factory A, 0.584 is recorded, and in the factory B, 0.518 is recorded, and the correlation between the calculated cement water ratio and the measured compressive strength can be confirmed.
[0043]
As is clear from each of the above verifications, the formula for calculating the unit water volume used in the unit water volume management method of the present invention can be applied to concrete produced at a ready-mixed factory, and captures daily changes in the unit water volume even at site acceptance. As a result, it has been confirmed through demonstration experiments that it can be applied at the actual machine level.
[0044]
Therefore, the unit water amount calculation formula is used in the unit water amount management method of the present invention to adjust the set value of the surface water ratio to an appropriate value while feeding back the calculation result of the unit water amount at the site reception to the factory. It is possible to reduce daily fluctuations, and by calculating the amount of water in fresh concrete, it can greatly contribute to the stabilization of concrete quality.
[0045]
As described above in detail based on the embodiment, the unit water volume management method for fresh concrete according to the present invention is calculated by the mass before drying and the mass after drying for the mortar component collected from the fresh concrete. By using an empirical formula that approximates the actual situation formed by correcting the amount of mass loss of aggregate due to heat drying and correcting the amount of change in aggregate ratio by sieving the amount of water to be fresh, Although the concrete water quantity is calculated to stabilize the concrete quality, the unit water quantity management method for fresh concrete according to the present invention is not limited to the above-described embodiment, and various methods can be used without departing from the spirit of the invention. Of course, it is possible to make changes.
[0046]
【The invention's effect】
The unit water volume management method for fresh concrete according to the present invention is a mass reduction amount of aggregate due to heat drying with respect to the water volume calculated by the mass before drying and the mass after drying for the mortar component collected from fresh concrete. In order to correct the amount of change in the aggregate ratio due to sieving, the amount of fresh concrete is calculated by constructing and using a water amount calculation formula with the following viewpoints added. The effect which can aim at stabilization is produced.
[0047]
(1) Establishing the mass reduction rate as the mass reduction rate of the aggregate alone when the mortar component passed through the concrete is sieved sufficiently.
(2) Establish the aggregate ratio of the mortar component that has passed through the sieving concrete as the aggregate increase rate.
(3) The ratio of the mortar component that has passed through the sieving concrete is calculated from the aggregate increase rate based on the planned blending value without using the theoretical value, and the heat decrease amount of the aggregate is taken into account. Establish a formula to calculate water volume.
[0048]
Further, the unit water volume management method for fresh concrete according to the present invention is the unit water volume management method described above, wherein the mortar component collected from the fresh concrete is dried by high-frequency heating to calculate the unit water volume, and the subsequent unit based on the calculated unit water volume. It is characterized by adjusting the amount of fresh concrete water to be used, and the amount of fresh concrete water is calculated at the time of shipment or unloading, and the quality of the concrete can be stabilized by feedback management using this calculated value. .
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 (a) and Table-1 (b) between the relationship between the blending unit water amount and the aggregate increase rate.
FIG. 2A is a diagram showing a difference between a blended planned value and a calculated value of a unit water amount in various blends, FIG. 2B is a diagram showing a difference between a blended planned value and a calculated value of a water cement ratio, and Table-2. (C)
FIG. 3 is a table 3 showing the difference between the blended planned value and the calculated value of the unit water amount and water cement ratio in the ready-mix factory, and the compressive strength.
[Fig. 4] A diagram showing the difference between the blended plan value and the calculated value of the unit water amount in the ready-mix factory. [Fig. 5] A diagram showing the compressive strength test results in the ready-mix factory. [Fig. And relationship between measured compressive strength

Claims (3)

The mortar component is collected by sieving the fresh concrete and dried, and the unit water amount W is calculated from the mass w1 before drying the mortar component and the mass w2 after drying based on the following formula-1. A unit water volume management method for fresh concrete.

  2. The unit water volume management method for fresh concrete according to claim 1, wherein the mortar component collected from the fresh concrete is dried to calculate a unit water volume, and the water volume of the subsequent fresh concrete is adjusted based on the unit water volume.   The method for managing unit water volume of fresh concrete according to claim 1 or 2, wherein drying of the mortar component is performed by high-frequency heating.

Images