JP4244097B2

JP4244097B2 - Amorphous alloy ribbon and laminated magnetic core for nanocrystalline soft magnetic alloys

Info

Publication number: JP4244097B2
Application number: JP2000144255A
Authority: JP
Inventors: 嘉雄備前; 淳砂川; 克仁吉沢
Original assignee: Hitachi Metals Ltd
Current assignee: Proterial Ltd
Priority date: 2000-05-17
Filing date: 2000-05-17
Publication date: 2009-03-25
Anticipated expiration: 2020-05-17
Also published as: JP2001329349A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はノイズフィルタ、センサなどの磁心材料に好適な優れた軟磁気特性を示すナノ結晶軟磁性合金の母材となる占積率や靭性に優れたアモルファス合金薄帯および当該薄帯を用いて作製した積層磁心に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ナノ結晶軟磁性合金薄帯は高飽和磁束密度、高透磁率、低損失を示し、経時安定性、温度特性にも優れるため、ノイズフィルタ、センサなどの各種磁性部品に使用されている。ナノ結晶合金薄帯は、溶湯を急冷し一旦アモルファス合金薄帯とした後、熱処理により結晶化させて製造され、結晶粒径が50nm以下の超微細結晶組織を有する。ナノ結晶軟磁性合金の代表的な材料としては、特公平4-4393号に開示されているFe-Cu-Nb-Si-B系合金が知られている。
ナノ結晶軟磁性合金薄帯の母材となるアモルファス合金薄帯の製造方法としては液体急冷法が良く知られている。この方法には、高速で回転する一つの冷却ロール上に溶融合金を噴出、超急冷させて薄帯を得る方法である単ロール法や一対の高速回転する冷却ロール間隙に溶融合金を供給して薄帯を製造する方法である双ロール法等がある。単ロール法は量産性に優れるため、現在ではナノ結晶軟磁性合金に使用するアモルファス合金薄帯の製造方法の主流となっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
単ロール法によってナノ結晶軟磁性合金に使用するアモルファス合金薄帯を製造する際、冷却ロールの偏膨張や芯振れに起因する回転むらにより、冷却ロールと溶融合金を噴出するためのノズル間のギャップが変動するため、得られたアモルファス合金薄帯の板厚が変化し、板厚の厚い部分が冷却速度の低下により脆化したり、あるいは部分的に結晶化が起きたりするという問題があった。アモルファス合金薄帯の脆化は磁心への加工を著しく困難とし、結晶化はナノ結晶軟磁性合金の磁気特性を著しく劣化させる。また、板厚の局部的な変動は占積率の低下を招き、磁心の大型化や性能劣化を生じさせるという問題もあった。
本発明は、上記問題点に鑑み、靱性に優れ、かつ高い占積率の得られるアモルファス合金薄帯およびこれを用いた積層磁心を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは上記問題点を解決するために、単ロール法により製造されたＦｅ基ナノ結晶軟磁性合金用のＦｅ基アモルファス合金薄帯の板厚変動を種々調査した結果、板厚５０μｍ未満で、Ｂの含有量が１０ａｔ％未満のＦｅ基アモルファス合金薄帯において、板厚変動の周期と板厚変動幅が薄帯の靭性と占積率に大きく影響することを見出した。
【０００５】
すなわち、本発明はＢの含有量が１０ａｔ％未満であり、板厚の変動が長手方向で波長１００ｍｍ以上５０００ｍｍ以下周期性を持ち、当該一周期内の板厚の最大値をｔ_ｍａｘ、板厚の最小値をｔ_ｍｉｎ、板厚の平均値をｔ_ａｖｅとした場合、次の関係式を満足するＦｅ基ナノ結晶軟磁性合金用Ｆｅ基アモルファス合金薄帯である。
０．０１≦（ｔ_ｍａｘ―ｔ_ｍｉｎ）／ｔ_ａｖｅ≦０．２５
【０００６】
また、本発明に係わるＦｅ基ナノ結晶軟磁性合金用Ｆｅ基アモルファス合金薄帯のｔ_ａｖｅは５０μｍ未満である。
【０００７】
更に、本発明のＦｅ基ナノ結晶軟磁性合金用Ｆｅ基アモルファス合金薄帯を用いることにより、高飽和磁束密度、高透磁率で低損失の高性能な積層磁心を得ることができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明について詳しく説明する。
本発明のナノ結晶軟磁性合金用アモルファス合金薄帯は、B含有量が10at%未満である。Bはアモルファス形成元素として重要な合金元素であるが、B含有量が10at%未満になるとアモルファス構造が不安定になり、わずかな板厚変動によりアモルファス合金薄帯の脆化や結晶化が起こりやすくなる。これに対し、本発明においてはB含有量が10at%未満でも薄帯の脆化や結晶化が発生しない。
【０００９】
板厚変動の波長を100mm以上5000mm以下に限定した理由は次の通りである。
通常、アモルファス合金薄帯は、製造時のハンドリングにおいては、長尺のままコイル状態で取り扱う場合が多いが、、板厚変動の波長が5000mmを超えると、コイル等の薄帯同士が積層される場合では、密着性が良すぎるため、次の工程で分離しにくくなり、たとえば巻き戻す際に、破断したりする原因になる。
一方、板厚変動の波長が100mm未満の場合は板厚変動が極めて微細であるため、単ロール法によりアモルファス合金薄帯を製造する際、冷却ロール上で薄帯が薄肉部分で切れ易く、連続したアモルファス合金薄帯が得られなくなる。アモルファス合金薄帯が冷却中に切れる原因は、超急冷による収縮応力が微細な板厚変動部分に集中するためと推定される。
【００１０】
次に、本発明が、板厚の最大値をt_max、板厚の最小値をt_min、板厚の平均値をt_aveとした場合に、0.01≦(t_max−t_min)／t_ave≦0.25なる関係式で与えられる理由を説明する。
(t_max−t_min)／t_aveが0.01未満の場合には、アモルファス合金薄帯同士の密着性が良すぎて、巻き戻しが困難になる他、薄帯間の層間絶縁が劣化するため、交流で使用する磁心材料に利用できなくなり、(t_max−t_min)／t_aveが0.25を超えると板厚変動が極めて大きく、薄肉部分で切れ易くなり連続したアモルファス合金薄帯の製造が困難になるばかりでなく、脆化、結晶化および占積率の低下を招くからである。(t_max−t_min)／t_aveが0.01〜0.25の範囲において、結晶化が無く靭性に優れ、高い占積率、具体的には75%以上が安定して得られる。
【００１１】
また、本発明のナノ結晶軟磁性合金用アモルファス合金薄帯において、板厚の平均値t_aveは一定長さL(上記一周期に相当する長さ)の合金薄帯の幅W、重量m、密度ρより次式にて求められる。
t_ave＝m／(W・L・ρ)
また、板厚の最大値t_max、板厚の最小値t_minは一周期に相当する長を20等分し、その各々の薄帯板厚を上記計算式によって求めた時の最大値、最小値で定義される。更に、板厚の変動周期は、上記した方法により長手方向の板厚変動を求め、その極大値から次の極大値までの長さにて算出される。
【００１２】
本発明のナノ結晶軟磁性合金用アモルファス合金薄帯は、板厚の平均値t_aveが50μｍ未満であることが好ましい。通常、板厚が50μm以上のアモルファス合金薄帯の場合は、板厚変動の影響が小さく、75%以上の高い占積率が安定して得られるが、板厚の薄い薄帯の場合は、板厚変動の影響が大きくなり、上記の高い占積率を安定して得ることができない。しかし本発明では、板厚が50μm未満の薄帯に対しても75%以上の高い占積率を安定して得ることができるものである。より好ましくは板厚が30μm以下の合金薄帯に対して本発明は特に有効である。
【００１３】
また、本発明では、前記ナノ結晶軟磁性合金用アモルファス合金薄帯を用いて積層磁心を作製することができる。本発明に係わる積層磁心は、アモルファス合金薄帯を巻き回した磁心あるいは積層した磁心のいずれの形態へも製造可能であり、特に形状が限定されるものではない。積層磁心は不活性ガス雰囲気中で500〜600℃の温度範囲で、5〜120分間程度熱処理することにより、組織の少なくとも50%以上が平均粒径50nm以下の微細結晶組織を形成させることができる。ナノ結晶軟磁性合金薄帯から構成された積層磁心は高飽和磁束密度、高透磁率で低損失の高性能な磁心が実現可能である。
【００１４】
【実施例】
以下に、本発明を実施例により説明する。
（実施例1）
単ロール急冷装置を用いて表1に示すB量の異なる組成(at%)を有する幅25mm、長手方向の板厚変動の波長が1200mmで、(t_max−t_min)／t_aveの値を変えてアモルファス合金薄帯を製造した。これらの合金は、いずれも結晶粒径が50nm以下のナノ結晶組織を発現可能な組成である。得られた合金薄帯の結晶化および脆化の有無を調査した。ここで、結晶化はX線回折を用いて結晶相の有無を調べ、脆化は、得られたアモルファス薄帯を密着曲げし破断の有無により判定した。その結果を表1に示す。本発明は、B含有量が10at%未満のアモルファス合金薄帯において有効であることが分かる。
【００１５】
【表１】

【００１６】
（実施例2）
単ロール急冷装置を使用してFe_balCu₁Nb₃Si_15.5B_6.5(at%)の組成を有する幅25mm、板厚の最大値t_maxが20.7μm、板厚の最小値t_minが19.7μm、板厚の平均値t_a _veが20μm、(t_max−t_min)／t_aveが0.05で、長手方向の板厚変動の波長の異なるアモルファス合金薄帯を製造した。この合金は結晶粒径が50nm以下のナノ結晶組織を発現可能な組成である。製造中の薄帯の切れの有無および得られた薄帯の巻き戻しの可否を調査した。その結果を表2に示す。長手方向の板厚変動の波長が100mm未満の場合には、アモルファス合金薄帯を製造する際、冷却ロール上で切れ、連続した薄帯が得られない。また、長手方向の板厚変動の波長が5000mmを超えると、薄帯同士の密着性が良すぎるため巻き戻しが困難であることが分かった。本発明の長手方向の板厚変動の波長が100〜5000mmの範囲で、製造中の薄帯の切れがなく、かつ薄帯の巻き戻しも可能なアモルファス合金薄帯が得られる。
【００１７】
【表２】

【００１８】
（実施例3）
単ロール急冷装置を使用してFe_balNb₇Si_0.5B₉(at%)の組成を有する幅30mm、長手方向の板厚変動の波長が1300mmで、(t_max−t_min)／t_ave値の異なるアモルファス合金薄帯を製造した。この合金は結晶粒径が50nm以下のナノ結晶組織を発現可能な組成である。製造中の薄帯の切れの有無、得られた薄帯の巻き戻しの可否、結晶化、脆化、占積率を調査した。その結果を表3に示す。(t_max−t_min)／t_aveが0.01未満の場合には、薄帯同士の密着性が良すぎるため巻き戻しが困難となり、(t_max−t_min)／t_aveが0.25を超えるとアモルファス合金薄帯を製造する際、冷却ロール上で切れ、連続した薄帯が得られないばかりでなく、脆化、結晶化が起こり、また、占積率も75%未満と低くなってしまう。本発明の(t_max−t_min)／t_aveが0.01〜0.25の範囲で、製造中の薄帯の切れがなく、かつ薄帯の巻き戻しも可能である靭性や占積率に優れるアモルファス合金薄帯が得られる。
【００１９】
【表３】

【００２０】
（実施例4）
単ロール急冷装置を用いてFe_balCu₁Nb_3.5Zr_3.5Si_0.5B₈(at%)の組成を有する幅30mm、長手方向の板厚変動の波長が400mmで板厚の平均値および(t_max−t_min)／t_ave値の異なるアモルファス合金薄帯を製造した。得られた合金薄帯の占積率を調査した結果を表4に示す。板厚の平均値が50μm未満の本発明の合金薄帯に対しても75%以上の高い占積率が得られる。
また、上記アモルファス合金薄帯を巻き回して外径140mm、内径100mmの巻磁心を作製し、540℃で1時間熱処理した。TEM観察により、本巻磁心は組織の少なくとも50%以上が平均粒径50nm以下の微細結晶組織を有していることを確認した。
【００２１】
【表４】

【００２２】
【発明の効果】
本発明によれば、優れた軟磁気特性を示すナノ結晶軟磁性合金の母材となる占積率や靭性に優れたアモルファス合金薄帯および当該薄帯を用いた積層磁心を提供することができるため、その効果には著しいものがある。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention uses an amorphous alloy ribbon excellent in space factor and toughness as a base material of a nanocrystalline soft magnetic alloy exhibiting excellent soft magnetic properties suitable for magnetic core materials such as noise filters and sensors, and the ribbon. The present invention relates to the produced laminated magnetic core.
[0002]
[Prior art]
Nanocrystalline soft magnetic alloy ribbons are used in various magnetic parts such as noise filters and sensors because they exhibit high saturation magnetic flux density, high magnetic permeability, low loss, and excellent stability over time and temperature characteristics. The nanocrystalline alloy ribbon is manufactured by quenching a molten metal to make an amorphous alloy ribbon once, and then crystallizing it by heat treatment, and has an ultrafine crystal structure with a crystal grain size of 50 nm or less. As a typical material of the nanocrystalline soft magnetic alloy, an Fe—Cu—Nb—Si—B alloy disclosed in Japanese Patent Publication No. 4-4393 is known.
A liquid quenching method is well known as a method for producing an amorphous alloy ribbon as a base material for a nanocrystalline soft magnetic alloy ribbon. In this method, a molten alloy is ejected onto a single cooling roll rotating at a high speed, and a molten alloy is supplied to a gap between a pair of high-speed rotating cooling rolls, which is a method of obtaining a ribbon by supercooling. There is a twin roll method, which is a method for producing a ribbon. Since the single roll method is excellent in mass productivity, it is currently the mainstream method for producing amorphous alloy ribbons used for nanocrystalline soft magnetic alloys.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
When producing amorphous alloy ribbons used for nanocrystalline soft magnetic alloys by the single roll method, the gap between the nozzles for ejecting the cooling roll and molten alloy due to uneven rotation due to partial expansion and core runout of the cooling roll Therefore, there is a problem that the thickness of the obtained amorphous alloy ribbon changes, and the thick portion becomes brittle due to a decrease in cooling rate or partially crystallizes. Embrittlement of the amorphous alloy ribbon makes processing into a magnetic core extremely difficult, and crystallization significantly deteriorates the magnetic properties of the nanocrystalline soft magnetic alloy. In addition, the local variation in the plate thickness causes a decrease in the space factor, and there is a problem that the magnetic core is enlarged and the performance is deteriorated.
In view of the above problems, an object of the present invention is to provide an amorphous alloy ribbon having excellent toughness and a high space factor, and a laminated magnetic core using the same.
[0004]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above problems, the present inventors have conducted various investigations on fluctuations in the thickness of Fe-based amorphous alloy ribbons for Fe-based nanocrystalline soft magnetic alloys produced by a single roll method. Thus, it has been found that in the Fe-based amorphous alloy ribbon with a B content of less than 10 at%, the plate thickness fluctuation period and the plate thickness fluctuation width greatly affect the toughness and space factor of the ribbon.
[0005]
That is, in the present invention, the content of B is less than 10 at%, the variation of the plate thickness has a periodicity in the longitudinal direction with a wavelength of 100 mm or more and 5000 mm or less, and the maximum value of the plate thickness within the one cycle is t _max , Is a Fe-based amorphous alloy ribbon for an Fe-based nanocrystalline soft magnetic alloy that satisfies the following relational expression, where t _{min is} the minimum value and t _ave is the average thickness.
0.01 ≦ (t _max −t _min ) / t _ave ≦ 0.25
[0006]
The t _ave of the Fe-based amorphous alloy ribbon for Fe-based nanocrystalline soft magnetic alloy according to the present invention is less than 50 μm.
[0007]
Furthermore, by using the Fe-based amorphous alloy ribbon for the Fe-based nanocrystalline soft magnetic alloy of the present invention, a high-performance laminated magnetic core with high saturation magnetic flux density, high magnetic permeability and low loss can be obtained.
[0008]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The present invention is described in detail below.
The amorphous alloy ribbon for nanocrystalline soft magnetic alloy of the present invention has a B content of less than 10 at%. B is an important alloying element as an amorphous forming element, but when the B content is less than 10 at%, the amorphous structure becomes unstable, and slight fluctuations in the thickness of the amorphous alloy tend to cause embrittlement and crystallization of the amorphous alloy ribbon. Become. On the other hand, in the present invention, even when the B content is less than 10 at%, the brittleness and crystallization of the ribbon do not occur.
[0009]
The reason why the wavelength of the plate thickness variation is limited to 100 mm or more and 5000 mm or less is as follows.
Normally, amorphous alloy ribbons are often handled in a coiled state in handling during manufacturing. However, when the wavelength of the plate thickness fluctuation exceeds 5000 mm, the ribbons such as coils are laminated. In some cases, the adhesiveness is too good, so that it is difficult to separate in the next step, for example, when it is rewound, it may break.
On the other hand, when the thickness variation wavelength is less than 100 mm, the variation in the thickness is extremely fine, so when producing an amorphous alloy ribbon by the single roll method, the ribbon is easily cut at the thin portion on the cooling roll and continuously. The resulting amorphous alloy ribbon cannot be obtained. The reason why the amorphous alloy ribbon breaks during cooling is presumed to be that shrinkage stress due to ultra-rapid cooling concentrates on a minute thickness variation portion.
[0010]
Next, in the present invention, when the maximum thickness value is t _max , the minimum thickness value is t _min , and the average thickness value is t _ave , 0.01 ≦ (t _max −t _min ) / t _ave The reason given by the relational expression ≦ 0.25 will be described.
When (t _max −t _min ) / t _ave is less than 0.01, the adhesion between the amorphous alloy ribbons is too good, and unwinding becomes difficult, and the interlayer insulation between the ribbons deteriorates. Can no longer be used for magnetic core materials used in alternating current, and when (t _max −t _min ) / t _ave exceeds 0.25, the plate thickness variation is extremely large, making it easy to cut at thin portions and making continuous amorphous alloy ribbons difficult This is because it causes embrittlement, crystallization, and a decrease in the space factor. When (t _max −t _min ) / t _ave is in the range of 0.01 to 0.25, there is no crystallization and excellent toughness, and a high space factor, specifically, 75% or more can be stably obtained.
[0011]
Further, in the amorphous alloy ribbon for the nanocrystalline soft magnetic alloy of the present invention, the average value t _ave of the plate thickness is the width W of the alloy ribbon of a certain length L (the length corresponding to the one period), the weight m, It can be obtained from the density ρ by the following formula.
t _ave = m / (W ・ L ・ ρ)
Also, the maximum thickness t _max and the minimum thickness t _min are divided into 20 equal lengths corresponding to one cycle, and the maximum and minimum values obtained when the respective strip thicknesses are obtained by the above formula. Defined by value. Further, the plate thickness variation period is calculated by the length from the maximum value to the next maximum value after obtaining the plate thickness variation in the longitudinal direction by the method described above.
[0012]
The amorphous alloy ribbon for nanocrystalline soft magnetic alloy of the present invention preferably has an average thickness _tave of less than 50 μm. Usually, in the case of an amorphous alloy ribbon with a plate thickness of 50 μm or more, the influence of plate thickness fluctuation is small, and a high space factor of 75% or more can be stably obtained, but in the case of a ribbon with a thin plate thickness, The influence of plate thickness fluctuation becomes large, and the above high space factor cannot be obtained stably. However, in the present invention, a high space factor of 75% or more can be stably obtained even for a ribbon having a thickness of less than 50 μm. The present invention is particularly effective for an alloy ribbon having a plate thickness of 30 μm or less.
[0013]
In the present invention, a laminated magnetic core can be produced using the amorphous alloy ribbon for nanocrystalline soft magnetic alloy. The laminated magnetic core according to the present invention can be manufactured in any form of a magnetic core wound with an amorphous alloy ribbon or a laminated magnetic core, and the shape is not particularly limited. The laminated magnetic core can be heat-treated in an inert gas atmosphere at a temperature range of 500 to 600 ° C. for about 5 to 120 minutes to form a fine crystal structure in which at least 50% of the structure has an average grain size of 50 nm or less. . A laminated magnetic core composed of nanocrystalline soft magnetic alloy ribbons can realize a high-performance magnetic core with high saturation magnetic flux density, high magnetic permeability and low loss.
[0014]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described by way of examples.
(Example 1)
Using a single roll quenching device, the width of 25 mm with the composition (at%) with different B amount shown in Table 1 is set, the wavelength of fluctuation of the plate thickness in the longitudinal direction is 1200 mm, and the value of (t _max −t _min ) / t _ave is Amorphous alloy ribbon was manufactured by changing. Each of these alloys has a composition capable of expressing a nanocrystalline structure having a crystal grain size of 50 nm or less. The obtained alloy ribbon was examined for crystallization and embrittlement. Here, crystallization was examined by X-ray diffraction for the presence or absence of a crystal phase, and embrittlement was determined based on the presence or absence of fracture by bending the obtained amorphous ribbon. The results are shown in Table 1. It can be seen that the present invention is effective in an amorphous alloy ribbon having a B content of less than 10 at%.
[0015]
[Table 1]

[0016]
(Example 2)
Using a single roll quenching apparatus, the width of the sheet having a composition of Fe _bal Cu ₁ Nb ₃ Si _15.5 B _6.5 (at%) is 25 mm, the maximum thickness t _max is 20.7 μm, and the minimum thickness t _min is 19.7 μm. , the thickness of the average value t _a _ve is 20 [mu] m, in _{_{(t max -t min) / t}} ave is 0.05, were produced different amorphous alloy ribbon wavelengths in the longitudinal direction of the plate thickness change. This alloy has a composition capable of expressing a nanocrystalline structure having a crystal grain size of 50 nm or less. Whether or not the ribbon was cut during production and whether or not the obtained ribbon was rewound were investigated. The results are shown in Table 2. In the case where the wavelength of the plate thickness variation in the longitudinal direction is less than 100 mm, when the amorphous alloy ribbon is produced, it is cut on the cooling roll and a continuous ribbon cannot be obtained. Further, it was found that when the wavelength of the plate thickness variation in the longitudinal direction exceeds 5000 mm, rewinding is difficult because the adhesion between the ribbons is too good. When the wavelength of the plate thickness variation in the longitudinal direction of the present invention is in the range of 100 to 5000 mm, an amorphous alloy ribbon that does not break the ribbon during manufacture and can be rewound is obtained.
[0017]
[Table 2]

[0018]
(Example 3)
Using a single roll quenching device, the width of 30 mm with the composition of Fe _bal Nb ₇ Si _0.5 B ₉ (at%), the wavelength of the plate thickness variation in the longitudinal direction is 1300 mm, and (t _max −t _min ) / t _ave value Different amorphous alloy ribbons were produced. This alloy has a composition capable of expressing a nanocrystalline structure having a crystal grain size of 50 nm or less. Whether the ribbon was cut during production, whether the ribbon was unwound, crystallization, embrittlement, and space factor were investigated. The results are shown in Table 3. When (t _max −t _min ) / t _ave is less than 0.01, rewinding is difficult because the adhesion between the ribbons is too good, and when (t _max −t _min ) / t _ave exceeds 0.25, it becomes amorphous. When an alloy ribbon is produced, it is cut on a cooling roll and a continuous ribbon cannot be obtained, and embrittlement and crystallization occur, and the space factor is reduced to less than 75%. Amorphous alloy with excellent toughness and space factor that is capable of unwinding the ribbon during production and capable of unwinding the ribbon in the range of (t _max −t _min ) / t _ave of 0.01 to 0.25 of the present invention A ribbon is obtained.
[0019]
[Table 3]

[0020]
(Example 4)
Using a single roll _quencher , the average thickness and (t _max ) were 30 mm wide with a composition of Fe _bal Cu ₁ Nb _3.5 Zr _3.5 Si _0.5 B ₈ (at%), the thickness variation wavelength in the longitudinal direction was 400 mm, Amorphous alloy ribbons with different −t _min ) / t _ave values were produced. Table 4 shows the results of investigating the space factor of the obtained alloy ribbon. A high space factor of 75% or more can be obtained even for the alloy ribbon of the present invention having an average thickness of less than 50 μm.
The amorphous alloy ribbon was wound to produce a wound core having an outer diameter of 140 mm and an inner diameter of 100 mm, and heat-treated at 540 ° C. for 1 hour. By TEM observation, it was confirmed that at least 50% or more of the structure of the wound magnetic core had a fine crystal structure with an average particle diameter of 50 nm or less.
[0021]
[Table 4]

[0022]
【The invention's effect】
ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the amorphous alloy ribbon which was excellent in the space factor and toughness used as the base material of the nanocrystal soft-magnetic alloy which shows the outstanding soft magnetic characteristic, and the laminated magnetic core using the said ribbon can be provided. Therefore, the effect is remarkable.

Claims

The content of B is less than 10 at%, the variation of the plate thickness has a periodicity of a wavelength of 100 mm or more and 5000 mm or less in the longitudinal direction, the maximum value of the plate thickness within the one cycle is t _max , and the minimum value of the plate thickness is An Fe-based amorphous alloy ribbon for an Fe-based nanocrystalline soft magnetic alloy characterized by satisfying the following relational expression where t _{min is} an average value of the plate thicknesses: t _ave .
0.01 ≦ (t _max −t _min ) / t _ave ≦ 0.25

2. The Fe-based amorphous alloy ribbon for an Fe-based nanocrystalline soft magnetic alloy according to claim 1, wherein t _ave is less than 50 μm.

A laminated magnetic core produced by using the Fe-based amorphous alloy ribbon for an Fe-based nanocrystalline soft magnetic alloy according to claim 1 or 2.