JP4265285B2

JP4265285B2 - Mold powder for continuous casting of steel

Info

Publication number: JP4265285B2
Application number: JP2003153094A
Authority: JP
Inventors: 聡羽鳥; 康一堤; 圭児渡辺; 真鈴木
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2003-05-29
Filing date: 2003-05-29
Publication date: 2009-05-20
Anticipated expiration: 2023-05-29
Also published as: JP2004351482A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鋼の連続鋳造において鋳型内に添加して使用される連続鋳造用モールドパウダーに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
鋼の連続鋳造に使用される連続鋳造用モールドパウダーには、以下のような特性が要求されている。
【０００３】
即ち、（１）鋳型内の溶鋼湯面を、モールドパウダーが溶融して形成される溶融層と、この溶融層上の未溶融層とで被覆することによって、空気による溶鋼の酸化を防止すると同時に溶鋼の温度低下を防止する効果を有すること、（２）溶融したモールドパウダーは、鋳型と凝固シェルとの間に流入して潤滑剤として機能するため、常に、適当量供給される必要があり、そのため、消費速度に見合った、且つ適正な溶融層の厚みを確保する溶融速度を有すること、（３）モールドパウダーの溶融層が溶鋼中から浮上・分離してくる非金属介在物を吸収した際に、その物性値（粘度、溶融速度）の変化が小さいこと、（４）溶融したモールドパウダーは、鋳型と凝固シェルとの間に流れ込んで均一なパウダーフィルムを形成し、両者の間で潤滑作用があること、（５）モールドパウダーの溶鋼中への巻き込みを防止するため、溶融したモールドパウダーは適度な粘度を有すること、である。
【０００４】
これらの特性の中で、特に溶鋼中へのモールドパウダーの巻き込みは、高速鋳造時に問題となることが多く、又、中速鋳造時や低速鋳造時でもブリキ材や自動車用薄鋼板等の品質が厳格な鋼に対しては問題となることが多い。
【０００５】
このモールドパウダーの巻き込みを防止するために、従来、モールドパウダーを高粘度化することが行われてきた（例えば、特許文献１参照）。しかし、モールドパウダーを高粘度化すると、鋳型と凝固シェルとの間へのモールドパウダーの流れ込み量が減少し、潤滑不良を起こし、鋳型と凝固シェルとの焼き付きによる、所謂“拘束性ブレークアウト”の発生頻度が高くなる。そのため、モールドパウダーの高粘度化には自ずと限界がある。
【０００６】
そこで、最近では粘度を変化させずに溶鋼に対する界面張力のみを増大させたモールドパウダーも開発されている（例えば、特許文献２参照）。尚、特許文献２では、溶鋼に対する界面張力の測定方法として、Ｘ線を利用して観察した溶融モールドパウダー中の溶鋼の形状に基づいて、モールドパウダー／溶鋼間の界面張力を評価している（静滴法）。この方法を用いる理由は、モールドパウダー中の溶鋼の形状を光学的には確認できないためであるが、この評価方法では、２種の液相間の界面張力を測定する方法であるため、測定する鋼の融点以上に温度を上げて測定する必要がある。
【０００７】
【特許文献１】
特開昭６２−２３８０５３号公報
【０００８】
【特許文献２】
特開２０００−７１０５１号公報
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、近年、更なる高速鋳造化や品質の厳格化が要求されており、従来のモールドパウダーでは、この要求に対して十分に対処することができない。又、モールドパウダー／溶鋼間の界面張力を測定するためには、Ｘ線を用いた特殊な装置が必要であると共に、鋼の凝固温度以上の高温で行う必要があり、このような界面張力の測定には技術的な困難が伴い、モールドパウダーの速やかな開発を妨げる要因にもなっている。
【００１０】
本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、従来の評価基準とは異なる特性に基づく連続鋳造用モールドパウダーであって、溶鋼中に巻き込まれ難く、高品位の鋳片を鋳造することができる、鋼の連続鋳造用モールドパウダーを提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、各種実験及び検討を重ねた結果、光学的な測定が可能であるために測定が極めて容易である、モールドパウダーと純鉄との間の接触角が、モールドパウダーの溶鋼中への巻き込み性と明確な相関のあることを知見した。即ち、溶融状態のモールドパウダーと純鉄との１４００℃における接触角が６０度以上であるモールドパウダーを用いた場合には、溶鋼中へのモールドパウダーの巻き込みが抑制されることを見出した。
【００１２】
本発明は、この知見に基づいてなされたもので、本発明に係る鋼の連続鋳造用モールドパウダーは、２質量％以下のＮと、３〜１０質量％のＢ ₂ Ｏ ₃ とを含有し、１４００℃における純鉄との接触角が６０度以上であることを特徴とするものである。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について具体的に説明する。前述のように、モールドパウダーを用いた鋼の連続鋳造では、モールドパウダーの巻き込みが大きな問題となる。そこで、この巻き込みを防止すべく、モールドパウダーと純鉄との間の接触角と、モールドパウダーの溶鋼中への巻き込み性との関係について調査した。尚、モールドパウダーと純鉄との間の接触角は、図１に示すαで定義した。図１において、１は溶融状態のモールドパウダー、２は平滑な面を有する純鉄である。
【００１６】
数種類の組成のモールドパウダーを準備し、モールドパウダー１と純鉄２との接触角αを１１００〜１４００℃の範囲で測定した。接触角測定用の純鉄２としては、トータル酸素含有量が５０ｐｐｍ以下である純鉄を用いた。この純鉄を用いた理由は、純鉄中の酸素含有量は接触角に大きな影響を与えることが考えられ、トータル酸素含有量が５０ｐｐｍ以下であれば、この影響を無視できるからである。ここで、トータル酸素含有量とは、鉄中に固溶して存在する酸素と、酸化物として存在する酸素とを合計した酸素含有量である。
【００１７】
接触角αの測定は、高温顕微鏡を用いて、純鉄２の平滑面上に存在する溶融したモールドパウダー１の形状から測定することができるので、光学的な観察が可能であることと、溶融状態のモールドパウダーと固体状態の純鉄との間の測定であるので、前述した界面張力を測定するための静滴法に比べて低温で測定が可能であると云う二つの利点がある。即ち、接触角に基づいて判定することで、試作したモールドパウダーの適否を迅速に判定することができる。
【００１８】
これらのモールドパウダーを用いて実機連続鋳造機で溶鋼を連続鋳造し、鋳造された鋳片中のモールドパウダー性非金属介在物の量を調査した。その結果、１４００℃におけるモールドパウダーと純鉄との間の接触角が６０度以上のモールドパウダーでは、モールドパウダーの溶鋼中への巻き込みを極めて少なくすることが可能であることを見出した。接触角の測定温度が低い場合には、モールドパウダー間で接触角の差が少なく、特性を判別し難いが、１４００℃の場合には、モールドパウダー間で接触角の差が顕著になり、モールドパウダーの適否の判定を容易に行うことができる。
【００１９】
このような特性を有するモールドパウダーの組成は、ＣａＯ：３０〜４５質量％、ＳｉＯ₂ ：３０〜５０質量％、Ａｌ₂ Ｏ₃ ：２〜８質量％、Ｆ：２〜８質量％、Ｌｉ₂ Ｏ：０．５〜５質量％、カーボンブラックや黒鉛粉等の溶融速度調整剤：１〜５質量％の組成に、更に、Ｎを２％未満、若しくは、Ｂ₂ Ｏ₃ を０．１〜１０質量％含有させることが望ましいが、この範囲に限定されるものではなく、例えばＮａ₂ ＯやＫ₂ Ｏ等を含有させてもよい。Ｎ及びＢ₂ Ｏ₃ は接触角を増大させるための成分である。
【００２０】
鋼の連続鋳造用モールドパウダーは、通常、ＣａＯ、ＳｉＯ₂ 、Ａｌ₂ Ｏ₃ 、ＭｇＯ、ＭｎＯ等の酸化物を基材とし、これら基材に、基材の物性を調整する物性調整剤として、Ｎａ₂ Ｏ、Ｋ₂ Ｏ、ＣａＦ₂ 、ＭｇＦ₂ 、Ｌｉ₂ ＣＯ₃ 、氷晶石、等のアルカリ金属又はアルカリ土類金属の酸化物や弗化物又は炭酸化物と、基材の主成分であるＣａＯ、ＳｉＯ₂ の成分調整剤である炭酸カルシウムや珪藻土と、溶融速度調整剤であるカーボンブラック、人造黒鉛等の炭素物質と、が添加され構成されている。基材としては、通常、高炉滓、ガラス粉末、ポルトランドセメントや、天然の玄武岩やシラス、又、電気炉、キュポラ等で溶解されて製造される珪酸カルシウム等が使用される。
【００２１】
上記Ｎ源としてＳｉ₃ Ｎ₄ やＡｌＮ等を用い、基材及び物性調整剤と混合して所定の組成のモールドパウダーを製造してもよいが、特に珪酸カルシウム等の一旦溶解された基材（「プリメルト基材」と呼ぶ）にＮを含有させ、その基材をモールドパウダー原料の少なくとも一部分として用いることが好ましい。
【００２２】
プリメルト基材中にＮを含有させる方法としては、例えば、基材をプリメルトする際に、ＡｌＮ等を固体の状態で添加して溶解させるか又はＮを含有する気体を吹き込む方法があるが、これらに限定されるものではない。このようにパウダー原料の少なくとも一部としてＮを含むプリメルト基材を用いることにより、均質なモールドパウダーを得ること、即ち、巻き込み量の少ないモールドパウダーを製造することができる。又、Ｓｉ₃ Ｎ₄ やＡｌＮ等を単に基材等の他の原料と混合しただけでは、鋳型内でＳｉ₃ Ｎ₄ やＡｌＮ等が溶解せずに残存する恐れがあるが、Ｎを含有するプリメルト基材を用いた場合にはそのような問題が生じ難い。この場合、モールドパウダー中のＮが、全てプリメルト基材中に含まれていても、又、プリメルト基材中に一部含まれていても、どちらでもよい。
【００２３】
Ｂ₂ Ｏ₃ も、Ｎと同様にプリメルト基材に含有させることが好ましい。プリメルト基材中にＢ₂ Ｏ₃ を含有させる方法としては、基材をプリメルトする際に、Ｂ₂ Ｏ₃ 等の固体状態のＢ含有物資を添加して溶解すればよい。
【００２４】
一般的にモールドパウダーは、その粘度が剪断速度に依存性を示さないニュートン流体であることが多いが、Ｎ又はＢ₂ Ｏ₃ を上記の範囲内で含有させることで、モールドパウダーは、粘度が剪断速度に依存する非ニュートン流体となる。即ち、鋳造中、オッシレーションと呼ばれる振動を繰り返している鋳型と接触している部位では、鋳型振動による剪断速度に起因してモールドパウダーの粘度が低くなり、鋳型と凝固シェルとの間へのモールドパウダーの流入量が確保され、鋳型と凝固シェルとの焼き付きによる拘束性ブレークアウトが防止され、一方、鋳型内溶鋼湯面上のモールドパウダーに働く剪断力は溶鋼湯面の溶鋼流速に起因する剪断力であるため、剪断速度が遅く、高い粘度が保持されるため、モールドパウダーの溶鋼中への巻き込みが防止される。即ち、モールドパウダー中にＮ又はＢ₂ Ｏ₃ を上記の範囲内で含有させることで、溶鋼中へのモールドパウダーの巻き込み防止と、鋳型と凝固シェルとの円滑な潤滑とを、同時に達成することが可能となる。
【００２５】
【実施例】
垂直曲げ型スラブ連続鋳造機において、表１に示す組成及び物性を有する４種類（実施例１〜３、比較例）のモールドパウダーを用いて、厚み２５０ｍｍ、幅１３５０ｍｍで、Ｃ：０．００１〜０．００２５質量％、Ｓｉ：０．１質量％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．３質量％、Ｐ：０．００２〜０．０３５質量％、Ｓ：０．００５〜０．０１５質量％、sol.Ａｌ：０．０２〜０．０５質量％の組成の極低炭素スラブ鋳片を鋳片引抜き速度２．０ｍ／ｍｉｎで鋳造した。
【００２６】
【表１】

【００２７】
表１に示すように、実施例１〜３のモールドパウダーは、１４００℃における純鉄との接触角がそれぞれ６５度、６９度、６１度であり、本発明の範囲内の特性を備えている。これに対して比較例のモールドパウダーは、１４００℃における純鉄との接触角が５６度であり、本発明の範囲外のモールドパウダーである。試験はストランド差を考慮して、同一ストランドで行った。又、粘度がモールドパウダーの巻き込み量に与える影響を排除するため、各モールドパウダーの１３００℃における粘度を８．０〜８．５poise に調整した。試験に用いた実施例１〜３及び比較例のモールドパウダーの１１００℃、１２００℃、１３００℃及び１４００℃における純鉄との接触角の測定結果を図２に示す。
【００２８】
実機試験で得られた鋳片の１／２幅、１／４幅、１／８幅の各位置において、鋳片表面から深さ５０ｍｍの位置から、５０ｍｍ×５０ｍｍ×１０ｍｍのサンプルを２個ずつ切り出し、このサンプルを酸に浸漬させて溶解し、溶け残ったモールドパウダー起因の介在物の個数をカウントすることによって、モールドパウダーの巻き込み量を評価した。モールドパウダーの巻き込み量は、サンプル１００ｇ当たりのモールドパウダー起因の介在物個数で評価した。このようにして得られたモールドパウダー巻き込み量の測定結果を、前述した表１及び図３に示す。鋳片品質上から、モールドパウダー巻き込み量の合格値を５個／１００ｇ以下とした。
【００２９】
表１及び図３に示すように、比較例のモールドパウダーにおいては、モールドパウダー巻き込み量は３０個／１００ｇと多く、品質合格値を達成することができなかった。これに対して、本発明の条件を満たす実施例１〜３のモールドパウダーでは、モールドパウダー巻き込み量は２〜４個／１００ｇと少なく、清浄な鋳片が得られた。
【００３０】
この結果から、モールドパウダーと純鉄との間の接触角が、モールドパウダー巻き込み量に多大な影響を与えることが確認できた。又、Ｂ₂ Ｏ₃ の添加量を増加して接触角を増大させることで、更なるモールドパウダー巻き込み量の低減が図れることが分かった。
【００３１】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明に係るモールドパウダーによれば、溶鋼中に巻き込まれ難く、高品位の鋳片を安定して鋳造することができ、工業上有益な効果がもたらされる。又、簡便な方法で測定可能な接触角に基づいて巻き込み性を評価するため、適否の判定が容易となり、巻き込み防止性能に優れたモールドパウダーを迅速に設計することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】接触角の定義を模式的に示す図である。
【図２】実施例１〜３及び比較例のモールドパウダーと純鉄との間の接触角の測定結果を示す図である。
【図３】モールドパウダーの巻き込み量と接触角との関係を示す図である。
【符号の説明】
１モールドパウダー
２純鉄[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a mold powder for continuous casting that is used by being added into a mold in continuous casting of steel.
[0002]
[Prior art]
The following characteristics are required for the mold powder for continuous casting used for continuous casting of steel.
[0003]
That is, (1) The molten steel surface in the mold is covered with a molten layer formed by melting the mold powder and an unmelted layer on the molten layer, thereby simultaneously preventing oxidation of the molten steel by air. (2) Since the molten mold powder flows between the mold and the solidified shell and functions as a lubricant, it must always be supplied in an appropriate amount. Therefore, it must have a melting rate that matches the consumption rate and ensures an appropriate thickness of the molten layer, and (3) when the molten layer of mold powder absorbs non-metallic inclusions that float and separate from the molten steel. (4) The molten mold powder flows between the mold and the solidified shell to form a uniform powder film, and lubricates between the two. That there is use, (5) In order to prevent the entrainment into the molten steel of the mold powder, the molten mold powder is that, with a proper viscosity.
[0004]
Among these characteristics, the entrainment of mold powder in molten steel is often a problem during high-speed casting, and the quality of tin plates and automotive thin steel sheets is also high during medium-speed casting and low-speed casting. It is often a problem for strict steel.
[0005]
In order to prevent the entrainment of the mold powder, it has been conventionally performed to increase the viscosity of the mold powder (see, for example, Patent Document 1). However, if the viscosity of the mold powder is increased, the amount of mold powder flowing into the mold and the solidified shell decreases, causing poor lubrication, and so-called “restraint breakout” due to seizure between the mold and the solidified shell. The frequency of occurrence increases. Therefore, there is a limit to increasing the viscosity of the mold powder.
[0006]
Therefore, recently, a mold powder in which only the interfacial tension with respect to the molten steel is increased without changing the viscosity has been developed (for example, see Patent Document 2). In Patent Document 2, as a method for measuring the interfacial tension for molten steel, the interfacial tension between mold powder and molten steel is evaluated based on the shape of the molten steel in the molten mold powder observed using X-rays ( Still drop method). The reason for using this method is that the shape of the molten steel in the mold powder cannot be optically confirmed, but in this evaluation method, it is a method of measuring the interfacial tension between two liquid phases. It is necessary to measure by raising the temperature above the melting point of steel.
[0007]
[Patent Document 1]
Japanese Patent Laid-Open No. 62-238053
[Patent Document 2]
Japanese Patent Laid-Open No. 2000-71051
[Problems to be solved by the invention]
However, in recent years, further high-speed casting and stricter quality have been demanded, and conventional mold powders cannot sufficiently cope with this demand. In addition, in order to measure the interfacial tension between mold powder and molten steel, a special device using X-rays is required, and it is necessary to carry out at a temperature higher than the solidification temperature of the steel. The measurement is accompanied by technical difficulties and is a factor that hinders the rapid development of mold powder.
[0010]
The present invention has been made in view of such circumstances, and its object is a mold powder for continuous casting based on characteristics different from the conventional evaluation criteria, which is difficult to be caught in molten steel and has high quality. It is providing the mold powder for continuous casting of steel which can cast the slab of.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
As a result of repeated experiments and examinations, the present inventors have achieved an extremely easy measurement because optical measurement is possible. The contact angle between the mold powder and the pure iron is in the molten steel of the mold powder. It was found that there is a clear correlation with the entrainment property. That is, it has been found that when a mold powder having a contact angle between molten mold powder and pure iron at 1400 ° C. of 60 degrees or more is used, the mold powder is prevented from being caught in the molten steel.
[0012]
The present invention has been made based on this finding, the continuous casting mold powder of the steel according to the present invention, a 2 mass% of N, from 3 to 10 wt% B ₂ O ₃ Containing the door, and is characterized in that the contact angle with pure iron at 1400 ° C. is not less than 60 degrees.
[0015]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the present invention will be specifically described. As described above, in continuous casting of steel using mold powder, entrainment of mold powder becomes a big problem. Therefore, in order to prevent this entrainment, the relationship between the contact angle between the mold powder and pure iron and the entrainment property of the mold powder into the molten steel was investigated. The contact angle between the mold powder and pure iron was defined by α shown in FIG. In FIG. 1, 1 is mold powder in a molten state, and 2 is pure iron having a smooth surface.
[0016]
Mold powders having several compositions were prepared, and the contact angle α between the mold powder 1 and the pure iron 2 was measured in the range of 1100 to 1400 ° C. As pure iron 2 for contact angle measurement, pure iron having a total oxygen content of 50 ppm or less was used. The reason for using this pure iron is that the oxygen content in pure iron is considered to have a great influence on the contact angle, and this effect can be ignored if the total oxygen content is 50 ppm or less. Here, the total oxygen content is the total oxygen content of oxygen present as a solid solution in iron and oxygen present as an oxide.
[0017]
The contact angle α can be measured from the shape of the molten mold powder 1 existing on the smooth surface of the pure iron 2 using a high-temperature microscope, so that optical observation is possible and Since the measurement is performed between the mold powder in the state and the pure iron in the solid state, there are two advantages that the measurement can be performed at a low temperature as compared with the sessile drop method for measuring the interfacial tension described above. That is, by determining based on the contact angle, it is possible to quickly determine the suitability of the prototype mold powder.
[0018]
Using these mold powders, molten steel was continuously cast by an actual continuous casting machine, and the amount of non-metallic inclusions in the mold powder in the cast slab was investigated. As a result, it has been found that the mold powder having a contact angle between mold powder and pure iron at 1400 ° C. of 60 degrees or more can extremely reduce the entrainment of the mold powder into the molten steel. When the measurement temperature of the contact angle is low, the difference in the contact angle between the mold powders is small and it is difficult to distinguish the characteristics. However, when the temperature is 1400 ° C., the difference in the contact angle between the mold powders becomes significant. The suitability of the powder can be easily determined.
[0019]
The composition of the mold powder having such characteristics is CaO: 30 to 45% by mass, SiO ₂ : 30 to 50% by mass, Al ₂ O ₃ : 2 to 8% by mass, F: 2 to 8% by mass, Li ₂ O: 0.5 to 5% by mass, melting rate adjusting agent such as carbon black and graphite powder: 1 to 5% by mass, and further, N is less than 2%, or B ₂ O ₃ is 0.1 to it is desirable to contain 10 wt%, but is not limited to this range, for example may contain Na ₂ O or K ₂ O or the like. N and B ₂ O ₃ are components for increasing the contact angle.
[0020]
Mold powder for continuous casting of steel is usually based on an oxide such as CaO, SiO ₂ , Al ₂ O ₃ , MgO, MnO, etc., and as a physical property modifier for adjusting the physical properties of the base material, Na ₂ O, K ₂ O, CaF ₂ , MgF ₂ , Li ₂ CO ₃ , oxides or fluorides or carbonates of alkali metals or alkaline earth metals such as cryolite, and the main components of the substrate CaO, calcium carbonate and diatomaceous earth is a component modifier SiO _2, the melting speed adjusting agent is a carbon black, a carbon material such as artificial graphite, it has been added structure. As the base material, blast furnace slag, glass powder, Portland cement, natural basalt or shirasu, calcium silicate produced by melting in an electric furnace, cupola, or the like is usually used.
[0021]
Si ₃ N ₄ or AlN or the like may be used as the N source, and a mold powder having a predetermined composition may be produced by mixing with a base material and a physical property modifier. In particular, a once dissolved base material such as calcium silicate ( It is preferable that N is contained in the “pre-melt base material” and that the base material is used as at least a part of the mold powder raw material.
[0022]
Examples of the method of containing N in the premelt substrate include a method of adding and dissolving AlN or the like in a solid state or blowing a gas containing N when premelting the substrate. It is not limited to. Thus, by using the premelt base material containing N as at least a part of the powder raw material, a homogeneous mold powder can be obtained, that is, a mold powder with a small amount of entrainment can be produced. Further, if Si ₃ N ₄ or AlN or the like is simply mixed with other raw materials such as a base material, Si ₃ N ₄ or AlN or the like may remain in the mold without being dissolved, but contains N. When a premelt base material is used, such a problem hardly occurs. In this case, all of N in the mold powder may be contained in the premelt base material, or may be partly contained in the premelt base material.
[0023]
B ₂ O _{3 is} also preferably contained in the premelt base material in the same manner as N. As a method for containing B ₂ O ₃ in the premelt substrate, a solid B-containing material such as B ₂ O ₃ may be added and dissolved when the substrate is premelted.
[0024]
In general, the mold powder is often a Newtonian fluid whose viscosity does not depend on the shear rate. However, by containing N or B ₂ O ₃ within the above range, the mold powder has a viscosity of The non-Newtonian fluid depends on the shear rate. In other words, during casting, at the part that is in contact with the mold that repeats vibration called oscillation, the viscosity of the mold powder decreases due to the shear rate due to the mold vibration, and the mold is placed between the mold and the solidified shell. The amount of inflow of powder is secured, and the restraint breakout due to seizure between the mold and the solidified shell is prevented, while the shearing force acting on the mold powder on the molten steel surface in the mold is shearing due to the molten steel flow velocity on the molten steel surface. Since it is a force, the shear rate is low and a high viscosity is maintained, so that the mold powder is prevented from being caught in the molten steel. That is, by containing N or B ₂ O ₃ in the mold powder within the above range, the mold powder can be prevented from being caught in the molten steel and smooth lubrication between the mold and the solidified shell can be achieved at the same time. Is possible.
[0025]
【Example】
In a vertical bending slab continuous casting machine, using four types (Examples 1 to 3, Comparative Examples) of mold powders having the compositions and physical properties shown in Table 1, the thickness is 250 mm, the width is 1350 mm, and C is 0.001. 0.0025 mass%, Si: 0.1 mass% or less, Mn: 0.05-0.3 mass%, P: 0.002-0.035 mass%, S: 0.005-0.015 mass% , Sol.Al: An extremely low carbon slab slab having a composition of 0.02 to 0.05% by mass was cast at a slab drawing speed of 2.0 m / min.
[0026]
[Table 1]

[0027]
As shown in Table 1, the mold powders of Examples 1 to 3 have contact angles with pure iron at 1400 ° C. of 65 degrees, 69 degrees, and 61 degrees, respectively, and have characteristics within the scope of the present invention. . On the other hand, the mold powder of the comparative example has a contact angle of 56 degrees with pure iron at 1400 ° C., and is a mold powder outside the scope of the present invention. The test was performed on the same strand in consideration of the strand difference. Further, in order to eliminate the influence of the viscosity on the amount of mold powder entrained, the viscosity of each mold powder at 1300 ° C. was adjusted to 8.0 to 8.5 poise. The measurement result of the contact angle with the pure iron in 1100 degreeC, 1200 degreeC, 1300 degreeC, and 1400 degreeC of the mold powder of Examples 1-3 and the comparative example used for the test is shown in FIG.
[0028]
Two samples of 50 mm x 50 mm x 10 mm from the position of the depth of 50 mm from the surface of the slab at each position of 1/2 width, 1/4 width, and 1/8 width of the slab obtained in the actual machine test. It cut out, this sample was immersed in an acid and melt | dissolved, and the amount of inclusion of mold powder was evaluated by counting the number of the inclusions resulting from mold powder which remained undissolved. The amount of mold powder involved was evaluated by the number of inclusions derived from the mold powder per 100 g of sample. The measurement results of the amount of the mold powder thus obtained are shown in Table 1 and FIG. From the viewpoint of slab quality, the acceptable value of the amount of mold powder entrained was set to 5 pieces / 100 g or less.
[0029]
As shown in Table 1 and FIG. 3, in the mold powder of the comparative example, the amount of mold powder entrained was as large as 30 pieces / 100 g, and the quality acceptable value could not be achieved. On the other hand, in the mold powders of Examples 1 to 3 that satisfy the conditions of the present invention, the amount of mold powder entrained was as small as 2 to 4 pieces / 100 g, and a clean slab was obtained.
[0030]
From this result, it was confirmed that the contact angle between the mold powder and the pure iron has a great influence on the amount of mold powder entrained. It was also found that the amount of mold powder entrained can be further reduced by increasing the contact angle by increasing the amount of B ₂ O ₃ added.
[0031]
【The invention's effect】
As described above, according to the mold powder according to the present invention, it is difficult to be caught in molten steel, and a high-quality slab can be stably cast, thereby providing an industrially beneficial effect. In addition, since the entrainment property is evaluated based on the contact angle that can be measured by a simple method, it is easy to determine the suitability, and it is possible to quickly design a mold powder having excellent entrainment prevention performance.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram schematically showing the definition of a contact angle.
FIG. 2 is a diagram showing measurement results of contact angles between mold powders of Examples 1 to 3 and a comparative example and pure iron.
FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the amount of mold powder involved and the contact angle.
[Explanation of symbols]
1 Mold powder 2 Pure iron

Claims

N of 2% by mass or less and 3 to 10% by mass of B ₂ O ₃ A mold powder for continuous casting of steel, wherein the contact angle with pure iron at 1400 ° C. is 60 ° or more.