JP4348797B2

JP4348797B2 - Narrow-band interference wave limiting device and communication device using the same

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Publication number: JP4348797B2
Application number: JP31832099A
Authority: JP
Inventors: 哲西村; 宏泰松崎; 哲也河内; 基中西; 裕明田中
Original assignee: Murata Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Murata Manufacturing Co Ltd
Priority date: 1999-01-21
Filing date: 1999-11-09
Publication date: 2009-10-21
Anticipated expiration: 2019-11-09
Also published as: JP2000332651A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、狭帯域干渉波制限装置およびそれを用いた通信装置、特にスペクトル拡散通信における拡散信号の占有周波数帯域内に混入した狭帯域干渉波のレベルを制限する狭帯域干渉波制限装置およびそれを用いた通信装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年のスペクトル拡散通信の拡大にともなって、拡散信号の占有周波数帯域に狭帯域の干渉波が混入して通信品質が劣化するという問題が発生している。そして、その対策として拡散信号に混入した狭帯域干渉波を制限する装置が必要となってきている。
【０００３】
図２６に、従来の狭帯域干渉波制限装置を示す。図２６に示した狭帯域干渉波制限装置１は、その基本的な構成が特開平９−２１４３９７号公報に開示されている。
【０００４】
図２６において、狭帯域干渉波制限装置１は、入力端子２と、入力端子２に直列に接続された増幅率可変アンプ３およびリミッタ型の静磁波フィルタ４と、静磁波フィルタ４に接続された出力端子５から構成されている。
【０００５】
まず、増幅率可変アンプ３は、信号が入力されると、信号の中の拡散信号のレベルが静磁波フィルタ４の飽和レベルにほぼ一致するように増幅制御する。このとき、信号の中に拡散信号のレベルよりも高いレベルの狭帯域干渉波が混入していれば、それも同時に同じ増幅率で増幅される。
【０００６】
次に、図２７に、静磁波フィルタ４の構成を示す。図２７において、静磁波フィルタ４は、ＧＧＧ（ガドリニウム・ガリウム・ガーネット）基板６、ＧＧＧ基板６上に形成されたＹＩＧ薄膜７、ＹＩＧ薄膜７上に配置された入力トランスデューサ８および出力トランスデューサ９から構成されている。このうち、入力トランスデューサ８の一端は信号入力端子８ｉｎに接続され、他端は接地されている。また、出力トランスデューサ９の一端は信号出力端子９ｏｕｔに接続され、他端は接地されている。そして、ＹＩＧ薄膜７には磁界Ｈが印加されている。
【０００７】
このように構成された静磁波フィルタ４において、信号入力端子８ｉｎから入力された信号が入力トランスデューサ８に加えられると、ＹＩＧ薄膜７に静磁波が励起される。励起された静磁波は出力トランスデューサ９の方に伝搬され、出力トランスデューサ９で受信され、信号出力端子９ｏｕｔから出力される。このとき、入力トランスデューサ８から出力トランスデューサ９に伝搬される信号のレベルは、静磁波フィルタ４の飽和レベル以下の値に制限され、それ以上のレベルの信号は伝搬されない。すなわち、静磁波フィルタ４は、帯域内において、その飽和レベル以上のレベルの信号を、その飽和レベルまで周波数選択的に制限する機能を持つ。言い換えれば、周波数軸上で静磁波フィルタ４の飽和レベル以上になる周波数の信号を飽和レベルまで制限することができる。逆に、静磁波フィルタ４の飽和レベルに達しない周波数の信号に対してはレベル制限は行われない。なお、静磁波フィルタ４には、周波数選択的なレベル制限ではなく、帯域全体に渡る挿入損失もあり、その分だけ周波数帯域全体で減衰する。
【０００８】
図２６に戻り、このように構成された狭帯域干渉波制限装置１において、入力端子２から拡散信号や狭帯域干渉波を含む信号が入力されると、拡散信号のレベルが、増幅率可変アンプ３で例えば静磁波フィルタ４の飽和レベルまで増幅される。この増幅された信号が静磁波フィルタ４に入力されると、その飽和レベル以上のレベルの信号が周波数選択的に制限される。すなわち、静磁波フィルタ４の飽和レベルより高いレベルの狭帯域干渉波が混入していれば、静磁波フィルタ４の飽和レベル、すなわちこの場合は拡散信号のレベルまで制限されるということになる。このようにして、狭帯域干渉波のレベルが例えば拡散信号のレベルまで制限され、出力端子５から出力される。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、図２６に示した狭帯域干渉波制限装置１においては、狭帯域干渉波のレベルが静磁波フィルタ４の飽和レベルに対して非常に大きい場合には、レベル制限した狭帯域干渉波の近傍の周波数帯域における飽和レベル以下の信号、すなわち拡散信号自身のレベルが異常に低下する（これを巻き込みと呼ぶ）という問題がある。そして、この巻き込みは、狭帯域干渉波のレベルを大きく制限するほど大きくなるという性質がある。そして、巻き込みが生じることによって拡散信号の品質が劣化するという問題がある。
【００１０】
そこで、本発明は、狭帯域干渉波を制限でき、しかも静磁波フィルタを用いているにもかかわらず、巻き込みによる拡散信号の品質の劣化の少ない狭帯域干渉波制限装置およびそれを用いた通信装置を提供する。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の狭帯域干渉波制限装置は、入力された信号を２つに分配する信号分配手段と、該信号分配手段から出力された２つの信号にそれぞれ含まれている狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差を互いに異ならせるレベル差作成手段と、該レベル差作成手段から出力された２つの信号を、狭帯域干渉波のレベルを一致させるとともに位相を互いに逆相にして合成する信号合成手段とを備え、前記レベル差作成手段が、２つの信号経路を有し、該２つの信号経路の一方に一定以上のレベルの信号を周波数選択的に制限するレベル制限手段を有し、前記レベル制限手段が、入力信号を２つ以上の信号に分配する第２の信号分配手段と、該第２の信号分配手段から出力された信号の１つの狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差を前記入力信号に対して異ならせるレベル差変更手段と、該レベル差変更手段から出力された信号と前記第２の信号分配手段から出力された信号の別の１つを、狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差の大きい方の信号の狭帯域干渉波のレベルを狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差の小さい方の狭帯域干渉波のレベルより少し低くするとともに位相を互いに逆相にして合成する第２の信号合成手段からなることを特徴とする。
【００１２】
また、本発明の狭帯域干渉波制限装置は、入力された信号を２つに分配する信号分配手段と、該信号分配手段から出力された２つの信号にそれぞれ含まれている狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差を互いに異ならせるレベル差作成手段と、該レベル差作成手段から出力された２つの信号を、狭帯域干渉波のレベルを一致させるとともに位相を互いに逆相にして合成する信号合成手段とを備え、前記レベル差作成手段が、２つの信号経路を有し、該２つの信号経路の両方に一定以上のレベルの信号を周波数選択的に制限するレベル制限手段を有し、前記レベル制限手段が、入力信号を２つ以上の信号に分配する第２の信号分配手段と、該第２の信号分配手段から出力された信号の１つの狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差を前記入力信号に対して異ならせるレベル差変更手段と、該レベル差変更手段から出力された信号と前記第２の信号分配手段から出力された信号の別の１つを、狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差の大きい方の信号の狭帯域干渉波のレベルを狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差の小さい方の狭帯域干渉波のレベルより少し低くするとともに位相を互いに逆相にして合成する第２の信号合成手段からなることを特徴とする。
【００１３】
また、本発明の狭帯域干渉波制限装置は、入力された信号を２つに分配する信号分配手段と、該信号分配手段から出力された２つの信号にそれぞれ含まれている狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差を互いに異ならせるレベル差作成手段と、
該レベル差作成手段から出力された２つの信号を、狭帯域干渉波のレベルを一致させるとともに位相を互いに逆相にして合成する信号合成手段とを備え、前記レベル差作成手段が、２つの信号経路を有し、該２つの信号経路の一方に一定以上のレベルの信号を周波数選択的に制限するレベル制限手段を有し、前記２つの信号経路の他方に一定以上のレベルの信号を周波数選択的に強調するレベル強調手段を有し、前記レベル制限手段が、入力信号を２つ以上の信号に分配する第２の信号分配手段と、該第２の信号分配手段から出力された信号の１つの狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差を前記入力信号に対して異ならせるレベル差変更手段と、該レベル差変更手段から出力された信号と前記第２の信号分配手段から出力された信号の別の１つを、狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差の大きい方の信号の狭帯域干渉波のレベルを狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差の小さい方の狭帯域干渉波のレベルより少し低くするとともに位相を互いに逆相にして合成する第２の信号合成手段からなることを特徴とする。
【００１４】
また、本発明の狭帯域干渉波制限装置は、前記レベル強調手段が、静磁波フィルタを用いて構成されていることを特徴とする。
【００１５】
また、本発明の狭帯域干渉波制限装置は、複数の前記レベル強調手段が直列に接続して構成されていることを特徴とする。
【００１７】
また、本発明の狭帯域干渉波制限装置は、前記レベル差変更手段が、静磁波フィルタを用いて構成されていることを特徴とする。
【００１８】
また、本発明の狭帯域干渉波制限装置は、前記レベル制限手段が、静磁波フィルタを用いて構成されていることを特徴とする。
【００１９】
また、本発明の狭帯域干渉波制限装置は、複数の前記レベル制限手段が直列に接続して構成されていることを特徴とする。
【００２０】
また、本発明の狭帯域干渉波制限装置は、前記信号分配手段と前記レベル差作成手段と前記信号合成手段を１つの狭帯域干渉波制限ブロックとして、複数の前記狭帯域干渉波制限ブロックを直列に接続してなることを特徴とする。
記載の狭帯域干渉波制限装置。
【００２１】
また、本発明の狭帯域干渉波制限装置は、前記信号分配手段の前段に、前記狭帯域干渉波のレベルを一定にするための第１のＡＧＣアンプを設けるとともに、前記信号合成手段の後段に、前記拡散信号のレベルを一定にするための第２のＡＧＣアンプを設けたことを特徴とする。
【００２２】
また、本発明の狭帯域干渉波制限装置は、前記第２のＡＧＣアンプの増幅率が、前記第１のＡＧＣアンプの増幅率から決定されていることを特徴とする。
【００２３】
また、本発明の狭帯域干渉波制限装置は、前記第１のＡＧＣアンプの増幅率と、前記第２のＡＧＣアンプの増幅率の和を一定としたことを特徴とする。
【００２４】
また、本発明の通信装置は、上記の狭帯域干渉波制限装置を用いたことを特徴とする。
【００２５】
このように構成することにより、本発明の狭帯域干渉波制限装置においては、狭帯域干渉波を制限し、しかも静磁波フィルタを用いているにもかかわらず、巻き込みによる拡散信号の品質の劣化を防止することができる。
【００２６】
また、本発明の通信装置においては、通信品質の劣化を防止することができる。
【００２７】
【発明の実施の形態】
図１に、本発明の狭帯域干渉波制限装置の一実施例を示す。図１において、狭帯域干渉波制限装置１０は、入力端子１１と、入力端子１１に接続された信号分配手段である信号分配器１２と、信号分配器１２の一方の出力に接続されたレベル制限手段であるリミッタ型の静磁波フィルタ１３と、信号分配器１２の他方の出力に直列に接続された減衰器１４および移相器１５と、静磁波フィルタ１３と移相器１５の両者に接続された信号合成器１６と、信号合成器１６に接続された出力端子１７から構成されている。このうち、信号分配器１２から静磁波フィルタ１３を経由して信号合成器１６に至る信号経路を第１の信号経路ｐ１、同じく減衰器１４と移相器１５を経由する信号経路を第２の信号経路ｐ２とする。そして、静磁波フィルタ１３と、信号分配器１２と減衰器１４の間の配線の一部は、内部に２つの信号経路を有するレベル差作成手段１８を構成している。また、減衰器１４と移相器１５と信号合成器１６は信号合成手段１９を構成している。なお、静磁波フィルタ１３の基本構成は、図２７に示した従来の狭帯域干渉波制限装置１におけるリミッタ型の静磁波フィルタ４と基本的に同じで、同様の特性を有する。
【００２８】
ここで、図２に、狭帯域干渉波制限装置１０の各部に流れる信号の周波数特性を示し、これを併用して狭帯域干渉波制限装置１０の動作を説明する。なお、図２において、グラフの縦軸の信号レベルはｄＢ表示している。
【００２９】
まず、図２（ａ）に、狭帯域干渉波制限装置１０の入力端子１１に入力される信号ｓ０の周波数特性を示す。図２（ａ）に示すように、入力端子１１にはレベルが低く、広帯域に広がった拡散信号ｓｓが入力される。そして、拡散信号ｓｓの占有周波数帯域内には、拡散信号ｓｓよりレベルの高い狭帯域干渉波ｎが混入している。ここで、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ０となっている。
【００３０】
入力端子１１に入力された信号ｓ０は信号分配器１２で２等分され、一方の出力から信号ｓ１として、他方の出力から信号ｓ３として出力される。図２（ｂ）に、信号ｓ１およびｓ３の周波数特性を示す。なお、図２（ｂ）〜（ｅ）においては、拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎについて符号を示すことは図面が煩雑になるため符号表示を省略する。図２（ｂ）において、拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎは２等分された分だけ、すなわち、少なくとも３ｄＢは全体としてレベルダウンしている。ただし、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ０のまま変化していない。
【００３１】
次に、第１の信号経路ｐ１においては、信号ｓ１は静磁波フィルタ１３に入力される。静磁波フィルタ１３においては、その飽和レベルｒが信号ｓ１の狭帯域干渉波ｎのレベルより２〜６ｄＢ程度低くなるように設定されている。逆に言えば、信号分配器１２に入力される信号ｓ０は、静磁波フィルタ１３に入力される段階で狭帯域干渉波ｎのレベルが飽和レベルｒより２〜６ｄＢ大きくなるように、増幅率可変アンプなどであらかじめレベル調整しておく必要がある。図２（ｂ）において、静磁波フィルタ１３の飽和レベルｒを一点鎖線で示している。そして、静磁波フィルタ１３の飽和レベルｒと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ０より小さいｄ１となっている。
【００３２】
静磁波フィルタ１３においては、狭帯域干渉波ｎが飽和レベルｒまで、すなわち２〜６ｄＢだけ制限され、出力される。図２（ｃ）に、静磁波フィルタ１３から出力された信号ｓ２の周波数特性を示す。図２（ｃ）に示すように、静磁波フィルタ１３による狭帯域干渉波ｎのレベル制限によって、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ１となっている。このとき、静磁波フィルタ１３で制限される狭帯域干渉波ｎのレベル差が狭帯域干渉波ｎの全体のレベルに対して比較的小さいため、拡散信号ｓｓには巻き込みはほとんど発生しない。なお、図２（ｃ）においては、拡散信号ｓｓのレベルが図２（ｂ）におけるよりも低下しているが、これは静磁波フィルタ１３に周波数に関わらず存在する挿入損失のためである。
【００３３】
また、第２の信号経路ｐ２においては、減衰器１４によって、信号ｓ３に含まれる狭帯域干渉波ｎのレベルが信号ｓ２に含まれる狭帯域干渉波ｎのレベルに一致するように減衰される。減衰器１４の減衰量は、静磁波フィルタ１３の飽和レベルと挿入損失から決定される。このとき、狭帯域干渉波ｎだけでなく、拡散信号ｓｓも同じだけ減衰される。さらに、移相器１５によって、第２の信号経路ｐ２を通って信号合成器１６に入力される信号ｓ４の位相が、第１の経路ｐ１を通って信号合成器１６に入力される信号ｓ２の位相に対して逆相になるように位相シフトされる。図２（ｄ）に、移相器１５から出力された信号ｓ４の周波数特性を示す。図２（ｄ）に示すように、信号ｓ４の狭帯域干渉波ｎのレベルは信号ｓ２の狭帯域干渉波ｎのレベルと一致している。なお、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ０のまま変化していない。その結果、信号ｓ４の拡散信号の方が信号ｓ２の拡散信号よりも２〜６ｄＢだけレベルが低くなっている。
【００３４】
そして、第１の信号経路ｐ１を通ってきた信号ｓ２と第２の信号経路ｐ２を通ってきた信号ｓ４は、信号合成器１６で互いに対等に合成される。このとき、信号ｓ２と信号ｓ４では、狭帯域干渉波ｎは同じレベルで、しかも位相が互いに逆相になっているために、理論的には完全に打ち消し合う。少なくとも十分に低いレベルになる。一方、信号ｓ２の拡散信号ｓｓと信号ｓ４の拡散信号ｓｓは、互いにレベルが２〜６ｄＢ異なるため、たとえ位相が逆相であっても完全には打ち消し合うことはなく、一定レベルの信号が残る。例えばｄ０とｄ１の差が２ｄＢであれば、信号合成器１６から出力される信号ｓ５の拡散信号ｓｓのレベルは信号ｓ２の拡散信号ｓｓのレベルより約４．３３ｄＢ低いレベルに、ｄ０とｄ１の差が６ｄＢであれば、同じく約１．２５ｄＢ低いレベルになる。図２（ｅ）に、信号合成器１６から出力される信号ｓ５の周波数特性を示す。図２（ｅ）に示すように、信号ｓ５の拡散信号ｓｓは信号ｓ２の拡散信号ｓｓに対して少しレベルダウンしただけで残るにも関わらず、狭帯域干渉波ｎの存在していた周波数の信号はなくなる。このようにして、拡散信号ｓｓから狭帯域干渉波ｎが制限される。
【００３５】
ここで、図３に、狭帯域干渉波制限装置１０の、第１の信号経路ｐ１と第２の信号経路ｐ２における信号の入出力特性の具体例のグラフを示す。図３において、ｃ１は第１の信号経路ｐ１の入出力特性を、ｃ２は第２の信号経路ｐ２の入出力特性を、ｃ３は両者を合成した狭帯域干渉波制限装置１０全体の入出力特性を示している。
【００３６】
まず、第１の信号経路ｐ１においては、ｃ１に示すように、全てのレベルの入力に対して−９ｄＢの挿入損失が存在するだけでなく、静磁波フィルタ１３の飽和レベルが−２０ｄＢｍに設定されているため、−２０ｄＢｍ以上の入力レベルに対して出力レベルが−２９ｄＢｍで飽和している。また、第２の信号経路ｐ２においては、ｃ２に示すように、減衰器１４によって−１３ｄＢの挿入損失が存在する。そして、両者を逆相で合成することによって、ｃ１とｃ２の交差する−１６ｄＢｍの入力レベルの一点で出力レベルが−４６ｄＢｍへと大幅に低下している。
【００３７】
そして、図２を用いて説明したのと同様に、グラフの下部に示すような拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎからなる信号が入力されると、グラフの左に示すような狭帯域干渉波が制限された信号が得られることが分かる。なお、すでに説明したように、このとき入力信号は、狭帯域干渉波ｎのレベルが−１６ｄＢｍになるようにあらかじめ増幅制御されていることが条件となる。
【００３８】
以上説明したように、狭帯域干渉波制限装置１０においては、拡散信号ｓｓの占有周波数帯域内に混入した狭帯域干渉波ｎのレベルを大きく制限することができる。しかも、レベル制限手段としてリミッタ型の静磁波フィルタ１３を用いているにもかかわらず、従来の狭帯域干渉波制限装置１のように大きな巻き込みが発生することがなく、狭帯域干渉波のレベル制限を行うことによる拡散信号の品質の劣化を防止することができる。
【００３９】
なお、狭帯域干渉波制限装置１０において、移相器１５を設ける位置は減衰器１４の次段に限るものではなく、第１の信号経路ｐ１と第２の信号経路ｐ２を通る信号の位相を互いに逆相にすることのできるものであれば、２つの信号経路のどこにいくつ設けても構わないものである。また、移相器１５の位相シフト量は必ずしも１８０度に設定するものではなく、第１の信号経路ｐ１と第２の信号経路ｐ２の各部や配線における位相のズレを考慮して、２つの信号経路全体として逆相になるようにその値が決められるものである。また、信号分配器１２や信号合成器１６に、方向性結合器のような自分自身に位相をずらす機能のあるものを使う場合や、静磁波フィルタ１３に入力と出力のトランスデューサの向きを互いに逆にするなどして位相を反転させる機能のあるものを使う場合には、その分も考慮して位相シフト量を設定するものである。そのため、条件によっては単体としての移相器が不要になる場合も考えられるものである。
【００４０】
また、狭帯域干渉波制限装置１０においては、第２の信号経路ｐ２に減衰器１４を設けて、信号合成器１６に入力される２つの信号の狭帯域干渉波のレベルが一致するようにしている。しかし、例えば方向性結合器のように信号分配器自身に信号ｓ３のレベルを信号ｓ１のレベルより低くなるように分配できる機能があったり、あるいは信号合成器自身に信号ｓ４のレベルを信号ｓ２のレベルより下げて合成できる機能があれば、単体としての減衰器が不要になる場合も考えられるものである。
【００４１】
さらに、狭帯域干渉波制限装置１０においては、第２の信号経路ｐ２にのみ減衰器を設けているが、静磁波フィルタ１３に入力される信号のレベル調整をするなど、必要に応じて減衰器を２つの信号経路のどこにいくつ設けても構わないものである。
【００４２】
図４に、本発明の狭帯域干渉波制限装置の別の実施例を示す。図４において、図１と同一もしくは同等の部分には同じ記号を付し、その説明を省略する。
【００４３】
図４において、狭帯域干渉波制限装置２０は、信号分配手段である信号分配器１２の一方の出力と信号合成器１６の間に減衰器２１とレベル制限手段であるリミッタ型の静磁波フィルタ２２を直列に接続し、信号分配器１２の他方の出力と信号合成器１６の間にレベル制限手段であるリミッタ型の静磁波フィルタ２３と移相器２４を直列に接続して構成されている。このうち、信号分配器１２から減衰器２１と静磁波フィルタ２２を経由して信号合成器１６に至る信号経路を第１の信号経路ｐ３、同じく静磁波フィルタ２３と移相器２４を経由する信号経路を第２の信号経路ｐ４とする。そして減衰器２１と静磁波フィルタ２２および２３は、内部に２つの信号経路を有するレベル差作成手段２５を構成している。また、移相器２４と信号合成器１６は信号合成手段２６を構成している。なお、静磁波フィルタ２２および２３の基本構成は、図２７に示した従来の狭帯域干渉波制限装置１におけるリミッタ型の静磁波フィルタ４と基本的に同じで、同様の特性を有する。
【００４４】
ここで、図５に、狭帯域干渉波制限装置２０の各部に流れる信号の周波数特性を示し、これを併用して狭帯域干渉波制限装置２０の動作を説明する。なお、図５において、グラフの縦軸の信号レベルはｄＢ表示している。
【００４５】
まず、図５（ａ）に、狭帯域干渉波制限装置２０の入力端子１１に入力される信号ｓ６の周波数特性を示す。図５（ａ）に示すように、入力端子１１にはレベルが低く、広帯域に広がった拡散信号ｓｓが入力される。そして、拡散信号ｓｓの占有周波数帯域内には、拡散信号ｓｓよりレベルの高い狭帯域干渉波ｎが混入している。ここで、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ２となっている。
【００４６】
入力端子１１に入力された信号ｓ６は信号分配器１２で２等分され、一方の出力から信号ｓ７として、他方の出力から信号ｓ１０として出力される。図５（ｂ）に、信号ｓ７およびｓ１０の周波数特性を示す。なお、図５（ｂ）〜（ｆ）においては、拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎについて符号を示すことは図面が煩雑になるため符号表示を省略する。図５（ｂ）において、拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎは２等分された分だけ、すなわち、少なくとも３ｄＢは全体としてレベルダウンしている。ただし、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ２のまま変化していない。
【００４７】
次に、第１の信号経路ｐ３においては、信号ｓ７は減衰器２１に入力される。減衰器２１の減衰量は２〜６ｄＢに設定されているため、拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎの両者が減衰されて信号ｓ８として出力される。図５（ｃ）に、減衰器２１から出力された信号ｓ８の周波数特性を示す。図５（ｃ）に示すように、信号ｓ８は全体的に減衰され、拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎのレベル差はｄ２のまま変化していない。
【００４８】
そして、減衰器２１から出力された信号ｓ８は静磁波フィルタ２２に入力される。静磁波フィルタ２２においては、その飽和レベルｒが信号ｓ８の狭帯域干渉波ｎのレベルより少し低くなるように設定されている。逆に言えば、信号分配器１２に入力される信号ｓ６は、静磁波フィルタ２２に入力される段階で狭帯域干渉波ｎのレベルが飽和レベルｒよりすこし大きくなるように、増幅率可変アンプなどであらかじめレベル調整しておく必要がある。図５（ｃ）において、静磁波フィルタ２２の飽和レベルｒを一点鎖線で示している。そして、静磁波フィルタ２２の飽和レベルｒと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ２より小さいｄ３となっている。
【００４９】
静磁波フィルタ２２においては、狭帯域干渉波ｎが飽和レベルｒまで制限され、出力される。図５（ｄ）に、静磁波フィルタ２２から出力された信号ｓ９の周波数特性を示す。図５（ｄ）に示すように、静磁波フィルタ２２による狭帯域干渉波ｎのレベル制限によって、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ３となっている。このとき、静磁波フィルタ２２で制限される狭帯域干渉波ｎのレベル差が狭帯域干渉波ｎの全体のレベルに対して比較的小さいため、拡散信号ｓｓには巻き込みはほとんど発生しない。なお、図５（ｄ）においては、拡散信号ｓｓのレベルが図５（ｃ）におけるよりも低下しているが、これは静磁波フィルタ２２に周波数に関わらず存在する挿入損失のためである。
【００５０】
また、第２の信号経路ｐ２においては、信号ｓ１０は静磁波フィルタ２３に入力される。図５（ｂ）において、静磁波フィルタ２３の飽和レベルｒを一点鎖線で示している。静磁波フィルタ２３の飽和レベルは静磁波フィルタ２２と同じ値に設定されている。しかしながら、信号ｓ１０の狭帯域干渉波ｎのレベルは信号ｓ８の狭帯域干渉波ｎのレベルより減衰器２１の減衰量の分だけ大きい。そのため、図５（ｂ）に示すように、静磁波フィルタ２３の飽和レベルｒと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ３よりさらに小さいｄ４となっている。
【００５１】
静磁波フィルタ２３においては、狭帯域干渉波ｎが飽和レベルｒまで制限され、出力される。図５（ｅ）に、静磁波フィルタ２３から出力され移相器２４を通過した信号ｓ１１の周波数特性を示す。なお、移相器２４では位相がシフトされるだけなので移相器２４による周波数特性の変化はなく、移相器２４を通過した信号ｓ１１の周波数特性は、静磁波フィルタ２３から出力される信号の周波数特性と同じである。図５（ｅ）に示すように、静磁波フィルタ２３による狭帯域干渉波ｎのレベル制限によって、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ４となっている。このとき、静磁波フィルタ２３で制限される狭帯域干渉波ｎのレベル差が狭帯域干渉波ｎの全体のレベルに対して比較的小さいため、拡散信号ｓｓには巻き込みはほとんど発生しない。そして、静磁波フィルタ２２と２３は飽和レベルｒが等しいため、信号ｓ９とｓ１１の狭帯域干渉波ｎのレベルも一致している。なお、図５（ｅ）においては、拡散信号ｓｓのレベルが図５（ｂ）におけるよりも低下しているが、これは静磁波フィルタ２３に周波数に関わらず存在する挿入損失のためである。
【００５２】
静磁波フィルタ２３から出力された信号は移相器２４に入力され、移相器２４によって、第２の信号経路ｐ２を通って信号合成器１６に入力される信号ｓ９の位相が、第１の経路ｐ１を通って信号合成器１６に入力される信号ｓ１１の位相に対して逆相になるように位相シフトされる。
【００５３】
そして、第１の信号経路ｐ３を通ってきた信号ｓ９と第２の信号経路ｐ４を通ってきた信号ｓ１１は、信号合成器１６で互いに対等に合成される。このとき、信号ｓ９と信号ｓ１１では、狭帯域干渉波ｎは同じレベルで、しかも位相が互いに逆相になっているために、理想的には完全に打ち消し合う。少なくとも十分に低いレベルになる。一方、信号ｓ９の拡散信号ｓｓと信号ｓ１１の拡散信号ｓｓは、互いにレベルが２〜６ｄＢ異なるため、たとえ位相が逆相であっても完全には打ち消し合うことはなく、一定レベルの信号が残る。例えばｄ３とｄ４の差が２ｄＢであれば、信号合成器１６から出力される信号ｓ１２の拡散信号ｓｓのレベルは信号ｓ１１の拡散信号ｓｓのレベルより約４．３３ｄＢ低いレベルに、ｄ３とｄ４の差が６ｄＢであれば、同じく約１．２５ｄＢ低いレベルになる。図５（ｆ）に、信号合成器１６から出力される信号ｓ１２の周波数特性を示す。図５（ｆ）に示すように、拡散信号ｓｓは少しレベルダウンしただけで残るにも関わらず、狭帯域干渉波ｎの存在していた周波数の信号はなくなる。このようにして、拡散信号ｓｓから狭帯域干渉波ｎが制限される。
【００５４】
ここで、図６に、狭帯域干渉波制限装置２０の、第１の信号経路ｐ３と第２の信号経路ｐ４における信号の入出力特性の具体例のグラフを示す。図６において、ｃ４は第１の信号経路ｐ３の入出力特性を、ｃ５は第２の信号経路ｐ４の入出力特性を、ｃ６は両者を合成した狭帯域干渉波制限装置２０全体の入出力特性を示している。
【００５５】
まず、第２の信号経路ｐ４においては、ｃ５に示すように、全ての入力レベルに対して−９ｄＢの挿入損失が存在するだけでなく、静磁波フィルタ２３の飽和レベルが−２０ｄＢｍに設定されているため、−２０ｄＢｍ以上の入力レベルに対して出力レベルが−２９ｄＢｍで飽和している。また、第１の信号経路ｐ３においては、減衰器２１によって約４ｄＢ減衰されているために、ｃ４に示すように、−１３ｄＢの挿入損失が存在するだけでなく、−１６ｄＢｍ以上の入力レベルに対して出力レベルが−２９ｄＢｍで飽和している。そして、両者を逆相で合成することによって、ｃ３とｃ４の一致する−１６ｄＢｍ以上の入力レベルで出力レベルが−４６ｄＢへと大幅に低下している。これを、図３に示した狭帯域干渉波制限装置１０の入出力特性と比較すれば、狭帯域干渉波を除去できる入力レベルが一点だけではなく幅を持って存在することになる。
【００５６】
そして、図５を用いて説明したのと同様に、グラフの下部に示すような拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎからなる信号が入力されると、グラフの左に示すような狭帯域干渉波が制限された信号が得られることが分かる。
【００５７】
以上説明したように、狭帯域干渉波制限装置２０においては、拡散信号ｓｓの占有周波数帯域内に混入した狭帯域干渉波ｎのレベルを大きく制限することができる。しかも、レベル制限手段としてリミッタ型の静磁波フィルタ２３を用いているにもかかわらず、従来の狭帯域干渉波制限装置１のように大きな巻き込みが発生することがなく、狭帯域干渉波のレベル制限を行うことによる拡散信号の品質の劣化を防止することができる。さらには、除去できる狭帯域干渉波の入力レベルが一点に限定されていないため、入力信号に含まれる狭帯域干渉波のレベルが信号分配器の前段に設けた増幅率可変アンプが追随できない程度のスピードで多少変化しても、狭帯域干渉波の除去能力が失われることはない。
【００５８】
なお、狭帯域干渉波制限装置２０において、移相器２４を設ける位置は静磁波フィルタ２３の次段に限るものではなく、第１の信号経路ｐ３と第２の信号経路ｐ４を通る信号の位相を互いに逆相にすることのできるものであれば、２つの信号経路のどこにいくつ設けても構わないものである。また、移相器２４の位相シフト量は必ずしも１８０度に設定するものではなく、第１の信号経路ｐ３と第２の信号経路ｐ４の各部品や配線における位相のズレを考慮して、２つの信号経路全体として逆相になるようにその値が決められるものである。また、信号分配器１２や信号合成器１６に、方向性結合器のような自分自身に位相をずらす機能のあるものを使う場合や、静磁波フィルタ２２や２３に入力と出力のトランスデューサの向きを互いに逆にするなどして位相を反転させる機能のあるものを使う場合には、その分も考慮して位相シフト量を設定するものである。そのため、条件によっては単体としての移相器が不要になる場合も考えられるものである。
【００５９】
また、狭帯域干渉波制限装置２０においては、第１の信号経路ｐ３に減衰器２１を設けて、２つの静磁波フィルタ２２と２３に入力される２つの信号の狭帯域干渉波のレベルが異なるようにしている。しかし、例えば方向性結合器のように信号分配器自身に信号ｓ７のレベルと信号ｓ１０のレベルを異ならせることができる機能があれば、単体としての減衰器が不要になる場合も考えられるものである。
【００６０】
また、狭帯域干渉波制限装置２０においては、レベル差作成手段２５の２つの信号経路に設ける静磁波フィルタ２２および２３の飽和レベルが等しいとしていたが、２つの静磁波フィルタの飽和レベルをあらかじめ２〜６ｄＢ異なるものを用いることもできる。例えば、狭帯域干渉波制限装置２０において、静磁波フィルタ２２に静磁波フィルタ２３より飽和レベルが２〜６ｄＢ高いものを用いれば、減衰器２１がなくても２つの信号経路における拡散信号と狭帯域干渉波のレベル差を異なるものにすることができる。ただし、この場合は、信号合成器１６に入力する時点で、２つの信号経路を通る信号に含まれる狭帯域干渉波のレベルを一致させるために、静磁波フィルタ２２と信号合成器１６の間に減衰量が２〜６ｄＢの減衰器が新たに必要になるものである。そして、この場合においても、狭帯域干渉波制限装置２０と同様の効果が得られるものである。
【００６１】
さらに、狭帯域干渉波制限装置２０においては、第１の信号経路ｐ３にのみ減衰器を設けているが、静磁波フィルタ２３に入力される信号のレベル調整をするなど、必要に応じて減衰器を２つの信号経路のどこにいくつ設けても構わないものである。
【００６２】
上記の２つの実施例においては、図３や図６の入出力特性に示すように、静磁波フィルタは一定の入力レベルに対して飽和し、入力レベルがそれ以上になっても出力レベルが変化しないものと見なして考えてきた。例えば静磁波のモードが体積後退静磁波であれば、ほぼこれまで説明した静磁波フィルタのような入出力特性を示す。ところが、、静磁波のモードが表面静磁波の場合には、飽和点を超えた後で入力レベルが高くなるにつれて出力レベルが徐々に低下するという性質を示すことがある。
【００６３】
このような特性の静磁波フィルタを図４に示した狭帯域干渉波制限装置２０において使用すると、狭帯域干渉波制限装置２０の入出力特性は図７に示すようなものになる。ここで、ｃ７は第１の信号経路ｐ３の入出力特性を、ｃ８は第２の信号経路ｐ４の入出力特性を、ｃ９は両者を合成した狭帯域干渉波制限装置２０全体の入出力特性を示している。このように、飽和点を超えた後で入力レベルが高くなるにつれて出力レベルが徐々に低下する静磁波フィルタの場合には、２つの信号経路の入出力特性が一点でしか一致しないため、合成の入出力特性は図１に示した狭帯域干渉波制限装置１０の入出力特性と似た特性になり、狭帯域干渉波を除去できる入力信号のレベルが一点に限定されてしまう。
【００６４】
そこで、図８に、本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示す。図８においては、図７のような入出力特性の静磁波フィルタを用いても図６に示した狭帯域干渉波制限装置２０の入出力特性と同様の入出力特性が得られるように構成している。図８において、図４と同一もしくは同等の部分には同じ記号を付し、その説明を省略する。
【００６５】
図８において、狭帯域干渉波制限装置３０は、第１の信号経路ｐ３の静磁波フィルタ２２と信号合成器１６の間に減衰器３１が設けられている。そして、減衰器３１と移相器２４と信号合成器１６は信号合成手段３３を構成している。
【００６６】
このように構成された狭帯域干渉波制限装置３０において、減衰器３１は第１の信号経路ｐ３の入出力特性を、出力レベルが減衰器３１の減衰量の分だけ低下するように変化させ、静磁波フィルタ２２の飽和領域において第１の信号経路ｐ３と第２の信号経路ｐ４の入出力特性がほぼ一致するように作用する。
【００６７】
図９に、狭帯域干渉波制限装置３０の入出力特性を示す。ここで、ｃ１０は第１の信号経路ｐ３の入出力特性を、ｃ１１は第２の信号経路ｐ４の入出力特性を、ｃ１２は合成の入出力特性を示している。このように、第１の信号経路ｐ３の入出力特性が出力レベルが低くなる方にシフトしたため、２つの信号経路の入出力特性が、入力レベルが−１４ｄＢｍ以上の領域においてほぼ一致し、図６に示した狭帯域干渉波制限装置２０の入出力特性と似た特性になり、狭帯域干渉波を除去できる入力レベルが一点ではなく幅を持って存在することになる。
【００６８】
その結果、狭帯域干渉波制限装置３０においては、狭帯域干渉波制限装置２０と同様の効果を得ることができる。
【００６９】
図１０に、本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示す。図１０において、図１と同一もしくは同等の部分には同じ記号を付し、その説明を省略する。
【００７０】
図１０において、狭帯域干渉波制限装置８０は、信号分配手段である信号分配器１２の一方の出力と信号合成器１６の間にレベル制限手段であるリミッタ型の静磁波フィルタ８１を接続し、信号分配器１２の他方の出力と減衰器１４の間にレベル強調手段であるエンハンサ型の静磁波フィルタ８２を接続して構成されている。このうち、信号分配器１２から静磁波フィルタ８１を経由して信号合成器１６に至る信号経路を第１の信号経路ｐ５、同じく静磁波フィルタ８２と減衰器１４と移相器１５を経由する信号経路を第２の信号経路ｐ６とする。そして、リミッタ型の静磁波フィルタ８１およびエンハンサ型の静磁波フィルタ８２は、内部に２つの信号経路を有するレベル差作成手段８３を構成している。なお、静磁波フィルタ８１の基本構成は、図２７に示した従来の狭帯域干渉波制限装置１におけるリミッタ型の静磁波フィルタ４と基本的に同じである。
【００７１】
ここで、図１１に、エンハンサ型の静磁波フィルタ８２の構成を示す。図１１において、図２７と同一もしくは同等の部分には同じ記号を付し、その説明を省略する。図１１において、静磁波フィルタ８２は、ＹＩＧ薄膜７上に配置された１つのトランスデューサ８４から構成されている。ここで、トランスデューサ８４の一端は信号入力端子８４ｉｎに接続され、他端は信号出力端子８４ｏｕｔに接続されている。
【００７２】
このように構成された静磁波フィルタ８２において、信号入力端子８４ｉｎから入力された信号がトランスデューサ８４に加えられると、ＹＩＧ薄膜７に静磁波が励起される。励起された静磁波はトランスデューサ８４から離れる方向に伝搬され、減衰、消滅する。このとき、トランスデューサ８４から励起される静磁波は、静磁波フィルタ８３の飽和レベル以下の値に制限され、それ以上のレベルの信号に対応する静磁波は励起されない。そのため、静磁波に変換されなかった信号は信号出力端子８４ｏｕｔに出力される。すなわち、静磁波フィルタ８２は、帯域内において、その飽和レベル以下の振幅を持つ信号を静磁波に変換して減衰させることによって抑圧し、結果的に飽和レベル以上のレベルの信号を周波数選択的に強調する機能を持つ。言い換えれば、周波数軸上で静磁波フィルタ８２の飽和レベル以下になる周波数の信号を抑圧することができ、逆に、静磁波フィルタ８２の飽和レベル以上になる周波数の信号に対してはレベルの抑圧は行われないため、結果的に飽和レベル以上の周波数の信号が強調される。なお、静磁波フィルタ８２には、周波数選択的なレベル強調以外に、帯域全体に渡る挿入損失もあり、その分だけ周波数帯域全体で減衰する。
【００７３】
ここで、図１２に、狭帯域干渉波制限装置８０の各部に流れる信号の周波数特性を示し、図１０にこれを併用して狭帯域干渉波制限装置８０の動作を説明する。なお、図１２において、グラフの縦軸の信号レベルはｄＢ表示している。
【００７４】
まず、図１２（ａ）に、狭帯域干渉波制限装置８０の入力端子１１に入力される信号ｓ１３の周波数特性を示す。図１２（ａ）に示すように、入力端子１１にはレベルが低く、広帯域に広がった拡散信号ｓｓが入力される。そして、拡散信号ｓｓの占有周波数帯域内には、拡散信号ｓｓよりレベルの高い狭帯域干渉波ｎが混入している。ここで、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ５となっている。
【００７５】
入力端子１１に入力された信号ｓ１３は信号分配器１２で２等分され、一方の出力から信号ｓ１４として、他方の出力から信号ｓ１６として出力される。図１２（ｂ）に、信号ｓ１４およびｓ１６の周波数特性を示す。なお、図１２（ｂ）〜（ｅ）においては、拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎについて符号を示すことは図面が煩雑になるため符号表示を省略する。図１２（ｂ）において、拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎは２等分された分だけ、すなわち、少なくとも３ｄＢはレベルダウンしている。ただし、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ５のまま変化していない。
【００７６】
次に、第１の信号経路ｐ５においては、信号ｓ１４はリミッタ型の静磁波フィルタ８１に入力される。静磁波フィルタ８１においては、その飽和レベルｒが信号ｓ１４の狭帯域干渉波ｎのレベルより少し低くなるように設定されている。逆に言えば、信号分配器１２に入力される信号ｓ１３は、静磁波フィルタ８１に入力される段階で狭帯域干渉波ｎのレベルが飽和レベルｒよりすこし大きくなるように、増幅率可変アンプなどであらかじめレベル調整しておく必要がある。図１２（ｂ）において、静磁波フィルタ８１の飽和レベルｒを一点鎖線で示している。そして、静磁波フィルタ８１の飽和レベルｒと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ５より小さいｄ６となっている。
【００７７】
静磁波フィルタ８１においては、狭帯域干渉波ｎが飽和レベルｒまで制限され、出力される。図１２（ｃ）に、静磁波フィルタ８１から出力された信号ｓ１５の周波数特性を示す。図１２（ｃ）に示すように、静磁波フィルタ８１による狭帯域干渉波ｎのレベル制限によって、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ６となっている。このとき、静磁波フィルタ８１で制限される狭帯域干渉波ｎのレベル差が狭帯域干渉波ｎの全体のレベルに対して比較的小さいため、拡散信号ｓｓには巻き込みはほとんど発生しない。なお、図１２（ｃ）においては、拡散信号ｓｓのレベルが図１２（ｂ）におけるよりも低下しているが、これは静磁波フィルタ８１に周波数に関わらず存在する挿入損失のためである。
【００７８】
また、第２の信号経路ｐ６おいては、信号ｓ１６はエンハンス型の静磁波フィルタ８２に入力される。図１２（ｂ）において、静磁波フィルタ８２の飽和レベルｒを一点鎖線で示している。ここでは、静磁波フィルタ８２の飽和レベルｒは静磁波フィルタ８１の飽和レベルｒと同じ値に設定されている。
【００７９】
静磁波フィルタ８２においては、レベルが飽和レベルｒ以下になる拡散信号ｓｓが抑圧され、出力される。図５（ｄ）に、静磁波フィルタ８２から出力された信号ｓ１７の周波数特性を示す。図１２（ｄ）に示すように、静磁波フィルタ８２による拡散信号ｓｓの抑圧によって、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ５より大きく、ｄ６よりさらに大きいｄ７となっている。このとき、静磁波フィルタ８２の飽和レベルｒより高い狭帯域干渉波ｎのレベルが狭帯域干渉波ｎの全体のレベルに対して比較的小さいため、拡散信号ｓｓには巻き込みはほとんど発生しない。なお、図１２（ｄ）においては、拡散信号ｓｓのレベルが図１２（ｂ）におけるよりも低下しているが、これは静磁波フィルタ８２に周波数に関わらず存在する挿入損失のためである。
【００８０】
静磁波フィルタ８２から出力された信号ｓ１７は、減衰器１４に入力され、信号ｓ１７の狭帯域干渉波ｎのレベルが信号ｓ１５における狭帯域干渉波ｎのレベルに一致するように減衰される。図１２（ｅ）に、減衰器１４から出力され移相器１５を通過した信号ｓ１８の周波数特性を示す。図１２（ｅ）に示すように、信号ｓ１８は減衰器１４によって全体的に減衰され、信号ｓ１８の狭帯域干渉波ｎのレベルは信号ｓ１５の狭帯域干渉波のレベルと一致している。但し、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ７のまま変化していない。なお、移相器１５では位相がシフトされるだけなので移相器１５による周波数特性の変化はなく、移相器１５を通過した信号ｓ１８の周波数特性は、減衰器１４から出力される信号の周波数特性と同じである。
【００８１】
減衰器１４から出力された信号ｓ１８は移相器１５に入力され、移相器１５によって、第２の信号経路ｐ６を通って信号合成器１６に入力される信号ｓ１８の位相が、第１の経路ｐ５を通って信号合成器１６に入力される信号ｓ１５の位相に対して逆相になるように位相シフトされる。
【００８２】
そして、第１の信号経路ｐ５を通ってきた信号ｓ１５と第２の信号経路ｐ６を通ってきた信号ｓ１８は、信号合成器１６で互いに対等に合成される。このとき、信号ｓ１５と信号ｓ１８では、狭帯域干渉波ｎが同じレベルで、しかも位相が互いに逆相になっているために、理想的には完全に打ち消し合う。少なくとも十分に低いレベルになる。一方、信号ｓ１５の拡散信号ｓｓと信号ｓ１８の拡散信号ｓｓは、互いにレベルが大きく異なるため、たとえ位相が互いに逆相であってもほとんど打ち消し合うことはなく、信号ｓ１５における拡散信号ｓｓがほぼそのままのレベルで出力される。すなわち、拡散信号ｓｓの減衰は少ない。図１２（ｆ）に、信号合成器１６から出力される信号ｓ１９の周波数特性を示す。図１２（ｆ）に示すように、拡散信号ｓｓはほぼそのままのレベルで残るにも関わらず、狭帯域干渉波ｎの存在していた周波数の信号はなくなる。このようにして、拡散信号ｓｓから狭帯域干渉波ｎが制限される。
【００８３】
以上説明したように、狭帯域干渉波制限装置８０においては、拡散信号ｓｓの占有周波数帯域内に混入した狭帯域干渉波ｎのレベルを大きく制限することができる。しかも、レベル制限手段やレベル強調手段としてリミッタ型の静磁波フィルタ８１やエンハンサ型の静磁波フィルタ８２を用いているにもかかわらず、従来の狭帯域干渉波制限装置１のように大きな巻き込みが発生することがなく、狭帯域干渉波ｎのレベル制限を行うことによる拡散信号ｓｓの品質の劣化を防止することができる。さらに、静磁波フィルタ８１や８２における狭帯域干渉波ｎの制限量や強調量を大きくしなくても、両者を組み合わせることによって２つの信号経路における狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差が大きくなる。これによって、両者を合成するときの拡散信号どうしのレベル差が大きくなるため、狭帯域干渉波ｎを制限するときの拡散信号ｓｓの減衰を少なくすることができる。
【００８４】
なお、狭帯域干渉波制限装置８０において、移相器１５を設ける位置は減衰器１４の次段に限るものではなく、第１の信号経路ｐ５と第２の信号経路ｐ６を通る信号の位相を互いに逆相にすることのできるものであれば、２つの信号経路のどこにいくつ設けても構わないものである。また、移相器１５の位相シフト量は必ずしも１８０度に設定するものではなく、第１の信号経路ｐ５と第２の信号経路ｐ６の各部や配線における位相のズレを考慮して、２つの信号経路全体として逆相になるようにその値が決められるものである。また、信号分配器１２や信号合成器１６に、方向性結合器のような自分自身に位相をずらす機能のあるものを使う場合や、静磁波フィルタ８１に入力と出力のトランスデューサの向きを互いに逆にするなどして位相を反転させる機能のあるものを使う場合には、その分も考慮して位相シフト量を設定するもので、条件によっては単体としての移相器が不要になる場合も考えられるものである。
【００８５】
また、狭帯域干渉波制限装置８０においては、第２の信号経路ｐ６に減衰器１４を設けて、信号合成器１６に入力される２つの信号の狭帯域干渉波のレベルが一致するようにしている。しかし、例えば信号合成器自身に信号ｓ１８のレベルを信号ｓ１５のレベルより下げて合成できる機能があれば、単体としての減衰器が不要になる場合も考えられるものである。
【００８６】
また、例えば静磁波フィルタ８１や静磁波フィルタ８２の条件によっては信号ｓ１５に含まれる狭帯域干渉波ｎのレベルの方が信号ｓ１７に含まれる狭帯域干渉波ｎのレベルより高くなる場合も考えられ、その場合には静磁波フィルタ８１と信号合成器１６の間に減衰器が挿入される。すなわち、２つの信号経路に設けられる減衰器は信号合成器１６に入力される２つの信号の狭帯域干渉波ｎのレベルを一致させるために用いられるものであり、静磁波フィルタ８１や静磁波フィルタ８２の前段も含めて、必要に応じて２つの信号経路のどこにいくつ挿入されていても構わないものである。
【００８７】
また、狭帯域干渉波制限装置８０においては、レベル強調手段としてエンハンサ型の静磁波フィルタ８３を用いたが、これに限定されるものではなく、特開平４−１２３５０２号公報に開示されているような、リミッタ型の静磁波フィルタを組み合わせて構成されたレベル強調手段（この公報の場合は信号と干渉波（雑音）の立場が逆であるため、Ｓ／Ｎエンハンサと呼んでいる）を用いても構わないものである。
【００８８】
なお、上記の各実施例においては、レベル差作成手段の２つの信号経路におけるレベル制限手段として１つのリミッタ型の静磁波フィルタを用いているが、レベル制限手段を複数のリミッタ型の静磁波フィルタを用いて構成しても構わない。
【００８９】
図１３に、レベル制限手段の別の実施例を示す。図１３において、レベル制限手段４０は、リミッタ型の静磁波フィルタ４１と、増幅器４２と、リミッタ型の静磁波フィルタ４３と、増幅器４４と、リミッタ型の静磁波フィルタ４５を直列に接続して構成されている。ここで、静磁波フィルタ４１、４３、４５の飽和レベルはすべて等しいものとする。
【００９０】
このように構成されたレベル制限手段４０において、拡散信号の占有周波数帯域に狭帯域干渉波の混入した信号が入力されると、まず静磁波フィルタ４１で飽和レベル以上の狭帯域干渉波が制限される。次に、増幅器４２によって、信号の中の狭帯域干渉波のレベルが静磁波フィルタ４３の飽和レベルより少し高いレベルまで増幅される。次に、再び静磁波フィルタ４３で飽和レベル以上の狭帯域干渉波が制限される。次に、再び増幅器４４によって、信号の中の狭帯域干渉波のレベルが静磁波フィルタ４５の飽和レベルより少し高いレベルまで増幅される。最後に、静磁波フィルタ４５で飽和レベル以上の狭帯域干渉波が制限される。すなわち、狭帯域干渉波のレベル制限を３つの静磁波フィルタ４１、４３、４５で３段階に分けて少しずつ実施していることになる。
【００９１】
狭帯域干渉波のレベル制限を一度に行わずに３度に分けて行うことによって、それぞれの静磁波フィルタで制限する狭帯域干渉波のレベル差をさらに小さくすることができる。静磁波フィルタで制限する狭帯域干渉波のレベル差が小さくなるということは、それによる巻き込みも小さくなるということを意味している。その結果、レベル制限手段４０全体での巻き込みの発生を小さくすることができる。
【００９２】
このように、３つのリミッタ型の静磁波フィルタを間に増幅器を挟んで直列に接続してレベル制限手段を構成することによって、レベル制限手段における巻き込みの発生をより少なくすることができる。
【００９３】
また、図１４に、レベル制限手段のさらに別の実施例を示す。図１４において、レベル制限手段５０は、リミッタ型の静磁波フィルタ５１、５２、５３を直列に接続して構成されている。ここで、静磁波フィルタ５１、５２、５３の飽和レベルは順に低くなっているものとする。
【００９４】
このように構成されたレベル制限手段５０において、拡散信号の占有周波数帯域に狭帯域干渉波の混入した信号が入力されると、まず静磁波フィルタ５１で飽和レベル以上の狭帯域干渉波が制限される。このとき出力される信号の狭帯域干渉波のレベルは静磁波フィルタ５２の飽和レベルより少し高くなるように設定されている。次に、静磁波フィルタ５２で飽和レベル以上の狭帯域干渉波が制限される。このとき出力される信号の狭帯域干渉波のレベルは静磁波フィルタ５３の飽和レベルより少し高くなるように設定されている。最後に、静磁波フィルタ５３で飽和レベル以上の狭帯域干渉波が制限される。すなわち、狭帯域干渉波のレベル制限を３つの静磁波フィルタ５１、５２、５３で３段階に分けて少しずつ実施していることになる。
【００９５】
狭帯域干渉波のレベル制限を一度に行わずに３度に分けて行うことによって、それぞれの静磁波フィルタで制限する狭帯域干渉波のレベル差をさらに小さくすることができる。静磁波フィルタで制限する狭帯域干渉波のレベル差が小さくなるということは、それによる巻き込みも小さくなるということを意味している。その結果、レベル制限手段５０全体での巻き込みの発生を小さくすることができる。
【００９６】
このように、３つの飽和レベルの異なる静磁波フィルタを直列に接続してレベル制限手段を構成することによって、レベル制限手段における巻き込みの発生をより少なくすることができる。
【００９７】
なお、上記の２つのレベル制限手段４０および５０では３つの静磁波フィルタを用いたが、２つ以上いくつの静磁波フィルタを用いて構成しても同様の効果が得られるものである。
【００９８】
なお、上記の各実施例においてはレベル制限手段としてリミッタ型の静磁波フィルタを用いているが、レベル制限手段としては別の構成であっても構わない。
【００９９】
図１５に、本発明の狭帯域干渉波制限装置に用いるレベル制限手段のさらに別の実施例を示す。図１５において、レベル制限手段９０は、入力端子９１と、入力端子９１に接続された第２の信号分配手段である信号分配器９２と、信号分配器９２の一方の出力に接続されたレベル差変更手段であるリミッタ型の静磁波フィルタ９３と、信号分配器９２の他方の出力に直列に接続された減衰器９４および移相器９５と、静磁波フィルタ９３と移相器９５の両者に接続された信号合成器９６と、信号合成器９６に接続された出力端子９７から構成されている。ここで、減衰器９４と移相器９５と信号合成器９６は第２の信号合成手段９８を構成している。なお、静磁波フィルタ９３の基本構成は、図２７に示した従来の狭帯域干渉波制限装置１におけるリミッタ型の静磁波フィルタ４と基本的に同じで、同様の特性を有する。
【０１００】
ここで、図１６に、レベル制限手段９０の各部に流れる信号の周波数特性を示し、これを併用してレベル制限手段９０の動作を説明する。なお、図１６において、グラフの縦軸の信号レベルはｄＢ表示している。
【０１０１】
まず、図１６（ａ）に、レベル制限手段９０の入力端子９１から入力される信号ｓ２０の周波数特性を示す。図１６（ａ）に示すように、入力端子９１にはレベルが低く、広帯域に広がった拡散信号ｓｓが入力される。そして、拡散信号ｓｓの占有周波数帯域内には、拡散信号ｓｓよりレベルの高い狭帯域干渉波ｎが混入している。ここで、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ８となっている。
【０１０２】
入力端子９１に入力された信号ｓ２０は第２の信号分配手段である信号分配器９２で２等分され、一方の出力から信号ｓ２１として、他方の出力から信号ｓ２３として出力される。図１６（ｂ）に、信号ｓ２１およびｓ２３の周波数特性を示す。なお、図１６（ｂ）〜（ｅ）においては、拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎについて符号を示すことは図面が煩雑になるため符号表示を省略する。図１６（ｂ）において、拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎは２等分された分だけ、すなわち、少なくとも３ｄＢは全体としてレベルダウンしている。ただし、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ８のまま変化していない。
【０１０３】
信号ｓ２１はレベル差変更手段であるリミッタ型の静磁波フィルタ９３に入力される。静磁波フィルタ９３においては、その飽和レベルｒが信号ｓ２１の狭帯域干渉波ｎのレベルより少し低くなるように設定されている。逆に言えば、信号分配器９２に入力される信号ｓ２０は、静磁波フィルタ９３に入力される段階で狭帯域干渉波ｎのレベルが飽和レベルｒより少し大きくなるように、増幅率可変アンプなどであらかじめレベル調整しておく必要がある。図１６（ｂ）において、静磁波フィルタ９３の飽和レベルｒを一点鎖線で示している。そして、静磁波フィルタ９３の飽和レベルｒと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ８より小さいｄ９となっている。
【０１０４】
静磁波フィルタ９３においては、狭帯域干渉波ｎが飽和レベルｒまで制限されて出力される。図１６（ｃ）に、静磁波フィルタ９３から出力された信号ｓ２２の周波数特性を示す。図１６（ｃ）に示すように、静磁波フィルタ９３による狭帯域干渉波ｎのレベル制限によって、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ９となっている。このとき、静磁波フィルタ９３で制限される狭帯域干渉波ｎのレベル差が狭帯域干渉波ｎの全体のレベルに対して比較的小さいため、拡散信号ｓｓには巻き込みはほとんど発生しない。なお、図１６（ｃ）においては、拡散信号ｓｓのレベルが図１６（ｂ）におけるよりも低下しているが、これは静磁波フィルタ９３に周波数に関わらず存在する挿入損失のためである。このようにして、静磁波フィルタ９３においては、入力信号と出力信号の間で、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓの間のレベル差が変更される。
【０１０５】
一方、信号ｓ２３は減衰器９４に入力され、狭帯域干渉波ｎのレベルが信号ｓ２２に含まれる狭帯域干渉波ｎのレベルより少し低くなるように、すなわち、狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差の大きい方の信号の狭帯域干渉波のレベルを狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差の小さい方の狭帯域干渉波のレベルより少し低くするように減衰される。このとき、狭帯域干渉波ｎだけでなく、拡散信号ｓｓも同じだけ減衰される。さらに、移相器９５によって信号ｓ２２の位相に対して逆相になるように位相シフトされる。図１６（ｄ）に、移相器９５から出力された信号ｓ２４の周波数特性を示す。図１６（ｄ）に示すように、信号ｓ２４の狭帯域干渉波ｎのレベルは信号ｓ２２の狭帯域干渉波ｎのレベルより少し低くなっている。なお、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ８のまま変化していない。その結果、信号ｓ２２と信号ｓ２４の間では、狭帯域干渉波ｎは信号ｓ２２より信号ｓ２４の方が少しレベルが低くなり、拡散信号ｓｓは信号ｓ２２より信号ｓ２４の方が狭帯域干渉波ｎの場合よりもさらにレベルが低くなっている。
【０１０６】
そして、信号ｓ２２と信号ｓ２４は、信号合成器９６で互いに対等に合成される。このとき、信号ｓ２４の狭帯域干渉波ｎの方が信号ｓ２２の狭帯域干渉波ｎより少しレベルが低く、しかも位相が互いに逆相になっているために、信号ｓ２２の狭帯域干渉波ｎが信号ｓ２４の狭帯域干渉波ｎによって部分的に打ち消されることによって減衰する。例えば信号ｓ２２と信号ｓ２４の狭帯域干渉波ｎのレベル差が２ｄＢであれば、合成後の信号ｓ２５の狭帯域干渉波ｎのレベルは信号ｓ２２の狭帯域干渉波ｎのレベルより約４．３３ｄＢ低くなる。
【０１０７】
一方、信号ｓ２４の拡散信号ｓｓは信号ｓ２２の拡散信号ｓｓよりさらにレベルが低く、しかも位相が互いに逆相になっているために、信号ｓ２２の拡散信号ｓｓも信号ｓ２４の拡散信号ｓｓによって部分的に打ち消されることによって減衰する。ただ、信号ｓ２４の拡散信号ｓｓのレベルは信号ｓ２２の拡散信号ｓｓのレベルに対して、狭帯域干渉波ｎ同士のレベル差以上に低いために、信号ｓ２２の拡散信号ｓｓは狭帯域干渉波ｎほどには減衰しない。例えば、信号ｓ２２と信号ｓ２４の拡散信号ｓｓのレベル差が６ｄＢであれば、合成後の信号ｓ２５の拡散信号ｓｓのレベルは信号ｓ３の拡散信号ｓｓのレベルより約１．２５ｄＢしか低くならない。
【０１０８】
その結果、信号ｓ２５の狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差は、信号ｓ２２の狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差より小さくなる。図１６（ｅ）に、信号合成器９６から出力される信号ｓ２５の周波数特性を示す。図１６（ｅ）に示すように、信号ｓ２５の狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差は、信号ｓ２２の狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差に対して縮小している。しかしながら、信号ｓ２５の拡散信号ｓｓのレベルは信号ｓ２２の拡散信号ｓｓのレベルに対してあまり減衰していない。このようにして、レベル制限手段９０においては、入力信号と出力信号の間で、拡散信号の減衰を小さく保ったまま、狭帯域干渉波ｎのレベルが制限される。
【０１０９】
そして、このように構成されたレベル制限手段であっても、狭帯域干渉波制限装置１０や２０や３０におけるリミッタ型の静磁波フィルタの代わりに用いることができるものである。
【０１１０】
なお、レベル制限手段９０においては、レベル変更手段としてリミッタ型の静磁波フィルタ９３を用いたが、レベル変更手段としてエンハンサ型の静磁波フィルタを用いても構わない。その場合は、エンハンサ型の静磁波フィルタを通過した信号の方が狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差が大きくなるため、減衰器９４では通過する信号の狭帯域干渉波のレベルがエンハンサ型の静磁波フィルタから出力される信号の狭帯域干渉波のレベルより少し高くなるように減衰する必要がある。
【０１１１】
図１７に、本発明の狭帯域干渉波制限装置に用いるレベル制限手段のさらに別の実施例を示す。図１７において、図１５と同一もしくは同等の部分には同じ記号を付し、その説明を省略する。
【０１１２】
図１７において、レベル制限手段１００は、入力端子９１と信号分配器９２の間には第２の信号分配手段である信号分配器１０１が設けられ、入力端子９１が信号分配器１０１の入力に、信号分配器１０１の一方の出力が信号分配器９２に接続されている。また、信号合成器９６と出力端子９７の間にも第２の信号合成手段である信号合成器１０４が設けられ、信号合成器９６の出力が信号合成器１０４の一方の入力に、信号合成器１０４の出力が出力端子９７に接続されている。そして、信号分配器１０１の他方の出力と信号合成器１０４の他方の入力の間には、減衰器１０２と移相器１０３が直列に接続されている。ここで、減衰器１０２と移相器１０３と信号合成器１０４は第２の信号合成手段１０５を構成している。
【０１１３】
ここで、図１８に、レベル制限手段１００の各部に流れる信号の周波数特性を示し、これを併用してレベル制限手段１００の動作を説明する。なお、図１８において、グラフの縦軸の信号レベルはｄＢ表示している。
【０１１４】
まず、図１８（ａ）に、レベル制限手段１００の入力端子９１から入力される信号ｓ２６の周波数特性を示す。図１８（ａ）に示すように、入力端子９１にはレベルが低く、広帯域に広がった拡散信号ｓｓが入力される。そして、拡散信号ｓｓの占有周波数帯域内には、拡散信号ｓｓよりレベルの高い狭帯域干渉波ｎが混入している。ここで、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ１１となっている。
【０１１５】
入力端子９１に入力された信号ｓ２６は第２の信号分配手段である信号分配器１０１で２等分され、一方の出力から信号ｓ２０として、他方の出力から信号ｓ２７として出力される。図１８（ｂ）に、信号ｓ２０およびｓ２７の周波数特性を示す。なお、図１８（ｂ）〜（ｅ）においては、拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎについて符号を示すことは図面が煩雑になるため符号表示を省略する。図１８（ｂ）において、拡散信号ｓｓと狭帯域干渉波ｎは２等分された分だけ、すなわち、少なくとも３ｄＢは全体としてレベルダウンしている。ただし、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ１１のまま変化していない。
【０１１６】
信号ｓ２０は信号分配器９２に入力される。ここで、信号分配器９２から信号合成器９６までの構成は、図１５に示したレベル制限手段９０と同一であり、同じ機能を果たす。そのため、信号合成器９６から出力される信号ｓ２５においては、狭帯域干渉波ｎが一定レベルだけ制限されている。図１８（ｃ）に、信号合成器９６から出力された信号ｓ２５の周波数特性を示す。図１８（ｃ）に示すように、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ１１より小さいｄ１２となっている。
【０１１７】
一方、信号ｓ２７は減衰器１０２に入力され、狭帯域干渉波ｎのレベルが信号ｓ２５に含まれる狭帯域干渉波ｎのレベルより少し低くなるように減衰される。このとき、狭帯域干渉波ｎだけでなく、拡散信号ｓｓも同じだけ減衰される。さらに、移相器１０３によって信号ｓ２５の位相に対して逆相になるように位相シフトされる。図１８（ｄ）に、移相器１０３から出力された信号ｓ２８の周波数特性を示す。図１８（ｄ）に示すように、信号ｓ２８の狭帯域干渉波ｎのレベルは信号ｓ２５の狭帯域干渉波ｎのレベルより少し低くなっている。なお、狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差はｄ１１のまま変化していない。その結果、信号ｓ２５と信号ｓ２８の間では、狭帯域干渉波ｎは信号ｓ２５より信号ｓ２８の方が少しレベルが低くなり、拡散信号ｓｓは信号ｓ２５より信号ｓ２８の方が狭帯域干渉波ｎの場合よりもさらにレベルが低くなっている。
【０１１８】
そして、信号ｓ２５と信号ｓ２８は、信号合成器１０４互いに対等に合成される。このとき、信号ｓ２８の狭帯域干渉波ｎの方が信号ｓ２５の狭帯域干渉波ｎより少しレベルが低く、しかも位相が互いに逆相になっているために、信号ｓ２５の狭帯域干渉波ｎが信号ｓ２８の狭帯域干渉波ｎによって部分的に打ち消されることによって減衰する。
【０１１９】
一方、信号ｓ２８の拡散信号ｓｓは信号ｓ２５の拡散信号ｓｓよりさらにレベルが低く、しかも位相が互いに逆相になっているために、信号ｓ２５の拡散信号ｓｓも信号ｓ２８の拡散信号ｓｓによって部分的に打ち消されることによって減衰する。ただ、信号ｓ２８の拡散信号ｓｓのレベルは信号ｓ２５の拡散信号ｓｓのレベルに対して、狭帯域干渉波ｎ同士のレベル差以上に低いために、信号ｓ２５の拡散信号ｓｓは狭帯域干渉波ｎほどには減衰しない。
【０１２０】
その結果、信号ｓ２９の狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差は、信号ｓ２５の狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差よりさらに小さくなる。図１８（ｅ）に、信号合成器１０４から出力される信号ｓ２９の周波数特性を示す。図１８（ｅ）に示すように、信号ｓ２９の狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差は、信号ｓ２５の狭帯域干渉波ｎと拡散信号ｓｓのレベル差に対して縮小している。しかしながら、信号ｓ２９の拡散信号ｓｓのレベルは信号ｓ２５の拡散信号ｓｓのレベルに対してあまり減衰していない。このようにして、レベル制限手段１００においては、入力信号と出力信号の間で、拡散信号の減衰を小さく保ったまま狭帯域干渉波ｎのレベルが制限される。
【０１２１】
ここで、レベル制限手段１００における信号分配器９２から信号合成器９６までの間は、図１５に示したレベル制限手段９０におけるレベル差変更手段である静磁波フィルタ９３と同様に機能する。また、信号分配器１０１および信号合成手段１０５も、レベル制限手段９０における信号分配器９２および信号合成手段９８と同様に機能する。すなわち、レベル制限手段１００はレベル制限手段９０において信号分配手段と信号合成手段の部分を２重に重ねて構成したものと同じになる。このように、レベル制限手段１００においては、信号分配手段と信号合成手段の部分を２重に重ねて構成することによって、入力信号と出力信号の間で拡散信号の減衰を小さく保ったまま、狭帯域干渉波のレベルをレベル制限手段９０よりもさらに制限することができる。
【０１２２】
なお、レベル制限手段１００においては、信号分配手段と信号合成手段の部分を２重に重ねて構成したが、３重以上に重ねて構成しても構わないもので、信号分配手段と信号合成手段の部分を多く重ねるほど狭帯域干渉波のレベルを大きく制限することができるものである。
【０１２３】
また、レベル制限手段１００においては、第２の信号分配手段の部分も２重にしているが、第２の信号分配手段の部分に関しては、何重に重ねる構成であっても、１つの信号分配器で同時に２つ以上に信号を分配する構成としても構わないものである。
【０１２４】
なお、レベル制限手段９０や１００において、移相器９５や１０３を設ける位置は減衰器９４や１０２の次段に限るものではなく、信号合成器９６や１０４に入力される２つの信号の位相を互いに逆相にすることのできるものであれば、回路中のどこにいくつ設けても構わないものである。また、移相器９５や１０３の位相シフト量は必ずしも１８０度に設定するものではなく、信号合成器９６や１０４に入力される２つの信号が全体として逆相になるようにその値が決められるものである。また、信号分配器９２、１０１や信号合成器９６、１０４に、方向性結合器のような自分自身に位相をずらす機能のあるものを使う場合や、静磁波フィルタ９３に入力と出力のトランスデューサの向きを互いに逆にするなどして位相を反転させる機能のあるものを使う場合には、その分も考慮して位相シフト量を設定するものである。そのため、条件によっては単体としての移相器が不要になる場合も考えられるものである。
【０１２５】
また、狭帯域干渉波制限装置９０や１００においては、移相器９５や１０３の前段に減衰器９４や１０２を設けて、信号合成器９６や１０４に入力される２つの信号の狭帯域干渉波のレベルを少しずらすようにしている。しかし、例えば方向性結合器のように信号分配器や信号合成器自身に信号を異なるレベルで分配したり合成したりする機能があれば、単体としての減衰器が不要になる場合も考えられるものである。
【０１２６】
また、狭帯域干渉波制限装置９０や１００においては、移相器９５や１０３の前段に減衰器９４や１０２を設けているが、必要に応じて減衰器を回路中のどこにいくつ設けても構わないものである。
【０１２７】
さらに、図１３および図１４に示した複数の静磁波フィルタを直列に接続したレベル制限手段のように、複数のレベル制限手段９０や１００を直列に接続して構成しても構わないものである。
【０１２８】
そして、レベル制限手段９０や１００で狭帯域干渉波のレベルを十分に制限することができる場合には、信号分配手段や信号合成手段を用いずに、レベル制限手段９０や１００のみを狭帯域干渉波制限装置として用いることもできるものである。
【０１２９】
上記の各実施例に示した狭帯域干渉波制限装置においては、拡散信号の占有周波数帯域内に複数のレベルの異なる狭帯域干渉波が混入した場合には、最大のレベルの狭帯域干渉波のみを制限することができ、それ以外の狭帯域干渉波は制限されずに残ってしまうという問題がある。
【０１３０】
そこで、これに対応するために、図１９に、本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示す。図１９において、図１と同一もしくは同等の部分には同じ記号を付し、その説明を省略する。
【０１３１】
図１９において、狭帯域干渉波制限装置６０は、信号分配手段６１とレベル差作成手段６２と信号合成手段６３からなる狭帯域干渉波制限ブロック６４と、信号分配手段６５とレベル差作成手段６６と信号合成手段６７からなる狭帯域干渉波制限ブロック６８と、信号分配手段６９とレベル差作成手段７０と信号合成手段７１からなる狭帯域干渉波制限ブロック７２を、入力端子１１と出力端子１７の間に直列に接続して構成されている。ここで、狭帯域干渉波制限ブロック６４、６８、７２は、それぞれ例えば狭帯域干渉波制限装置１０における信号分配手段である信号分配器１２とレベル差作成手段１８と信号合成手段１９と同じものである。なお、図１９には示していないが、各狭帯域干渉波制限ブロックの前段には必要に応じて増幅率可変アンプが設けられる。
【０１３２】
このように構成された狭帯域干渉波制限装置６０において、拡散信号の占有周波数帯域内に複数の狭帯域干渉波が混入した場合、最初の狭帯域干渉波制限ブロック６４で最もレベルの高い狭帯域干渉波が制限され、次の狭帯域干渉波制限ブロック６８で２番目にレベルの高い狭帯域干渉波が制限され、最後の狭帯域干渉波制限ブロック７２で３番目にレベルの高い狭帯域干渉波が制限される。この場合、４番目以降の狭帯域干渉波は制限されずに残るが、これらはもともとレベルの低いものであり、主要な狭帯域干渉波を制限することによって、ある程度は拡散信号の品質の劣化を防止することができる。
【０１３３】
なお、狭帯域干渉波制限装置６０においては３つの狭帯域干渉波制限ブロックを用いたが、２つ以上の狭帯域干渉波制限ブロックを用いて構成すれば同様の効果が得られるものである。
【０１３４】
ところで、上記の各実施例において、狭帯域干渉波を効率よく制限するためには、拡散信号に含まれている狭帯域干渉波のレベルを一定のレベルまで増幅しておく必要がある。その場合には、狭帯域干渉波とともに拡散信号自身も増幅されることになる。しかしながら、狭帯域干渉波のレベルは拡散信号のレベルとは異なり、常に特定のレベルで固定されているということは少なく、状況によって変化するのが普通である。したがって、状況によってレベルの異なる狭帯域干渉波を一定のレベルまで増幅するということは、状況によって増幅後の拡散信号のレベルが一定でなくなるということになる。その結果、例えば、狭帯域干渉波のレベルが低いと増幅率が大きくなるために拡散信号のレベルは高くなり、狭帯域干渉波のレベルが高いと増幅率が小さくなるために拡散信号のレベルは低くなる。
【０１３５】
上記の各実施例のような狭帯域干渉波制限装置においては、拡散信号のレベルは狭帯域干渉波の制限には関与しないため、入力される信号の拡散信号のレベルが異なる場合には、出力される信号の拡散信号のレベルも異なることになる。そして、狭帯域干渉波制限装置から出力される拡散信号のレベルが状況によって異なると、その後の復調回路において入力レベルが不足したり過大になって飽和したりして、信号処理ができなくなる可能性がある。
【０１３６】
そこで、これに対応するために、図２０に、本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示す。図２０において、図１と同一もしくは同等の部分には同じ記号を付し、その説明を省略する。
【０１３７】
図２０において、狭帯域干渉波制限装置１１０の入力端子１１と信号分配手段（信号分配器）１２の間には、第１のＡＧＣ（ＡｕｔｏｍａｔｉｃＧａｉｎＣｏｎｔｒｏｌ）アンプ１１１と信号分配器１１２が順に接続されている。信号分配器１１２の一方の出力は信号分配手段１２に接続され、他方の出力は検波回路１１３を介して電圧変換手段１１４に接続されている。そして、電圧変換手段１１４の出力は第１のＡＧＣアンプ１１１の制御端子に接続されている。
【０１３８】
また、信号合成手段１９と出力端子１７の間には、第２のＡＧＣアンプ１１５と信号分配器１１６が順に接続されている。信号分配器１１６の一方の出力は出力端子１７に接続され、他方の出力は検波回路１１７を介して電圧変換手段１１８に接続されている。そして、電圧変換手段１１８の出力は第２のＡＧＣアンプ１１５の制御端子に接続されている。
【０１３９】
このように構成された狭帯域干渉波制限装置１１０において、まず、検波器１１３は入力端子１１から入力された拡散信号に含まれている狭帯域干渉波のレベルを検出する。そして、検出した狭帯域干渉波のレベルを電圧変換手段１１４を介して第１のＡＧＣアンプ１１１の制御端子にフィードバックさせることによって、信号分配手段１２に入力される拡散信号の狭帯域干渉波のレベルを一定にしている。
【０１４０】
次に、検波器１１７は狭帯域干渉波の除去された拡散信号のレベルを検出する。そして、検出した拡散信号のレベルを電圧変換手段１１８を介して第２のＡＧＣアンプ１１５の制御端子にフィードバックさせることによって、出力端子１７から出力される拡散信号のレベルを一定にしている。
【０１４１】
このように、信号分配手段１２の前段に狭帯域干渉波のレベルを一定にするための第１のＡＧＣアンプ１１１を設けるとともに、信号合成手段１９の後段に拡散信号のレベルを一定にするための第２のＡＧＣアンプ１１５を設けることによって、狭帯域干渉波制限装置１１０から出力される拡散信号のレベルを一定にすることができ、復調回路における不都合を無くすことができる。
【０１４２】
ところで、上記の狭帯域干渉波制限装置１１０において、狭帯域干渉波が必ずしも完全に制限できずに残ってしまう可能性がある。また、拡散信号に複数のレベルの異なる狭帯域干渉波が混入している場合には、最もレベルの高い狭帯域干渉波のみが制限されて、それ以外の狭帯域干渉波が残ってしまう可能性がある。そのような場合には、検波器１１７において、狭帯域干渉波を含んだ拡散信号のレベルが検出されるために、正確な拡散信号のレベルの検出ができず、第２のＡＧＣアンプ１１５による拡散信号のレベルの安定化もできなくなる。その結果、出力端子１７から出力される拡散信号のレベルを一定にすることができなくなる可能性がある。
【０１４３】
そこで、これに対応するために、図２１に、本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示す。図２１において、図２０と同一もしくは同等の部分には同じ記号を付し、その説明を省略する。
【０１４４】
図２１において、狭帯域干渉波制限装置１２０の信号合成手段１９と出力端子１７の間には第２のＡＧＣアンプ１２１のみが接続されている。そして、電圧変換手段１１４の出力は第１のＡＧＣアンプ１１１の制御端子だけではなく、第２のＡＧＣアンプ１２１の制御端子にも接続されている。
【０１４５】
ここで、第２のＡＧＣアンプ１２１は、第１のＡＧＣアンプ１１１とは逆の増幅特性を持ったＡＧＣアンプである。すなわち、電圧変換手段１１４の出力が大きくなって第１のＡＧＣアンプ１１１の増幅率が大きくなる場合には、第２のＡＧＣアンプ１２１の増幅率は逆に小さくなる。逆に、電圧変換手段１１４の出力が小さくなって第１のＡＧＣアンプ１１１の増幅率が小さくなる場合には、第２のＡＧＣアンプ１２１の増幅率は大きくなる。このようにして、第１のＡＧＣアンプ１１１と第２のＡＧＣアンプ１２１の増幅率の和が一定となるように制御されている。
【０１４６】
このように構成された狭帯域干渉波制限装置１２０においては、第２のＡＧＣアンプ１２１の増幅率が、第１のＡＧＣアンプ１１１の増幅率に連動、すなわち、第１のＡＧＣアンプ１１１の増幅率から決定されている。しかも、第１のＡＧＣアンプ１１１の増幅率と第２のＡＧＣアンプ１２１の増幅率の和が一定となっている。そのために、信号合成手段１９から出力される拡散信号に狭帯域干渉波が残っていても、それに影響されることなく、拡散信号のレベルを一定にすることができる。
【０１４７】
また、拡散信号のレベルを一定にする段階で、拡散信号のレベルの検出を行っていないために、第２のＡＧＣアンプ１２１の増幅率制御が高速になるというメリットもある。
【０１４８】
図２２に、本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示す。図２２において、図２０と同一もしくは同等の部分には同じ記号を付し、その説明を省略する。
【０１４９】
図２２において、狭帯域干渉波制限装置１３０の信号合成手段１９と出力端子１７の間には第２のＡＧＣアンプ１３１が接続されている。そして、電圧変換手段１１４の出力は第１のＡＧＣアンプ１１１の制御端子だけではなく、電圧変換手段１３２を介して第２のＡＧＣアンプ１３１の制御端子にも接続されている。
【０１５０】
ここで、電圧変換手段１３２は入力された電圧を一定のレベルを基準にして反転して出力する機能を持つ。すなわち、電圧変換手段１３２に入力される電圧が大きくなると、電圧変換手段１３２から出力される電圧は逆に小さくなるという性質を持っている。そのため、第２のＡＧＣアンプ１３１は、第１のＡＧＣアンプ１１１と同じ増幅特性を持ったＡＧＣアンプで構わない。このようにして、第１のＡＧＣアンプ１１１と第２のＡＧＣアンプ１３１の増幅率の和は一定となるように制御されている。
【０１５１】
このように構成された狭帯域干渉波制限装置１３０においても、第２のＡＧＣアンプ１３１の増幅率が、第１のＡＧＣアンプ１１１の増幅率に連動しているとともに、その和が一定となっているために、信号合成手段１９から出力される拡散信号に狭帯域干渉波が残っていても、それに影響されることなく、拡散信号のレベルを一定にすることができる。
【０１５２】
また、第２のＡＧＣアンプとして逆の増幅特性のＡＧＣアンプを用意する必要がないために、同じ特性のＡＧＣアンプを２個使うことができ、低コスト化を図ることができる。
【０１５３】
図２３に、本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示す。図２３において、図２０と同一もしくは同等の部分には同じ記号を付し、その説明を省略する。
【０１５４】
図２３において、狭帯域干渉波制限装置１４０の信号合成手段１９と出力端子１７の間には第２のＡＧＣアンプ１４１が接続されている。そして、検波器１１３の出力が電圧変換手段１１４だけではなく、電圧変換手段１４２にも接続されている。さらに、電圧変換手段１４２の出力は第２のＡＧＣアンプ１４１の制御端子に接続されている。
【０１５５】
ここで、電圧変換手段１４２は検波器１１３から入力された信号を電圧変換して第２のＡＧＣアンプ１４１の増幅率を制御する。そして、第１のＡＧＣアンプ１１１と第２のＡＧＣアンプ１４１の増幅率の和は一定となるように制御されている。
【０１５６】
このように構成された狭帯域干渉波制限装置１４０においても、第２のＡＧＣアンプ１４１の増幅率が、第１のＡＧＣアンプ１１１の増幅率に連動しているとともに、その和が一定となっているために、信号合成手段１９から出力される拡散信号に狭帯域干渉波が残っていても、それに影響されることなく、拡散信号のレベルを一定にすることができる。
【０１５７】
図２４に、本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示す。図２４において、図２０と同一もしくは同等の部分には同じ記号を付し、その説明を省略する。
【０１５８】
図２４において、狭帯域干渉波制限装置１５０の信号合成手段１９と出力端子１７の間には第２のＡＧＣアンプ１５１が接続されている。そして、検波器１１３の出力はＡ／Ｄ変換器１５２を介してマイクロプロセッサ１５３に接続されている。マイクロプロセッサ１５３は２つの出力を有し、一方の出力はＤ／Ａ変換器１５４を介して第１のＡＧＣアンプ１１１の制御端子に接続され、他方の出力はＤ／Ａ変換器１５５を介して第２のＡＧＣアンプ１５１の制御端子に接続されている。
【０１５９】
このように構成された狭帯域干渉波制限装置１５０においては、検波器１１３で検出した狭帯域干渉波のレベルを、Ａ／Ｄ変換器１５２で一旦デジタル信号に変換してマイクロプロセッサ１５３に入力し、これに信号処理を施して第１のＡＧＣアンプ１１１と第２のＡＧＣアンプ１５１用の制御信号を作成し、これをそれぞれＤ／Ａ変換器１５４およびＤ／Ａ変換器１５５でアナログ信号に変換して第１のＡＧＣアンプ１１１および第２のＡＧＣアンプ１５１に入力して増幅率の制御を行っている。このように、第１のＡＧＣアンプ１１１と第２のＡＧＣアンプ１５１の制御をマイクロプロセッサを介したデジタル処理によって行うために、第１のＡＧＣアンプや第２のＡＧＣアンプの制御信号の変化に対する増幅率の変化が必ずしも直線的でなくても、これらを補正して、両者の増幅率の和を高い精度で一定に保つことができる。
【０１６０】
なお、上記の狭帯域干渉波制限装置１１０、１２０、１３０、１４０、１５０においては、図１に示した狭帯域干渉波制限装置１０の構成をベースとして第１および第２のＡＧＣアンプを設けた構成について説明したが、上述の図４、８、１０、１５、１７、１９に示した狭帯域干渉波制限装置２０、３０、８０、９０、１００、６０のいずれの構成をベースとして第１および第２のＡＧＣアンプを設けた構成としても構わないもので、狭帯域干渉波制限装置１１０、１２０、１３０、１４０、１５０の場合と同様の作用効果を奏するものである。
【０１６１】
図２５に、本発明の通信装置の一実施例を示す。図２５に示した通信装置７０は、スペクトル拡散通信装置の受信部を示しており、アンテナ７１と、帯域通過フィルタ７２と、アンプ７３と、図１に示した本発明の狭帯域干渉波制限装置１０と、逆拡散器７４と、復調器７５と、信号処理回路７６から構成されている。ここで、アンテナ７１は帯域通過フィルタ７２とアンプ７３を順に介して狭帯域干渉波制限装置１０に接続され、狭帯域干渉波制限装置１０は逆拡散器７４と復調器７５を順に介して信号処理回路７５に接続されている。
【０１６２】
このように構成された通信装置７０において、アンテナ７１で受信した拡散信号は、帯域通過フィルタ７２で不必要な周波数の信号が取り除かれ、アンプ７３で増幅され、狭帯域干渉波制限装置１０に入力される。狭帯域干渉波制限装置１０においては、拡散信号の占有周波数帯域内に混入してきた狭帯域干渉波が制限される。狭帯域干渉波が制限された信号は逆拡散器７４で逆拡散され、復調器７５で復調され、信号処理回路７６で信号処理され、例えば音声信号として出力される。なお、通信装置７０においては発明の主要部ではないため省略しているが、実際には必要に応じて適当な位置にミキサと局部発振器を接続して受信した信号の周波数変換を行うことが多い。
【０１６３】
このように、本発明の狭帯域干渉波制限装置１０を用いて通信装置７０を構成することにより、スペクトル拡散された信号の占有帯域内に混入してきた狭帯域干渉波が、巻き込みの少ない状態で制限され、通信装置７０の通信品質の劣化を防止することができる。
【０１６４】
なお、通信装置７０においては狭帯域干渉波制限装置１０を用いたが、狭帯域干渉波制限装置２０、３０、６０、８０、９０、１００、１１０、１２０、３０、１４０、１５０を用いても構わないもので、同様の作用効果を奏するものである。
【０１６５】
【発明の効果】
本発明の狭帯域干渉波制限装置によれば、入力された信号を２つに分配する信号分配手段と、分配された２つの信号に含まれている狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差を互いに異ならせるレベル差作成手段と、狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差が異なる２つの信号を、狭帯域干渉波のレベルを一致させるとともに位相を互いに反転させて合成する信号合成手段とを備え、しかも、レベル差作成手段が２つの信号経路を有し、その一方に一定以上のレベルの信号を周波数選択的に制限するレベル制限手段を設けてなることによって、拡散信号の占有周波数帯域に含まれる狭帯域干渉波を制限し、拡散信号の品質の劣化を防止することができる。
【０１６６】
また、レベル差作成手段が２つの信号経路を有し、その信号経路の両方に一定以上のレベルの信号を周波数選択的に制限するレベル制限手段を設けてなることによって、入力信号に含まれる狭帯域干渉波のレベルが多少変化しても、狭帯域干渉波の制限能力が失われることがないようにすることができる。
【０１６７】
また、レベル差作成手段が２つの信号経路を有し、その２つの信号経路の一方に一定以上のレベルの信号を周波数選択的に制限するレベル制限手段を設け、他方に一定以上のレベルの信号を周波数選択的に強調するレベル強調手段を設けてなることによって、狭帯域干渉波を制限するときの拡散信号の減衰を少なくすることができる。
【０１６８】
そして、上記のレベル制限手段やレベル強調手段としてリミッタ型やエンハンサ型の静磁波フィルタを用いても、巻き込みを少なくすることができる。また、レベル制限手段を、入力信号を２つ以上の信号に分配する第２の信号分配手段と、第２の信号分配手段から出力された信号の１つの狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差を前記入力信号に対して異ならせるレベル差変更手段と、レベル差変更手段から出力された信号と第２の信号分配手段から出力された信号の別の１つを、狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差の大きい方の信号の狭帯域干渉波のレベルを狭帯域干渉波と拡散信号のレベル差の小さい方の狭帯域干渉波のレベルより少し低くするとともに位相を互いに逆相にして合成する第２の信号合成手段から構成しても、拡散信号の減衰を小さくするとともに巻き込みを少なくすることができる。また、レベル制限手段を多段に構成することによって、巻き込みをさらに少なくすることができる。
【０１６９】
また、上記の信号分配手段とレベル差作成手段と信号合成手段を１つの狭帯域干渉波制限ブロックとして、複数の狭帯域干渉波制限ブロックを直列に接続して構成することによって、複数のレベルの異なる狭帯域干渉波を制限することができる。
【０１７０】
また、信号分配手段の前段に、狭帯域干渉波のレベルを一定にするための第１のＡＧＣアンプを設けるとともに、信号合成手段の後段に、拡散信号のレベルを一定にするための第２のＡＧＣアンプを設けることによって、狭帯域干渉波制限装置から出力される拡散信号のレベルを一定にすることができ、復調回路における不都合を無くすことができる。
【０１７１】
また、第２のＡＧＣアンプにおける増幅率が、第１のＡＧＣアンプにおける増幅率から決定され、しかも、第１のＡＧＣアンプにおける増幅率と、第２のＡＧＣアンプにおける増幅率の和を一定とすることによって、信号合成手段から出力される信号に狭帯域干渉波が残っていても、それに影響されることなく、拡散信号のレベルを一定にすることができる。また、拡散信号のレベルを一定にする段階で、拡散信号のレベルの検出を行っていないために、第２のＡＧＣアンプの増幅率制御が高速になるというメリットがある。
【０１７２】
また、本発明の通信装置においては、本発明の狭帯域干渉波制限装置を用いることによって、通信品質の劣化を少なくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の狭帯域干渉波制限装置の一実施例を示すブロック図である。
【図２】図１の狭帯域干渉波制限装置の各部における信号の周波数特性を示す図である。
【図３】図１の狭帯域干渉波制限装置の入出力特性を示す図である。
【図４】本発明の狭帯域干渉波制限装置の別の実施例を示すブロック図である。
【図５】図４の狭帯域干渉波制限装置の各部における信号の周波数特性を示す図である。
【図６】図４の狭帯域干渉波制限装置の入出力特性を示す図である。
【図７】図４の狭帯域干渉波制限装置の変形例の入出力特性を示す図である。
【図８】本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示すブロック図である。
【図９】図８の狭帯域干渉波制限装置の入出力特性を示す図である。
【図１０】本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示すブロック図である。
【図１１】図１０の狭帯域干渉波制限装置に用いたエンハンサ型の静磁波フィルタの構成を示す斜視図である。
【図１２】図１０の狭帯域干渉波制限装置の各部における信号の周波数特性を示す図である。
【図１３】本発明の狭帯域干渉波制限装置に用いるレベル制限手段の別の実施例を示すブロック図である。
【図１４】本発明の狭帯域干渉波制限装置に用いるレベル制限手段のさらに別の実施例を示すブロック図である。
【図１５】本発明の狭帯域干渉波制限手段に用いるレベル制限手段のさらに別の実施例を示すブロック図である。
【図１６】図１６のレベル制限手段の各部における信号の周波数特性を示す図である。
【図１７】本発明の狭帯域干渉波制限手段に用いるレベル制限手段のさらに別の実施例を示すブロック図である。
【図１８】図１６のレベル制限手段の各部における信号の周波数特性を示す図である。
【図１９】本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示すブロック図である。
【図２０】本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示すブロック図である。
【図２１】本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示すブロック図である。
【図２２】本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示すブロック図である。
【図２３】本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示すブロック図である。
【図２４】本発明の狭帯域干渉波制限装置のさらに別の実施例を示すブロック図である。
【図２５】本発明の通信装置の一実施例を示すブロック図である。
【図２６】従来の狭帯域干渉波制限装置を示すブロック図である。
【図２７】図２６の狭帯域干渉波制限装置に用いたリミッタ型の静磁波フィルタの構成を示す斜視図である。
【符号の説明】
１０、２０、３０、６０、８０、１１０、１２０、１３０、１４０、１５０…狭帯域干渉波制限装置
１１、９１…入力端子
１２、９２、１０１、１１２、１１６…信号分配器
１３、２２、２３、８１、９３…リミッタ型の静磁波フィルタ
１４、２１、３１、９４、１０２…減衰器
１５、２４、９５、１０３…移相器
１６、９６、１０４…信号合成器
１７、９７…出力端子
１８、２５、３２、８３…レベル差作成手段
１９、２６、３３、１０５…信号合成手段
４０、５０、９０、１００…レベル制限手段
６４、６８、７２…狭帯域干渉波制限ブロック
７０…通信装置
８２…エンハンサ型の静磁波フィルタ
１１１…第１のＡＧＣアンプ
１１５、１２１、１３１、１４１、１５１…第２のＡＧＣアンプ
１１３、１１７…検波器
１１４、１１８、１３２、１４２…電圧変換器
１５２…Ａ／Ｄ変換器
１５３…マイクロプロセッサ
１５４、１５５…Ｄ／Ａ変換器
ｓ０、ｓ１、ｓ２、ｓ３、ｓ４、ｓ５、ｓ６、ｓ７、ｓ８、ｓ９、ｓ１０、ｓ１１、ｓ１２、ｓ１３、ｓ１４、ｓ１５、ｓ１６、ｓ１７、ｓ１８、ｓ１９…信号
ｐ１、ｐ３、ｐ５…第１の信号経路
ｐ２、ｐ４、ｐ６…第２の信号経路[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a narrowband interference wave limiting device and a communication device using the same, and in particular, a narrowband interference wave limiting device for limiting the level of a narrowband interference wave mixed in an occupied frequency band of a spread signal in spread spectrum communication, and the same The present invention relates to a communication device using the.
[0002]
[Prior art]
With the spread of spread spectrum communication in recent years, there has been a problem that communication quality deteriorates due to a narrowband interference wave mixed in the occupied frequency band of the spread signal. As a countermeasure, a device for limiting the narrowband interference wave mixed in the spread signal is required.
[0003]
FIG. 26 shows a conventional narrowband interference wave limiting device. The basic configuration of the narrowband interference wave limiting device 1 shown in FIG. 26 is disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 9-214397.
[0004]
In FIG. 26, the narrowband interference wave limiting device 1 is connected to an input terminal 2, an amplification factor variable amplifier 3 and a limiter type magnetostatic wave filter 4 connected in series to the input terminal 2, and the magnetostatic wave filter 4. The output terminal 5 is configured.
[0005]
First, when the signal is input, the variable amplification factor amplifier 3 performs amplification control so that the level of the spread signal in the signal substantially matches the saturation level of the magnetostatic wave filter 4. At this time, if a narrowband interference wave having a level higher than the level of the spread signal is mixed in the signal, it is also amplified at the same amplification factor at the same time.
[0006]
Next, FIG. 27 shows the configuration of the magnetostatic wave filter 4. In FIG. 27, the magnetostatic wave filter 4 includes a GGG (gadolinium gallium garnet) substrate 6, a YIG thin film 7 formed on the GGG substrate 6, an input transducer 8 and an output transducer 9 arranged on the YIG thin film 7. Has been. Among these, one end of the input transducer 8 is connected to the signal input terminal 8in, and the other end is grounded. One end of the output transducer 9 is connected to the signal output terminal 9out, and the other end is grounded. A magnetic field H is applied to the YIG thin film 7.
[0007]
In the magnetostatic wave filter 4 configured as described above, when a signal input from the signal input terminal 8in is applied to the input transducer 8, a magnetostatic wave is excited in the YIG thin film 7. The excited magnetostatic wave propagates toward the output transducer 9, is received by the output transducer 9, and is output from the signal output terminal 9out. At this time, the level of the signal propagated from the input transducer 8 to the output transducer 9 is limited to a value equal to or lower than the saturation level of the magnetostatic wave filter 4, and a signal having a level higher than that is not propagated. That is, the magnetostatic wave filter 4 has a function of selectively limiting a signal having a level equal to or higher than the saturation level within the band to the saturation level. In other words, a signal having a frequency that is equal to or higher than the saturation level of the magnetostatic wave filter 4 on the frequency axis can be limited to the saturation level. Conversely, level restriction is not performed on signals having frequencies that do not reach the saturation level of the magnetostatic wave filter 4. The magnetostatic wave filter 4 is not limited to a frequency-selective level but has an insertion loss over the entire band, and the entire frequency band is attenuated accordingly.
[0008]
Returning to FIG. 26, in the narrowband interference wave limiting device 1 configured as described above, when a signal including a spread signal or a narrowband interference wave is input from the input terminal 2, the level of the spread signal is changed to an amplification factor variable amplifier. 3 is amplified to the saturation level of the magnetostatic wave filter 4, for example. When the amplified signal is input to the magnetostatic wave filter 4, a signal having a level equal to or higher than the saturation level is limited in a frequency selective manner. That is, if a narrowband interference wave having a level higher than the saturation level of the magnetostatic wave filter 4 is mixed, the saturation level of the magnetostatic wave filter 4 is limited to the level of the spread signal in this case. In this way, the level of the narrowband interference wave is limited to the level of the spread signal, for example, and is output from the output terminal 5.
[0009]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in the narrowband interference wave limiting device 1 shown in FIG. 26, when the level of the narrowband interference wave is very large with respect to the saturation level of the magnetostatic wave filter 4, the vicinity of the level-limited narrowband interference wave is obtained. There is a problem that the signal below the saturation level in the frequency band, that is, the level of the spread signal itself is abnormally lowered (this is called entrainment). And this entrainment has the property that it becomes so large that the level of a narrow-band interference wave is restrict | limited largely. And there exists a problem that the quality of a spreading | diffusion signal deteriorates by entrainment.
[0010]
Therefore, the present invention provides a narrow-band interference wave limiting device that can limit narrow-band interference waves and has little deterioration in the quality of the spread signal due to entrainment even though a magnetostatic wave filter is used, and a communication device using the same I will provide a.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, a narrowband interference wave limiting device of the present invention is included in each of a signal distribution means for distributing an input signal into two and two signals output from the signal distribution means. Level difference creating means for making the level difference between the narrowband interference wave and the spread signal different from each other, and the two signals output from the level difference creating means are made to match the levels of the narrowband interference wave and the phases are opposite to each other. Signal leveling means for synthesizing the level difference, and the level difference creating means has two signal paths, and selectively limits a signal having a certain level or more to one of the two signal paths. Have The level limiting means distributes the input signal into two or more signals, and the level of one narrowband interference wave and spread signal of the signal output from the second signal distributing means Level difference changing means for making the difference different from that of the input signal; another one of the signal output from the level difference changing means and the signal output from the second signal distributing means is a narrowband interference wave The level of the narrowband interference signal of the signal with the larger difference between the spread signal and the spread signal is slightly lower than the level of the narrowband interference signal with the smaller level difference between the narrowband interference signal and the spread signal, and the phases are reversed. From the second signal synthesizing means It is characterized by becoming.
[0012]
The narrowband interference wave limiting device of the present invention includes a signal distribution unit that distributes an input signal into two, and a narrowband interference wave included in each of the two signals output from the signal distribution unit. Level difference creating means for making the level difference of the spread signal different from each other, and signal synthesis for synthesizing the two signals output from the level difference creating means so that the levels of the narrowband interference waves coincide and the phases are opposite to each other And the level difference creating means has two signal paths, and level restriction means for frequency-selectively restricting a signal of a certain level or more to both of the two signal paths. The level limiting means distributes the input signal into two or more signals, and the level of one narrowband interference wave and spread signal of the signal output from the second signal distributing means Level difference changing means for making the difference different from that of the input signal; another one of the signal output from the level difference changing means and the signal output from the second signal distributing means is a narrowband interference wave The level of the narrowband interference signal of the signal with the larger difference between the spread signal and the spread signal is slightly lower than the level of the narrowband interference signal with the smaller level difference between the narrowband interference signal and the spread signal, and the phases are reversed. From the second signal synthesizing means It is characterized by becoming.
[0013]
The narrowband interference wave limiting device of the present invention includes a signal distribution unit that distributes an input signal into two, and a narrowband interference wave included in each of the two signals output from the signal distribution unit. Level difference creating means for making the level difference of the spread signal different from each other;
Signal synthesis means for synthesizing the two signals output from the level difference creation means so that the levels of the narrowband interference waves coincide with each other and the phases are opposite to each other, and the level difference creation means includes two signals. Having a path, and having a level limiting means for selectively limiting a signal of a certain level or higher in one of the two signal paths, and selecting a frequency of a signal of a certain level or higher in the other of the two signal paths. Level emphasis means to emphasize The level limiting means distributes the input signal into two or more signals, and the level of one narrowband interference wave and spread signal of the signal output from the second signal distributing means Level difference changing means for making the difference different from that of the input signal; another one of the signal output from the level difference changing means and the signal output from the second signal distributing means is a narrowband interference wave The level of the narrowband interference signal of the signal with the larger difference between the spread signal and the spread signal is slightly lower than the level of the narrowband interference signal with the smaller level difference between the narrowband interference signal and the spread signal, and the phases are reversed. From the second signal synthesizing means It is characterized by becoming.
[0014]
The narrowband interference wave limiting device of the present invention is characterized in that the level enhancing means is configured using a magnetostatic wave filter.
[0015]
The narrowband interference wave limiting device of the present invention is characterized in that a plurality of the level emphasizing means are connected in series.
[0017]
The narrowband interference wave limiting device of the present invention is characterized in that the level difference changing means is configured using a magnetostatic wave filter.
[0018]
The narrowband interference wave limiting device of the present invention is characterized in that the level limiting means is configured using a magnetostatic wave filter.
[0019]
The narrowband interference wave limiting device of the present invention is characterized in that a plurality of the level limiting means are connected in series.
[0020]
In the narrowband interference wave limiting device of the present invention, the signal distributing unit, the level difference creating unit, and the signal combining unit are used as one narrowband interference wave limiting block, and a plurality of the narrowband interference wave limiting blocks are connected in series. It is characterized by being connected to.
The narrow-band interference wave limiting device as described.
[0021]
Further, the narrowband interference wave limiting device of the present invention is provided with a first AGC amplifier for making the level of the narrowband interference wave constant before the signal distribution means and after the signal synthesis means. A second AGC amplifier is provided to keep the level of the spread signal constant.
[0022]
The narrowband interference wave limiting device of the present invention is characterized in that the amplification factor of the second AGC amplifier is determined from the amplification factor of the first AGC amplifier.
[0023]
The narrowband interference wave limiting device of the present invention is characterized in that the sum of the gain of the first AGC amplifier and the gain of the second AGC amplifier is constant.
[0024]
A communication apparatus according to the present invention uses the narrowband interference wave limiting apparatus described above.
[0025]
With this configuration, in the narrowband interference wave limiting device of the present invention, the narrowband interference wave is limited, and even though a magnetostatic wave filter is used, the quality of the spread signal is deteriorated due to entrainment. Can be prevented.
[0026]
Moreover, in the communication apparatus of the present invention, it is possible to prevent deterioration of communication quality.
[0027]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
FIG. 1 shows an embodiment of a narrowband interference wave limiting device of the present invention. In FIG. 1, a narrowband interference wave limiting device 10 includes an input terminal 11, a signal distributor 12 as signal distribution means connected to the input terminal 11, and a level limit connected to one output of the signal distributor 12. The limiter type magnetostatic wave filter 13 as means, the attenuator 14 and the phase shifter 15 connected in series to the other output of the signal distributor 12, and both the magnetostatic wave filter 13 and the phase shifter 15 are connected. Signal synthesizer 16 and an output terminal 17 connected to the signal synthesizer 16. Among these, the signal path from the signal distributor 12 via the magnetostatic wave filter 13 to the signal synthesizer 16 is the first signal path p1, and the signal path via the attenuator 14 and the phase shifter 15 is the second signal path. The signal path is p2. The magnetostatic wave filter 13 and part of the wiring between the signal distributor 12 and the attenuator 14 constitute a level difference creating means 18 having two signal paths inside. The attenuator 14, the phase shifter 15 and the signal synthesizer 16 constitute a signal synthesizer 19. The basic configuration of the magnetostatic wave filter 13 is basically the same as that of the limiter type magnetostatic wave filter 4 in the conventional narrowband interference wave limiting device 1 shown in FIG. 27, and has similar characteristics.
[0028]
Here, FIG. 2 shows the frequency characteristics of the signals flowing in the respective parts of the narrowband interference wave limiting device 10, and the operation of the narrowband interference wave limiting device 10 will be described using this together. In FIG. 2, the signal level on the vertical axis of the graph is displayed in dB.
[0029]
First, FIG. 2A shows the frequency characteristics of the signal s0 input to the input terminal 11 of the narrowband interference wave limiting device 10. As shown in FIG. 2A, the input terminal 11 receives a spread signal ss having a low level and spread over a wide band. A narrowband interference wave n having a higher level than the spread signal ss is mixed in the occupied frequency band of the spread signal ss. Here, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is d0.
[0030]
The signal s0 input to the input terminal 11 is divided into two equal parts by the signal distributor 12, and is output from one output as the signal s1 and from the other output as the signal s3. FIG. 2B shows the frequency characteristics of the signals s1 and s3. In FIGS. 2B to 2E, the reference numerals for the spread signal ss and the narrowband interference wave n are not shown because the drawings are complicated. In FIG. 2B, the level of the spread signal ss and the narrowband interference wave n is reduced by the amount that is divided into two, that is, at least 3 dB as a whole. However, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss remains unchanged at d0.
[0031]
Next, the signal s1 is input to the magnetostatic wave filter 13 in the first signal path p1. In the magnetostatic wave filter 13, the saturation level r is set to be about 2 to 6 dB lower than the level of the narrowband interference wave n of the signal s1. In other words, the amplification factor of the signal s0 input to the signal distributor 12 is variable so that the level of the narrowband interference wave n becomes 2 to 6 dB higher than the saturation level r when it is input to the magnetostatic wave filter 13. It is necessary to adjust the level beforehand with an amplifier. In FIG. 2B, the saturation level r of the magnetostatic wave filter 13 is indicated by a one-dot chain line. The level difference between the saturation level r of the magnetostatic wave filter 13 and the diffusion signal ss is d1 which is smaller than d0.
[0032]
In the magnetostatic wave filter 13, the narrow-band interference wave n is limited to the saturation level r, that is, limited to 2 to 6 dB, and is output. FIG. 2C shows the frequency characteristics of the signal s 2 output from the magnetostatic wave filter 13. As shown in FIG. 2C, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is d1 due to the level restriction of the narrowband interference wave n by the magnetostatic wave filter 13. At this time, since the level difference of the narrowband interference wave n restricted by the magnetostatic wave filter 13 is relatively small with respect to the entire level of the narrowband interference wave n, the spread signal ss hardly involves. In FIG. 2C, the level of the spread signal ss is lower than that in FIG. 2B, but this is due to the insertion loss that exists in the magnetostatic wave filter 13 regardless of the frequency.
[0033]
In the second signal path p2, the attenuator 14 attenuates the level of the narrowband interference wave n included in the signal s3 so as to match the level of the narrowband interference wave n included in the signal s2. The attenuation amount of the attenuator 14 is determined from the saturation level of the magnetostatic wave filter 13 and the insertion loss. At this time, not only the narrowband interference wave n but also the spread signal ss is attenuated by the same amount. Further, the phase of the signal s4 input to the signal synthesizer 16 through the second signal path p2 by the phase shifter 15 is changed to that of the signal s2 input to the signal synthesizer 16 through the first path p1. The phase is shifted so that the phase is opposite to the phase. FIG. 2 (d) shows the frequency characteristics of the signal s 4 output from the phase shifter 15. As shown in FIG. 2 (d), the level of the narrowband interference wave n of the signal s4 matches the level of the narrowband interference wave n of the signal s2. The level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss remains unchanged at d0. As a result, the level of the spread signal of the signal s4 is lower by 2 to 6 dB than the spread signal of the signal s2.
[0034]
Then, the signal s2 passing through the first signal path p1 and the signal s4 passing through the second signal path p2 are synthesized by the signal synthesizer 16 on an equal basis. At this time, in the signals s2 and s4, the narrowband interference wave n is at the same level and the phases are opposite to each other, so that they completely cancel each other theoretically. At least low enough. On the other hand, the spread signal s2 of the signal s2 and the spread signal s4 of the signal s4 are different from each other in level by 2 to 6 dB. Therefore, even if the phases are opposite to each other, they are not completely canceled out, and a signal of a certain level remains. . For example, if the difference between d0 and d1 is 2 dB, the level of the spread signal ss of the signal s5 output from the signal synthesizer 16 is about 4.33 dB lower than the level of the spread signal ss of the signal s2, and d0 and d1 If the difference is 6 dB, the level is also about 1.25 dB lower. FIG. 2E shows the frequency characteristics of the signal s5 output from the signal synthesizer 16. As shown in FIG. 2 (e), the spread signal ss of the signal s5 remains at a level slightly lower than the spread signal s2 of the signal s2, but remains at the frequency where the narrowband interference wave n exists. There is no signal. In this way, the narrowband interference wave n is limited from the spread signal ss.
[0035]
Here, FIG. 3 shows a graph of a specific example of the input / output characteristics of signals in the first signal path p1 and the second signal path p2 of the narrowband interference wave limiting device 10. In FIG. 3, c1 is the input / output characteristic of the first signal path p1, c2 is the input / output characteristic of the second signal path p2, and c3 is the input / output characteristic of the entire narrowband interference wave limiting device 10 that combines the two. Is shown.
[0036]
First, in the first signal path p1, as shown by c1, not only the insertion loss of −9 dB exists for all levels of input, but also the saturation level of the magnetostatic wave filter 13 is set to −20 dBm. Therefore, the output level is saturated at −29 dBm with respect to the input level of −20 dBm or more. Further, in the second signal path p2, there is an insertion loss of −13 dB due to the attenuator 14 as indicated by c2. Then, by synthesizing them in reverse phase, the output level is greatly reduced to -46 dBm at one point of the input level of -16 dBm where c1 and c2 intersect.
[0037]
Then, as described with reference to FIG. 2, when a signal composed of the spread signal ss and the narrowband interference wave n as shown in the lower part of the graph is input, the narrowband interference wave as shown on the left side of the graph. It can be seen that a limited signal is obtained. As already described, the condition is that the input signal is previously subjected to amplification control so that the level of the narrowband interference wave n becomes −16 dBm.
[0038]
As described above, the narrowband interference wave limiting device 10 can greatly limit the level of the narrowband interference wave n mixed in the occupied frequency band of the spread signal ss. In addition, despite the use of the limiter-type magnetostatic wave filter 13 as the level limiting means, no large entrainment occurs unlike the conventional narrow-band interference wave limiting device 1, and the level limitation of the narrow-band interference wave does not occur. It is possible to prevent the quality of the spread signal from being deteriorated by performing.
[0039]
In the narrowband interference wave limiting device 10, the position where the phase shifter 15 is provided is not limited to the next stage of the attenuator 14, but the phase of the signal passing through the first signal path p1 and the second signal path p2 is determined. Any number of two signal paths may be provided as long as they can be out of phase with each other. Further, the phase shift amount of the phase shifter 15 is not necessarily set to 180 degrees, and two signals are considered in consideration of a phase shift in each part and wiring of the first signal path p1 and the second signal path p2. The value is determined so that the entire path is in reverse phase. Further, when the signal distributor 12 or the signal synthesizer 16 is used, such as a directional coupler, which has a function of shifting the phase itself, or the magnetostatic wave filter 13 has the directions of the input and output transducers reversed. In the case of using a device having a function of inverting the phase, for example, the phase shift amount is set in consideration of that amount. Therefore, depending on the conditions, a phase shifter as a single unit may be unnecessary.
[0040]
In the narrowband interference wave limiting device 10, an attenuator 14 is provided in the second signal path p 2 so that the levels of the narrowband interference waves of the two signals input to the signal synthesizer 16 coincide. Yes. However, for example, there is a function capable of distributing the level of the signal s3 to be lower than the level of the signal s1 to the signal distributor itself, such as a directional coupler, or the level of the signal s4 is assigned to the signal s2 to the signal synthesizer itself. If there is a function that can be synthesized below the level, a single attenuator may be unnecessary.
[0041]
Further, in the narrowband interference wave limiting device 10, an attenuator is provided only in the second signal path p 2, but the attenuator is adjusted as necessary, for example, by adjusting the level of the signal input to the magnetostatic wave filter 13. Any number of the two signal paths may be provided.
[0042]
FIG. 4 shows another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention. 4, parts that are the same as or equivalent to those in FIG. 1 are given the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted.
[0043]
In FIG. 4, a narrowband interference wave limiting device 20 includes an attenuator 21 and a limiter type magnetostatic wave filter 22 which is a level limiting unit between one output of the signal distributor 12 which is a signal distributing unit and the signal combiner 16. Are connected in series, and a limiter type magnetostatic wave filter 23 and a phase shifter 24 which are level limiting means are connected in series between the other output of the signal distributor 12 and the signal synthesizer 16. Among these, the signal path from the signal distributor 12 to the signal synthesizer 16 via the attenuator 21 and the magnetostatic wave filter 22 is the first signal path p3, and the signal is also transmitted via the magnetostatic wave filter 23 and the phase shifter 24. Let the path be a second signal path p4. The attenuator 21 and the magnetostatic wave filters 22 and 23 constitute a level difference creating means 25 having two signal paths inside. The phase shifter 24 and the signal synthesizer 16 constitute a signal synthesizer 26. The basic configurations of the magnetostatic wave filters 22 and 23 are basically the same as those of the limiter type magnetostatic wave filter 4 in the conventional narrowband interference wave limiting device 1 shown in FIG. 27, and have similar characteristics.
[0044]
Here, FIG. 5 shows the frequency characteristics of the signals flowing in the respective parts of the narrowband interference wave limiting device 20, and the operation of the narrowband interference wave limiting device 20 will be described using this together. In FIG. 5, the signal level on the vertical axis of the graph is displayed in dB.
[0045]
First, FIG. 5A shows the frequency characteristics of the signal s6 input to the input terminal 11 of the narrowband interference wave limiting device 20. As shown in FIG. 5A, a spread signal ss having a low level and spread over a wide band is input to the input terminal 11. A narrowband interference wave n having a higher level than the spread signal ss is mixed in the occupied frequency band of the spread signal ss. Here, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is d2.
[0046]
The signal s6 input to the input terminal 11 is divided into two equal parts by the signal distributor 12, and is output from one output as a signal s7 and from the other output as a signal s10. FIG. 5B shows the frequency characteristics of the signals s7 and s10. Note that in FIGS. 5B to 5F, indicating the symbols for the spread signal ss and the narrowband interference wave n makes the drawing complicated, so that the symbol display is omitted. In FIG. 5B, the level of the spread signal ss and the narrowband interference wave n is lowered by two, that is, at least 3 dB as a whole. However, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss remains unchanged at d2.
[0047]
Next, in the first signal path p 3, the signal s 7 is input to the attenuator 21. Since the attenuation amount of the attenuator 21 is set to 2 to 6 dB, both the spread signal ss and the narrowband interference wave n are attenuated and output as the signal s8. FIG. 5C shows the frequency characteristics of the signal s8 output from the attenuator 21. FIG. As shown in FIG. 5C, the signal s8 is attenuated as a whole, and the level difference between the spread signal ss and the narrowband interference wave n remains d2.
[0048]
The signal s8 output from the attenuator 21 is input to the magnetostatic wave filter 22. In the magnetostatic wave filter 22, the saturation level r is set to be slightly lower than the level of the narrowband interference wave n of the signal s8. Conversely, the signal s6 input to the signal distributor 12 has a variable amplification factor amplifier or the like so that the level of the narrowband interference wave n becomes slightly higher than the saturation level r when it is input to the magnetostatic wave filter 22. It is necessary to adjust the level in advance. In FIG. 5C, the saturation level r of the magnetostatic wave filter 22 is indicated by a one-dot chain line. The level difference between the saturation level r of the magnetostatic wave filter 22 and the spread signal ss is d3 which is smaller than d2.
[0049]
In the magnetostatic wave filter 22, the narrowband interference wave n is limited to the saturation level r and output. FIG. 5D shows the frequency characteristics of the signal s 9 output from the magnetostatic wave filter 22. As shown in FIG. 5D, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is d3 due to the level restriction of the narrowband interference wave n by the magnetostatic wave filter 22. At this time, since the level difference of the narrowband interference wave n limited by the magnetostatic wave filter 22 is relatively small with respect to the entire level of the narrowband interference wave n, the spread signal ss hardly involves. In FIG. 5 (d), the level of the spread signal ss is lower than that in FIG. 5 (c), but this is due to the insertion loss existing in the magnetostatic wave filter 22 regardless of the frequency.
[0050]
In the second signal path p 2, the signal s 10 is input to the magnetostatic wave filter 23. In FIG. 5B, the saturation level r of the magnetostatic wave filter 23 is indicated by a one-dot chain line. The saturation level of the magnetostatic wave filter 23 is set to the same value as that of the magnetostatic wave filter 22. However, the level of the narrowband interference wave n of the signal s10 is higher by the amount of attenuation of the attenuator 21 than the level of the narrowband interference wave n of the signal s8. Therefore, as shown in FIG. 5B, the level difference between the saturation level r of the magnetostatic wave filter 23 and the spread signal ss is d4 which is smaller than d3.
[0051]
In the magnetostatic wave filter 23, the narrowband interference wave n is limited to the saturation level r and output. FIG. 5 (e) shows the frequency characteristics of the signal s 11 output from the magnetostatic wave filter 23 and passed through the phase shifter 24. Since the phase shifter 24 only shifts the phase, there is no change in the frequency characteristic due to the phase shifter 24, and the frequency characteristic of the signal s 11 that has passed through the phase shifter 24 is the signal output from the magnetostatic wave filter 23. It is the same as the frequency characteristic. As shown in FIG. 5E, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is d4 due to the level restriction of the narrowband interference wave n by the magnetostatic wave filter 23. At this time, since the level difference of the narrowband interference wave n restricted by the magnetostatic wave filter 23 is relatively small with respect to the entire level of the narrowband interference wave n, the spread signal ss hardly involves any entrainment. Since the magnetostatic wave filters 22 and 23 have the same saturation level r, the levels of the narrowband interference waves n of the signals s9 and s11 also match. In FIG. 5 (e), the level of the spread signal ss is lower than that in FIG. 5 (b), but this is due to the insertion loss that exists in the magnetostatic wave filter 23 regardless of the frequency.
[0052]
The signal output from the magnetostatic wave filter 23 is input to the phase shifter 24, and the phase of the signal s9 input to the signal synthesizer 16 through the second signal path p2 by the phase shifter 24 is changed to the first phase shifter 24. The phase is shifted so as to be opposite to the phase of the signal s11 input to the signal synthesizer 16 through the path p1.
[0053]
Then, the signal s9 that has passed through the first signal path p3 and the signal s11 that has passed through the second signal path p4 are synthesized by the signal synthesizer 16 on an equal basis. At this time, in the signals s9 and s11, since the narrowband interference wave n is at the same level and the phases are opposite to each other, ideally they completely cancel each other. At least low enough. On the other hand, the spread signal ss of the signal s9 and the spread signal s11 of the signal s11 are different from each other in level by 2 to 6 dB. . For example, if the difference between d3 and d4 is 2 dB, the level of the spread signal ss of the signal s12 output from the signal synthesizer 16 is about 4.33 dB lower than the level of the spread signal ss of the signal s11. If the difference is 6 dB, the level is also about 1.25 dB lower. FIG. 5 (f) shows the frequency characteristics of the signal s 12 output from the signal synthesizer 16. As shown in FIG. 5 (f), although the spread signal ss remains after being slightly lowered in level, there is no signal of the frequency where the narrowband interference wave n exists. In this way, the narrowband interference wave n is limited from the spread signal ss.
[0054]
Here, FIG. 6 shows a graph of a specific example of the input / output characteristics of signals in the first signal path p3 and the second signal path p4 of the narrowband interference wave limiting device 20. In FIG. 6, c4 is the input / output characteristic of the first signal path p3, c5 is the input / output characteristic of the second signal path p4, and c6 is the input / output characteristic of the entire narrowband interference wave limiting device 20 that combines the two. Is shown.
[0055]
First, in the second signal path p4, as shown by c5, not only the insertion loss of −9 dB exists for all the input levels, but also the saturation level of the magnetostatic wave filter 23 is set to −20 dBm. Therefore, the output level is saturated at −29 dBm with respect to an input level of −20 dBm or more. Further, in the first signal path p3, since it is attenuated by about 4 dB by the attenuator 21, as shown by c4, there is not only an insertion loss of −13 dB, but also an input level of −16 dBm or more. The output level is saturated at -29 dBm. Then, by synthesizing them in opposite phases, the output level is greatly reduced to -46 dB at an input level equal to or higher than -16 dBm where c3 and c4 coincide. If this is compared with the input / output characteristics of the narrowband interference wave limiting device 10 shown in FIG. 3, the input level capable of removing the narrowband interference wave exists not only at one point but with a width.
[0056]
Similarly to the case described with reference to FIG. 5, when a signal composed of the spread signal ss and the narrowband interference wave n as shown in the lower part of the graph is input, the narrowband interference wave as shown on the left side of the graph. It can be seen that a limited signal is obtained.
[0057]
As described above, the narrowband interference wave limiting device 20 can greatly limit the level of the narrowband interference wave n mixed in the occupied frequency band of the spread signal ss. In addition, although the limiter-type magnetostatic wave filter 23 is used as the level limiting means, the large constriction does not occur unlike the conventional narrow band interference wave limiting device 1, and the level limitation of the narrow band interference wave is not caused. It is possible to prevent the quality of the spread signal from being deteriorated by performing. Furthermore, since the input level of the narrowband interference wave that can be removed is not limited to one point, the level of the narrowband interference wave included in the input signal cannot be followed by the amplification variable amplifier provided in the previous stage of the signal distributor. Even if the speed slightly changes, the ability to remove narrowband interference waves is not lost.
[0058]
In the narrowband interference wave limiting device 20, the position where the phase shifter 24 is provided is not limited to the next stage of the magnetostatic wave filter 23, but the phase of the signal passing through the first signal path p3 and the second signal path p4. Can be provided anywhere in the two signal paths as long as they can be out of phase with each other. In addition, the phase shift amount of the phase shifter 24 is not necessarily set to 180 degrees, and two phases are considered in consideration of a phase shift in each component and wiring of the first signal path p3 and the second signal path p4. The value is determined so that the entire signal path is in reverse phase. Further, when using a signal distributor 12 or a signal synthesizer 16 having a function of shifting the phase by itself, such as a directional coupler, or setting the direction of input and output transducers to the magnetostatic wave filters 22 and 23. When using a device having a function of inverting the phase by reversing each other, the phase shift amount is set in consideration of that amount. Therefore, depending on the conditions, a phase shifter as a single unit may be unnecessary.
[0059]
In the narrowband interference wave limiting device 20, an attenuator 21 is provided in the first signal path p3, and the levels of the narrowband interference waves of the two signals input to the two magnetostatic wave filters 22 and 23 are different. I am doing so. However, for example, if the signal distributor itself has a function capable of differentiating the level of the signal s7 and the level of the signal s10 like a directional coupler, a single attenuator may be unnecessary. is there.
[0060]
In the narrowband interference wave limiting device 20, the saturation levels of the magnetostatic wave filters 22 and 23 provided in the two signal paths of the level difference creating means 25 are equal, but the saturation levels of the two magnetostatic wave filters are set to 2 in advance. A thing different by -6 dB can also be used. For example, in the narrowband interference wave limiting device 20, if a magnetostatic wave filter 22 having a saturation level 2 to 6 dB higher than the magnetostatic wave filter 23 is used, the spread signal and the narrowband in the two signal paths can be obtained without the attenuator 21. The level difference of the interference wave can be made different. However, in this case, at the time of input to the signal synthesizer 16, in order to make the levels of the narrowband interference waves included in the signals passing through the two signal paths coincide, An attenuator having an attenuation of 2 to 6 dB is newly required. In this case, the same effect as that of the narrowband interference wave limiting device 20 can be obtained.
[0061]
Furthermore, in the narrowband interference wave limiting device 20, an attenuator is provided only in the first signal path p3. However, the attenuator is adjusted as necessary, for example, by adjusting the level of the signal input to the magnetostatic wave filter 23. Any number of the two signal paths may be provided.
[0062]
In the above two embodiments, as shown in the input / output characteristics of FIG. 3 and FIG. 6, the magnetostatic wave filter is saturated with respect to a certain input level, and the output level changes even when the input level becomes higher. I thought it was not. For example, if the magnetostatic wave mode is a volume retraction magnetostatic wave, the input / output characteristics of the magnetostatic wave filter described so far are exhibited. However, when the magnetostatic wave mode is a surface magnetostatic wave, the output level may gradually decrease as the input level increases after exceeding the saturation point.
[0063]
When the magnetostatic wave filter having such characteristics is used in the narrowband interference wave limiting device 20 shown in FIG. 4, the input / output characteristics of the narrowband interference wave limiting device 20 are as shown in FIG. Here, c7 is the input / output characteristic of the first signal path p3, c8 is the input / output characteristic of the second signal path p4, and c9 is the input / output characteristic of the entire narrowband interference wave limiting device 20 that combines them. Show. Thus, in the case of a magnetostatic wave filter in which the output level gradually decreases as the input level increases after exceeding the saturation point, the input / output characteristics of the two signal paths match only at one point. The input / output characteristics are similar to the input / output characteristics of the narrowband interference wave limiting device 10 shown in FIG. 1, and the level of the input signal that can remove the narrowband interference waves is limited to one point.
[0064]
FIG. 8 shows still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention. 8 is configured so that the same input / output characteristics as those of the narrowband interference wave limiting device 20 shown in FIG. 6 can be obtained even when the magnetostatic wave filter having the input / output characteristics as shown in FIG. 7 is used. ing. 8, parts that are the same as or equivalent to those in FIG. 4 are given the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted.
[0065]
In FIG. 8, the narrowband interference wave limiting device 30 is provided with an attenuator 31 between the magnetostatic wave filter 22 and the signal combiner 16 in the first signal path p3. The attenuator 31, the phase shifter 24, and the signal synthesizer 16 constitute a signal synthesizer 33.
[0066]
In the narrowband interference wave limiting device 30 configured in this way, the attenuator 31 changes the input / output characteristics of the first signal path p3 so that the output level is reduced by the amount of attenuation of the attenuator 31; In the saturation region of the magnetostatic wave filter 22, the input / output characteristics of the first signal path p 3 and the second signal path p 4 are substantially matched.
[0067]
FIG. 9 shows the input / output characteristics of the narrowband interference wave limiting device 30. Here, c10 represents the input / output characteristics of the first signal path p3, c11 represents the input / output characteristics of the second signal path p4, and c12 represents the combined input / output characteristics. As described above, since the input / output characteristics of the first signal path p3 are shifted toward the lower output level, the input / output characteristics of the two signal paths substantially coincide with each other in the region where the input level is −14 dBm or more. The input / output characteristics of the narrowband interference wave limiting device 20 shown in FIG. 5 are similar to each other, and the input level that can remove the narrowband interference wave exists with a width instead of a single point.
[0068]
As a result, the narrowband interference wave limiting device 30 can obtain the same effects as the narrowband interference wave limiting device 20.
[0069]
FIG. 10 shows still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention. 10, parts that are the same as or equivalent to those in FIG. 1 are given the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted.
[0070]
In FIG. 10, a narrowband interference wave limiting device 80 connects a limiter type magnetostatic wave filter 81 as a level limiting means between one output of the signal distributor 12 as a signal distributing means and the signal synthesizer 16. An enhancer type magnetostatic wave filter 82 as a level emphasis means is connected between the other output of the signal distributor 12 and the attenuator 14. Among these, the signal path from the signal distributor 12 to the signal synthesizer 16 via the magnetostatic wave filter 81 is the first signal path p5, and the signal is also transmitted via the magnetostatic wave filter 82, the attenuator 14, and the phase shifter 15. The path is a second signal path p6. The limiter type magnetostatic wave filter 81 and the enhancer type magnetostatic wave filter 82 constitute a level difference creating means 83 having two signal paths therein. The basic configuration of the magnetostatic wave filter 81 is basically the same as that of the limiter type magnetostatic wave filter 4 in the conventional narrowband interference wave limiting device 1 shown in FIG.
[0071]
Here, FIG. 11 shows a configuration of an enhancer type magnetostatic wave filter 82. In FIG. 11, parts that are the same as or equivalent to those in FIG. In FIG. 11, the magnetostatic wave filter 82 includes a single transducer 84 disposed on the YIG thin film 7. Here, one end of the transducer 84 is connected to the signal input terminal 84in, and the other end is connected to the signal output terminal 84out.
[0072]
In the magnetostatic wave filter 82 configured as described above, when a signal input from the signal input terminal 84in is applied to the transducer 84, a magnetostatic wave is excited in the YIG thin film 7. The excited magnetostatic wave is propagated in a direction away from the transducer 84 and attenuates and disappears. At this time, the magnetostatic wave excited from the transducer 84 is limited to a value equal to or lower than the saturation level of the magnetostatic wave filter 83, and the magnetostatic wave corresponding to a signal of a higher level is not excited. Therefore, a signal that has not been converted into a magnetostatic wave is output to the signal output terminal 84out. That is, the magnetostatic wave filter 82 suppresses a signal having an amplitude below its saturation level by converting it into a magnetostatic wave and attenuating it within the band, and as a result, a signal having a level above the saturation level is frequency-selectively selected. Has the ability to emphasize. In other words, it is possible to suppress a signal having a frequency lower than the saturation level of the magnetostatic wave filter 82 on the frequency axis, and conversely, to suppress a level of a signal having a frequency higher than the saturation level of the magnetostatic wave filter 82. As a result, a signal having a frequency equal to or higher than the saturation level is emphasized. In addition to the frequency selective level emphasis, the magnetostatic wave filter 82 also has an insertion loss over the entire band, and the entire frequency band is attenuated accordingly.
[0073]
Here, FIG. 12 shows the frequency characteristics of the signal flowing through each part of the narrowband interference wave limiting device 80, and FIG. 10 is used together to explain the operation of the narrowband interference wave limiting device 80. In FIG. 12, the signal level on the vertical axis of the graph is displayed in dB.
[0074]
First, FIG. 12A shows the frequency characteristics of the signal s13 input to the input terminal 11 of the narrowband interference wave limiting device 80. FIG. As shown in FIG. 12A, a spread signal ss having a low level and spread over a wide band is input to the input terminal 11. A narrowband interference wave n having a higher level than the spread signal ss is mixed in the occupied frequency band of the spread signal ss. Here, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is d5.
[0075]
The signal s13 input to the input terminal 11 is divided into two equal parts by the signal distributor 12, and is output from one output as the signal s14 and from the other output as the signal s16. FIG. 12B shows the frequency characteristics of the signals s14 and s16. Note that in FIGS. 12B to 12E, showing the symbols for the spread signal ss and the narrowband interference wave n makes the drawing complicated, so that the symbols are not shown. In FIG. 12 (b), the level of the spread signal ss and the narrowband interference wave n is lowered by two, that is, at least 3 dB. However, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss remains d5.
[0076]
Next, in the first signal path p 5, the signal s 14 is input to the limiter type magnetostatic wave filter 81. In the magnetostatic wave filter 81, the saturation level r is set to be slightly lower than the level of the narrowband interference wave n of the signal s14. In other words, the signal s13 input to the signal distributor 12 has a variable amplification factor amplifier or the like so that the level of the narrowband interference wave n becomes slightly higher than the saturation level r when it is input to the magnetostatic wave filter 81. It is necessary to adjust the level in advance. In FIG. 12B, the saturation level r of the magnetostatic wave filter 81 is indicated by a one-dot chain line. The level difference between the saturation level r of the magnetostatic wave filter 81 and the diffusion signal ss is d6 which is smaller than d5.
[0077]
In the magnetostatic wave filter 81, the narrowband interference wave n is limited to the saturation level r and output. FIG. 12C shows the frequency characteristics of the signal s15 output from the magnetostatic wave filter 81. FIG. As shown in FIG. 12C, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is d6 due to the level restriction of the narrowband interference wave n by the magnetostatic wave filter 81. At this time, since the level difference of the narrowband interference wave n limited by the magnetostatic wave filter 81 is relatively small with respect to the entire level of the narrowband interference wave n, the spread signal ss hardly involves any entrainment. In FIG. 12C, the level of the spread signal ss is lower than in FIG. 12B, but this is due to the insertion loss that exists in the magnetostatic wave filter 81 regardless of the frequency.
[0078]
In the second signal path p6, the signal s16 is input to the enhanced magnetostatic wave filter 82. In FIG. 12B, the saturation level r of the magnetostatic wave filter 82 is indicated by a one-dot chain line. Here, the saturation level r of the magnetostatic wave filter 82 is set to the same value as the saturation level r of the magnetostatic wave filter 81.
[0079]
In the magnetostatic wave filter 82, the spread signal ss whose level is equal to or lower than the saturation level r is suppressed and output. FIG. 5D shows the frequency characteristics of the signal s17 output from the magnetostatic wave filter 82. FIG. As shown in FIG. 12D, due to suppression of the spread signal ss by the magnetostatic wave filter 82, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is greater than d5 and greater than d6. At this time, since the level of the narrowband interference wave n higher than the saturation level r of the magnetostatic wave filter 82 is relatively small with respect to the overall level of the narrowband interference wave n, the spread signal ss hardly involves. In FIG. 12 (d), the level of the spread signal ss is lower than that in FIG. 12 (b), but this is due to the insertion loss that exists in the magnetostatic wave filter 82 regardless of the frequency.
[0080]
The signal s17 output from the magnetostatic wave filter 82 is input to the attenuator 14, and is attenuated so that the level of the narrowband interference wave n in the signal s17 matches the level of the narrowband interference wave n in the signal s15. FIG. 12 (e) shows the frequency characteristics of the signal s 18 output from the attenuator 14 and passed through the phase shifter 15. As shown in FIG. 12 (e), the signal s18 is totally attenuated by the attenuator 14, and the level of the narrowband interference wave n of the signal s18 matches the level of the narrowband interference wave of the signal s15. However, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss remains d7. Since the phase shifter 15 only shifts the phase, there is no change in the frequency characteristic due to the phase shifter 15, and the frequency characteristic of the signal s 18 that has passed through the phase shifter 15 is the frequency of the signal output from the attenuator 14. Same as characteristics.
[0081]
The signal s18 output from the attenuator 14 is input to the phase shifter 15, and the phase of the signal s18 input to the signal synthesizer 16 through the second signal path p6 by the phase shifter 15 is the first phase. The phase of the signal s15 input to the signal synthesizer 16 through the path p5 is shifted so as to be opposite in phase.
[0082]
The signal s15 passing through the first signal path p5 and the signal s18 passing through the second signal path p6 are synthesized by the signal synthesizer 16 on an equal basis. At this time, the signal s15 and the signal s18 ideally cancel each other completely because the narrowband interference wave n is at the same level and the phases are opposite to each other. At least low enough. On the other hand, since the spread signal ss of the signal s15 and the spread signal s18 of the signal s18 are greatly different from each other, even if the phases are opposite to each other, they hardly cancel each other, and the spread signal ss in the signal s15 is almost as it is. Is output at the level of. That is, the spread signal ss is less attenuated. FIG. 12 (f) shows the frequency characteristics of the signal s 19 output from the signal synthesizer 16. As shown in FIG. 12 (f), although the spread signal ss remains at almost the same level, the signal having the frequency in which the narrowband interference wave n was present disappears. In this way, the narrowband interference wave n is limited from the spread signal ss.
[0083]
As described above, the narrowband interference wave limiting device 80 can greatly limit the level of the narrowband interference wave n mixed in the occupied frequency band of the spread signal ss. In addition, although the limiter type magnetostatic wave filter 81 and the enhancer type magnetostatic wave filter 82 are used as the level limiting means and the level emphasizing means, large entrainment occurs as in the conventional narrow-band interference wave limiting device 1. Therefore, it is possible to prevent deterioration of the quality of the spread signal ss due to the level limitation of the narrowband interference wave n. Furthermore, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss in the two signal paths can be obtained by combining both without increasing the limit amount and enhancement amount of the narrowband interference wave n in the magnetostatic wave filters 81 and 82. growing. As a result, the level difference between the spread signals when combining the two becomes large, so that attenuation of the spread signal ss when limiting the narrowband interference wave n can be reduced.
[0084]
In the narrowband interference wave limiting device 80, the position where the phase shifter 15 is provided is not limited to the next stage of the attenuator 14, and the phase of the signal passing through the first signal path p5 and the second signal path p6 is determined. Any number of two signal paths may be provided as long as they can be out of phase with each other. In addition, the phase shift amount of the phase shifter 15 is not necessarily set to 180 degrees, and two signals are considered in consideration of a phase shift in each part and wiring of the first signal path p5 and the second signal path p6. The value is determined so that the entire path is in reverse phase. When the signal distributor 12 or the signal synthesizer 16 has a function of shifting the phase itself such as a directional coupler, or the magnetostatic wave filter 81 has the input and output transducers reversed in direction. When using a device that has the function of inverting the phase, for example, the phase shift amount is set in consideration of that, and a phase shifter as a single unit may be unnecessary depending on the conditions. It is what
[0085]
Further, in the narrowband interference wave limiting device 80, an attenuator 14 is provided in the second signal path p6 so that the levels of the narrowband interference waves of the two signals input to the signal synthesizer 16 match. Yes. However, for example, if the signal synthesizer itself has a function capable of combining the signal s18 by lowering the level of the signal s15, a single attenuator may be unnecessary.
[0086]
For example, depending on the conditions of the magnetostatic wave filter 81 and the magnetostatic wave filter 82, the level of the narrowband interference wave n included in the signal s15 may be higher than the level of the narrowband interference wave n included in the signal s17. In this case, an attenuator is inserted between the magnetostatic wave filter 81 and the signal synthesizer 16. That is, the attenuators provided in the two signal paths are used to match the levels of the narrowband interference waves n of the two signals input to the signal synthesizer 16, and the magnetostatic wave filter 81 and the magnetostatic wave filter are used. Any number of the two signal paths may be inserted as required, including the preceding stage 82.
[0087]
In the narrowband interference wave limiting device 80, the enhancer type magnetostatic wave filter 83 is used as the level emphasizing means. However, the present invention is not limited to this, and is disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 4-123502. Further, using level emphasizing means configured by combining limiter type magnetostatic wave filters (in this case, since the positions of the signal and the interference wave (noise) are reversed, they are called S / N enhancers). It does not matter.
[0088]
In each of the above-described embodiments, one limiter type magnetostatic wave filter is used as the level limiting unit in the two signal paths of the level difference creating unit. However, the level limiting unit includes a plurality of limiter type magnetostatic wave filters. You may comprise using.
[0089]
FIG. 13 shows another embodiment of the level limiting means. In FIG. 13, the level limiting means 40 is configured by connecting a limiter-type magnetostatic wave filter 41, an amplifier 42, a limiter-type magnetostatic wave filter 43, an amplifier 44, and a limiter-type magnetostatic wave filter 45 in series. Has been. Here, the saturation levels of the magnetostatic wave filters 41, 43, 45 are all equal.
[0090]
In the level limiting means 40 configured in this way, when a signal mixed with a narrowband interference wave is input into the occupied frequency band of the spread signal, the narrowband interference wave above the saturation level is first limited by the magnetostatic wave filter 41. The Next, the level of the narrowband interference wave in the signal is amplified by the amplifier 42 to a level slightly higher than the saturation level of the magnetostatic wave filter 43. Next, the magnetostatic wave filter 43 again restricts narrowband interference waves above the saturation level. Next, the level of the narrowband interference wave in the signal is amplified again by the amplifier 44 to a level slightly higher than the saturation level of the magnetostatic wave filter 45. Lastly, the magnetostatic wave filter 45 limits the narrowband interference wave above the saturation level. In other words, the level restriction of the narrowband interference wave is carried out little by little in three stages by the three magnetostatic wave filters 41, 43, 45.
[0091]
By performing the level restriction of the narrowband interference wave in three steps instead of at once, the level difference of the narrowband interference wave restricted by each magnetostatic wave filter can be further reduced. When the level difference of the narrowband interference wave limited by the magnetostatic wave filter becomes small, it means that the entrainment caused thereby becomes small. As a result, the occurrence of entrainment in the entire level limiting means 40 can be reduced.
[0092]
As described above, the level limiter is configured by connecting the three limiter type magnetostatic wave filters in series with the amplifier interposed therebetween, whereby the occurrence of the entanglement in the level limiter can be further reduced.
[0093]
FIG. 14 shows still another embodiment of the level limiting means. In FIG. 14, the level limiting means 50 is configured by connecting limiter type magnetostatic wave filters 51, 52, 53 in series. Here, it is assumed that the saturation levels of the magnetostatic wave filters 51, 52, and 53 are sequentially lowered.
[0094]
In the level limiting means 50 configured in this way, when a signal mixed with a narrowband interference wave is input to the occupied frequency band of the spread signal, the narrowband interference wave above the saturation level is first limited by the magnetostatic wave filter 51. The The level of the narrowband interference wave of the signal output at this time is set to be slightly higher than the saturation level of the magnetostatic wave filter 52. Next, the magnetostatic wave filter 52 limits the narrowband interference wave above the saturation level. The level of the narrowband interference wave of the signal output at this time is set to be slightly higher than the saturation level of the magnetostatic wave filter 53. Lastly, the magnetostatic wave filter 53 limits the narrowband interference wave above the saturation level. In other words, the level restriction of the narrowband interference wave is carried out little by little in three stages by the three magnetostatic wave filters 51, 52 and 53.
[0095]
By performing the level restriction of the narrowband interference wave in three steps instead of at once, the level difference of the narrowband interference wave restricted by each magnetostatic wave filter can be further reduced. When the level difference of the narrowband interference wave limited by the magnetostatic wave filter becomes small, it means that the entrainment caused thereby becomes small. As a result, the occurrence of entrainment in the entire level limiting means 50 can be reduced.
[0096]
As described above, the level limiting means is configured by connecting three magnetostatic wave filters having different saturation levels in series, so that the occurrence of entrainment in the level limiting means can be further reduced.
[0097]
In the above two level limiting means 40 and 50, three magnetostatic wave filters are used, but the same effect can be obtained even if two or more magnetostatic wave filters are used.
[0098]
In each of the above embodiments, the limiter type magnetostatic wave filter is used as the level limiting means, but the level limiting means may have another configuration.
[0099]
FIG. 15 shows still another embodiment of the level limiting means used in the narrowband interference wave limiting device of the present invention. In FIG. 15, the level limiting means 90 includes an input terminal 91, a signal distributor 92 as second signal distribution means connected to the input terminal 91, and a level difference connected to one output of the signal distributor 92. Limiter type magnetostatic wave filter 93 which is a changing means, attenuator 94 and phase shifter 95 connected in series to the other output of signal distributor 92, and both magnetostatic wave filter 93 and phase shifter 95 are connected. The signal synthesizer 96 and an output terminal 97 connected to the signal synthesizer 96 are configured. Here, the attenuator 94, the phase shifter 95, and the signal synthesizer 96 constitute second signal synthesis means 98. The basic configuration of the magnetostatic wave filter 93 is basically the same as the limiter type magnetostatic wave filter 4 in the conventional narrowband interference wave limiting device 1 shown in FIG. 27, and has similar characteristics.
[0100]
Here, FIG. 16 shows the frequency characteristics of the signal flowing through each part of the level limiting means 90, and the operation of the level limiting means 90 will be described using this together. In FIG. 16, the signal level on the vertical axis of the graph is displayed in dB.
[0101]
First, FIG. 16A shows the frequency characteristics of the signal s20 input from the input terminal 91 of the level limiting means 90. FIG. As shown in FIG. 16A, the input terminal 91 receives a spread signal ss having a low level and spread over a wide band. A narrowband interference wave n having a higher level than the spread signal ss is mixed in the occupied frequency band of the spread signal ss. Here, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is d8.
[0102]
The signal s20 input to the input terminal 91 is divided into two equal parts by a signal distributor 92 as second signal distribution means, and is output from one output as a signal s21 and from the other output as a signal s23. FIG. 16B shows the frequency characteristics of the signals s21 and s23. In FIGS. 16B to 16E, showing the symbols for the spread signal ss and the narrowband interference wave n makes the drawing complicated, so that the symbols are not shown. In FIG. 16B, the level of the spread signal ss and the narrowband interference wave n is divided by two, that is, at least 3 dB as a whole. However, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss remains unchanged at d8.
[0103]
The signal s21 is input to a limiter type magnetostatic wave filter 93 which is a level difference changing means. In the magnetostatic wave filter 93, the saturation level r is set to be slightly lower than the level of the narrowband interference wave n of the signal s21. In other words, the signal s20 input to the signal distributor 92 has a variable amplification factor amplifier or the like so that the level of the narrowband interference wave n becomes slightly higher than the saturation level r when it is input to the magnetostatic wave filter 93. It is necessary to adjust the level in advance. In FIG. 16B, the saturation level r of the magnetostatic wave filter 93 is indicated by a one-dot chain line. The level difference between the saturation level r of the magnetostatic wave filter 93 and the spread signal ss is d9 which is smaller than d8.
[0104]
In the magnetostatic wave filter 93, the narrowband interference wave n is limited to the saturation level r and output. FIG. 16C shows the frequency characteristics of the signal s22 output from the magnetostatic wave filter 93. FIG. As shown in FIG. 16C, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is d9 due to the level restriction of the narrowband interference wave n by the magnetostatic wave filter 93. At this time, since the level difference of the narrowband interference wave n limited by the magnetostatic wave filter 93 is relatively small with respect to the entire level of the narrowband interference wave n, the spread signal ss hardly involves. In FIG. 16C, the level of the spread signal ss is lower than in FIG. 16B, but this is due to the insertion loss that exists in the magnetostatic wave filter 93 regardless of the frequency. In this way, in the magnetostatic wave filter 93, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is changed between the input signal and the output signal.
[0105]
On the other hand, the signal s23 is input to the attenuator 94 so that the level of the narrowband interference wave n is slightly lower than the level of the narrowband interference wave n included in the signal s22, that is, the level of the narrowband interference wave and the spread signal. It is attenuated so that the level of the narrowband interference wave of the signal with the larger difference is slightly lower than the level of the narrowband interference wave with the smaller level difference between the narrowband interference signal and the spread signal. At this time, not only the narrowband interference wave n but also the spread signal ss is attenuated by the same amount. Further, the phase shifter 95 shifts the phase so that the phase is opposite to the phase of the signal s22. FIG. 16D shows the frequency characteristics of the signal s24 output from the phase shifter 95. FIG. As shown in FIG. 16D, the level of the narrowband interference wave n of the signal s24 is slightly lower than the level of the narrowband interference wave n of the signal s22. Note that the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss remains unchanged at d8. As a result, between the signal s22 and the signal s24, the level of the narrowband interference wave n is slightly lower in the signal s24 than in the signal s22, and the spread signal ss is less in the signal s24 than in the signal s22. The level is even lower than the case.
[0106]
Then, the signal s22 and the signal s24 are synthesized equally by the signal synthesizer 96. At this time, since the narrow band interference wave n of the signal s24 is slightly lower in level than the narrow band interference wave n of the signal s22 and the phases are opposite to each other, the narrow band interference wave n of the signal s22 is The signal s24 is attenuated by being partially canceled by the narrowband interference wave n. For example, if the level difference between the narrowband interference wave n of the signal s22 and the signal s24 is 2 dB, the level of the narrowband interference wave n of the combined signal s25 is about 4.33 dB from the level of the narrowband interference wave n of the signal s22. Lower.
[0107]
On the other hand, since the spread signal ss of the signal s24 has a lower level than the spread signal ss of the signal s22 and the phases are opposite to each other, the spread signal ss of the signal s22 is also partially due to the spread signal ss of the signal s24. It is attenuated by being canceled by. However, since the level of the spread signal ss of the signal s24 is lower than the level difference between the narrowband interference waves n with respect to the level of the spread signal ss of the signal s22, the spread signal s22 of the signal s22 is the narrowband interference wave n. Does not attenuate as much. For example, if the level difference between the spread signal ss of the signal s22 and the signal s24 is 6 dB, the level of the spread signal ss of the combined signal s25 is only about 1.25 dB lower than the level of the spread signal ss of the signal s3.
[0108]
As a result, the level difference between the narrowband interference wave n of the signal s25 and the spread signal ss becomes smaller than the level difference between the narrowband interference wave n of the signal s22 and the spread signal ss. FIG. 16 (e) shows the frequency characteristics of the signal s 25 output from the signal synthesizer 96. As shown in FIG. 16 (e), the level difference between the narrowband interference wave n of the signal s25 and the spread signal ss is reduced with respect to the level difference between the narrowband interference wave n of the signal s22 and the spread signal ss. However, the level of the spread signal ss of the signal s25 is not significantly attenuated with respect to the level of the spread signal ss of the signal s22. In this way, the level limiting means 90 limits the level of the narrowband interference wave n between the input signal and the output signal while keeping the attenuation of the spread signal small.
[0109]
Even the level limiting means configured in this way can be used in place of the limiter type magnetostatic wave filter in the narrowband interference wave limiting devices 10, 20, and 30.
[0110]
In the level limiting means 90, the limiter type magnetostatic wave filter 93 is used as the level changing means, but an enhancer type magnetostatic wave filter may be used as the level changing means. In that case, since the level difference between the narrowband interference wave and the spread signal is larger in the signal that has passed through the enhancer type magnetostatic wave filter, the level of the narrowband interference wave in the signal that passes through the attenuator 94 is of the enhancer type. It is necessary to attenuate the signal output from the magnetostatic wave filter so as to be slightly higher than the level of the narrowband interference wave of the signal.
[0111]
FIG. 17 shows still another embodiment of the level limiting means used in the narrowband interference wave limiting device of the present invention. In FIG. 17, parts that are the same as or equivalent to those in FIG.
[0112]
In FIG. 17, the level limiting unit 100 includes a signal distributor 101 as a second signal distributing unit between the input terminal 91 and the signal distributor 92, and the input terminal 91 is input to the signal distributor 101. One output of the signal distributor 101 is connected to the signal distributor 92. A signal synthesizer 104 as second signal synthesizer is also provided between the signal synthesizer 96 and the output terminal 97, and the output of the signal synthesizer 96 is connected to one input of the signal synthesizer 104. The output 104 is connected to the output terminal 97. An attenuator 102 and a phase shifter 103 are connected in series between the other output of the signal distributor 101 and the other input of the signal synthesizer 104. Here, the attenuator 102, the phase shifter 103, and the signal synthesizer 104 constitute a second signal synthesizer 105.
[0113]
Here, FIG. 18 shows the frequency characteristics of the signals flowing in each part of the level limiting means 100, and the operation of the level limiting means 100 will be described using this together. In FIG. 18, the signal level on the vertical axis of the graph is displayed in dB.
[0114]
First, FIG. 18A shows the frequency characteristics of the signal s26 input from the input terminal 91 of the level limiting means 100. FIG. As shown in FIG. 18A, a spread signal ss having a low level and spread over a wide band is input to the input terminal 91. A narrowband interference wave n having a higher level than the spread signal ss is mixed in the occupied frequency band of the spread signal ss. Here, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is d11.
[0115]
The signal s26 input to the input terminal 91 is divided into two equal parts by the signal distributor 101 which is the second signal distribution means, and is output from one output as the signal s20 and from the other output as the signal s27. FIG. 18B shows the frequency characteristics of the signals s20 and s27. Note that in FIGS. 18B to 18E, showing the symbols for the spread signal ss and the narrowband interference wave n makes the drawing complicated, and thus the symbols are not shown. In FIG. 18 (b), the spread signal ss and the narrowband interference wave n are leveled down by the amount equally divided, that is, at least 3 dB as a whole. However, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss remains unchanged at d11.
[0116]
The signal s20 is input to the signal distributor 92. Here, the configuration from the signal distributor 92 to the signal synthesizer 96 is the same as that of the level limiting means 90 shown in FIG. 15, and performs the same function. Therefore, in the signal s25 output from the signal synthesizer 96, the narrowband interference wave n is limited by a certain level. FIG. 18C shows the frequency characteristics of the signal s 25 output from the signal synthesizer 96. As shown in FIG. 18C, the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss is d12 smaller than d11.
[0117]
On the other hand, the signal s27 is input to the attenuator 102 and attenuated so that the level of the narrowband interference wave n is slightly lower than the level of the narrowband interference wave n included in the signal s25. At this time, not only the narrowband interference wave n but also the spread signal ss is attenuated by the same amount. Further, the phase shifter 103 performs phase shift so that the phase is opposite to the phase of the signal s25. FIG. 18D shows the frequency characteristics of the signal s 28 output from the phase shifter 103. As shown in FIG. 18D, the level of the narrowband interference wave n of the signal s28 is slightly lower than the level of the narrowband interference wave n of the signal s25. Note that the level difference between the narrowband interference wave n and the spread signal ss remains unchanged at d11. As a result, between the signal s25 and the signal s28, the level of the narrowband interference wave n is slightly lower in the signal s28 than in the signal s25, and the spread signal ss is less in the signal s28 than in the signal s25. The level is even lower than the case.
[0118]
Then, the signal s25 and the signal s28 are synthesized equally with each other in the signal synthesizer 104. At this time, the level of the narrowband interference wave n of the signal s28 is slightly lower than that of the narrowband interference wave n of the signal s25 and the phases are opposite to each other. The signal s28 is attenuated by being partially canceled by the narrowband interference wave n.
[0119]
On the other hand, since the spread signal ss of the signal s28 is lower in level than the spread signal ss of the signal s25 and the phases are opposite to each other, the spread signal ss of the signal s25 is also partially due to the spread signal ss of the signal s28. It is attenuated by being canceled by. However, since the level of the spread signal ss of the signal s28 is lower than the level difference between the narrowband interference waves n with respect to the level of the spread signal ss of the signal s25, the spread signal ss of the signal s25 is the narrowband interference wave n. Does not attenuate as much.
[0120]
As a result, the level difference between the narrowband interference wave n of the signal s29 and the spread signal ss is further smaller than the level difference between the narrowband interference wave n of the signal s25 and the spread signal ss. FIG. 18 (e) shows the frequency characteristics of the signal s 29 output from the signal synthesizer 104. As shown in FIG. 18E, the level difference between the narrowband interference wave n of the signal s29 and the spread signal ss is reduced with respect to the level difference between the narrowband interference wave n of the signal s25 and the spread signal ss. However, the level of the spread signal ss of the signal s29 is not significantly attenuated with respect to the level of the spread signal ss of the signal s25. In this way, in the level limiting means 100, the level of the narrowband interference wave n is limited between the input signal and the output signal while the attenuation of the spread signal is kept small.
[0121]
Here, the section from the signal distributor 92 to the signal synthesizer 96 in the level limiting means 100 functions in the same manner as the magnetostatic wave filter 93 which is the level difference changing means in the level limiting means 90 shown in FIG. Further, the signal distributor 101 and the signal synthesizing unit 105 function in the same manner as the signal distributor 92 and the signal synthesizing unit 98 in the level limiting unit 90. In other words, the level limiting means 100 is the same as the level limiting means 90 in which the signal distribution means and the signal synthesis means are doubled. As described above, in the level limiting unit 100, the signal distribution unit and the signal synthesis unit are overlapped so that the spread signal attenuation between the input signal and the output signal is kept small. The level of the band interference wave can be further limited as compared with the level limiting means 90.
[0122]
In the level limiting means 100, the signal distributing means and the signal synthesizing means are configured to overlap each other. However, the level restricting means 100 may be configured to overlap more than three. As the number of the portions increases, the level of the narrowband interference wave can be greatly limited.
[0123]
Further, in the level limiting means 100, the second signal distribution means portion is also doubled, but the second signal distribution means portion is one signal distribution regardless of how many layers are overlapped. It is also possible to use a configuration that distributes signals to two or more at the same time.
[0124]
In the level limiting means 90 and 100, the position where the phase shifters 95 and 103 are provided is not limited to the next stage of the attenuators 94 and 102, but the phases of the two signals input to the signal synthesizers 96 and 104 are changed. Any number can be provided anywhere in the circuit as long as they can be out of phase with each other. Further, the phase shift amount of the phase shifters 95 and 103 is not necessarily set to 180 degrees, and the value is determined so that the two signals input to the signal synthesizers 96 and 104 are in reverse phase as a whole. Is. When the signal distributors 92 and 101 and the signal synthesizers 96 and 104 are those having a function of shifting their phases, such as directional couplers, or the magnetostatic wave filter 93 has input and output transducers. When using a device having a function of inverting the phase by reversing the directions, the phase shift amount is set in consideration of that amount. Therefore, depending on the conditions, a phase shifter as a single unit may be unnecessary.
[0125]
Further, in the narrowband interference wave limiting devices 90 and 100, the attenuators 94 and 102 are provided before the phase shifters 95 and 103, and the narrowband interference waves of the two signals input to the signal synthesizers 96 and 104 are provided. I try to shift the level slightly. However, if the signal distributor or signal synthesizer itself has a function to distribute and synthesize signals at different levels, such as a directional coupler, a single attenuator may be unnecessary. It is.
[0126]
In the narrowband interference wave limiting devices 90 and 100, the attenuators 94 and 102 are provided in front of the phase shifters 95 and 103. However, any number of attenuators may be provided in the circuit as needed. There is nothing.
[0127]
Further, a plurality of level limiting means 90 and 100 may be connected in series like the level limiting means in which a plurality of magnetostatic wave filters shown in FIGS. 13 and 14 are connected in series. .
[0128]
If the level of the narrowband interference wave can be sufficiently limited by the level limiting means 90 or 100, only the level limiting means 90 or 100 can be used for narrowband interference without using the signal distribution means or the signal combining means. It can also be used as a wave limiting device.
[0129]
In the narrowband interference wave limiting device shown in each of the above embodiments, when narrowband interference waves having different levels are mixed in the occupied frequency band of the spread signal, only the narrowband interference wave of the maximum level There is a problem that other narrow-band interference waves remain unrestricted.
[0130]
In order to cope with this, FIG. 19 shows still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention. 19, parts that are the same as or equivalent to those in FIG. 1 are given the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted.
[0131]
In FIG. 19, the narrowband interference wave limiting device 60 includes a narrowband interference wave limiting block 64 including a signal distribution unit 61, a level difference generation unit 62, and a signal synthesis unit 63, a signal distribution unit 65, and a level difference generation unit 66. Between the input terminal 11 and the output terminal 17, a narrowband interference wave limiting block 68 including a signal combining unit 67, and a narrowband interference wave limiting block 72 including a signal distributing unit 69, a level difference creating unit 70, and a signal combining unit 71 are provided. Connected in series. Here, the narrowband interference wave limiting blocks 64, 68, 72 are the same as the signal distributor 12, the level difference creating means 18, and the signal synthesizing means 19, for example, as signal distributing means in the narrowband interference wave limiting device 10. is there. Although not shown in FIG. 19, an amplification factor variable amplifier is provided in front of each narrowband interference wave limiting block as necessary.
[0132]
In the narrowband interference wave limiting device 60 configured as described above, when a plurality of narrowband interference waves are mixed in the occupied frequency band of the spread signal, the narrowband having the highest level in the first narrowband interference wave limiting block 64 is used. The interference wave is limited, the next narrowband interference wave limiting block 68 limits the second highest level narrowband interference wave, and the last narrowband interference wave limiting block 72 limits the third highest level narrowband interference wave. Is limited. In this case, the fourth and subsequent narrowband interference waves remain unrestricted, but these are originally low-level, and by restricting the main narrowband interference waves, the quality of the spread signal is degraded to some extent. Can be prevented.
[0133]
In the narrowband interference wave limiting device 60, three narrowband interference wave limiting blocks are used. However, the same effect can be obtained by using two or more narrowband interference wave limiting blocks.
[0134]
By the way, in each of the embodiments described above, in order to efficiently limit the narrowband interference wave, it is necessary to amplify the level of the narrowband interference wave included in the spread signal to a certain level. In that case, the spread signal itself is amplified together with the narrowband interference wave. However, unlike the level of the spread signal, the level of the narrowband interference wave is not always fixed at a specific level, and usually varies depending on the situation. Therefore, amplifying narrowband interference waves having different levels depending on the situation to a certain level means that the level of the spread signal after amplification is not constant depending on the situation. As a result, for example, if the level of the narrowband interference wave is low, the amplification factor increases, so the level of the spread signal becomes high.If the level of the narrowband interference wave is high, the amplification factor decreases, so the level of the spread signal becomes Lower.
[0135]
In the narrowband interference wave limiting device as in each of the above embodiments, since the level of the spread signal is not involved in the restriction of the narrowband interference wave, if the level of the spread signal of the input signal is different, the output The level of the spread signal of the transmitted signal will also be different. And if the level of the spread signal output from the narrowband interference wave limiter differs depending on the situation, the input level may be insufficient or saturated in the subsequent demodulation circuit, and signal processing may not be possible There is.
[0136]
In order to cope with this, FIG. 20 shows still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention. 20, parts that are the same as or equivalent to those in FIG. 1 are given the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted.
[0137]
In FIG. 20, a first AGC (Automatic Gain Control) amplifier 111 and a signal distributor 112 are sequentially connected between the input terminal 11 of the narrowband interference wave limiting device 110 and the signal distributor (signal distributor) 12. ing. One output of the signal distributor 112 is connected to the signal distributor 12, and the other output is connected to the voltage converter 114 via the detection circuit 113. The output of the voltage conversion means 114 is connected to the control terminal of the first AGC amplifier 111.
[0138]
Further, a second AGC amplifier 115 and a signal distributor 116 are connected in order between the signal synthesis means 19 and the output terminal 17. One output of the signal distributor 116 is connected to the output terminal 17, and the other output is connected to the voltage conversion means 118 via the detection circuit 117. The output of the voltage conversion means 118 is connected to the control terminal of the second AGC amplifier 115.
[0139]
In the narrowband interference wave limiting device 110 configured as described above, first, the detector 113 detects the level of the narrowband interference wave included in the spread signal input from the input terminal 11. The level of the narrowband interference wave of the spread signal input to the signal distribution unit 12 is fed back to the control terminal of the first AGC amplifier 111 via the voltage conversion unit 114. Is kept constant.
[0140]
Next, the detector 117 detects the level of the spread signal from which the narrowband interference wave has been removed. The level of the spread signal output from the output terminal 17 is made constant by feeding back the level of the detected spread signal to the control terminal of the second AGC amplifier 115 via the voltage conversion means 118.
[0141]
As described above, the first AGC amplifier 111 for making the level of the narrowband interference wave constant is provided at the front stage of the signal distribution unit 12 and the level of the spread signal is made constant at the rear stage of the signal synthesis unit 19. By providing the second AGC amplifier 115, the level of the spread signal output from the narrowband interference wave limiting device 110 can be made constant, and problems in the demodulation circuit can be eliminated.
[0142]
By the way, in the narrow band interference wave limiting device 110 described above, there is a possibility that the narrow band interference wave cannot always be completely limited and remains. In addition, when multiple levels of narrowband interference waves with different levels are mixed in the spread signal, only the narrowband interference wave with the highest level is limited, and other narrowband interference waves may remain. There is. In such a case, since the level of the spread signal including the narrowband interference wave is detected by the detector 117, the level of the spread signal cannot be detected accurately, and the spread by the second AGC amplifier 115 is not possible. The signal level cannot be stabilized. As a result, there is a possibility that the level of the spread signal output from the output terminal 17 cannot be made constant.
[0143]
In order to cope with this, FIG. 21 shows still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention. In FIG. 21, the same or equivalent parts as in FIG.
[0144]
In FIG. 21, only the second AGC amplifier 121 is connected between the signal combining unit 19 and the output terminal 17 of the narrowband interference wave limiting device 120. The output of the voltage conversion means 114 is connected not only to the control terminal of the first AGC amplifier 111 but also to the control terminal of the second AGC amplifier 121.
[0145]
Here, the second AGC amplifier 121 is an AGC amplifier having an amplification characteristic opposite to that of the first AGC amplifier 111. That is, when the output of the voltage conversion means 114 increases and the amplification factor of the first AGC amplifier 111 increases, the amplification factor of the second AGC amplifier 121 decreases conversely. On the other hand, when the output of the voltage conversion means 114 is reduced and the amplification factor of the first AGC amplifier 111 is reduced, the amplification factor of the second AGC amplifier 121 is increased. In this way, the sum of the amplification factors of the first AGC amplifier 111 and the second AGC amplifier 121 is controlled to be constant.
[0146]
In the narrowband interference wave limiting device 120 configured as described above, the amplification factor of the second AGC amplifier 121 is linked to the amplification factor of the first AGC amplifier 111, that is, the amplification factor of the first AGC amplifier 111. Has been determined from. Moreover, the sum of the amplification factor of the first AGC amplifier 111 and the amplification factor of the second AGC amplifier 121 is constant. Therefore, even if a narrowband interference wave remains in the spread signal output from the signal synthesizing means 19, the level of the spread signal can be made constant without being affected by it.
[0147]
Further, since the level of the spread signal is not detected at the stage where the level of the spread signal is made constant, there is also an advantage that the gain control of the second AGC amplifier 121 becomes faster.
[0148]
FIG. 22 shows still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention. In FIG. 22, the same or equivalent parts as in FIG.
[0149]
In FIG. 22, a second AGC amplifier 131 is connected between the signal combining unit 19 and the output terminal 17 of the narrowband interference wave limiting device 130. The output of the voltage conversion means 114 is connected not only to the control terminal of the first AGC amplifier 111 but also to the control terminal of the second AGC amplifier 131 via the voltage conversion means 132.
[0150]
Here, the voltage conversion unit 132 has a function of inverting and outputting the input voltage with a certain level as a reference. That is, when the voltage input to the voltage conversion unit 132 increases, the voltage output from the voltage conversion unit 132 is conversely decreased. Therefore, the second AGC amplifier 131 may be an AGC amplifier having the same amplification characteristic as that of the first AGC amplifier 111. In this way, the sum of the amplification factors of the first AGC amplifier 111 and the second AGC amplifier 131 is controlled to be constant.
[0151]
Also in the narrowband interference wave limiting device 130 configured in this way, the amplification factor of the second AGC amplifier 131 is linked to the amplification factor of the first AGC amplifier 111, and the sum is constant. Therefore, even if a narrowband interference wave remains in the spread signal output from the signal synthesizing unit 19, the level of the spread signal can be made constant without being affected by it.
[0152]
In addition, since it is not necessary to prepare an AGC amplifier having the reverse amplification characteristic as the second AGC amplifier, two AGC amplifiers having the same characteristic can be used, and the cost can be reduced.
[0153]
FIG. 23 shows still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention. In FIG. 23, parts that are the same as or equivalent to those in FIG.
[0154]
In FIG. 23, a second AGC amplifier 141 is connected between the signal synthesizing means 19 and the output terminal 17 of the narrowband interference wave limiting device 140. The output of the detector 113 is connected not only to the voltage conversion means 114 but also to the voltage conversion means 142. Further, the output of the voltage conversion means 142 is connected to the control terminal of the second AGC amplifier 141.
[0155]
Here, the voltage conversion unit 142 converts the signal input from the detector 113 into a voltage and controls the amplification factor of the second AGC amplifier 141. The sum of the amplification factors of the first AGC amplifier 111 and the second AGC amplifier 141 is controlled to be constant.
[0156]
Also in the narrowband interference wave limiting device 140 configured as described above, the amplification factor of the second AGC amplifier 141 is linked to the amplification factor of the first AGC amplifier 111, and the sum thereof is constant. Therefore, even if a narrowband interference wave remains in the spread signal output from the signal synthesizing unit 19, the level of the spread signal can be made constant without being affected by it.
[0157]
FIG. 24 shows still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention. In FIG. 24, parts that are the same as or equivalent to those in FIG.
[0158]
In FIG. 24, a second AGC amplifier 151 is connected between the signal synthesizing unit 19 and the output terminal 17 of the narrowband interference wave limiting device 150. The output of the detector 113 is connected to the microprocessor 153 via the A / D converter 152. The microprocessor 153 has two outputs, one output is connected to the control terminal of the first AGC amplifier 111 via the D / A converter 154, and the other output is connected via the D / A converter 155. It is connected to the control terminal of the second AGC amplifier 151.
[0159]
In the narrowband interference wave limiting device 150 configured as described above, the level of the narrowband interference wave detected by the detector 113 is once converted into a digital signal by the A / D converter 152 and input to the microprocessor 153. Then, this is subjected to signal processing to generate control signals for the first AGC amplifier 111 and the second AGC amplifier 151, which are converted into analog signals by the D / A converter 154 and the D / A converter 155, respectively. Then, the gain is input to the first AGC amplifier 111 and the second AGC amplifier 151 to control the amplification factor. As described above, in order to control the first AGC amplifier 111 and the second AGC amplifier 151 by digital processing via the microprocessor, amplification with respect to changes in the control signals of the first AGC amplifier and the second AGC amplifier is performed. Even if the rate change is not necessarily linear, these can be corrected and the sum of the amplification factors of both can be kept constant with high accuracy.
[0160]
In the above-described narrowband interference wave limiting devices 110, 120, 130, 140, and 150, the first and second AGC amplifiers are provided based on the configuration of the narrowband interference wave limiting device 10 shown in FIG. Although the configuration has been described, the first and second configurations based on any of the narrowband interference wave limiting devices 20, 30, 80, 90, 100, and 60 shown in FIGS. A configuration in which a second AGC amplifier is provided may be used, and the same operational effects as those of the narrowband interference wave limiting devices 110, 120, 130, 140, and 150 are achieved.
[0161]
FIG. 25 shows an embodiment of the communication apparatus of the present invention. A communication device 70 shown in FIG. 25 is a receiving unit of a spread spectrum communication device, and includes an antenna 71, a bandpass filter 72, an amplifier 73, and the narrowband interference wave limiting device of the present invention shown in FIG. 10, a despreader 74, a demodulator 75, and a signal processing circuit 76. Here, the antenna 71 is connected to the narrowband interference wave limiting device 10 via a bandpass filter 72 and an amplifier 73 in order, and the narrowband interference wave limiting device 10 performs signal processing via a despreader 74 and a demodulator 75 in order. The circuit 75 is connected.
[0162]
In the communication apparatus 70 configured as described above, the spread signal received by the antenna 71 is subjected to removal of unnecessary frequency signals by the band pass filter 72, amplified by the amplifier 73, and input to the narrowband interference wave limiting apparatus 10. Is done. In the narrowband interference wave limiting device 10, narrowband interference waves mixed in the occupied frequency band of the spread signal are limited. The signal in which the narrowband interference wave is limited is despread by the despreader 74, demodulated by the demodulator 75, signal processed by the signal processing circuit 76, and output as, for example, an audio signal. The communication device 70 is omitted because it is not a main part of the invention, but in practice, the frequency of received signals is often converted by connecting a mixer and a local oscillator at an appropriate position as required. .
[0163]
As described above, by configuring the communication device 70 using the narrowband interference wave limiting device 10 of the present invention, the narrowband interference wave mixed in the occupied band of the spread spectrum signal is reduced in the state of being involved. The communication quality of the communication device 70 can be prevented from being deteriorated.
[0164]
Although the narrowband interference wave limiting device 10 is used in the communication device 70, the narrowband interference wave limiting devices 20, 30, 60, 80, 90, 100, 110, 120, 30, 140, 150 may be used. It does not matter and has the same effect.
[0165]
【The invention's effect】
According to the narrowband interference wave limiting device of the present invention, the signal distribution means for distributing the input signal into two, and the level difference between the narrowband interference wave and the spread signal included in the two distributed signals are obtained. Level difference creating means for making different from each other, and signal synthesizing means for synthesizing two signals having different level differences between the narrowband interference wave and the spread signal by matching the levels of the narrowband interference wave and inverting the phase with each other. In addition, the level difference creating means has two signal paths, and one of them is provided with a level limiting means for selectively limiting a signal of a level above a certain level, so that it is included in the occupied frequency band of the spread signal. Narrowband interference waves that are transmitted can be limited, and deterioration of the quality of the spread signal can be prevented.
[0166]
Further, the level difference creating means has two signal paths, and both of the signal paths are provided with level limiting means for selectively limiting a signal of a level above a certain level, so that the narrowing included in the input signal is included. Even if the level of the band interference wave slightly changes, the ability to limit the narrow band interference wave can be prevented from being lost.
[0167]
Further, the level difference creating means has two signal paths, one of the two signal paths is provided with a level limiting means for selectively limiting a signal of a certain level or higher and a signal of a certain level or higher is provided on the other. By providing level emphasizing means for selectively emphasizing the frequency band, attenuation of the spread signal when limiting the narrowband interference wave can be reduced.
[0168]
Further, even if a limiter type or enhancer type magnetostatic wave filter is used as the level limiting unit or the level emphasizing unit, the entrainment can be reduced. Further, the level limiting means includes a second signal distribution means for distributing the input signal into two or more signals, and a level difference between one narrowband interference wave of the signal output from the second signal distribution means and the spread signal. Level difference changing means for making the input signal different from each other, another one of the signal output from the level difference changing means and the signal output from the second signal distribution means, a narrowband interference wave and a spread signal The narrowband interference signal level of the signal with the larger level difference is slightly lower than the narrowband interference signal level with the smaller level difference between the narrowband interference signal and the spread signal, and the phases are combined with each other in reverse phase. Even if the second signal synthesizing unit is used, it is possible to reduce the attenuation of the spread signal and reduce the entrainment. In addition, it is possible to further reduce the entrainment by configuring the level limiting means in multiple stages.
[0169]
Further, by configuring the signal distribution means, the level difference creating means, and the signal combining means as one narrowband interference wave limiting block, and connecting a plurality of narrowband interference wave limiting blocks in series, a plurality of levels can be obtained. Different narrowband interference waves can be limited.
[0170]
In addition, a first AGC amplifier for making the level of the narrowband interference wave constant is provided at the front stage of the signal distribution means, and a second for making the level of the spread signal constant at the rear stage of the signal synthesis means. By providing the AGC amplifier, the level of the spread signal output from the narrowband interference wave limiting device can be made constant, and inconveniences in the demodulation circuit can be eliminated.
[0171]
Further, the amplification factor in the second AGC amplifier is determined from the amplification factor in the first AGC amplifier, and the sum of the amplification factor in the first AGC amplifier and the amplification factor in the second AGC amplifier is made constant. Thus, even if a narrowband interference wave remains in the signal output from the signal synthesis means, the level of the spread signal can be made constant without being affected by it. Further, since the level of the spread signal is not detected at the stage where the level of the spread signal is made constant, there is an advantage that the amplification factor control of the second AGC amplifier becomes high speed.
[0172]
In the communication apparatus of the present invention, the degradation of communication quality can be reduced by using the narrowband interference wave limiting apparatus of the present invention.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a block diagram showing an embodiment of a narrowband interference wave limiting device of the present invention.
FIG. 2 is a diagram showing frequency characteristics of signals in each part of the narrowband interference wave limiting device in FIG. 1;
FIG. 3 is a diagram illustrating input / output characteristics of the narrowband interference wave limiting device of FIG. 1;
FIG. 4 is a block diagram showing another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention.
5 is a diagram showing frequency characteristics of signals in each part of the narrowband interference wave limiting device in FIG. 4;
6 is a diagram showing input / output characteristics of the narrowband interference wave limiting device of FIG. 4;
7 is a diagram illustrating input / output characteristics of a modified example of the narrowband interference wave limiting device of FIG. 4;
FIG. 8 is a block diagram showing still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention.
9 is a diagram showing input / output characteristics of the narrowband interference wave limiting device of FIG. 8;
FIG. 10 is a block diagram showing still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention.
11 is a perspective view showing a configuration of an enhancer type magnetostatic wave filter used in the narrowband interference wave limiting device of FIG.
12 is a diagram illustrating frequency characteristics of a signal in each part of the narrowband interference wave limiting device in FIG. 10;
FIG. 13 is a block diagram showing another embodiment of level limiting means used in the narrowband interference wave limiting device of the present invention.
FIG. 14 is a block diagram showing still another embodiment of level limiting means used in the narrowband interference wave limiting device of the present invention.
FIG. 15 is a block diagram showing still another embodiment of the level limiting means used in the narrowband interference wave limiting means of the present invention.
16 is a diagram showing frequency characteristics of signals in each part of the level limiting means in FIG. 16;
FIG. 17 is a block diagram showing still another embodiment of the level limiting means used in the narrowband interference wave limiting means of the present invention.
18 is a diagram showing frequency characteristics of signals in each part of the level limiting means in FIG.
FIG. 19 is a block diagram showing still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention.
FIG. 20 is a block diagram showing still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention.
FIG. 21 is a block diagram showing still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention.
FIG. 22 is a block diagram showing still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention.
FIG. 23 is a block diagram showing still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention.
FIG. 24 is a block diagram showing still another embodiment of the narrowband interference wave limiting device of the present invention.
FIG. 25 is a block diagram showing an embodiment of a communication apparatus of the present invention.
FIG. 26 is a block diagram showing a conventional narrowband interference wave limiting device.
27 is a perspective view showing a configuration of a limiter-type magnetostatic wave filter used in the narrowband interference wave limiting device of FIG. 26. FIG.
[Explanation of symbols]
10, 20, 30, 60, 80, 110, 120, 130, 140, 150 ... narrowband interference wave limiting device
11, 91 ... Input terminal
12, 92, 101, 112, 116 ... signal distributor
13, 22, 23, 81, 93 ... Limiter type magnetostatic wave filter
14, 21, 31, 94, 102 ... attenuator
15, 24, 95, 103 ... phase shifter
16, 96, 104 ... signal synthesizer
17, 97 ... Output terminal
18, 25, 32, 83 ... level difference creating means
19, 26, 33, 105 ... signal synthesis means
40, 50, 90, 100 ... Level limiting means
64, 68, 72 ... Narrowband interference wave limiting block
70: Communication device
82 ... Enhancer type magnetostatic wave filter
111: First AGC amplifier
115, 121, 131, 141, 151 ... second AGC amplifier
113, 117 ... detector
114, 118, 132, 142 ... voltage converter
152 ... A / D converter
153 ... Microprocessor
154, 155 ... D / A converter
s0, s1, s2, s3, s4, s5, s6, s7, s8, s9, s10, s11, s12, s13, s14, s15, s16, s17, s18, s19 ... signal
p1, p3, p5 ... first signal path
p2, p4, p6 ... second signal path

Claims

Signal distribution means for distributing the input signal into two;
Level difference creating means for making the level difference between the narrowband interference wave and the spread signal included in the two signals output from the signal distributing means different from each other;
Signal synthesizing means for synthesizing the two signals output from the level difference creating means so that the levels of the narrowband interference waves coincide with each other and the phases are opposite to each other;
The level difference creating means has two signal paths, and has a level limiting means for frequency-selectively limiting a signal of a certain level or more to one of the two signal paths ,
The level limiting means is a second signal distributing means for distributing the input signal into two or more signals, and a level difference between one narrowband interference wave of the signal output from the second signal distributing means and the spread signal Level difference changing means for making the input signal different from each other, another one of the signal output from the level difference changing means and the signal output from the second signal distribution means as a narrowband interference wave The level of the narrowband interference wave of the signal with the larger difference in the level of the spread signal is made slightly lower than the level of the narrowband interference wave with the smaller level difference between the narrowband interference signal and the spread signal, and the phases are reversed. A narrowband interference wave limiting device comprising second signal combining means for combining .

Signal distribution means for distributing the input signal into two;
Level difference creating means for making the level difference between the narrowband interference wave and the spread signal included in the two signals output from the signal distributing means different from each other;
Signal synthesizing means for synthesizing the two signals output from the level difference creating means so that the levels of the narrowband interference waves coincide with each other and the phases are opposite to each other;
The level difference creating means has two signal paths, and has a level limiting means for frequency-selectively limiting a signal of a certain level or more to both of the two signal paths ,
The level limiting means is a second signal distributing means for distributing the input signal into two or more signals, and a level difference between one narrowband interference wave of the signal output from the second signal distributing means and the spread signal Level difference changing means for making the input signal different from each other, another one of the signal output from the level difference changing means and the signal output from the second signal distribution means as a narrowband interference wave The level of the narrowband interference wave of the signal with the larger difference in the level of the spread signal is made slightly lower than the level of the narrowband interference wave with the smaller level difference between the narrowband interference signal and the spread signal, and the phases are reversed. A narrowband interference wave limiting device comprising second signal combining means for combining .

Signal distribution means for distributing the input signal into two;
Level difference creating means for making the level difference between the narrowband interference wave and the spread signal included in the two signals output from the signal distributing means different from each other;
Signal synthesizing means for synthesizing the two signals output from the level difference creating means so that the levels of the narrowband interference waves coincide with each other and the phases are opposite to each other;
The level difference creating means has two signal paths, and has a level limiting means for frequency-selectively restricting a signal of a certain level or higher in one of the two signal paths, and the other of the two signal paths. A level emphasizing means for frequency-selectively emphasizing a signal of a certain level or more ,
The level limiting means is a second signal distributing means for distributing the input signal into two or more signals, and a level difference between one narrowband interference wave of the signal output from the second signal distributing means and the spread signal Level difference changing means for making the input signal different from each other, another one of the signal output from the level difference changing means and the signal output from the second signal distribution means as a narrowband interference wave The level of the narrowband interference wave of the signal with the larger difference in the level of the spread signal is made slightly lower than the level of the narrowband interference wave with the smaller level difference between the narrowband interference signal and the spread signal, and the phases are reversed. A narrowband interference wave limiting device comprising second signal combining means for combining .

The narrow-band interference wave limiting device according to claim 3, wherein the level emphasizing means is configured using a magnetostatic wave filter.

The narrow band interference wave limiting device according to claim 3 or 4, wherein a plurality of said level emphasis means are connected in series.

The narrow-band interference wave limiting device according to claim 1, wherein the level difference changing unit is configured using a magnetostatic wave filter.

7. The narrowband interference wave limiting device according to claim 1, wherein the level limiting means is configured using a magnetostatic wave filter.

The narrow-band interference wave limiting device according to any one of claims 1 to 7, wherein a plurality of the level limiting means are connected in series.

The signal distribution unit, the level difference generation unit, and the signal synthesis unit are used as one narrowband interference wave limiting block, and a plurality of the narrowband interference wave limiting blocks are connected in series. The narrowband interference wave limiting device according to any one of 1 to 8.

A first AGC amplifier for making the level of the narrowband interference wave constant is provided in the front stage of the signal distribution means, and a first AGC amplifier for making the level of the spread signal constant in the subsequent stage of the signal synthesis means. 10. The narrow band interference wave limiting device according to claim 1, wherein two AGC amplifiers are provided.

The narrowband interference wave limiting device according to claim 10, wherein the amplification factor of the second AGC amplifier is determined from the amplification factor of the first AGC amplifier.

The narrowband interference wave limiting device according to claim 11, wherein the sum of the amplification factor of the first AGC amplifier and the amplification factor of the second AGC amplifier is constant.

A communication device using the narrowband interference wave limiting device according to claim 1.