JP4436223B2

JP4436223B2 - Air conditioner and operation method thereof

Info

Publication number: JP4436223B2
Application number: JP2004295395A
Authority: JP
Inventors: 泰士長谷川; 憲治上田; 大輔久保井; 雅彦熊谷; 勝久山口; 徹松田; 和善佐野
Original assignee: Kansai Electric Power Co Inc; Tokyo Electric Power Co Inc; Chubu Electric Power Co Inc; Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Kansai Electric Power Co Inc; Chubu Electric Power Co Inc; Mitsubishi Heavy Industries Ltd; Tokyo Electric Power Co Holdings Inc
Priority date: 2004-10-07
Filing date: 2004-10-07
Publication date: 2010-03-24
Anticipated expiration: 2024-10-07
Also published as: JP2006105542A

Description

本発明は、空気熱交換器に水を散布する散水手段を備えた空気調和装置およびその運転方法に関するものである。 The present invention relates to an air conditioner including a watering means for spraying water on an air heat exchanger, and an operation method thereof.

従来より、空気調和装置の室外ユニットに設けられた空気熱交換器に水を散布する散水装置を備えたものが知られている（例えば特許文献１参照）。
この散水装置は、冷房運転時において凝縮器として用いられる空気熱交換器に、水を散布することによって冷媒の凝縮圧力を低下させて冷凍機の性能を向上させるものである。 DESCRIPTION OF RELATED ART Conventionally, what was equipped with the watering apparatus which spreads water to the air heat exchanger provided in the outdoor unit of the air conditioning apparatus is known (for example, refer patent document 1).
This watering device improves the performance of the refrigerator by reducing the condensation pressure of the refrigerant by spraying water on an air heat exchanger used as a condenser during cooling operation.

特開２０００−２０５６６５号公報（第４頁、図１）JP 2000-205665 A (page 4, FIG. 1)

このような空気熱交換器は、伝熱性能の確保のためにアルミ合金等の金属部材が使用されている。このような金属部材に水を散布すると、金属部材が腐蝕する。
また、散布水が循環水として使用されると、散布水の蒸発が進行するにつれて散布水に含まれるシリカやカルシウムが濃縮する。このように濃縮したシリカやカルシウムがスケールとして金属部材表面に付着して伝熱性能を阻害する。
また、空気中に含まれるＳＯｘやＮＯｘが散布水中に取り込まれ、酸として濃縮して金属部材をさらに腐蝕させるという問題がある。 In such an air heat exchanger, a metal member such as an aluminum alloy is used to ensure heat transfer performance. When water is sprayed on such a metal member, the metal member is corroded.
Further, when the spray water is used as circulating water, silica and calcium contained in the spray water concentrate as the spray water evaporates. Silica and calcium thus concentrated adhere to the surface of the metal member as a scale and hinder heat transfer performance.
In addition, there is a problem that SOx and NOx contained in the air are taken into the spray water and concentrated as acid to further corrode the metal member.

このような循環水の濃縮を回避するために、循環する散布水を排出（ブロー）して、循環水を入れ替える方法がある。循環水を入れ替えるタイミングとしては、例えば、保有水の電気伝導率を計測し、この計測値が所定以上となった時点を採用している。
しかし、このブローの間隔については特に考慮されておらず、任意に決めた一定間隔でブローするのが一般的である。このように任意の間隔でブローを行うと、ある場合には間隔が長すぎてシリカや酸等の濃縮が過度に進行してしまうことがある。一方、ブローの間隔が短い場合には、循環水中に添加した水処理用の薬液を無駄に廃棄してしまうことになり、コストの上で好ましくない。 In order to avoid such concentration of circulating water, there is a method in which circulating water is discharged (blowed) and the circulating water is replaced. As the timing of replacing the circulating water, for example, the electrical conductivity of the retained water is measured, and the time when this measured value is equal to or greater than a predetermined value is adopted.
However, this blow interval is not particularly taken into consideration, and it is general to blow at a fixed interval determined arbitrarily. When blowing is performed at an arbitrary interval in this way, in some cases, the interval is too long, and the concentration of silica, acid, etc. may proceed excessively. On the other hand, when the interval between blows is short, the chemical for water treatment added to the circulating water is wasted, which is not preferable in terms of cost.

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、空気熱交換器に散布される循環水の排出を適切な間隔で行い、循環水の濃縮度を正確に管理することができる空気調和装置およびその運転方法を提供することを目的とする。 This invention is made | formed in view of such a situation, Comprising: The circulating water sprayed by an air heat exchanger is discharged | emitted by an appropriate space | interval, and the concentration of circulating water can be managed correctly. An object of the present invention is to provide an air conditioner and an operation method thereof.

上記課題を解決するために、本発明の空気調和装置およびその運転方法は、以下の手段を採用する。
すなわち、本発明にかかる空気調和装置は、冷媒を圧縮する圧縮機と、該圧縮機で圧縮された冷媒を空気により冷却して凝縮液化させる空気熱交換器と、該空気熱交換器で凝縮した液冷媒を膨張させる膨張弁と、該膨張弁で膨張した冷媒を蒸発させる蒸発器と、を備えた空気調和装置において、前記空気熱交換器に水を散布する散水手段と、該空気熱交換器を通過した水を貯留する貯留部と、該貯留部から前記散水手段へと水を送り循環水とする送水手段と、前記循環水の水量を一定に保つ循環水量調整手段と、前記圧縮機に投入した熱量と前記蒸発器において吸収した熱量とを用いて、前記空気熱交換器における循環水の顕熱上昇分の熱量と前記空気熱交換器で循環水が蒸発する蒸発量とを区別し該蒸発量を算出し、該蒸発量に基づいて、前記循環水を排出する制御部と、を備えていることを特徴とする。 In order to solve the above problems, the air conditioning apparatus and the operation method thereof according to the present invention employ the following means.
That is, an air conditioner according to the present invention includes a compressor that compresses a refrigerant, an air heat exchanger that cools the refrigerant compressed by the compressor with air, and condenses and liquefies it, and the air heat exchanger condenses the air. An air conditioner comprising: an expansion valve that expands liquid refrigerant; and an evaporator that evaporates the refrigerant expanded by the expansion valve. Sprinkling means for spraying water to the air heat exchanger, and the air heat exchanger A storage section for storing the water that has passed through the storage section, a water supply section that feeds water from the storage section to the water sprinkling section, and a circulating water amount adjusting section that keeps the amount of circulating water constant, and a compressor. The amount of heat input and the amount of heat absorbed by the evaporator are used to distinguish between the amount of sensible heat rise in circulating water in the air heat exchanger and the amount of evaporation in which circulating water evaporates in the air heat exchanger. Calculate the evaporation amount, and based on the evaporation amount, Characterized in that it comprises a control unit for discharging the serial circulating water.

空気熱交換器に散布される循環水は、空気熱交換器を冷却する際に一部分が蒸発する。循環水の蒸発が進むと、循環水中に含まれるシリカやカルシウム等の不純物が徐々に濃縮される。なお、循環水の蒸発量に対応する水量が循環水量調整手段によって補給され、一定量の循環水が保たれるようになっている。
本発明では、循環水の蒸発量を制御部によって演算することにより、循環水の濃縮の程度が把握されることになる。制御部によって把握される濃縮の程度（すなわち蒸発量）に基づいて循環水を排出するので、循環水に含まれる不純物が所定値以上に濃縮されることがない。
制御部は、圧縮機に投入した熱量および蒸発器において吸収した熱量から、空気熱交換器における蒸発量を演算するので、正確な蒸発量を得ることができる。つまり、空気熱交換器は冷凍サイクルの一構成要素なので、空気調和装置の冷凍サイクルにおける熱バランスを考慮することにより、制御部によって、空気熱交換器の排熱量すなわち循環水の蒸発量を正確に把握することができる。
循環水の排出については、循環水の全量（保有水量）を排出するブローを行うことが好ましい。これにより、循環水量調整手段によって新たな水が補給されて循環水が入れ替わることにより、不純物の濃縮状態が解消される。
なお、空気熱交換器における循環水の顕熱上昇分の熱量については、循環水の蒸発に用いられる熱量と区別することにより、より正確な循環水の蒸発量を得ることができる。 A part of the circulating water sprayed on the air heat exchanger evaporates when the air heat exchanger is cooled. As the circulating water evaporates, impurities such as silica and calcium contained in the circulating water are gradually concentrated. The amount of water corresponding to the amount of evaporation of the circulating water is replenished by the circulating water amount adjusting means so that a certain amount of circulating water is maintained.
In the present invention, the degree of concentration of the circulating water is grasped by calculating the evaporation amount of the circulating water by the control unit. Since the circulating water is discharged based on the degree of concentration grasped by the control unit (that is, the evaporation amount), impurities contained in the circulating water are not concentrated to a predetermined value or more.
Since the controller calculates the amount of evaporation in the air heat exchanger from the amount of heat input to the compressor and the amount of heat absorbed by the evaporator, an accurate amount of evaporation can be obtained. In other words, since the air heat exchanger is a component of the refrigeration cycle, the control unit accurately determines the exhaust heat amount of the air heat exchanger, that is, the evaporation amount of the circulating water, by taking into account the heat balance in the refrigeration cycle of the air conditioner. I can grasp it.
About discharge | emission of circulating water, it is preferable to perform the blow which discharges | emits the whole amount (retention water amount) of circulating water. Thereby, new water is replenished by the circulating water amount adjusting means and the circulating water is replaced, so that the impurity concentration state is eliminated.
In addition, about the amount of heat of the sensible heat rise of circulating water in an air heat exchanger, the more exact amount of circulating water evaporation can be obtained by distinguishing from the amount of heat used for evaporation of circulating water.

本発明の空気調和装置では、前記循環水の系統には、該循環水が流過する間に外気と接触させて該循環水を冷却する散布水冷却手段が設けられ、前記制御部は、前記散布水冷却手段で循環水が蒸発する蒸発量を算出し、該蒸発量に基づいて、前記循環水を排出することを特徴とする。 In the air conditioning apparatus of the present invention, the circulating water system is provided with spray water cooling means for cooling the circulating water by contacting with the outside air while the circulating water flows, and the control unit The amount of evaporation by which the circulating water evaporates is calculated by the spray water cooling means, and the circulating water is discharged based on the amount of evaporation.

散布水冷却手段によって循環水を冷却することにより、循環水の温度を低下させ、この循環水によって冷却される空気熱交換器における冷媒凝縮温度を更に低下させる。
循環水は散布水冷却手段を流過する間にも蒸発するので、制御部は、この蒸発量をも考慮する。これにより、循環水の蒸発量をより正確に見積もることができ、循環水の排出を適切なタイミングで行うことができる。 By cooling the circulating water by the spray water cooling means, the temperature of the circulating water is lowered, and the refrigerant condensing temperature in the air heat exchanger cooled by the circulating water is further lowered.
Since the circulating water evaporates while flowing through the spray water cooling means, the control unit also considers this evaporation amount. Thereby, the evaporation amount of circulating water can be estimated more correctly, and the circulating water can be discharged at an appropriate timing.

本発明の空気調和装置では、前記循環水には、スケール形成物質を該循環水中で分散させる分散剤が添加されていることを特徴とする。 In the air conditioner of the present invention, the circulating water is added with a dispersant for dispersing the scale forming substance in the circulating water.

空気熱交換器に対して断続的に水を流す場合には、水が蒸発して空気熱交換器の表面が乾く際にスケール形成物質が析出してしまうので、水に分散剤を添加してもその機能を十分に発揮することができない。本発明では、空気熱交換器を流れる水が循環水とされ、常に水が流れるように構成されているので、分散剤を添加することによりその機能を十分に発揮させることができる。
「スケール形成物質」としては、シリカ、カルシウム、マグネシウム、サルファ等が挙げられる。
「分散剤」としては、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、イタコン酸等のカルボキシル基を持つモノマーとビニルスルホン酸、スチレンスルホン酸、ビニルアルコール、２−ヒドロキシエチルメタクリレート、アクリルアミド、２−ヒドロキシ−３−アリルオキシー１−プロパンスルホン酸等のモノマーとが共重合した低分子量ポリマー、ニトリロトリメチレンホスホン酸（ＮＴＭＰ）に代表されるホスホン酸、トリポリリン酸ナトリウムに代表されるポリリン酸塩等が挙げられる。 When water is allowed to flow intermittently to the air heat exchanger, scale forming substances will precipitate when the water evaporates and the surface of the air heat exchanger dries. However, its function cannot be fully demonstrated. In the present invention, since the water flowing through the air heat exchanger is used as circulating water, and the water always flows, the function can be sufficiently exhibited by adding a dispersant.
Examples of the “scale forming substance” include silica, calcium, magnesium, sulfa and the like.
Examples of the “dispersing agent” include monomers having a carboxyl group such as acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid, and itaconic acid, vinyl sulfonic acid, styrene sulfonic acid, vinyl alcohol, 2-hydroxyethyl methacrylate, acrylamide, and 2-hydroxy-3. -Low molecular weight polymers copolymerized with monomers such as allyloxy-1-propanesulfonic acid, phosphonic acids typified by nitrilotrimethylenephosphonic acid (NTMP), polyphosphates typified by sodium tripolyphosphate, and the like.

本発明の空気調和装置では、前記循環水は、防錆・防食剤、防スケール剤、及び殺菌剤・防スライム剤から選ばれる少なくとも一種の添加剤が添加されていること、および／または、クラスターを微小化した水とされていることを特徴とする。 In the air conditioner of the present invention, the circulating water is added with at least one additive selected from a rust preventive / corrosive preventive, a scale preventive, and a bactericidal / slime preventive, and / or a cluster. It is characterized by the fact that the water is miniaturized.

「防錆・防食剤」としては、モリブデン酸塩やリン酸塩類、メタケイ酸塩類に２メルカプトベンゾチアゾールＮａ塩（ＭＢＴ）、１，２，３−ベンゾトリアゾール（ＢＴＡ）、４又は５−メチルベンゾトリアゾール（トリルトリアゾール（ＴＴＡ）を併用したもの等が挙げられる。
「防スケール剤」としては、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、イタコン酸等のカルボキシル基を持つモノマーとビニルスルホン酸、スチレンスルホン酸、ビニルアルコール、２−ヒドロキシエチルメタクリレート、アクリルアミド、２−ヒドロキシ−３−アリルオキシー１−プロパンスルホン酸等のモノマーとが共重合した低分子量ポリマー、ニトリロトリメチレンホスホン酸（ＮＴＭＰ）に代表されるホスホン酸、トリポリリン酸ナトリウムに代表されるポリリン酸塩等が挙げられる。
「殺菌剤・防スライム剤」としては、チアゾリン系化合物等が挙げられる。また、オゾンを注入するようにしても良い。 “Rust / corrosion inhibitors” include molybdates, phosphates, metasilicates, 2-mercaptobenzothiazole Na salt (MBT), 1,2,3-benzotriazole (BTA), 4 or 5-methylbenzo Examples include triazole (a combination of tolyltriazole (TTA)).
As the “anti-scaling agent”, monomers having a carboxyl group such as acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid, itaconic acid, vinyl sulfonic acid, styrene sulfonic acid, vinyl alcohol, 2-hydroxyethyl methacrylate, acrylamide, 2-hydroxy- Examples thereof include low molecular weight polymers copolymerized with monomers such as 3-allyloxy-1-propanesulfonic acid, phosphonic acids typified by nitrilotrimethylene phosphonic acid (NTMP), polyphosphates typified by sodium tripolyphosphate, and the like.
Examples of the “bactericidal / slime-proofing agent” include thiazoline compounds. Further, ozone may be injected.

本発明の空気調和装置の運転方法では、冷媒を圧縮する圧縮機と、該圧縮機で圧縮された冷媒を空気により冷却して凝縮液化させる空気熱交換器と、該空気熱交換器で凝縮した液冷媒を膨張させる膨張弁と、該膨張弁で膨張した冷媒を蒸発させる蒸発器と、を備えた空気調和装置の運転方法において、前記空気熱交換器に水を散布する散水手段と、該空気熱交換器を通過した水を貯留する貯留トレイと、該貯留トレイから前記散水手段へと水を送り循環水とする送水手段と、前記循環水の水量を一定に保つ循環水量調整手段と、を備え、前記圧縮機に投入した熱量と前記蒸発器において吸収した熱量とを用いて、前記空気熱交換器における循環水の顕熱上昇分の熱量と前記空気熱交換器で循環水が蒸発する蒸発量とを区別し該蒸発量を算出し、該蒸発量に基づいて、前記循環水を排出することを特徴とする。 In the operation method of the air conditioner of the present invention, the compressor that compresses the refrigerant, the air heat exchanger that cools the refrigerant compressed by the compressor with air, condenses and liquefies, and the air heat exchanger condenses the refrigerant. In an operating method of an air conditioner comprising: an expansion valve for expanding liquid refrigerant; and an evaporator for evaporating the refrigerant expanded by the expansion valve; watering means for spraying water to the air heat exchanger; and the air A storage tray for storing the water that has passed through the heat exchanger, a water supply means for sending water from the storage tray to the sprinkling means and circulating water, and a circulating water amount adjusting means for keeping the amount of the circulating water constant. includes, by using the amount of heat absorbed in the heat and the evaporator which supplied to said compressor, feed water in the air heat exchanger and the sensible increase in the heat of the circulating water in the air heat exchanger is evaporated evaporates distinguish between quantity calculating the amount of evaporation Based on the amount of evaporation, characterized by discharging the circulating water.

本発明によれば、空気熱交換器に散布される循環水の排出を適切な間隔で行い、循環水の濃縮度を正確に管理することができる空気調和装置およびその運転方法を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide an air conditioner that can discharge circulating water dispersed in an air heat exchanger at appropriate intervals and accurately manage the concentration of the circulating water, and an operation method thereof. it can.

以下に、本発明の空気調和装置およびその運転方法にかかる実施形態について、図面を参照して説明する。
図１には、室外ユニットを備えた空気調和装置の概略構成図が示されている。
空気調和装置１は、ガス冷媒を圧縮する例えばターボ圧縮機等の圧縮機３と、圧縮機３で圧縮されたガス冷媒を外気と熱交換させて凝縮させる空気熱交換器５と、空気熱交換器５において凝縮された液冷媒を膨張させる膨張弁７と、膨張弁７において膨張させられた液冷媒を蒸発させる蒸発器９とを備えている。 DESCRIPTION OF EMBODIMENTS Hereinafter, embodiments of an air conditioner and an operation method thereof according to the present invention will be described with reference to the drawings.
The schematic block diagram of the air conditioning apparatus provided with the outdoor unit is shown by FIG.
The air conditioner 1 includes a compressor 3 such as a turbo compressor that compresses gas refrigerant, an air heat exchanger 5 that heat-condenses the gas refrigerant compressed by the compressor 3 with outside air, and air heat exchange. An expansion valve 7 for expanding the liquid refrigerant condensed in the vessel 5 and an evaporator 9 for evaporating the liquid refrigerant expanded in the expansion valve 7 are provided.

圧縮機３は、制御部１８によりインバータ制御された電動機１１によって回転駆動されている。電動機１１への投入電力（圧縮機３に投入された熱量）は、制御部１８によって把握されている。 The compressor 3 is rotationally driven by the electric motor 11 that is inverter-controlled by the control unit 18. The input power to the electric motor 11 (the amount of heat input to the compressor 3) is grasped by the control unit 18.

蒸発器９には、チラー１３が設けられている。このチラー１３は、内部に水が流通する配管１３ａを備えており、この配管１３ａの一部が蒸発器９内に配置されている。これにより、蒸発器９において得られる冷熱によって配管１３ａ内を流れる水が冷却され、冷水が得られるようになっている。 The evaporator 9 is provided with a chiller 13. The chiller 13 includes a pipe 13 a through which water flows, and a part of the pipe 13 a is disposed in the evaporator 9. Thereby, the water flowing through the pipe 13a is cooled by the cold heat obtained in the evaporator 9, and cold water is obtained.

チラー１３の配管１３ａには、配管１３ａ内を流れる水の流量Ｑを計測する流量計１４と、蒸発器９に対する入口に配置されて水温Ｔ_ｉｎを計測する入口温度計１５と、蒸発器９に対する出口に配置されて水温Ｔ_ｏｕｔを計測する出口温度計１６とが設けられている。
これら流量計１４、入口温度計１５及び出口温度計１６の出力は、それぞれ、制御部１８に入力される。
なお、装置構成を簡略化してより廉価とするために、流量計１４を省略した構成としても良い。この場合、流量は予め所定値に調整され、一定流量で運転するようにする。制御部１８は、この所定値（定数）を仕様値として記憶する。 The pipe 13a of the chiller 13, a flow meter 14 for measuring the flow rate Q of the water flowing in the pipe 13a, an inlet temperature gauge 15 for measuring the water temperature T _in are arranged in the inlet for the evaporator 9, for the evaporator 9 An outlet thermometer 16 that is disposed at the outlet and measures the water temperature T _out is provided.
The outputs of the flow meter 14, the inlet thermometer 15 and the outlet thermometer 16 are respectively input to the control unit 18.
Note that the flow meter 14 may be omitted in order to simplify the device configuration and make it cheaper. In this case, the flow rate is adjusted to a predetermined value in advance, and the operation is performed at a constant flow rate. The control unit 18 stores the predetermined value (constant) as a specification value.

空気熱交換器５の冷媒出口と膨張弁７との間には、冷媒圧力Ｐｃを検出する圧力センサ１９が設けられている。この圧力センサ１９の出力は、制御部１８に入力される。
空気熱交換器５の外部には、空気熱交換器５に導入される外気の温度Ｔ_ａｉｒを測定する外気温センサ６１と、当該空気の湿度Ｈ_ａｉｒを測定する湿度センサ６２とが設けられている。これら外気温センサ６１及び湿度センサ６２の出力は、制御部１８に入力される。制御部１８は、これらセンサ６１，６２から得られる外気温度および湿度に基づいて、露点（又は湿球温度）を算出する機能を備えている。 A pressure sensor 19 that detects the refrigerant pressure Pc is provided between the refrigerant outlet of the air heat exchanger 5 and the expansion valve 7. The output of the pressure sensor 19 is input to the control unit 18.
Outside the air heat exchanger 5, an outside air temperature sensor 61 that measures the temperature T _air of the outside _air introduced into the air heat exchanger 5 and a humidity sensor 62 that measures the humidity H _air of the _air are provided. Yes. The outputs of the outside air temperature sensor 61 and the humidity sensor 62 are input to the control unit 18. The control unit 18 has a function of calculating a dew point (or wet bulb temperature) based on the outside air temperature and humidity obtained from the sensors 61 and 62.

空気熱交換器５は、室外に配置された室外ユニット２０の筐体２２内に設けられている。
室外ユニット２０は、さらに、空気熱交換器５に水を散布する散水手段２４と、散水手段２４に水を供給するポンプ（送水手段）２６と、散水手段２４に供給される水を冷却するシート積層体（散布水冷却手段）２８と、空気熱交換器５及びシート積層体２８に外気Ａを導入するファン２９とを備えている。 The air heat exchanger 5 is provided in the housing 22 of the outdoor unit 20 disposed outside.
The outdoor unit 20 further includes a watering means 24 for spraying water to the air heat exchanger 5, a pump (water feeding means) 26 for supplying water to the watering means 24, and a sheet for cooling the water supplied to the watering means 24. A laminated body (spread water cooling means) 28 and a fan 29 for introducing outside air A into the air heat exchanger 5 and the sheet laminated body 28 are provided.

空気熱交換器５は、複数枚積層して鉛直方向に立設された板状のフィン３０と、内部に冷媒を流すとともに複数のフィン３０の法線方向に貫通配置された複数のパイプ３２とを備えている。この空気熱交換器５は、冷房運転時において、外気Ａとの間で冷媒を冷却して凝縮させる。
フィン３０の基材にはアルミ合金が用いられている。アルミ合金としては、熱伝導率を良くするために、アルミ含有率が高いものを用いるのが好ましい。また、アルミ合金に代えて、純アルミを採用しても良い。
また、フィン３０の表面には、濡れ性を確保するために、水ガラス系親水性樹脂コーティングがなされており親水性処理が施されている。 The air heat exchanger 5 includes a plurality of plate-like fins 30 stacked in a vertical direction, and a plurality of pipes 32 that flow through the refrigerant and pass through in the normal direction of the plurality of fins 30. It has. The air heat exchanger 5 cools and condenses the refrigerant with the outside air A during the cooling operation.
An aluminum alloy is used for the base material of the fin 30. As the aluminum alloy, it is preferable to use an aluminum alloy having a high aluminum content in order to improve the thermal conductivity. Further, pure aluminum may be adopted instead of the aluminum alloy.
Moreover, in order to ensure wettability, the surface of the fin 30 is coated with a water glass-based hydrophilic resin and subjected to a hydrophilic treatment.

空気熱交換器５の下方には、散布された水を回収する回収トレイ３１が設けられている。回収トレイ３１によって回収された散布後の水は、シート積層体２８の下方に位置する貯留トレイ（貯留部）４６に導かれる。 Below the air heat exchanger 5, a collection tray 31 for collecting the sprayed water is provided. The sprayed water collected by the collection tray 31 is guided to a storage tray (storage unit) 46 located below the sheet stack 28.

散水手段２４は、空気熱交換器５の上方に設置されている。
散水手段２４から空気熱交換器５への水の供給は、ポンプ２６によって行なわれる。ポンプ２６は、制御部１８からの指令によって起動・停止が行われるようになっている。 The water sprinkling means 24 is installed above the air heat exchanger 5.
Water is supplied from the water spray means 24 to the air heat exchanger 5 by a pump 26. The pump 26 is started and stopped by a command from the control unit 18.

シート積層体２８は、表面に凹凸を有する凹凸シートを鉛直方向に複数枚立設した構成とされている。シート積層体２８は、凹凸シートの表面を水が流下する間に多くの外気Ａと接触させることにより水から外気への物質移動係数を増大させて、十分にエンタルピー差を利用して水を蒸発させ、水を自己冷却するものである。 The sheet laminate 28 has a configuration in which a plurality of concavo-convex sheets having undulations on the surface thereof are erected in the vertical direction. The sheet laminate 28 increases the mass transfer coefficient from water to the outside air by bringing it into contact with a lot of outside air A while the water flows down the surface of the concavo-convex sheet, and sufficiently evaporates the water using the enthalpy difference. The water is self-cooled.

シート積層体２８の上方には、シート積層体に水を供給するシート積層体用水供給手段４２が設けられている。このシート積層体用水供給手段４２による水の供給は、バルブ４４の開閉によって行なわれる。バルブ４４は、制御部１８からの指令によって開閉動作が行なわれるようになっている。 Above the sheet laminate 28, sheet laminate water supply means 42 for supplying water to the sheet laminate is provided. Water supply by the sheet laminate water supply means 42 is performed by opening and closing the valve 44. The valve 44 is configured to be opened and closed by a command from the control unit 18.

シート積層体２８の下方に位置する貯留トレイ４６には、シート積層体２８を流下した水が貯留されるようになっている。さらに、この貯留トレイ４６には、上述のように、空気熱交換器５を流下した散布水も貯留されるようになっている。 The storage tray 46 located below the sheet stack 28 stores water that has flowed down the sheet stack 28. Further, as described above, the spray water that has flowed down the air heat exchanger 5 is also stored in the storage tray 46.

貯留トレイ４６に貯留された水は、ポンプ２６によって汲み上げられ、分岐部４８を介して、空気熱交換器５側およびシート積層体２８側に導かれるようになっている。このように、空気熱交換器５およびシート積層体２８を流れる水は、貯留トレイ４６に貯留された水を再利用するようになっており、循環水となっている。
なお、空気熱交換器５側およびシート積層体２８側に導かれる水の流量比は、各機器の性能にもよるが、本実施形態では１：１としている。 The water stored in the storage tray 46 is pumped up by the pump 26 and guided to the air heat exchanger 5 side and the sheet laminated body 28 side via the branch portion 48. As described above, the water flowing through the air heat exchanger 5 and the sheet laminate 28 is reused from the water stored in the storage tray 46, and becomes circulating water.
Note that the flow rate ratio of water guided to the air heat exchanger 5 side and the sheet laminate 28 side is 1: 1 in the present embodiment, although it depends on the performance of each device.

ファン２９は、室外ユニット２０の上面に複数設けられており、電動モータ５０によって駆動されている。
各ファン２９を駆動する電動モータ５０は、制御部１８によって駆動・停止が行なわれるようになっている。なお、電動モータ５０をインバータ制御とし、回転数を可変制御できるようにしても良い。あるいは、直流モータを採用して回転数制御を行うようにしても良い。 A plurality of fans 29 are provided on the upper surface of the outdoor unit 20 and are driven by the electric motor 50.
The electric motor 50 that drives each fan 29 is driven and stopped by the control unit 18. The electric motor 50 may be inverter controlled so that the rotation speed can be variably controlled. Or you may make it employ | adopt a DC motor and perform rotation speed control.

図２には、室外機２０に設置された空気熱交換器５およびシート積層体２８と、貯留トレイ４６との間に流れる循環水の給排水系統が示されている。
貯留トレイ４６の下部には、循環水を排出するための排水手段６０が設けられている。この排水手段６０には、ブロー弁６２が設けられており、このブロー弁６２は、制御部１８によって開閉させられる。
貯留トレイ４６の上方には、新たな水を供給する給水手段（循環水量調整手段）６４が設けられている。この給水手段６４には、給水弁（循環水量調整手段）６５が設けられており、制御部１８によって開閉させられる。
また、貯留トレイ４６内の貯留水にはフロート（循環水量調整手段）６６が浮かべられており、このフロート６６の上下動に伴う位置信号が制御部１８に出力されるようになっており、この信号に基づいて、貯留水の水位が一定になるように制御部１８が給水弁６５の開閉を制御している。 FIG. 2 shows a water supply / drainage system for circulating water flowing between the air heat exchanger 5 and the sheet laminate 28 installed in the outdoor unit 20 and the storage tray 46.
A drainage means 60 for discharging the circulating water is provided below the storage tray 46. The drainage means 60 is provided with a blow valve 62, which is opened and closed by the control unit 18.
Above the storage tray 46, water supply means (circulating water amount adjusting means) 64 for supplying new water is provided. The water supply means 64 is provided with a water supply valve (circulating water amount adjusting means) 65, which is opened and closed by the control unit 18.
In addition, a float (circulating water amount adjusting means) 66 floats on the stored water in the storage tray 46, and a position signal associated with the vertical movement of the float 66 is output to the control unit 18. Based on the signal, the control unit 18 controls the opening and closing of the water supply valve 65 so that the water level of the stored water becomes constant.

循環水には、水処理用の薬液が添加されている。
薬液の一つとして、スケール形成物質を水中で分散させる分散剤が添加されている。スケール形成物質としては、シリカ、カルシウム、マグネシウム、サルファ等が挙げられる。また、分散剤としては、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、イタコン酸等のカルボキシル基を持つモノマーとビニルスルホン酸、スチレンスルホン酸、ビニルアルコール、２−ヒドロキシエチルメタクリレート、アクリルアミド、２−ヒドロキシ−３−アリルオキシー１−プロパンスルホン酸等のモノマーとが共重合した低分子量ポリマー、ニトリロトリメチレンホスホン酸（ＮＴＭＰ）に代表されるホスホン酸、トリポリリン酸ナトリウムに代表されるポリリン酸塩等が挙げられる。 A chemical for water treatment is added to the circulating water.
As one of the chemical solutions, a dispersant for dispersing the scale forming substance in water is added. Examples of the scale forming substance include silica, calcium, magnesium, sulfur and the like. Moreover, as a dispersing agent, monomers having a carboxyl group such as acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid, itaconic acid, vinyl sulfonic acid, styrene sulfonic acid, vinyl alcohol, 2-hydroxyethyl methacrylate, acrylamide, 2-hydroxy-3 -Low molecular weight polymers copolymerized with monomers such as allyloxy-1-propanesulfonic acid, phosphonic acids typified by nitrilotrimethylenephosphonic acid (NTMP), polyphosphates typified by sodium tripolyphosphate, and the like.

さらに、循環水には、薬液として、防錆・防食剤、防スケール剤、殺菌剤・防スライム剤が添加されている。
防錆・防食剤としては、モリブデン酸塩やリン酸塩類、メタケイ酸塩類に２メルカプトベンゾチアゾールＮａ塩（ＭＢＴ）、１，２，３−ベンゾトリアゾール（ＢＴＡ）、４又は５−メチルベンゾトリアゾール（トリルトリアゾール（ＴＴＡ）を併用したもの等が挙げられる。
防スケール剤としては、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、イタコン酸等のカルボキシル基を持つモノマーとビニルスルホン酸、スチレンスルホン酸、ビニルアルコール、２−ヒドロキシエチルメタクリレート、アクリルアミド、２−ヒドロキシ−３−アリルオキシー１−プロパンスルホン酸等のモノマーとが共重合した低分子量ポリマー、ニトリロトリメチレンホスホン酸（ＮＴＭＰ）に代表されるホスホン酸、トリポリリン酸ナトリウムに代表されるポリリン酸塩等が挙げられる。また、防スケール剤として、クラスターを微小化した水を用いることとしても良い。例えば、ポンプ２６の下流側に配置した磁気付与手段または電気付与手段、あるいは多孔膜によって循環水のクラスターを微小化する。
殺菌剤・防スライム剤としては、チアゾリン系化合物等が挙げられる。また、オゾンを注入するようにしても良い。 Furthermore, anti-rust / corrosion preventive, scale preventive, bactericidal / anti-slime agent are added to the circulating water as chemicals.
Rust and anticorrosive agents include molybdate, phosphates, metasilicates, 2 mercaptobenzothiazole Na salt (MBT), 1,2,3-benzotriazole (BTA), 4 or 5-methylbenzotriazole ( A combination of trityltriazole (TTA) is used.
Examples of the scale preventive agent include monomers having a carboxyl group such as acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid and itaconic acid, vinyl sulfonic acid, styrene sulfonic acid, vinyl alcohol, 2-hydroxyethyl methacrylate, acrylamide, 2-hydroxy-3- Examples thereof include low molecular weight polymers copolymerized with monomers such as allyloxy-1-propanesulfonic acid, phosphonic acids typified by nitrilotrimethylene phosphonic acid (NTMP), polyphosphates typified by sodium tripolyphosphate, and the like. Moreover, it is good also as using the water which refined | miniaturized the cluster as a scale preventive agent. For example, the cluster of circulating water is miniaturized by magnetism applying means or electricity applying means arranged on the downstream side of the pump 26, or a porous film.
Examples of bactericides and antislime agents include thiazoline compounds. Further, ozone may be injected.

制御部１８は、圧縮機３に投入された熱量である電動機１１への投入電力と、蒸発器９における冷凍能力（吸収熱量）とを用いて、空気熱交換器５で循環水が蒸発する蒸発量を算出する。また、制御部１８は、シート積層体２８で循環水が蒸発する蒸発量も算出する。
制御部１８は、これらの蒸発量に基づいて、次のように循環水をブローするタイミングを決定する。なお、ブローとは、循環水として保有されている保有水量の全量を排出することを意味する。
まず、積算散布水蒸発量Ｅ［ｋｇ］は、次式のように表せる。
Ｅ＝（Ｑｃ＋Ｍｍ）×α／Ｈ＋Ｘ×Ｔ・・・（１）
ここで、
Ｑｃ：積算冷凍能力［ｋＷｈ］，
Ｍｍ：積算投入電力［ｋＷｈ］，
α ：空気熱交換器５からの潜熱排熱係数［−］，
Ｈ：水の蒸発潜熱［ｋＪ／ｋｇ］，
Ｘ：シート積層体２８における蒸発量［ｋｇ／ｈ］，
Ｔ：積算時間［ｈ］である。 The controller 18 evaporates the circulating water in the air heat exchanger 5 using the input power to the motor 11 that is the amount of heat input to the compressor 3 and the refrigeration capacity (absorbed heat amount) in the evaporator 9. Calculate the amount. The control unit 18 also calculates an evaporation amount at which the circulating water evaporates in the sheet laminate 28.
Based on these evaporation amounts, the control unit 18 determines the timing for blowing the circulating water as follows. Blowing means discharging the entire amount of retained water that is retained as circulating water.
First, the accumulated sprayed water evaporation amount E [kg] can be expressed as the following equation.
E = (Qc + Mm) × α / H + X × T (1)
here,
Qc: Integrated refrigeration capacity [kWh],
Mm: Integrated input power [kWh],
α: latent heat exhaust heat coefficient [−] from the air heat exchanger 5,
H: latent heat of vaporization of water [kJ / kg],
X: Evaporation amount [kg / h] in the sheet laminate 28,
T: Integration time [h].

積算冷凍能力Ｑｃは、制御部１８において、チラー１３に設けた流量計１４から得られる流量Ｑと、入口温度計１５から得られるチラー水入口温度Ｔinと、出口温度計１６から得られるチラー水出口温度Ｔoutと、水の比熱Ｃv[ｋＪ／ｋｇ]とから算出される。すなわち、出入口温度差（Ｔout−Ｔin）に流量Ｑおよび比熱Ｃvを乗じることによって冷凍能力が得られ、これを積算時間Ｔで積算して積算冷凍能力Ｑｃを得る。
積算投入電力Ｍｍは、制御部１８でモニタしている電動機１１への投入電力を積算時間Ｔで積算することによって得られる。
シート積層体２８における蒸発量は、シート積層体２８を流れる循環水の前後の温度差ΔＴとシート積層体２８から流れ出る流量Ｑｘ[ｋｇ／ｈ]を用いて、Ｘ＝Ｑｘ×Ｃｖ×ΔＴ／Ｈ、から算出される。
潜熱排熱係数αは、空気熱交換器５において冷媒の冷却に用いられた全熱量から顕熱分を除去した潜熱の割合を示しており、これは外気条件によるパラメータとなり、例えば０．９が与えられる。
積算時間Ｔは、前回のブローが終了した時刻を０とし、それ以降の時間を積算したものである。
なお、本実施形態では、空気熱交換器５及びシート積層体２８に供給される循環水の約１０％（より好ましくは２．０〜７．０％）が蒸発し、残りの９０％（より好ましくは９３〜９８％）が再循環するようになっている。 The integrated refrigeration capacity Qc is determined by the control unit 18 such that the flow rate Q obtained from the flow meter 14 provided in the chiller 13, the chiller water inlet temperature Tin obtained from the inlet thermometer 15, and the chiller water outlet obtained from the outlet thermometer 16. It is calculated from the temperature Tout and the specific heat Cv [kJ / kg] of water. That is, the refrigeration capacity is obtained by multiplying the inlet / outlet temperature difference (Tout−Tin) by the flow rate Q and the specific heat Cv, and this is integrated by the integration time T to obtain the integrated refrigeration capacity Qc.
The integrated input power Mm is obtained by integrating the input power to the motor 11 monitored by the control unit 18 with the integration time T.
The amount of evaporation in the sheet laminate 28 is calculated using the temperature difference ΔT before and after the circulating water flowing through the sheet laminate 28 and the flow rate Qx [kg / h] flowing out from the sheet laminate 28, X = Qx × Cv × ΔT / H , Calculated from
The latent heat exhaust heat coefficient α indicates the ratio of latent heat obtained by removing sensible heat from the total heat used for cooling the refrigerant in the air heat exchanger 5, and this is a parameter depending on the outside air condition. For example, 0.9 is 0.9. Given.
The integration time T is obtained by integrating the time after the time when the previous blow is finished as 0.
In this embodiment, about 10% (more preferably 2.0 to 7.0%) of the circulating water supplied to the air heat exchanger 5 and the sheet laminate 28 evaporates, and the remaining 90% (more Preferably 93-98%) is recirculated.

濃縮倍率Ｎ［−］との関係で許容される散布水蒸発量である許容蒸発量はＢ［ｋｇ］は、次式のように表される。
Ｂ＝Ｖ×（Ｎ−１）・・・（２）
ここで、Ｖは循環水の保有水量［ｋｇ］である。濃縮倍率Ｎは、循環水としての初期保有水量が、蒸発によって何倍に濃縮されたかを意味する。この濃縮倍率Ｎは、システム毎に許容される濃縮倍率Ｎを設計上の観点から決定し、これを制御部１８の記憶領域に設定することによって用いられる。濃縮倍率Ｎとしては、例えば１０が用いられる。
式（２）により得られた許容蒸発量Ｂに積算散布水蒸発量Ｅが到達した時刻にブロー処理が行われる。すなわち、
Ｅ＝Ｂ・・・（３）
となる積算時間Ｔにおいてブローが開始される。
このように、制御部１８は、上式（１）〜（３）に基づいて演算を行い、適切なブロー時間間隔Ｔでブローを行うようにブロー弁６２に指示を出す。 The permissible evaporation amount, which is the permissible evaporation amount in relation to the concentration factor N [−], is expressed as the following equation.
B = V × (N−1) (2)
Here, V is the retained water amount [kg] of the circulating water. The concentration factor N means how many times the initial retained water amount as circulating water has been concentrated by evaporation. This concentration ratio N is used by determining the concentration ratio N allowed for each system from the viewpoint of design and setting it in the storage area of the control unit 18. As the concentration factor N, for example, 10 is used.
Blow processing is performed at the time when the accumulated sprayed water evaporation amount E reaches the allowable evaporation amount B obtained by the equation (2). That is,
E = B (3)
Blowing starts at the accumulated time T.
As described above, the control unit 18 performs an operation based on the above formulas (1) to (3), and issues an instruction to the blow valve 62 to perform the blow at an appropriate blow time interval T.

ブローする際には、循環する保有水を全て排出して、新しい水を給水手段６４から供給することになるので、薬液についても新たに投入される。この薬液注入量Ｗ［ｋｇ］は、下式により求められる。
Ｗ＝Ｖ×Ｄｍ×１０^−６・・・（４）
ここで、Ｄｍ［ｐｐｍ］は、目標値となる薬液の維持投入濃度であり、システム毎に設計上の観点から決定され、例えば１０００ｐｐｍに設定される。
制御部１８は、上式（４）に基づいて演算を行い、薬液注入量Ｗが投入されるように薬液注入手段（図示せず）に指示を出す。
しかし実際のブローでは構造的に一部の保有水は残るため、残留循環水量Ｖｒ[ｋｇ]とした場合、ブロー量は、
ＢＬ＝Ｖ−Ｖｒ [ｋｇ] ・・・（２−１）
となる。この場合、修正許容蒸発量は、
Ｂｒ＝（Ｖ―Ｖｒ）×（Ｎ−１）・・・（２−２）
となり、修正許容蒸発量Ｂｒが積算散布水蒸発量Ｅに到達した時刻、すなわち
Ｅ＝Ｂｒ・・・（３−１）
となる積算時間Ｔにおいてブローが開始される。
薬液の注入量は
Wｒ＝（V−Vr）×Dｍ×１０^−６・・・（４−１）
となる。 When blowing, all of the circulating water is discharged and new water is supplied from the water supply means 64, so that the chemical solution is also newly introduced. This chemical injection amount W [kg] is obtained by the following equation.
W = V × Dm × 10 ⁻⁶ (4)
Here, Dm [ppm] is the maintenance input concentration of the chemical solution that becomes the target value, and is determined from the viewpoint of design for each system, and is set to 1000 ppm, for example.
The control unit 18 performs a calculation based on the above equation (4), and gives an instruction to the chemical solution injection means (not shown) so that the chemical solution injection amount W is introduced.
However, part of the retained water remains structurally in the actual blow, so when the residual circulating water volume Vr [kg] is used,
BL = V−Vr [kg] (2-1)
It becomes. In this case, the corrected allowable evaporation is
Br = (V−Vr) × (N−1) (2-2)
And the time when the corrected allowable evaporation amount Br reaches the accumulated sprayed water evaporation amount E, that is, E = Br (3-1)
Blowing starts at the accumulated time T.
The injection amount of the chemical solution is
Wr = (V−Vr) × Dm × 10 ⁻⁶ (4-1)
It becomes.

次に、上記構成の空気調和装置１の動作について説明する。
冷媒は、圧縮機３によって圧縮され、室外ユニット２０内に設けられた空気熱交換器５に送られる。空気熱交換器５では、ファン２９から導入される外気Ａに熱を与えることによって冷媒が凝縮する。 Next, operation | movement of the air conditioning apparatus 1 of the said structure is demonstrated.
The refrigerant is compressed by the compressor 3 and sent to the air heat exchanger 5 provided in the outdoor unit 20. In the air heat exchanger 5, the refrigerant is condensed by applying heat to the outside air A introduced from the fan 29.

空気熱交換器５には、散水手段２４によって水が流下（流過）させられるようになっている。流下させられた水は、空気熱交換器５のフィン３０表面を膜状に流れるに伴い、パイプ３２内を流れる冷媒から熱を奪う。冷媒から奪う熱量は、冷媒と水との温度差に基づく熱伝達にもよるが、主として水の蒸発潜熱が大きく寄与する。ただし、散布される水の温度が低いほど、冷媒から水への熱伝導量が大きくなることから、散布水を冷却することが有効である。
散布水を冷却するために、シート積層体２８が設けられている。以下、散布水の冷却系統について説明する。
シート積層体用水供給手段４２から供給された水は、シート積層体２８を構成する凹凸シートの表面を流れるに従い、外気Ａとのエンタルピー差に基づく物質移動によって冷却される。これにより、外気乾球温度３５℃、湿球温度２４℃とされた夏場において、シート積層体２８を通過した冷却水は２７〜２８℃まで冷却され、この冷却水を用いた湿式熱交換器によって外気乾球温度よりも低い冷媒凝縮温度が得られることが本発明者等の試験により確認されている。
シート積層体２８によって冷却された水は、貯留トレイ４６に貯留される。この貯留トレイ４６には、空気熱交換器５を流下した水も合流するようになっている。貯留トレイ４６に貯留された水は、ポンプ２６によって汲み上げられ、分岐部４８において分岐され、空気熱交換器５およびシート積層体２８のそれぞれに流される。
以上のような循環を繰り返すことによって、空気熱交換器５に散布される水は冷却される。 Water is allowed to flow down (flow through) the air heat exchanger 5 by the water sprinkling means 24. The water that has flowed down takes heat from the refrigerant flowing in the pipe 32 as it flows in the form of a film on the surface of the fin 30 of the air heat exchanger 5. Although the amount of heat taken from the refrigerant depends on heat transfer based on the temperature difference between the refrigerant and water, the latent heat of evaporation of water largely contributes. However, the lower the temperature of the sprayed water, the greater the amount of heat conduction from the refrigerant to the water, so it is effective to cool the sprayed water.
A sheet laminate 28 is provided to cool the spray water. Hereinafter, the cooling system of spray water is demonstrated.
The water supplied from the sheet laminate water supply means 42 is cooled by mass transfer based on the enthalpy difference with the outside air A as it flows on the surface of the concavo-convex sheet constituting the sheet laminate 28. Thereby, in the summer when the outside air dry bulb temperature is 35 ° C. and the wet bulb temperature is 24 ° C., the cooling water that has passed through the sheet laminate 28 is cooled to 27 to 28 ° C., and the wet heat exchanger using this cooling water is used. It has been confirmed by tests of the present inventors that a refrigerant condensation temperature lower than the outside air dry bulb temperature can be obtained.
The water cooled by the sheet laminate 28 is stored in the storage tray 46. The water that has flowed down the air heat exchanger 5 also joins the storage tray 46. The water stored in the storage tray 46 is pumped up by the pump 26, is branched at the branching portion 48, and flows into the air heat exchanger 5 and the sheet stack 28.
By repeating the circulation as described above, the water sprayed on the air heat exchanger 5 is cooled.

空気熱交換器５において外気乾球温度よりも低い凝縮温度となった冷媒液は、膨張弁７によって膨張させられ、蒸発器９へと送られる。蒸発器９へと送られた冷媒液は、蒸発器９において蒸発する。冷媒液が蒸発する際に持ち去る熱量によって冷熱が得られる。この冷熱は、チラー１３ａの配管１３ａ内を流れる水に与えられ、この水は冷却されることになる。チラー１３によって得られる冷水は、７℃程度の温度である。
蒸発器９において蒸発した冷媒は、圧縮機３へと戻り再び圧縮される。 The refrigerant liquid having a condensation temperature lower than the outside air dry bulb temperature in the air heat exchanger 5 is expanded by the expansion valve 7 and sent to the evaporator 9. The refrigerant liquid sent to the evaporator 9 evaporates in the evaporator 9. Cold energy is obtained by the amount of heat that is taken away when the refrigerant liquid evaporates. This cold heat is given to the water flowing in the pipe 13a of the chiller 13a, and this water is cooled. The cold water obtained by the chiller 13 has a temperature of about 7 ° C.
The refrigerant evaporated in the evaporator 9 returns to the compressor 3 and is compressed again.

循環水のブローは、保有水量の全量がブロー可能である場合次のように行われる。
制御部１８は、式（１）に基づいて、積算散布水蒸発量Ｅを各時刻において算出する。そして、この積算散布水蒸発量Ｅが、式（２）から算出される許容蒸発量Ｂを超えたときに、制御部１８の指示によってブロー弁６２が開弁され、ブローを開始する。
循環水の保有水量分だけ排出した後、制御部１８の指示によってブロー弁６２が閉じられる。
ブローの開始とともに貯留トレイ４６の水位が低下するので、この水位低下をフロート６６によって検出し、水位が一定となるように、制御部１８の指示によって給水手段６４の給水弁６５が開き、新たな水の給水が開始される。
この給水の際に、ブロー弁６２が閉じられた以降において、式（４）によって得られた量だけ薬液が投入される。
残留水量Ｖｒが残る場合、次のように行われる。
制御部１８は、式（１）に基づいて、積算散布水蒸発量Ｅを各時刻において算出する。そして、この積算散布水蒸発量Ｅが、式（２−１）、式（２−２）から算出される許容蒸発量Ｂｒを超えたときに、制御部１８の指示によってブロー弁６２が開弁され、ブローを開始する。
循環水をV−Vｒだけ排出した後、制御部１８の指示によってブロー弁６２が閉じられる。ブローの開始とともに貯留トレイ４６の水位が低下するので、この水位低下をフロート６６によって検出し、水位が一定となるように、制御部１８の指示によって給水手段６４の給水弁６５が開き、新たな水の給水が開始される。
この給水の際、ブロー弁６２が閉じられた以降において、式（４−１）によって得られた量だけ薬液が投入される。 Blowing of the circulating water is performed as follows when the total amount of retained water can be blown.
The control unit 18 calculates the accumulated sprayed water evaporation amount E at each time based on the equation (1). When the accumulated sprayed water evaporation amount E exceeds the allowable evaporation amount B calculated from the equation (2), the blow valve 62 is opened according to an instruction from the control unit 18 to start blowing.
After the amount of circulating water is discharged, the blow valve 62 is closed by an instruction from the control unit 18.
Since the water level of the storage tray 46 decreases with the start of blowing, the water level drop is detected by the float 66, and the water supply valve 65 of the water supply means 64 is opened by a command from the control unit 18 so that the water level becomes constant. Water supply starts.
At the time of this water supply, after the blow valve 62 is closed, the chemical solution is charged in the amount obtained by the equation (4).
When the residual water amount Vr remains, the process is performed as follows.
The control unit 18 calculates the accumulated sprayed water evaporation amount E at each time based on the equation (1). When the accumulated sprayed water evaporation amount E exceeds the allowable evaporation amount Br calculated from the equations (2-1) and (2-2), the blow valve 62 is opened by an instruction from the control unit 18. And start blowing.
After the circulating water is discharged by V−Vr, the blow valve 62 is closed by an instruction from the control unit 18. Since the water level of the storage tray 46 decreases with the start of blowing, the water level drop is detected by the float 66, and the water supply valve 65 of the water supply means 64 is opened by a command from the control unit 18 so that the water level becomes constant. Water supply starts.
At the time of this water supply, after the blow valve 62 is closed, the chemical solution is charged by the amount obtained by the equation (4-1).

本実施形態による空気調和装置およびその運転方法によれば、以下の作用効果を奏する。
循環水の積算蒸発量を制御部１８によって演算することにより、循環水の濃縮度を把握し、所定の濃縮度に到達したときにブローすることとしたので、循環水に含まれる不純物が所定値以上に濃縮されることがない。
制御部１８は、圧縮機３に投入した積算電力Ｍｍ、蒸発器９において積算冷凍能力Ｑｃおよびシート積層体２８における積算蒸発量Ｘから、循環水の蒸発量を演算するので、正確な蒸発量を得ることができる。特に、空気熱交換器５は冷凍サイクルの一構成要素なので、空気調和装置の冷凍サイクルにおける熱バランスを考慮して空気熱交換器５における排熱量を制御部１８によって算出することができ、したがって、空気熱交換器５の蒸発量を正確に把握することができる。
また、空気熱交換器５における循環水の顕熱上昇分の熱量については、潜熱排熱係数α（式（１）参照）を導入することにより、循環水の蒸発に用いられる熱量と区別することとした。これにより正確な循環水の蒸発量を得ることができる。
また、シート積層体２８における蒸発量をも考慮することとしたので、循環水の蒸発量をより正確に見積もることができ、ブローを適切なタイミングで行うことができる。
またブロー水量にあわせた適切な添加剤を補充することができるため、高価な薬液の余剰注入がなく経済的である。 According to the air conditioner and the operating method thereof according to the present embodiment, the following operational effects are obtained.
By calculating the accumulated evaporation amount of the circulating water by the control unit 18, the concentration of the circulating water is grasped and blown when the predetermined concentration is reached. Therefore, the impurities contained in the circulating water have a predetermined value. It is not concentrated more than that.
Since the control unit 18 calculates the evaporation amount of the circulating water from the integrated power Mm supplied to the compressor 3, the integrated refrigerating capacity Qc in the evaporator 9, and the integrated evaporation amount X in the sheet laminate 28, the accurate evaporation amount can be obtained. Obtainable. In particular, since the air heat exchanger 5 is a component of the refrigeration cycle, the amount of exhaust heat in the air heat exchanger 5 can be calculated by the control unit 18 in consideration of the heat balance in the refrigeration cycle of the air conditioner. The amount of evaporation of the air heat exchanger 5 can be accurately grasped.
Further, the amount of heat of the sensible heat increase of the circulating water in the air heat exchanger 5 is distinguished from the amount of heat used for evaporation of the circulating water by introducing the latent heat exhaust heat coefficient α (see equation (1)). It was. As a result, an accurate evaporation amount of circulating water can be obtained.
In addition, since the evaporation amount in the sheet laminate 28 is also taken into consideration, the evaporation amount of the circulating water can be estimated more accurately, and the blow can be performed at an appropriate timing.
In addition, since an appropriate additive according to the amount of blow water can be replenished, there is no excessive injection of expensive chemicals, which is economical.

空気熱交換器５を流れる水を循環水とし、常に水が流れるように構成したので、分散剤や防錆剤を添加することにより、シリカ成分、カルシウム成分、酸化ケイ素成分の付着や熱交換器の発錆、閉塞などを回避でき、その機能を十分に発揮させることができる。 Since water flowing through the air heat exchanger 5 is circulated water so that water always flows, by adding a dispersant or a rust preventive agent, adhesion of a silica component, calcium component, silicon oxide component or heat exchanger It is possible to avoid rusting, blockage, etc., and to fully exert its functions.

なお、本実施形態は、シート積層体２８によって空気熱交換器５に散布する散布水を冷却する構成としたが、本発明はこれに限定されず、シート積層体２８を省略した空気熱交換器５のみのシステムにも適用できる。 In addition, although this embodiment set it as the structure which cools the sprayed water sprayed on the air heat exchanger 5 with the sheet | seat laminated body 28, this invention is not limited to this, The air heat exchanger which abbreviate | omitted the sheet laminated body 28 It can also be applied to systems with only 5.

本発明の一実施形態にかかる室外ユニットを備えた空気調和装置の概略構成を示した図である。It is the figure which showed schematic structure of the air conditioning apparatus provided with the outdoor unit concerning one Embodiment of this invention. 室外機の具体的構成を示した図である。It is the figure which showed the specific structure of the outdoor unit.

Explanation of symbols

１空気調和装置
３圧縮機
５空気熱交換器
７膨張弁
９蒸発器
１８制御部
２０室外ユニット
２４散水手段
２６ポンプ（送水手段）
２８シート積層体（散布水冷却手段）
４６貯留トレイ（貯留部）
４８分岐部
６０排水手段
６２ブロー弁
６４給水手段
６５給水弁
６６フロート（循環水量調整手段） DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Air conditioning apparatus 3 Compressor 5 Air heat exchanger 7 Expansion valve 9 Evaporator 18 Control part 20 Outdoor unit 24 Sprinkling means 26 Pump (water supply means)
28 sheet laminate (spreading water cooling means)
46 Storage tray (storage part)
48 Branching portion 60 Drainage means 62 Blow valve 64 Water supply means 65 Water supply valve 66 Float (circulation water amount adjustment means)

Claims

A compressor that compresses the refrigerant; an air heat exchanger that cools the refrigerant compressed by the compressor with air to condense and liquefy; an expansion valve that expands the liquid refrigerant condensed by the air heat exchanger; and the expansion In an air conditioner including an evaporator that evaporates refrigerant expanded by a valve,
Watering means for spraying water to the air heat exchanger, a storage part for storing water that has passed through the air heat exchanger, and a water supply means for sending water from the storage part to the watering means for circulating water, A circulating water volume adjusting means for keeping the circulating water volume constant;
Using the amount of heat input to the compressor and the amount of heat absorbed by the evaporator, the amount of heat of the sensible heat rise of the circulating water in the air heat exchanger and the amount of evaporation by which the circulating water evaporates in the air heat exchanger distinguish calculating the evaporation amount, and a control unit which on the basis of the amount of evaporation, for discharging the circulating water,
An air conditioner comprising:

The circulating water system is provided with sprinkling water cooling means for cooling the circulating water in contact with outside air while the circulating water flows through,
2. The air conditioner according to claim 1, wherein the control unit calculates an evaporation amount by which the circulating water evaporates by the spray water cooling unit, and discharges the circulating water based on the evaporation amount.

The air conditioner according to claim 1 or 2, wherein a dispersing agent for dispersing the scale-forming substance in the circulating water is added to the circulating water.

The circulating water is added with at least one additive selected from anti-corrosion / corrosion-preventing agent, anti-scaling agent, and bactericidal / anti-slime agent, and / or is made into water in which clusters are miniaturized. The air conditioner according to any one of claims 1 to 3, wherein

A compressor that compresses the refrigerant; an air heat exchanger that cools the refrigerant compressed by the compressor with air to condense and liquefy; an expansion valve that expands the liquid refrigerant condensed by the air heat exchanger; and the expansion In an operation method of an air conditioner comprising: an evaporator that evaporates refrigerant expanded by a valve;
Sprinkling means for spraying water on the air heat exchanger, a storage tray for storing water that has passed through the air heat exchanger, and water supply means for sending water from the storage tray to the watering means for circulating water, A circulating water amount adjusting means for keeping the amount of circulating water constant,
Using the amount of heat input to the compressor and the amount of heat absorbed by the evaporator, the amount of heat of the sensible heat rise of the circulating water in the air heat exchanger and the amount of evaporation by which the circulating water evaporates in the air heat exchanger the distinction was calculated the amount of evaporation, on the basis of the evaporation amount, the method operation of the air conditioner, characterized by discharging the circulating water.