JP4436491B2

JP4436491B2 - Method for producing steel wire for reinforcement of rubber articles

Info

Publication number: JP4436491B2
Application number: JP25528199A
Authority: JP
Inventors: 健太郎三井
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 1999-09-09
Filing date: 1999-09-09
Publication date: 2010-03-24
Anticipated expiration: 2019-09-09
Also published as: JP2001081681A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、ワイヤロープやばね、さらにはタイヤ用のコードなどに供するスチールワイヤ、特に耐疲労性に優れるスチールワイヤの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、ワイヤロープ、ばねまたはタイヤ用コードに供されるスチールワイヤには、様々な特性が要求されている。例えば、近年の環境問題に対して、特に自動車の低燃費化を促進するためにタイヤの軽量化が急務であることから、タイヤの原材料となるスチールワイヤを高強度化して、その使用量を減らすことが要求されている。
【０００３】
ここに、スチールワイヤを高強度化するには、成分のＣ量を増加したり、またはSi、MnやCrの含有量を多くする、方途が採用されている。例えば、従来は、Ｃ：0.79〜0.86mass％、Si：0.15〜0.35mass％およびMn：0.30〜0.60mass％を主成分とする、ＳＷＲＨ82Ａのような一般的な鋼線材を素材としていたのに対し、Ｃ：0.8 〜0.9 mass％、Si：0.1 〜1.5 mass％およびMn：0.1 〜1.0 mass％を主成分とする鋼線材や、Ｃ：0.9 〜1.1 mass％、Si：0.4 mass％以下、Mn：0.5 mass％以下およびCr：0.1 〜0.3 mass％を主成分とする鋼線材の使用が提案され、高強度化がはかられている。
【０００４】
しかしながら、Ｃ量を増加するなど高合金化した鋼線材は、延性に乏しいために、これら鋼線材を伸線してワイヤを製造する際に、断線が頻発して製造そのものが難しい、という欠点があった。
【０００５】
そこで、従来は、多段湿式伸線方法によって、断線を回避する対策が取られている。この多段湿式伸線方法は、図１に示すように、潤滑液１中に配置した多段の駆動キャプスタン２ａと２ｂとの間でスチールワイヤ３を各段の駆動キャプスタン間で交互に掛け渡す過程において、各段毎にダイス４による伸線を行うものであり、伸線中の断線を回避するのに有効である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、伸線を潤滑液中で行う多段湿式伸線方法によって得られたスチールワイヤ、特にＣ量が0.6wt ％以上の高炭素鋼線材を伸線して得られたスチールワイヤは、このワイヤの複数本を用いてコードを製造する際、その撚り合わせ工程において断線が多発することが問題であった。
【０００７】
この発明は、高炭素鋼線材に代表される高強度鋼線材から高強度かつ高延性のスチールワイヤを得るための有利な伸線加工方法について提案することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
この発明の要旨構成は、次のとおりである。
(1) 炭素：0.60wt％以上を含有する鋼線材に多段湿式伸線を施して直径が0.40mm以下のスチールワイヤを製造するに当り、下記式にて表される伸線加工量ε _n が4.0以上となる多段湿式伸線の段および最終段は、単結晶ダイヤモンドチップまたはダイヤモンド粒子の粒径が10μｍ以上の焼結ダイヤモンドチップにてダイス穴の周壁を形成した、ダイスを用いて伸線加工を行うことを特徴とするゴム物品の補強に供するスチールワイヤの製造方法。
記
ε _n ＝２・ｌｎ（ｄ ₀ ／ｄ _n ）
ただし、ｄ ₀ ：多段湿式伸線前の線材径
ｄ _n ：ｎ段目のダイスでの出線径
【０００９】
(2) 上記(1) において、下記式にて表される伸線加工量ε_n を、多段湿式伸線の最終段で4.0 以上とすることを特徴とするゴム物品の補強に供するスチールワイヤの製造方法。
記
ε_n ＝２・ｌｎ（ｄ₀ ／ｄ_n ）
ただし、ｄ₀ ：多段湿式伸線前の線材径
ｄ_n ：ｎ段目のダイスでの出線径
【００１０】
(3) 上記(1) または(2) において、下記式にて表される伸線加工量ε_n が3.43以上となる多段湿式伸線の段に、単結晶ダイヤモンドチップまたはダイヤモンド粒子の粒径が10μｍ以上の焼結ダイヤモンドチップにてダイス穴の周壁を形成した、ダイスを用いることを特徴とするゴム物品の補強に供するスチールワイヤの製造方法。
記
ε_n ＝２・ｌｎ（ｄ₀ ／ｄ_n ）
ただし、ｄ₀ ：多段湿式伸線前の線材径
ｄ_n ：ｎ段目のダイスでの出線径
【００１１】
(4) 上記(1) ないし(3) のいずれかにおいて、炭素：0.80wt％以上を含有する鋼線材に伸線加工を施し、引張強さが4000MPa 以上かつ捻回値が15回以上であるスチールワイヤを製造することを特徴とするゴム物品の補強に供するスチールワイヤの製造方法。
【００１２】
(5) 上記(4) において、捻回値が20回以上であるスチールワイヤを製造することを特徴とするゴム物品の補強に供するスチールワイヤの製造方法。
【００１３】
(6) 上記(1) ないし(5) のいずれかにおいて、出線した鋼線材の引張強さが4000MPa 以上となるダイスに、単結晶ダイヤモンドチップまたはダイヤモンド粒子の粒径が10μｍ以上の焼結ダイヤモンドチップにてダイス穴の周壁を形成したものを用いることを特徴とするゴム物品の補強に供するスチールワイヤの製造方法。
【００１４】
(7) 上記(1) ないし(6) のいずれかにおいて、焼結ダイヤモンドチップにてダイス穴の周壁を形成したダイスは、該チップのダイヤモンド粒子の粒径が15μｍ以上であることを特徴とするゴム物品の補強に供するスチールワイヤの製造方法。
【００１５】
(8) 上記(1) ないし(6) のいずれかにおいて、単結晶ダイヤモンドチップまたはダイヤモンド粒子の粒径が10μｍ以上の焼結ダイヤモンドチップにてダイス穴の周壁を形成したダイスは、アプローチ角度が６〜12°およびベアリング長さが出線径の30〜50％であることを特徴とするゴム物品の補強に供するスチールワイヤの製造方法。
【００１６】
(9) 上記(8) において、アプローチ角度が７〜10°であることを特徴とするゴム物品の補強に供するスチールワイヤの製造方法。
【００１７】
【発明の実施の形態】
従来の多段湿式伸線では、ダイスのダイス穴の周壁を構成するチップに、ＷＣ−Ｃｏ合金などの超硬合金やダイヤモンド焼結体を適用しているが、超硬合金やダイヤモンド焼結体は、鋼線材とダイスチップとの間の摩擦係数が高く、伸線時の引き抜き力が大きくなるため、発熱に起因した線材表面の異常硬化による脆化が生じて十分な延性が得られず、その後の伸線工程や撚り工程での断線をまねいていた。とりわけ、炭素：0.60wt％以上を含有する鋼線材から0.40mm以下のスチールワイヤを製造する際に、上記の断線が生じやすい。
【００１８】
そこで、この発明では、図１に示した多段湿式伸線を行うに当り、下記式(1)にて表される伸線加工量ε _n が4.0以上となる多段湿式伸線の段および最終段は、単結晶ダイヤモンドチップまたはダイヤモンド粒子の粒径が10μｍ以上の焼結ダイヤモンドチップにてダイス穴の周壁を形成した、ダイスを用いて伸線加工を行うことによって、得られるスチールワイヤにおける延性を改善した。
ちなみに、各ダイスにおける伸線加工量ε _n は、図３に示す入線径ｄ ₀ および出線径ｄ _n から、下記式(1)に従って得ることができる。
記
ε _n ＝２・ｌｎ（ｄ ₀ ／ｄ _n ）----(1)
【００１９】
すなわち、図２に示すように、ダイス４のダイス穴の周壁を構成するチップ５に、単結晶ダイヤモンドまたはダイヤモンド粒子の粒径が10μｍ以上、好ましくは15μｍ以上の焼結ダイヤモンドを適用することによって、チップ５内周面の摩擦係数を低下して伸線時の発熱を抑制し、伸線時の線材表面の脆化を回避し、得られるスチールワイヤの延性低下を防止した。
【００２０】
また、多段湿式伸線前の線材径をｄ₀ および図３に示すようにｎ段目のダイス４における出線径をｄ_n としたとき、上記式(1) で表される伸線加工量ε_n を、多段湿式伸線の最終段で4.0 以上とすることが好ましい。
【００２１】
なぜなら、最終段での伸線加工量ε_n を4.0 以上とすると、得られるスチールワイヤの引張り強さが高くなり、伸線加工時の発熱およびダイスと線材との接触による摩擦熱が非常に高くなるために、上記した材質のチップを用いることが特に有効であるからであり、伸線加工量ε_n か4.0 未満では、上記した材質のチップを用いた際の効果が小さいためである。
【００２２】
ここで、単結晶ダイヤモンドチップまたはダイヤモンド粒子の粒径が10μｍ以上の焼結ダイヤモンドチップを有するダイスは、上記式(1)にて表される伸線加工量ε _n が4.0以上となる多段湿式伸線の段および最終段に適用することによってスチールワイヤの延性改善に有効であるが、より好ましくは、上記式(1) にて表される伸線加工量ε_n が3.43以上となる多段湿式伸線の段のダイス、並びに出線した線材の引張強さが4000MPa 以上となるダイス、の全てに適用することが、スチールワイヤの延性改善ばかりでなく、伸線工程の断線を回避するのに有効である。
【００２３】
さらに、この発明では、従来は伸線することが極めて難しかった、炭素：0.80wt％以上の高炭素線材から引張強さが4000MPa 以上かつ捻回値が15回以上、より好ましくは20回以上であるスチールワイヤを製造することをも視野に入れている。そして、かような特性のスチールワイヤを得るために、上記したダイスのチップ材質を改善することに加えて、チップに適切な形状を与えることが有効であることを見出した。
【００２４】
なお、捻回値は、長さ100mm のスチールワイヤに、１kgf の張力下において60rpm で捻じりを加えて、ワイヤにクラックが発生するまでの回転数を測定し、該回転数をワイヤ径の100 倍のワイヤ長さ当りに換算した数値である。この捻回値が大きいほど、高延性である。
【００２５】
すなわち、少なくとも単結晶ダイヤモンドチップまたはダイヤモンド粒子の粒径が10μｍ以上の焼結ダイヤモンドチップを有するダイスについて、図２及び図３に示すように、そのアプローチ角度αを６〜12°、より好ましくは７〜10°およびベアリング長さＥを出線径ｄ_n の30〜50％にすることが、肝要である。
【００２６】
なぜなら、ダイスチップにおけるアプローチ角度αが６°未満では、アプローチでの線材との接触長さが長くなって摩擦による発熱が増加する結果、十分な延性が得られなくなるからである。一方アプローチ角度αが12°をこえると、引き抜き抵抗が高くなって伸線時の断線を誘発する危険性がある。
【００２７】
また、ダイスチップにおけるベアリング長さＥが出線径ｄ_n の30％未満では、得られるワイヤに十分な真直性を与えることができず、コードにする際の撚り特性やコードでの真直性等の品質に悪影響を及ぼす可能性があり、一方ベアリング長さＥが出線径ｄ_n の50％をこえると、ベアリングと線材との接触長が長くなって摩擦による発熱が増加する結果、十分な延性を得ることが難しくなるからである。
【００２８】
【実施例】
0.90wt％の炭素を含有する、直径が5.5mm の高炭素鋼線材を、直径が約1.29mmになるまで乾式伸線を施した後、パテンティング処理およびブラスメッキ処理を施した線材、および0.80wt％の炭素を含有する、直径が5.5mm の高炭素鋼線材を、直径が約1.10mmになるまで乾式伸線を施した後、パテンティング処理およびブラスメッキ処理を施した線材、を用意した。そして、これらの線材を用いて、表１〜４に示す条件にて、図１に示したところに従って多段湿式伸線を行い、直径が0.16mmのスチールワイヤを製造した。
【００２９】
【表１】

【００３０】
【表２】

【００３１】
【表３】

【００３２】
【表４】

【００３３】
かくして得られたワイヤについて、引張強さおよび捻回値と引っ掛け強さ保持率とを調査した。その調査結果を表５に示すように、この発明に従って得られるスチールワイヤは優れた特性を有することが明らかである。
【００３４】
ここで、引っ掛け強さ保持率は、図４に示すように、２本のワイヤ６をループ状にして相互に引っ掛け合い、各ワイヤ６の両端部同士が平行に接触するように、引張試験機のクリップ７ａおよび７ｂの中央に固定し、ワイヤ６の引っ掛け部分が一定曲率となる形状に保持する。次いで、引張試験機を作動してクリップ７ａおよび７ｂを離間させてワイヤ６を引張り、ワイヤ６が破断したときの荷重を引っ掛け強さとして測定し、該引っ掛け強さと各ワイヤの引張り強さとの比（引っ掛け強さ／引張り強さ）を百分率で表示した。
【００３５】
【表５】

【００３６】
また、得られたワイヤを用いて、３＋９×0.16（mm）の構造のスチールコードを撚り合わせる際の断線頻度を、実際に作製したコード量対比での断線件数の割合を指数化したところ、表６に示すように、この発明に従うスチールワイヤを用いると、コードに撚り合わせる際の断線頻度は格段に低下されることが明らかである。
【００３７】
【表６】

【００３８】
【発明の効果】
この発明によれば、高強度化と高延性化とを両立したスチールワイヤを製造することができる。従って、このスチールワイヤまたは該ワイヤによるスチールコードを補強材としたゴム物品の軽量化並びに耐久性の向上を実現することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】多段スリップ型湿式伸線を説明する図である。
【図２】ダイスおよびそのチップを示す一部断面図である。
【図３】伸線時のダイスを示す図である。
【図４】ワイヤの引っ掛け強さの測定要領をを示す図である。
【符号の説明】
１潤滑液
２ａ，２ｂ駆動キャプスタン
３スチールワイヤ
４ダイス
５チップ
６ワイヤ
７グリップ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method of manufacturing a steel wire used for a wire rope, a spring, a tire cord, and the like, particularly a steel wire excellent in fatigue resistance.
[0002]
[Prior art]
In general, various properties are required for steel wires used for wire ropes, springs, or tire cords. For example, in response to recent environmental problems, the weight reduction of tires is an urgent task, especially in order to promote lower fuel consumption of automobiles. Therefore, the strength of steel wires, which are raw materials for tires, is increased and the amount used is reduced. It is requested.
[0003]
Here, in order to increase the strength of the steel wire, a method of increasing the C content of the component or increasing the content of Si, Mn or Cr is adopted. For example, in the past, a general steel wire material such as SWRH82A mainly composed of C: 0.79 to 0.86 mass%, Si: 0.15 to 0.35 mass%, and Mn: 0.30 to 0.60 mass% was used as a material. C: 0.8 to 0.9 mass%, Si: 0.1 to 1.5 mass% and Mn: 0.1 to 1.0 mass% as the main components, C: 0.9 to 1.1 mass%, Si: 0.4 mass% or less, Mn: The use of steel wire rods containing 0.5 mass% or less and Cr: 0.1 to 0.3 mass% as main components has been proposed, and high strength has been achieved.
[0004]
However, steel wires that have been highly alloyed, such as increasing the amount of C, have poor ductility. Therefore, when wires are manufactured by drawing these steel wires, wire breakage frequently occurs and the manufacturing itself is difficult. there were.
[0005]
Therefore, conventionally, measures have been taken to avoid disconnection by a multistage wet wire drawing method. In this multistage wet wire drawing method, as shown in FIG. 1, steel wires 3 are alternately passed between the

multistage drive capstans

2a and 2b arranged in the lubricating liquid 1 between the drive capstans of each stage. In the process, the wire is drawn by the die 4 at each stage, which is effective in avoiding disconnection during wire drawing.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
However, a steel wire obtained by a multistage wet drawing method in which drawing is performed in a lubricating liquid, particularly a steel wire obtained by drawing a high carbon steel wire having a C content of 0.6 wt% or more, When manufacturing a cord using a plurality of cords, there has been a problem that breakage frequently occurs in the twisting step.
[0007]
An object of this invention is to propose an advantageous wire drawing method for obtaining a high strength and high ductility steel wire from a high strength steel wire represented by a high carbon steel wire.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
The gist configuration of the present invention is as follows.
(1) When producing a steel wire having a diameter of 0.40 mm or less by applying multi-stage wet wire drawing to a steel wire material containing carbon: 0.60 wt% or more, the wire drawing amount ε _n represented by the following formula is The multi-stage wet wire drawing step and the final step of 4.0 or more are drawn using a die, in which the peripheral wall of the die hole is formed with a single crystal diamond tip or a sintered diamond tip with a diamond particle size of 10 μm or more. A method for producing a steel wire for use in reinforcing a rubber article, characterized in that:
Record
ε _n = 2 · ln (d ₀ / d _n )
Where d ₀ : diameter of wire rod before multi-stage wet drawing
d _n : Outgoing wire diameter at the n-th stage die
(2) In the above (1), the amount of wire drawing ε _n represented by the following formula is 4.0 or more in the final stage of the multistage wet wire drawing: Production method.
Ε _n = 2 · ln (d ₀ / d _n )
Where d ₀ : wire diameter before multi-stage wet wire drawing d _n : outgoing wire diameter at the n-th stage die
(3) In the above (1) or (2), the particle diameter of the single crystal diamond tip or the diamond particle is in a multistage wet wire drawing stage where the wire drawing amount ε _n represented by the following formula is 3.43 or more. A method for producing a steel wire for reinforcement of a rubber article, wherein a die is used in which a peripheral wall of a die hole is formed with a sintered diamond tip of 10 μm or more.
Ε _n = 2 · ln (d ₀ / d _n )
Where d ₀ : diameter of wire rod before multi-stage wet drawing
d _n : Outgoing wire diameter at the n-th stage die
(4) In any one of the above (1) to (3), the steel wire containing carbon: 0.80 wt% or more is drawn, the tensile strength is 4000 MPa or more, and the twist value is 15 times or more. A method for producing a steel wire for use in reinforcing a rubber article, comprising producing a steel wire.
[0012]
(5) A method for producing a steel wire for use in reinforcing a rubber article, characterized in that a steel wire having a twist value of 20 or more is produced in (4) above.
[0013]
(6) In any one of the above (1) to (5), a sintered diamond having a single crystal diamond tip or a diamond particle size of 10 μm or more is applied to a die in which the tensile strength of the outgoing steel wire is 4000 MPa or more. A method for producing a steel wire for use in reinforcing a rubber article, wherein a chip is used to form a peripheral wall of a die hole.
[0014]
(7) In any one of the above (1) to (6), the die in which the peripheral wall of the die hole is formed with a sintered diamond tip is characterized in that the diamond particle diameter of the tip is 15 μm or more. A method of manufacturing a steel wire for reinforcing rubber articles.
[0015]
(8) In any of the above (1) to (6), a die having a peripheral wall of a die hole formed of a single crystal diamond tip or a sintered diamond tip having a diamond particle size of 10 μm or more has an approach angle of 6 A method for producing a steel wire for reinforcement of a rubber article, characterized in that the bearing length is ˜12 ° and the bearing length is 30 to 50% of the outgoing wire diameter.
[0016]
(9) A method for producing a steel wire for use in reinforcing a rubber article according to (8), wherein the approach angle is 7 to 10 °.
[0017]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
In conventional multistage wet wire drawing, cemented carbide or diamond sintered body such as WC-Co alloy is applied to the chip constituting the peripheral wall of the die hole of the die. The friction coefficient between the steel wire and the die tip is high, and the pulling force at the time of wire drawing becomes large. Therefore, the wire surface is hardened due to heat generation, resulting in embrittlement due to abnormal hardening, resulting in insufficient ductility. The wire breakage in the wire drawing process and twisting process was simulated. In particular, when a steel wire of 0.40 mm or less is produced from a steel wire containing carbon: 0.60 wt% or more, the above disconnection is likely to occur.
[0018]
Therefore, in the present invention, when performing the multistage wet wire drawing shown in FIG. 1, the multistage wet wire drawing stage and the final stage where the wire drawing amount ε _n represented by the following formula (1) is 4.0 or more. Improves the ductility of the resulting steel wire by drawing the die wall with a single-crystal diamond tip or a sintered diamond tip with a diamond particle size of 10 μm or more to form the peripheral wall of the die hole. did.
Incidentally, the wire drawing amount ε _n in each die can be obtained from the incoming wire diameter d ₀ and outgoing wire diameter d _n shown in FIG. 3 according to the following formula (1).
Record
ε _n = 2 · ln (d ₀ / d _n ) ---- (1)
[0019]
That is, as shown in FIG. 2, by applying a single crystal diamond or sintered diamond having a particle diameter of 10 μm or more, preferably 15 μm or more, to the chip 5 constituting the peripheral wall of the die hole of the die 4, The friction coefficient of the inner peripheral surface of the chip 5 was reduced to suppress heat generation during wire drawing, to avoid embrittlement of the surface of the wire during wire drawing, and to prevent the steel wire from being reduced in ductility.
[0020]
Further, when the wire diameter before multi-stage wet wire drawing is d ₀ and the outgoing wire diameter in the _n-th die 4 is d _n as shown in FIG. 3, the wire drawing amount expressed by the above formula (1) ε _n is preferably 4.0 or more in the final stage of the multistage wet wire drawing.
[0021]
This is because when the wire drawing amount ε _n in the final stage is 4.0 or more, the tensile strength of the obtained steel wire is high, and the heat generated during wire drawing and the frictional heat due to contact between the die and the wire are extremely high. This is because it is particularly effective to use the tip made of the above-described material. If the drawing amount ε _n is less than 4.0, the effect when using the tip made of the above-described material is small.
[0022]
Here, a die having a single crystal diamond tip or a sintered diamond tip having a diamond particle size of 10 μm or more is a multistage wet drawing in which the wire drawing amount ε _n represented by the above formula (1) is 4.0 or more. Although it is effective for improving the ductility of the steel wire by applying it to the wire stage and the final stage, more preferably, the multistage wet drawing in which the wire drawing amount ε _n represented by the above formula (1) is 3.43 or more. Applying to all wire dies and dies that have a tensile strength of more than 4000 MPa for the drawn wire is effective not only for improving the ductility of the steel wire but also for avoiding disconnection in the wire drawing process. It is.
[0023]
Further, according to the present invention, it has been extremely difficult to draw the wire conventionally, and the tensile strength is 4000 MPa or more and the twist value is 15 times or more, more preferably 20 times or more from a high carbon wire of carbon: 0.80 wt% or more. The company is also looking to produce a steel wire. And in order to obtain the steel wire of such a characteristic, in addition to improving the chip | tip material of a die | dye mentioned above, it discovered that it was effective to give a chip | tip suitable shape.
[0024]
Note that the twist value was measured by measuring the number of rotations until a crack occurred in the wire by twisting a steel wire with a length of 100 mm at 60 rpm under a tension of 1 kgf. It is a numerical value converted per double wire length. The greater the twist value, the higher the ductility.
[0025]
That is, for a die having at least a single crystal diamond tip or a sintered diamond tip having a diamond particle size of 10 μm or more, the approach angle α is 6 to 12 °, more preferably 7 as shown in FIGS. it is important that the to 10 ° and the bearing length E to 30-50% of the outgoing diameter d _n.
[0026]
This is because if the approach angle α in the die tip is less than 6 °, the contact length with the wire rod in the approach becomes longer and heat generation due to friction increases, so that sufficient ductility cannot be obtained. On the other hand, when the approach angle α exceeds 12 °, there is a risk that the pulling resistance becomes high and breakage at the time of wire drawing is induced.
[0027]
Further, it is less than 30% of the bearing length E is Desen径d _n in the die chip, can not provide sufficient straightness to the resulting wire straightness in twist characteristics and the code to the code, etc. can adversely affect the quality of, whereas the bearing length E exceeds 50% of the Desen径d _n, a result of heat generated by the contact length frictional longer the bearing and the wire is increased, sufficient This is because it becomes difficult to obtain ductility.
[0028]
【Example】
A wire containing 0.90wt% carbon, a high carbon steel wire with a diameter of 5.5mm, dry-drawn to a diameter of about 1.29mm, and then subjected to patenting and brass plating, and 0.80 A high carbon steel wire with a diameter of 5.5mm containing wt% carbon was wire-drawn to a diameter of about 1.10mm, followed by a patenting treatment and a brass plating treatment. . Then, using these wires, multistage wet wire drawing was performed according to the conditions shown in Tables 1 to 4 under the conditions shown in Tables 1 to 4 to produce a steel wire having a diameter of 0.16 mm.
[0029]
[Table 1]

[0030]
[Table 2]

[0031]
[Table 3]

[0032]
[Table 4]

[0033]
The wire thus obtained was examined for tensile strength and twist value and hook strength retention. As shown in Table 5, it is clear that the steel wire obtained according to the present invention has excellent characteristics.
[0034]
Here, as shown in FIG. 4, the tensile strength holding ratio is such that two wires 6 are looped and hooked to each other, and both ends of each wire 6 are in parallel contact with each other. The clips 7a and 7b are fixed at the center, and the hooked portion of the wire 6 is held in a shape having a constant curvature. Then, the tensile tester is operated to separate the clips 7a and 7b to pull the wire 6, and the load when the wire 6 breaks is measured as the hook strength, and the ratio between the hook strength and the tensile strength of each wire. (Hook strength / tensile strength) was expressed in percentage.
[0035]
[Table 5]

[0036]
In addition, when the obtained wire was twisted with a steel cord having a structure of 3 + 9 × 0.16 (mm), the frequency of disconnection in comparison with the amount of cord actually produced was indexed. As shown in FIG. 6, when the steel wire according to the present invention is used, it is clear that the frequency of disconnection when twisting the cord is drastically reduced.
[0037]
[Table 6]

[0038]
【The invention's effect】
According to this invention, it is possible to manufacture a steel wire that achieves both high strength and high ductility. Therefore, it is possible to reduce the weight and improve the durability of the rubber article using the steel wire or the steel cord made of the wire as a reinforcing material.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram for explaining a multi-stage slip type wet wire drawing.
FIG. 2 is a partial cross-sectional view showing a die and its chip.
FIG. 3 is a view showing a die during wire drawing.
FIG. 4 is a diagram showing a measuring procedure for wire hooking strength.
[Explanation of symbols]
1

Lubricant

2a, 2b Drive capstan 3 Steel wire 4 Die 5 Tip 6 Wire 7 Grip

Claims

Carbon: When steel wire containing 0.60wt% or more is subjected to multistage wet wire drawing to produce a steel wire with a diameter of 0.40mm or less, the wire drawing amount ε _n represented by the following formula is 4.0 or more. The multi-stage wet wire drawing step and the final step are to carry out wire drawing using a die in which the peripheral wall of the die hole is formed with a single crystal diamond tip or a sintered diamond tip having a diamond particle size of 10 μm or more. A method for producing a steel wire for use in reinforcing a rubber article.
Record
ε _n = 2 · ln (d ₀ / d _n )
Where d ₀ : diameter of wire rod before multi-stage wet drawing
d _n : Outgoing wire diameter at the n-th die

The method for producing a steel wire for use in reinforcing a rubber article according to claim 1, wherein the wire drawing work amount ε _n represented by the following formula is 4.0 or more in the final stage of the multistage wet wire drawing.
Ε _n = 2 · ln (d ₀ / d _n )
Where d ₀ : diameter of wire rod before multi-stage wet drawing
d _n : Outgoing wire diameter at the n-th die

3. A sintered diamond having a single crystal diamond tip or a diamond particle diameter of 10 μm or more in a multistage wet wire drawing stage in which the wire drawing amount ε _n represented by the following formula is 3.43 or more according to claim 1 or 2. A method for producing a steel wire for use in reinforcing a rubber article, wherein a die is used in which a peripheral wall of a die hole is formed with a chip.
Ε _n = 2 · ln (d ₀ / d _n )
Where d ₀ : diameter of wire rod before multi-stage wet drawing
d _n : Outgoing wire diameter at the n-th die

4. A steel wire having a tensile strength of 4000 MPa or more and a twist value of 15 or more is manufactured by drawing a steel wire containing carbon: 0.80 wt% or more according to claim 1. A method of manufacturing a steel wire for use in reinforcing a rubber article.

The method of manufacturing a steel wire for use in reinforcing a rubber article according to claim 4, wherein a steel wire having a twist value of 20 times or more is manufactured.

6. The die hole according to any one of claims 1 to 5, wherein the die hole is formed with a single crystal diamond tip or a sintered diamond tip having a diamond particle size of 10 μm or more on a die having a tensile strength of the outgoing steel wire of 4000 MPa or more. What is claimed is: 1. A method for producing a steel wire for use in reinforcing a rubber article, wherein a product having a peripheral wall is used.

7. The die according to claim 1, wherein the die has a peripheral wall of a die hole formed by a sintered diamond tip, and the diamond particle diameter of the tip is 15 μm or more, and is used for reinforcement of a rubber article. Steel wire manufacturing method.

7. The die according to claim 1, wherein the die hole peripheral wall is formed of a single crystal diamond tip or a sintered diamond tip having a diamond particle diameter of 10 μm or more, and the approach angle is 6 to 12 ° and the bearing length A method for producing a steel wire for reinforcement of a rubber article, wherein the length is 30 to 50% of the outgoing wire diameter.

The method of manufacturing a steel wire for use in reinforcing a rubber article according to claim 8, wherein the approach angle is 7 to 10 °.