JP4515484B2

JP4515484B2 - Run flat tire

Info

Publication number: JP4515484B2
Application number: JP2007115569A
Authority: JP
Inventors: 尚彦菊地; 和郎保地
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 2006-05-09
Filing date: 2007-04-25
Publication date: 2010-07-28
Anticipated expiration: 2027-04-25
Also published as: JP2007326559A

Description

本発明は、ランフラットタイヤに関する。 The present invention relates to a run flat tire.

現在、サイドウォール部の内側に配置されている高強度のサイド補強層（補強層）を有するランフラットタイヤが実用化され、パンクにより空気圧が失われた（内圧ゼロ）状態になっても、タイヤの剛性を維持し、繰り返し屈曲を受けた場合にも、ゴムの破損を軽減し、ある程度の距離を安全に走行できるようになった。これにより、スペアタイヤを常備する必要性がなくなり、車輌全体における重量の軽量化が期待できる。しかし、ランフラットタイヤのパンク時におけるランフラット走行には、速度、距離の制限があり、さらなるランフラットタイヤの耐久性（ランフラット耐久性）の向上が望まれている。 Even if run-flat tires with high-strength side reinforcement layers (reinforcement layers) that are currently placed inside the sidewalls have been put to practical use, even if the air pressure is lost due to puncture (zero internal pressure), the tires Even when subjected to repeated bending, the rubber is less damaged and can travel safely to some extent. As a result, there is no need to always have spare tires, and weight reduction in the entire vehicle can be expected. However, the run-flat running during puncture of the run-flat tire is limited in speed and distance, and further improvement in the durability of the run-flat tire (run-flat durability) is desired.

ランフラット耐久性を向上させる方法としては、補強層を厚くすることにより変形を抑え、変形による破壊を防ぐ方法があげられる。しかし、タイヤの重量が大きくなるため、ランフラットタイヤの当初の目的である軽量化に反する。 As a method for improving run-flat durability, there is a method of suppressing deformation by increasing the thickness of the reinforcing layer and preventing destruction due to deformation. However, since the weight of the tire increases, it is contrary to the weight reduction that is the original purpose of the run-flat tire.

また、カーボンブラックなどの補強用充填剤を増量することで補強用ゴムを硬くし、変形を抑える方法もあるが、混練り、押出し等の工程において、混練機の負荷が大きくなり、また、加硫後物性において発熱が大きくなることから、ランフラット耐久性の向上は期待できない。 In addition, there is a method to harden the reinforcing rubber by increasing the amount of reinforcing filler such as carbon black and suppress deformation. However, in the processes such as kneading and extruding, the load on the kneading machine is increased, and the load is increased. Since heat generation increases in post-sulfur properties, improvement in run flat durability cannot be expected.

特許文献１には、所定のゴム成分、カーボンブラックおよびシリカを所定量含有するゴム組成物を用いて、所定の方法により作製した補強ゴム層を有することで、タイヤ振動を低減させ、ランフラット性能をともに向上させたランフラットタイヤが開示されているが、非金属短繊維を含有していないため、ランフラット性能およびタイヤ振動の低減において、充分なものとはいえない。 Patent Document 1 includes a reinforcing rubber layer prepared by a predetermined method using a rubber composition containing a predetermined amount of a predetermined rubber component, carbon black, and silica, thereby reducing tire vibration and improving run flat performance. Although a run flat tire with both improved is disclosed, it does not contain non-metal short fibers, and therefore it cannot be said to be sufficient in reducing run flat performance and tire vibration.

特開２００５−２８０５３４号公報JP 2005-280534 A

本発明は、乗り心地およびランフラット性能をともに向上させることができるランフラットタイヤを提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a run-flat tire capable of improving both ride comfort and run-flat performance.

本発明は、ジエン系ゴム１００重量部に対して、平均繊維径が１〜１００μｍであり、平均繊維長が０．１〜２０ｍｍである非金属短繊維を５〜１２０重量部含有するゴム組成物を用いたサイドウォール補強層であって、非金属短繊維がタイヤの周方向に配向したサイドウォール補強層を有するランフラットタイヤに関する。 The present invention relates to a rubber composition containing 5 to 120 parts by weight of nonmetallic short fibers having an average fiber diameter of 1 to 100 μm and an average fiber length of 0.1 to 20 mm with respect to 100 parts by weight of a diene rubber. The present invention relates to a run-flat tire having a sidewall reinforcing layer using non-metallic short fibers oriented in the circumferential direction of the tire.

サイドウォール補強層において、７０℃で測定したタイヤの周方向の複素弾性率Ｅ１、ならびにタイヤの径方向の複素弾性率Ｅ２およびその損失弾性率Ｅ２”が下記式：
Ｅ１≧１２ＭＰａ
Ｅ１／Ｅ２≧１．５
Ｅ２”／（Ｅ２）²≦７．０×１０^-9Ｐａ^-1
を満たすことが好ましい。 In the sidewall reinforcement layer, the complex elastic modulus E1 in the circumferential direction of the tire measured at 70 ° C., the complex elastic modulus E2 in the radial direction of the tire, and its loss elastic modulus E2 ″ are expressed by the following formulas:
E1 ≧ 12 MPa
E1 / E2 ≧ 1.5
E2 ″ / (E2) ² ≦ 7.0 × 10 ⁻⁹ Pa ⁻¹
It is preferable to satisfy.

前記非金属短繊維は、グラスファイバーまたはカーボンファイバーであることが好ましい。 The non-metallic short fibers are preferably glass fibers or carbon fibers.

本発明のランフラットタイヤは、ジエン系ゴムおよび所定の非金属短繊維を所定量含有したゴム組成物を用いて、該非金属短繊維がタイヤの周方向に配向したサイドウォール補強層を有することで、乗り心地およびランフラット性能をともに向上させることができる。 The run flat tire of the present invention has a sidewall reinforcing layer in which the nonmetallic short fibers are oriented in the circumferential direction of the tire using a rubber composition containing a predetermined amount of diene rubber and predetermined nonmetallic short fibers. Both ride comfort and run-flat performance can be improved.

本発明のランフラットタイヤで使用するゴム組成物は、ジエン系ゴムおよび非金属短繊維を含有する。 The rubber composition used in the run flat tire of the present invention contains a diene rubber and non-metallic short fibers.

ジエン系ゴムとしては、たとえば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、シンジオタクチック−１，２−ポリブタジエン結晶を含有するブタジエンゴム（ＳＰＢ含有ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、スチレンイソプレンゴム、イソプレンブタジエンゴムなどがあげられ、これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、耐屈曲疲労特性に優れるという理由から、ＮＲおよび／またはＢＲが好ましく、ＮＲおよびＢＲがより好ましい。 Examples of the diene rubber include natural rubber (NR), isoprene rubber (IR), butadiene rubber (BR), butadiene rubber containing syndiotactic-1,2-polybutadiene crystals (SPB-containing BR), and styrene butadiene rubber. (SBR), acrylonitrile butadiene rubber (NBR), chloroprene rubber (CR), styrene isoprene butadiene rubber (SIBR), styrene isoprene rubber, isoprene butadiene rubber and the like. These may be used alone or in combination of two or more. You may use in combination. Among these, NR and / or BR are preferable and NR and BR are more preferable because of excellent bending fatigue resistance.

ＮＲとしては、従来ゴム工業で使用されるＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０などのグレードのＮＲを用いることができる。 As NR, grade NR such as RSS # 3, TSR20 and the like conventionally used in the rubber industry can be used.

ＮＲを含有する場合、ゴム成分中のＮＲの含有率は２０重量％以上が好ましく、３０重量％以上がより好ましい。ＮＲの含有率が２０重量％未満では、加工性が悪化する傾向がある。また、ＮＲの含有率は８０重量％以下が好ましく、７０重量％以下がより好ましい。ＮＲの含有率が８０重量％をこえると、耐熱性および耐屈曲疲労特性が低下する傾向がある。 When NR is contained, the content of NR in the rubber component is preferably 20% by weight or more, and more preferably 30% by weight or more. If the NR content is less than 20% by weight, the processability tends to deteriorate. The NR content is preferably 80% by weight or less, and more preferably 70% by weight or less. When the NR content exceeds 80% by weight, heat resistance and bending fatigue resistance tend to be lowered.

ＢＲとしては、高硬度であり、かつ、低発熱性に優れるという理由から、ＳＰＢ含有ＢＲが好ましい。 As BR, SPB-containing BR is preferable because of its high hardness and excellent low heat build-up.

ＳＰＢ含有ＢＲ中のＳＰＢの含有率は１重量％以上が好ましく、５重量％以上がより好ましい。ＳＰＢの含有率が１重量％未満では、充分な剛性が得られない傾向がある。また、ＳＰＢの含有率は２５重量％以下が好ましく、２０重量％以下がより好ましい。ＳＰＢの含有率が２５重量％をこえると、シンジオタクチック成分がポリブタジエン中で凝集塊をつくるため、耐久性が低下する傾向がある。 The content of SPB in the SPB-containing BR is preferably 1% by weight or more, and more preferably 5% by weight or more. If the SPB content is less than 1% by weight, sufficient rigidity tends not to be obtained. The SPB content is preferably 25% by weight or less, more preferably 20% by weight or less. When the SPB content exceeds 25% by weight, the syndiotactic component forms an agglomerate in the polybutadiene, so that the durability tends to decrease.

ＢＲを含有する場合、ゴム成分中のＢＲの含有率は２０重量％以上が好ましく、３０重量％以上がより好ましい。ＢＲの含有率が２０重量％未満では、耐屈曲疲労特性が低下する傾向がある。また、ＢＲの含有率は８０重量％以下が好ましく、７０重量％以下がより好ましい。ＢＲの含有率が８０重量％をこえると、加工性が低下する傾向がある。 When BR is contained, the content of BR in the rubber component is preferably 20% by weight or more, and more preferably 30% by weight or more. When the BR content is less than 20% by weight, the bending fatigue resistance tends to be lowered. Further, the BR content is preferably 80% by weight or less, and more preferably 70% by weight or less. If the BR content exceeds 80% by weight, the workability tends to decrease.

非金属短繊維としては、たとえば、グラスファイバー、カーボンファイバーなどの非金属無機短繊維、レーヨン繊維、アクリル繊維、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、芳香族ポリアミド繊維、ウレタン繊維、アラミド繊維などの非金属有機短繊維があげられ、これらの非金属繊維は、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、引張方向にも、圧縮方向にも、剛性が高いという理由から、非金属無機短繊維が好ましく、グラスファイバーがより好ましい。 Nonmetallic short fibers include, for example, nonmetallic inorganic short fibers such as glass fibers and carbon fibers, rayon fibers, acrylic fibers, polyester fibers, nylon fibers, aromatic polyamide fibers, urethane fibers, and aramid fibers. These non-metallic fibers may be used alone or in combination of two or more. Among these, nonmetallic inorganic short fibers are preferable, and glass fibers are more preferable because of high rigidity in both the tensile direction and the compressing direction.

非金属短繊維の平均繊維径は１μｍ以上、好ましくは１０μｍ以上である。非金属短繊維の平均繊維径が１μｍ未満では、複素弾性率が向上しないため、サイドウォール補強層を薄くできず、乗り心地を向上させることができない。また、非金属短繊維の平均繊維径は１００μｍ以下、好ましくは５０μｍ以下である。非金属短繊維の平均繊維径が１００μｍをこえると、非金属短繊維の分散性が悪化し、ゴムとの接着力が低下する。 The average fiber diameter of the non-metallic short fibers is 1 μm or more, preferably 10 μm or more. If the average fiber diameter of the non-metal short fibers is less than 1 μm, the complex elastic modulus cannot be improved, so that the side wall reinforcing layer cannot be thinned and the riding comfort cannot be improved. Further, the average fiber diameter of the non-metallic short fibers is 100 μm or less, preferably 50 μm or less. When the average fiber diameter of the non-metallic short fibers exceeds 100 μm, the dispersibility of the non-metallic short fibers is deteriorated and the adhesive force with the rubber is reduced.

非金属短繊維のゴム中における平均繊維長は０．１ｍｍ以上、好ましくは０．２ｍｍ以上である。非金属短繊維のゴム中における平均繊維長が０．１ｍｍ未満では、非金属短繊維を含有することによる配向方向の剛性向上の改善効果が不充分である。また、非金属短繊維のゴム中における平均繊維長は２０ｍｍ以下、好ましくは１０ｍｍ以下である。非金属短繊維のゴム中における平均繊維長が２０ｍｍをこえると、非金属短繊維の分散性が悪化する。 The average fiber length in the rubber of non-metal short fibers is 0.1 mm or more, preferably 0.2 mm or more. If the average fiber length in the rubber of the non-metal short fiber is less than 0.1 mm, the effect of improving the rigidity in the orientation direction due to the inclusion of the non-metal short fiber is insufficient. Moreover, the average fiber length in the rubber | gum of a nonmetallic short fiber is 20 mm or less, Preferably it is 10 mm or less. When the average fiber length in the rubber of the nonmetallic short fiber exceeds 20 mm, the dispersibility of the nonmetallic short fiber is deteriorated.

非金属短繊維の含有量は、ゴム成分１００重量部に対して５重量部以上、好ましくは１０重量部以上である。非金属短繊維の含有量が５重量部未満では、非金属短繊維を含有することによる配向方向の剛性向上の改善効果が不充分である。また、非金属短繊維の含有量は１２０重量部以下、好ましくは１００重量部以下である。非金属短繊維の含有量が１２０重量部をこえると、加工性が悪化する。 The content of the non-metallic short fiber is 5 parts by weight or more, preferably 10 parts by weight or more with respect to 100 parts by weight of the rubber component. When the content of the non-metallic short fiber is less than 5 parts by weight, the effect of improving the rigidity in the orientation direction due to the inclusion of the non-metallic short fiber is insufficient. Further, the content of non-metallic short fibers is 120 parts by weight or less, preferably 100 parts by weight or less. If the content of non-metallic short fibers exceeds 120 parts by weight, the workability deteriorates.

本発明のゴム組成物には、前記ゴム成分および非金属短繊維以外にも、従来ゴム工業で使用される配合剤、たとえば、カーボンブラックなどの補強剤、ステアリン酸、酸化亜鉛、各種老化防止剤、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤などを、必要に応じて適宜配合することができる。 In the rubber composition of the present invention, in addition to the rubber component and the non-metal short fibers, compounding agents conventionally used in the rubber industry, for example, reinforcing agents such as carbon black, stearic acid, zinc oxide, various anti-aging agents Vulcanizing agents such as sulfur, vulcanization accelerators, and the like can be appropriately blended as necessary.

非金属短繊維は、サイドウォール補強層中でタイヤの周方向に配向させることにより、タイヤの周方向の複素弾性率を向上させることができ、ランフラット性能を向上させることが可能となる。 By aligning the non-metallic short fibers in the circumferential direction of the tire in the sidewall reinforcing layer, the complex elastic modulus in the circumferential direction of the tire can be improved, and the run-flat performance can be improved.

図１は、サイド部補強ゴム層を有する本発明のランフラットタイヤの部分断面図である。前記サイド部補強用ゴム組成物は、ランフラットタイヤの部分断面図である図１に示すように、ランフラットタイヤ１のサイド部補強ゴム層２に用いる。サイド部補強ゴム層２は、サイドウォール部３に配置されることで、タイヤの剛性を向上させることができる。サイド部補強ゴム層２の配置形態としては、具体的には、カーカスプライ４の内側に接し、かつ、ビードエーペックス５に隣接し、ビード部からショルダー部にわたって配置される両端方向に厚さを漸減する三日月状のゴム層があげられる。 FIG. 1 is a partial cross-sectional view of a run flat tire of the present invention having a side portion reinforcing rubber layer. The side portion reinforcing rubber composition is used for the side portion reinforcing rubber layer 2 of the run flat tire 1 as shown in FIG. 1 which is a partial sectional view of the run flat tire. The side portion reinforcing rubber layer 2 is disposed on the sidewall portion 3, so that the rigidity of the tire can be improved. Specifically, the side portion reinforcing rubber layer 2 is arranged in contact with the inner side of the carcass ply 4 and adjacent to the bead apex 5 so that the thickness is gradually reduced in both end directions from the bead portion to the shoulder portion. A crescent-shaped rubber layer.

本発明のランフラットタイヤは、押出機で作製したサイドウォール補強ゴムの部材を成型する他、ゴムストリップをタイヤ周方向に沿って巻きつけることで形成されるサイドウォール補強ゴム層を加硫することにより得ることもできる。具体的には、必要に応じて、前記配合剤を適宜配合したゴム組成物から、未加硫の状態で、所定サイズのゴムストリップを作製することで、前記非金属短繊維を一方向に配向させた未加硫のゴムストリップを作製する。次に、未加硫カーカスの側面に、タイヤ軸を中心として渦巻き状に巻きつけることにより未加硫サイドウォール補強層を形成し、さらに、他のタイヤ部材とともに貼りあわせ、未加硫タイヤを形成し、該未加硫タイヤを加硫することにより、本発明のランフラットタイヤが得られる。 The run flat tire of the present invention is formed by molding a side wall reinforcing rubber member produced by an extruder and vulcanizing a side wall reinforcing rubber layer formed by winding a rubber strip along the tire circumferential direction. Can also be obtained. Specifically, if necessary, the non-metallic short fibers are oriented in one direction by producing a rubber strip of a predetermined size in an unvulcanized state from a rubber composition appropriately blended with the compounding agent. An unvulcanized rubber strip is produced. Next, an unvulcanized sidewall reinforcing layer is formed on the side surface of the unvulcanized carcass by spirally winding it around the tire axis, and further bonded together with other tire members to form an unvulcanized tire And the run flat tire of this invention is obtained by vulcanizing this unvulcanized tire.

前記方法で本発明のランフラットタイヤを製造することで、前記非金属繊維をタイヤ周方向に配向させることができる。 By producing the run flat tire of the present invention by the above method, the nonmetallic fibers can be oriented in the tire circumferential direction.

前記ゴムストリップの幅は０．５ｃｍ以上が好ましく、１ｃｍ以上がより好ましい。ゴムストリップの幅が０．５ｃｍ未満では、生産性に劣る傾向がある。また、ゴムストリップの幅は５ｃｍ以下が好ましく、３ｃｍ以下がより好ましい。ゴムストリップの幅が５ｃｍをこえると、精度よくサイドウォール補強層を形成させることが困難なため、均一性に劣る傾向がある。 The width of the rubber strip is preferably 0.5 cm or more, and more preferably 1 cm or more. If the width of the rubber strip is less than 0.5 cm, the productivity tends to be inferior. The width of the rubber strip is preferably 5 cm or less, and more preferably 3 cm or less. When the width of the rubber strip exceeds 5 cm, it is difficult to form the sidewall reinforcing layer with high accuracy, and thus the uniformity tends to be inferior.

前記ゴムストリップの厚さは０．５ｍｍ以上が好ましく、１ｍｍ以上がより好ましい。ゴムストリップの厚さが０．５ｍｍ未満では、生産性に劣る傾向がある。また、ゴムストリップの厚さは５ｍｍ以下が好ましく、３ｍｍ以下がより好ましい。ゴムストリップの厚さが５ｍｍをこえると、ストリップ間の段差が大きくなり、均一性に劣る傾向がある。 The thickness of the rubber strip is preferably 0.5 mm or more, and more preferably 1 mm or more. When the thickness of the rubber strip is less than 0.5 mm, productivity tends to be inferior. Further, the thickness of the rubber strip is preferably 5 mm or less, and more preferably 3 mm or less. When the thickness of the rubber strip exceeds 5 mm, the level difference between the strips becomes large and the uniformity tends to be inferior.

前記製造方法で製造された本発明のランフラットタイヤは、非金属短繊維をタイヤの周方向に配向させることが可能となり、それにより、弾性率を向上させることができ、また、弾性率が向上した分サイドウォール部補強層の厚さを薄くすることができることから、ランフラット耐久性および乗り心地をともに向上させることができる。 The run flat tire of the present invention manufactured by the manufacturing method can orient the non-metallic short fibers in the circumferential direction of the tire, thereby improving the elastic modulus and improving the elastic modulus. Accordingly, the thickness of the sidewall reinforcing layer can be reduced, so that both run-flat durability and riding comfort can be improved.

本発明のランフラットタイヤのサイドウォール補強層のタイヤの周方向の複素弾性率（Ｅ１）は、１２ＭＰａ以上が好ましく、１５ＭＰａ以上がより好ましく、２０ＭＰａ以上がさらに好ましい。Ｅ１が１２ＭＰａ未満では、ランフラット性能の改善効果が不十分である傾向がある。また、Ｅ１は１５０ＭＰａ以下が好ましく、１２０ＭＰａ以下がより好ましい。Ｅ１が１５０ＭＰａをこえると、サイドウォール部の柔軟性がなくなり、乗り心地が悪化する傾向がある。 The complex elastic modulus (E1) in the tire circumferential direction of the sidewall reinforcing layer of the run-flat tire of the present invention is preferably 12 MPa or more, more preferably 15 MPa or more, and further preferably 20 MPa or more. If E1 is less than 12 MPa, the effect of improving the run flat performance tends to be insufficient. E1 is preferably 150 MPa or less, and more preferably 120 MPa or less. When E1 exceeds 150 MPa, the flexibility of the sidewall portion is lost, and the ride quality tends to deteriorate.

また、本発明のランフラットタイヤのサイドウォール補強層のタイヤの径方向の複素弾性率（Ｅ２）は８ＭＰａ以上が好ましく、１０ＭＰａ以上がより好ましい。Ｅ２が８ＭＰａ未満では、ランフラット走行する際に必要な剛性が得られず、耐久性が低下する傾向がある。また、Ｅ２は１００ＭＰａ以下が好ましく、８０ＭＰａ以下がより好ましい。Ｅ２が１００ＭＰａをこえると、サイドウォール部の柔軟性がなくなり、乗り心地が悪化する傾向がある。 Further, the radial elastic modulus (E2) of the sidewall reinforcing layer of the run-flat tire of the present invention is preferably 8 MPa or more, and more preferably 10 MPa or more. If E2 is less than 8 MPa, the rigidity required for run-flat running cannot be obtained, and the durability tends to decrease. E2 is preferably 100 MPa or less, and more preferably 80 MPa or less. When E2 exceeds 100 MPa, the flexibility of the sidewall portion is lost, and the ride quality tends to deteriorate.

また、Ｅ１およびＥ２は、下記式を満たすことが好ましい。
１．５≦Ｅ１／Ｅ２ E1 and E2 preferably satisfy the following formula.
1.5 ≦ E1 / E2

Ｅ１／Ｅ２は１．５以上が好ましく１．８以上がより好ましい。Ｅ１／Ｅ２が、１．５未満では、ランフラット耐久性および乗り心地を同時に向上させることが難しい傾向がある。 E1 / E2 is preferably 1.5 or more, and more preferably 1.8 or more. If E1 / E2 is less than 1.5, it tends to be difficult to simultaneously improve run-flat durability and riding comfort.

また、Ｅ２および本発明のランフラットタイヤのサイドウォール補強層のタイヤの径方向の損失弾性率（Ｅ２”）は、下記式を満たすことが好ましい。
Ｅ２”／（Ｅ２）²≦７．０×１０^-9［Ｐａ^-1］ Moreover, it is preferable that the loss elastic modulus (E2 ″) in the radial direction of the tire of the sidewall reinforcing layer of E2 and the run-flat tire of the present invention satisfies the following formula.
E2 ″ / (E2) ² ≦ 7.0 × 10 ⁻⁹ [Pa ⁻¹ ]

Ｅ２”／（Ｅ２）²は７．０×１０^-9Ｐａ^-1以下が好ましく６．０×１０^-9Ｐａ^-1以下がより好ましい。Ｅ２”／（Ｅ２）²が７．０×１０^-9Ｐａ^-1をこえると、ランフラット走行時に、変形によって発熱しやすく、ゴムの熱劣化を促進し、破壊に至ってしまう傾向がある。 E2 "/ (E2) ² is more preferably 7.0 × 10 ^-9 Pa ^-1 or less 6.0 × 10 ^-9 Pa ^-1 or less preferably .E2" / (E2) ² is 7.0 × 10 ^{- If} it exceeds ⁹ Pa ⁻¹ , it tends to generate heat due to deformation during run-flat running, and tends to accelerate the thermal deterioration of the rubber and lead to destruction.

具体的には、Ｅ１、Ｅ２およびＥ２”は、サイドウォール補強層から、所定の大きさの試験片を切り出し、（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータを用いて測定する方法などがあげられる。 Specifically, for E1, E2 and E2 ″, a test piece of a predetermined size is cut out from the sidewall reinforcing layer and measured using a viscoelastic spectrometer manufactured by Iwamoto Seisakusho Co., Ltd. .

サイドウォール補強層の厚さは３ｍｍ以上が好ましく、４ｍｍ以上がより好ましい。サイドウォール補強層の厚さが３ｍｍ未満では、ランフラット走行時の剛性が確保できず、耐久性が低下する傾向がある。また、サイドウォール補強層の厚さは１５ｍｍ以下が好ましく、１２ｍｍ以下がより好ましい。サイドウォール補強層の厚さが１５ｍｍをこえると、質量が重くなり、乗り心地が低下する傾向がある。 The thickness of the sidewall reinforcing layer is preferably 3 mm or more, and more preferably 4 mm or more. If the thickness of the sidewall reinforcing layer is less than 3 mm, the rigidity during run-flat running cannot be ensured, and the durability tends to decrease. Further, the thickness of the sidewall reinforcing layer is preferably 15 mm or less, and more preferably 12 mm or less. When the thickness of the side wall reinforcing layer exceeds 15 mm, the mass becomes heavy and the ride quality tends to decrease.

実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。 The present invention will be specifically described based on examples, but the present invention is not limited to these examples.

次に、実施例および比較例で使用した各種薬品をまとめて説明する。
天然ゴム（ＮＲ）：ＲＳＳ♯３
ブタジエンゴム（ＢＲ）：宇部興産（株）製のＶＣＲ４１２（ＳＰＢ含有ＢＲ、ＳＰＢの含有率：１２重量％、ＳＰＢの平均粒子径：２５０ｎｍ）
カーボンブラック：三菱化学（株）製のダイアブラックＥ（Ｎ５５０）
グラスファイバーＡ：エヌエスジー・ヴェトロテックス（株）製のマイクログラスチョップドストラント（平均線維径：３３μｍ、平均繊維長：６ｍｍ）
グラスファイバーＢ：エヌエスジー・ヴェトロテックス（株）製のマイクログラスチョップドストラント（平均繊維径：１１μｍ、平均繊維長：６ｍｍ）
カーボンファイバー：（株）クレハ製のクレカチョップＣ−１０６Ｔ（平均繊維径：１８μｍ、平均繊維長：６ｍｍ）
ステアリン酸：日本油脂（株）製のステアリン酸「椿」
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の酸化亜鉛２種
老化防止剤：住友化学（株）製のアンチゲン６ＣＮ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン）
不溶性硫黄：四国化成工業（株）製のミュークロンＯＴ
加硫促進剤：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＮＳ（Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド） Next, various chemicals used in Examples and Comparative Examples will be described together.
Natural rubber (NR): RSS # 3
Butadiene rubber (BR): VCR412 (SPB-containing BR, SPB content: 12% by weight, SPB average particle size: 250 nm) manufactured by Ube Industries, Ltd.
Carbon black: Dia Black E (N550) manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation
Glass fiber A: Micro glass chopped strand (average fiber diameter: 33 μm, average fiber length: 6 mm) manufactured by NSG Vetrotex Co., Ltd.
Glass fiber B: Micro glass chopped strand (average fiber diameter: 11 μm, average fiber length: 6 mm) manufactured by NSG Vetrotex Co., Ltd.
Carbon fiber: Kureha Cureka Chop C-106T (average fiber diameter: 18 μm, average fiber length: 6 mm)
Stearic acid: Stearic acid “Kashiwa” manufactured by Nippon Oil & Fats Co., Ltd.
Zinc oxide: Two types of anti-aging agents of zinc oxide manufactured by Mitsui Mining & Smelting Co., Ltd .: Antigen 6CN- (1,3-dimethylbutyl) -N′-phenyl-p-phenylenediamine manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.)
Insoluble sulfur: Mucron OT manufactured by Shikoku Kasei Kogyo Co., Ltd.
Vulcanization accelerator: Noxeller NS (N-tert-butyl-2-benzothiazolylsulfenamide) manufactured by Ouchi Shinsei Chemical Industry Co., Ltd.

実施例１〜４、比較例１および２
表１に示す配合処方にしたがい、バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を１６０℃の条件下で５分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に硫黄および加硫促進剤を添加し、バンバリーミキサーを用いて、１２０℃の条件下で２分間混練りし、未加硫ゴム組成物を得た。さらに、未加硫ゴム組成物を、幅３ｃｍ、厚さ１ｍｍのテープ形状に押出し、ランフラットタイヤのサイドウォール補強層の形状に螺旋状に巻き付け、他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、未加硫タイヤを形成し、１６５℃の条件下で２０分間プレス加硫することで、実施例１〜４、比較例１および２のランフラットタイヤ（タイヤサイズ：２４５／４０ＺＲ１８）を製造した。 Examples 1-4, Comparative Examples 1 and 2
In accordance with the formulation shown in Table 1, chemicals other than sulfur and vulcanization accelerator were kneaded for 5 minutes at 160 ° C. using a Banbury mixer to obtain a kneaded product. Next, sulfur and a vulcanization accelerator were added to the obtained kneaded product, and kneaded for 2 minutes at 120 ° C. using a Banbury mixer to obtain an unvulcanized rubber composition. Further, the unvulcanized rubber composition is extruded into a tape shape having a width of 3 cm and a thickness of 1 mm, wound spirally around the shape of the side wall reinforcing layer of the run-flat tire, and bonded together with other tire members. Was formed, and the run flat tires (tire size: 245 / 40ZR18) of Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 and 2 were manufactured by press vulcanization at 165 ° C. for 20 minutes.

（粘弾性試験）
製造したランフラットタイヤのサイドウォール補強層から、所定サイズのゴム試験片を切り出し、（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータを用いて、初期歪１０％、動歪１％、振動周波数１０Ｈｚおよび温度７０℃の条件下で、タイヤの周方向の複素弾性率（Ｅ１）ならびにタイヤの径方向の複素弾性率（Ｅ２）およびその損失弾性率（Ｅ２”）を測定し、さらに、Ｅ１／Ｅ２およびＥ２”／（Ｅ２）²を算出した。 (Viscoelasticity test)
A rubber test piece of a predetermined size was cut out from the side wall reinforcing layer of the manufactured run-flat tire, and the initial strain was 10%, the dynamic strain was 1%, the vibration frequency was 10 Hz, using a viscoelastic spectrometer manufactured by Iwamoto Seisakusho Co., Ltd. Under the condition of a temperature of 70 ° C., the tire's circumferential elastic modulus (E1) and the tire radial elastic modulus (E2) and its loss elastic modulus (E2 ″) were measured, and E1 / E2 and E2 ″ / (E2) ² was calculated.

（ランフラット性能）
空気内圧を０ｋＰａにし、ドラム上を８０ｋｍ／ｈで走行させ、タイヤが破壊されるまでの走行距離を測定し、比較例１のランフラット性能指数を１００とし、下記計算式により、各配合の走行距離を指数表示した。ランフラット性能指数が大きいほど、ランフラット耐久性に優れることを示す。
（ランフラット性能指数）＝（各配合の走行距離）
÷（比較例１の走行距離）×１００ (Run flat performance)
The air pressure was set to 0 kPa, the drum was run at 80 km / h, the running distance until the tire was destroyed was measured, the run flat performance index of Comparative Example 1 was set to 100, and the following formulas were used to run each formulation. The distance was displayed as an index. A larger run flat performance index indicates better run flat durability.
(Run flat performance index) = (mileage of each formulation)
÷ (mileage of comparative example 1) x 100

（乗り心地）
製造した試験用タイヤを車に装着させ、テストコースにて走行し、その際の乗り心地の評価を行なった。なお、評価は１０点満点で行い、３人のテストドライバーの評点の平均値を算出した。 (Ride comfort)
The manufactured test tire was mounted on a car and traveled on a test course, and the riding comfort at that time was evaluated. The evaluation was performed with a maximum score of 10, and the average value of the scores of the three test drivers was calculated.

上記試験の評価結果を表１に示す。 The evaluation results of the above test are shown in Table 1.

サイド部補強ゴム層を有する本発明のランフラットタイヤの部分断面図である。It is a fragmentary sectional view of the run flat tire of the present invention which has a side part reinforcement rubber layer.

Explanation of symbols

１ランフラットタイヤ
２サイド部補強ゴム層
３サイドウォール部
４カーカスプライ
５ビードエーペックス 1 Run flat tire 2 Side reinforcement rubber layer 3 Side wall 4 Carcass ply 5 Bead apex

Claims

For 100 parts by weight of diene rubber,
A sidewall reinforcing layer using a rubber composition containing 5 to 120 parts by weight of non-metallic short fibers having an average fiber diameter of 1 to 100 μm and an average fiber length of 0.1 to 20 mm, A run flat tire having a sidewall reinforcing layer in which fibers are oriented in the circumferential direction of the tire ,
In the sidewall reinforcing layer, the complex elastic modulus E1 in the circumferential direction of the tire measured at 70 ° C., the complex elastic modulus E2 in the radial direction of the tire, and its loss elastic modulus E2 ″ are expressed by the following formulas:
E1 ≧ 12 MPa
E1 / E2 ≧ 1.5
E2 ″ / (E2) ² ≦ 7.0 × 10 ⁻⁹ Pa ⁻¹
Meet run flat tires .

Run-flat tire according to claim 1, wherein the non-metallic short fibers is glass fiber or carbon fiber.